JP5267956B2

JP5267956B2 - Zoom lens, imaging apparatus, and zoom lens manufacturing method

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Publication number: JP5267956B2
Application number: JP2010272909A
Authority: JP
Inventors: 治夫佐藤
Original assignee: Nikon Corp
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 2010-12-07
Filing date: 2010-12-07
Publication date: 2013-08-21
Anticipated expiration: 2030-12-07
Also published as: JP2012123118A

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a compact and high-performance zoom lens having a small number of lenses and small aberrations, an imaging apparatus and a method for manufacturing the zoom lens. <P>SOLUTION: A zoom lens comprises, in order from an object side along an optical axis, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, and a fourth lens group G4 having positive refractive power. Power of the zoom lens is varied by changing air intervals between the lens groups. The fourth lens group G4 comprises, in order from the object side along the optical axis, a first positive lens component La, a second positive lens component Lb having a convex surface facing the object side, and a negative lens component Lc, and satisfies the following conditional expression: 0.00<(Rb2-Rb1)/(Rb2+Rb1)<1.00 (where Rb2 represents a radius of curvature of an image-side surface of the second positive lens component Lb constituting the fourth lens group G4, and Rb1 represents a radius of curvature of an object-side surface of the second positive lens component Lb constituting the fourth lens group G4). <P>COPYRIGHT: (C)2012,JPO&INPIT

Description

本発明は、ズームレンズ、撮像装置及びズームレンズの製造方法に関する。 The present invention relates to a zoom lens, an imaging apparatus, and a zoom lens manufacturing method.

従来、小型化されたズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１を参照）。 Conventionally, a miniaturized zoom lens has been proposed (see, for example, Patent Document 1).

特開平３−７５７１２号公報JP-A-3-75712

しかしながら、従来のズームレンズは小型化の点で不十分であった。そこで、小型化と高性能化を目指すために各群の屈折力を上げると、収差補正のために逆にレンズ構成が複雑になって構成枚数が増え、目的に反して大型化する傾向があった。 However, conventional zoom lenses are insufficient in terms of miniaturization. Therefore, if the refractive power of each group is increased in order to aim for miniaturization and high performance, the lens configuration becomes conversely complicated for aberration correction, and the number of components increases. It was.

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、小型で、構成枚数が少なく、高性能で、諸収差の少ないズームレンズ、撮像装置及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such problems, and an object of the present invention is to provide a zoom lens, an imaging apparatus, and a zoom lens manufacturing method that are small in size, have a small number of components, have high performance, and are free from various aberrations. And

このような目的を達成するため、本発明に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とにより実質的に４個のレンズ群からなり、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行い、前記第４レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、第１の正レンズまたは接合レンズと、物体側に凸面を向けた第２の正レンズと、負レンズとからなり、以下の条件式を満足する。
０．００＜（Ｒｂ２−Ｒｂ１）／（Ｒｂ２＋Ｒｂ１）＜０．７０
但し、
Ｒｂ２：前記第４レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第２の正レンズの像側の面の曲率半径、
Ｒｂ１：前記第４レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第２の正レンズの物体側の面の曲率半径。 In order to achieve such an object, a zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The lens group, the third lens group having a positive refractive power, and the fourth lens group having a positive refractive power are substantially composed of four lens groups, and the zooming is performed by changing the air interval of each lens group. was carried out, the fourth lens group, arranged in order from the object side along the optical axis, a first positive lens or a cemented lens, a second positive lens having a convex surface directed toward the object side, a negative lens Thus , the following conditional expression is satisfied.
0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) < 0.70
However,
Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens having the convex surface facing the object side that constitutes the fourth lens group.

また、本発明は、前記第４レンズ群を構成する前記負レンズの焦点距離をＦｃとし、前記第４レンズ群の焦点距離をＦ４としたとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．４５＜（−Ｆｃ）／Ｆ４＜３．００ In the present invention, it is preferable that the following conditional expression is satisfied, where Fc is a focal length of the negative lens constituting the fourth lens group and F4 is a focal length of the fourth lens group.
0.45 <(-Fc) / F4 <3.00

また、本発明は、前記第４レンズ群を構成する前記第１の正レンズと前記物体側に凸面を向けた第２の正レンズとの合成の焦点距離をＦａｂとし、前記第４レンズ群の焦点距離をＦ４としたとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．１０＜Ｆａｂ／Ｆ４＜２．００ According to the present invention, the combined focal length of the first positive lens constituting the fourth lens group and the second positive lens having a convex surface facing the object side is Fab, and the fourth lens group When the focal length is F4, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
0.10 <Fab / F4 <2.00

また、本発明は、前記第２レンズ群の焦点距離をＦ２とし、無限遠合焦時における全系の広角端状態における焦点距離をＦｗとしたとき、以下の条件式を満足することが好まし
い。
０．３０＜（−Ｆ２）／Ｆｗ＜２．００ In the present invention, it is preferable that the following conditional expression is satisfied, where F2 is the focal length of the second lens group and Fw is the focal length in the wide-angle end state of the entire system when focusing on infinity.
0.30 <(-F2) / Fw <2.00

また、本発明は、前記第４レンズ群を構成する前記負レンズのアッベ数をνｄｃとしたとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
４５＜ νｄｃ＜８５ In the present invention, it is preferable that the following conditional expression is satisfied when the Abbe number of the negative lens constituting the fourth lens group is νdc.
45 <νdc <85

また、本発明は、無限遠合焦時における全系の広角端状態のバックフォーカスをＢｆｗとし、無限遠合焦時における全系の広角端状態の焦点距離をＦｗとしたとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
０．５＜Ｂｆｗ／Ｆｗ＜２．０ Further, the present invention has the following conditional expression where Bfw is the back focus of the wide-angle end state of the entire system when focused at infinity and Fw is the focal length of the wide-angle end state of the entire system when focused at infinity. Is preferably satisfied.
0.5 <Bfw / Fw <2.0

また、本発明において、前記第４レンズ群は、少なくとも１面の非球面を有することが好ましい。 In the present invention, it is preferable that the fourth lens group has at least one aspheric surface.

また、本発明において、前記第４レンズ群を構成する前記負レンズは、少なくとも１面の非球面を有することが好ましい。 In the present invention, it is preferable that the negative lens constituting the fourth lens group has at least one aspheric surface.

また、本発明において、前記ズームレンズの近距離物体への合焦は、負の屈折力を有する前記第２レンズ群を光軸上で移動させることにより行うことが好ましい。 In the present invention, it is preferable that the zoom lens is focused on a short-distance object by moving the second lens group having a negative refractive power on the optical axis.

また、本発明の撮像装置（例えば、本実施形態におけるミラーレスカメラ１）は、上記いずれかのズームレンズを備えている。 In addition, the imaging apparatus of the present invention (for example, the mirrorless camera 1 in the present embodiment) includes any one of the zoom lenses described above.

また、本発明のズームレンズの製造方法は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とにより実質的に４個のレンズ群からなるズームレンズの製造方法であって、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行い、前記第４レンズ群は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、第１の正レンズまたは接合レンズと、物体側に凸面を向けた第２の正レンズと、負レンズとからなり、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込む。
０．００＜（Ｒｂ２−Ｒｂ１）／（Ｒｂ２＋Ｒｂ１）＜０．７０
但し、
Ｒｂ２：前記第４レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第２の正レンズの像側の面の曲率半径、
Ｒｂ１：前記第４レンズ群を構成する前記物体側に凸面を向けた第２の正レンズの物体側の面の曲率半径。 The zoom lens manufacturing method of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a positive lens. A zoom lens manufacturing method comprising substantially four lens groups by a third lens group having a refractive power and a fourth lens group having a positive refractive power, wherein the air spacing of each lens group is changed. The fourth lens group includes a first positive lens or a cemented lens arranged in order from the object side along the optical axis, a second positive lens having a convex surface facing the object side, and a negative lens . It consists of a lens, so as to satisfy the following condition, incorporating each lens in the lens barrel.
0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) < 0.70
However,
Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens having the convex surface facing the object side that constitutes the fourth lens group.

本発明によれば、小型で、構成枚数が少なく、高性能で、諸収差の少ないズームレンズ、撮像装置及びズームレンズの製造方法を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens, an imaging apparatus, and a zoom lens manufacturing method that are small in size, have a small number of constituent elements, have high performance, and have various aberrations.

第１実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までのズーム軌道を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 1 and a zoom trajectory from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第１実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 1, wherein FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations at an infinite shooting distance in the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. 第２実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までのズーム軌道を示す図である。It is a figure which shows the structure of the zoom lens which concerns on 2nd Example, and the zoom locus | trajectory from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第２実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 2, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. 第３実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までのズーム軌道を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 3 and a zoom trajectory from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第３実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 3, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. 本実施形態に係るカメラの構成を示す略断面図である。It is a schematic sectional drawing which shows the structure of the camera which concerns on this embodiment. 本実施形態に係るズームレンズの製造方法を説明するためのフローチャートである。5 is a flowchart for explaining a method of manufacturing a zoom lens according to the present embodiment.

以下、本実施形態について、図面を参照しながら説明する。本実施形態に係るズームレンズＺＬは、図１に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有し、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行い、第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、第１の正レンズまたは接合レンズＬａと、物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂと、負レンズＬｃとを有し、以下の条件式（１）を満足する。 Hereinafter, the present embodiment will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL according to this embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. A lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power, changing the air interval of each lens group, The four lens group G4 includes a first positive lens or a cemented lens La, a second positive lens Lb having a convex surface directed toward the object side, and a negative lens Lc, which are arranged in order from the object side along the optical axis. And the following conditional expression (1) is satisfied.

０．００＜（Ｒｂ２−Ｒｂ１）／（Ｒｂ２＋Ｒｂ１）＜１．００ …（１）
但し、
Ｒｂ２：第４レンズ群Ｇ４を構成する物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂの像側の面の曲率半径、
Ｒｂ１：第４レンズ群Ｇ４を構成する物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂの物体側の面の曲率半径。 0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) <1.00 (1)
However,
Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group G4,
Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group G4.

本発明は、正負正正の少なくとも４群を有する多群ズームレンズの小型化に対する有効策を考察したものである。特に、本発明で着目したのは、第４レンズ群Ｇ４の構成である。第４レンズ群Ｇ４は、正正負の単純な構成で、射出瞳を著しく短くすること無しに、バックフォーカスを短小化し、全長を小型化することに成功した。また、この構成をとることで、高性能化も両立させることが可能である。また、収差補正に最適な形状、焦点距離等を最適な値にすることにより、本発明をより効果的なものにすることが可能である。 The present invention considers an effective measure for miniaturization of a multi-group zoom lens having at least four groups of positive, negative, positive and positive. In particular, the focus of the present invention is the configuration of the fourth lens group G4. The fourth lens group G4 has a simple positive / negative configuration, and has succeeded in shortening the back focus and reducing the overall length without significantly shortening the exit pupil. Further, by adopting this configuration, it is possible to achieve both high performance. In addition, the present invention can be made more effective by optimizing the shape, focal length and the like optimal for aberration correction.

以下、本実施形態のズームレンズＺＬについて、各条件式に沿って特徴を解説する。 Hereinafter, features of the zoom lens ZL of the present embodiment will be described according to each conditional expression.

条件式（１）は、第４レンズ群Ｇ４中の物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂの形状因子（ｑファクター）の逆数である。この条件式（１）は、上限値である１．００を境に１．００より大きくなると、レンズの形状が物体側に凸面を向けた平凸形状から両凸形状に変化する。すなわち、１．００を超えると、大きくレンズの形状が変わることが分かる。また、条件式（１）の下限値が０．００を下回ると、すなわちマイナスに転じると、像側に凸面を向けたレンズ形状となり、全く異なる形状になる。このように、条件式（１）は、第４レンズ群Ｇ４中の物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂの形状を決定する条件である。 Conditional expression (1) is the reciprocal of the form factor (q factor) of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side in the fourth lens group G4. In this conditional expression (1), when the upper limit value of 1.00 is exceeded, the lens shape changes from a plano-convex shape having a convex surface toward the object side to a biconvex shape. That is, when the value exceeds 1.00, it can be seen that the shape of the lens changes greatly. Further, when the lower limit value of conditional expression (1) is less than 0.00, that is, turns to minus, the lens shape has a convex surface facing the image side, resulting in a completely different shape. Thus, the conditional expression (1) is a condition for determining the shape of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side in the fourth lens group G4.

条件式（１）の上限値を上回る場合、前記の通り、物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂの形状が、最適なメニスカス形状から外れ、物体側に凸面を向けた平凸形状から両凸形状に変化する。このため、物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂの屈折力が増し、結果的に負レンズＬｃの屈折力も増加させ、高次の収差の発生を誘導し、コマ収差、像面湾曲が悪化するので好ましくない。また、組み立て時の敏感度も増し、製造難易度も増すので好ましくない。 When the upper limit value of conditional expression ( 1 ) is exceeded, as described above, the shape of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side deviates from the optimal meniscus shape, and the plano-convex shape with the convex surface facing the object side To a biconvex shape. For this reason, the refractive power of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side increases, and as a result, the refractive power of the negative lens Lc also increases, leading to the occurrence of higher-order aberrations, coma aberration, field curvature Is not preferable because it deteriorates. Moreover, the sensitivity at the time of assembling increases and the manufacturing difficulty increases, which is not preferable.

なお、条件式（１）の上限値を０．９０とすることにより、良好なコマ収差、像面湾曲の補正が可能になる。また、条件式（１）の上限値を０．８８とすることにより、良好なコマ収差、像面湾曲の補正が可能になる。また、条件式（１）の上限値を０．８０とすることにより、良好なコマ収差、像面湾曲の補正が可能になる。 Note that by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.90, it is possible to correct coma aberration and curvature of field. Further, by setting the upper limit of conditional expression (1) to 0.88, it is possible to correct coma aberration and curvature of field. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.80, it is possible to correct coma aberration and curvature of field.

また、条件式（１）の上限値を０．７０とすることにより、より良好なコマ収差、像面湾曲の補正が可能になる。また、条件式（１）の上限値を０．６５とすることにより、より良好なコマ収差、像面湾曲の補正が可能になる。また、条件式（１）の上限値を０．６０とすることにより、より良好なコマ収差、像面湾曲の補正が可能になり、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。 Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.70, it becomes possible to correct coma aberration and field curvature more satisfactorily. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.65, it is possible to correct coma aberration and field curvature more satisfactorily. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (1) to 0.60, better coma aberration and field curvature can be corrected, and the effects of the present embodiment can be maximized.

一方、条件式（１）の下限値を下回る場合、前記の通り、物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂの形状が、最適なメニスカス形状から外れ、像側に凸面を向けたメニスカス形状に変化する。この場合も良好な収差補正を阻害する。特に、球面収差、像面湾曲、非点収差が悪化することとなり好ましくない。 On the other hand, when the lower limit of conditional expression (1) is not reached, as described above, the shape of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side deviates from the optimum meniscus shape, and the meniscus with the convex surface facing the image side. Change to shape. This also hinders good aberration correction. In particular, spherical aberration, field curvature, and astigmatism are deteriorated, which is not preferable.

なお、条件式（１）の下限値を０．０５とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式（１）の下限値を０．１０とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式（１）の下限値を０．１５とすることにより、諸収差が良好に補正できる。 Various aberrations can be favorably corrected by setting the lower limit value of conditional expression (1) to 0.05. Moreover, various aberrations can be favorably corrected by setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.10. Moreover, various aberrations can be favorably corrected by setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.15.

また、条件式（１）の下限値を０．１９とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式（１）の下限値を０．２０とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式（１）の下限値を０．２５とすることにより、諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。 Further, by setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.19, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.20, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (1) to 0.25, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of this embodiment can be maximized.

また、本実施形態のズームレンズＺＬでは、第４レンズ群Ｇ４を構成する負レンズＬｃの焦点距離をＦｃとし、第４レンズ群の焦点距離をＦ４としたとき、以下の条件式（２）を満足することが好ましい。 In the zoom lens ZL of the present embodiment, when the focal length of the negative lens Lc constituting the fourth lens group G4 is Fc and the focal length of the fourth lens group is F4, the following conditional expression (2) is satisfied. It is preferable to satisfy.

０．４５＜（−Ｆｃ）／Ｆ４＜３．００ …（２） 0.45 <(-Fc) / F4 <3.00 (2)

条件式（２）は第４レンズ群Ｇ４中の負レンズＬｃの焦点距離（絶対値）、言い換えれば負レンズＬｃの屈折力を規定する条件である。 Conditional expression (2) is a condition that defines the focal length (absolute value) of the negative lens Lc in the fourth lens group G4, in other words, the refractive power of the negative lens Lc.

条件式（２）の上限値を上回る場合、負レンズＬｃの焦点距離（絶対値）が、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に比較して大きくなる。すなわち、負レンズＬｃが有する負の屈折力が弱くなることを意味する。この場合、小型化に不利であり、後玉径の増大を招く。無理に小型化進めれば、像面湾曲の悪化、変倍によるコマ収差の変動が増すので好ましくない。 When exceeding the upper limit value of the conditional expression (2), the focal length (absolute value) of the negative lens Lc is larger than the focal length of the fourth lens group G4. That is, it means that the negative refractive power of the negative lens Lc is weakened. In this case, it is disadvantageous for downsizing and causes an increase in the rear lens diameter. If the size reduction is forcibly advanced, fluctuations in coma due to deterioration of field curvature and zooming increase, which is not preferable.

なお、条件式（２）の上限値を２．５０とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式（２）の上限値を２．２０とすることにより、諸収差が良好に補正できる。 By setting the upper limit value of conditional expression (2) to 2.50, various aberrations can be corrected satisfactorily. Moreover, various aberrations can be favorably corrected by setting the upper limit value of conditional expression (2) to 2.20.

また、条件式（２）の上限値を２．００とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式（２）の上限値を１．９０とすることにより、諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。 Further, by setting the upper limit of conditional expression (2) to 2.00, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (2) to 1.90, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present embodiment can be maximized.

一方、条件式（２）の下限値を下回る場合、負レンズＬｃの焦点距離（絶対値）が第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に比較して小さくなる、すなわち、負レンズＬｃが有する負の屈折力が強くなることを意味する。この場合、球面収差、像面湾曲、上方コマ収差の画角による変位、変倍による変動が増すので好ましくない。 On the other hand, when the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the focal length (absolute value) of the negative lens Lc is smaller than the focal length of the fourth lens group G4, that is, negative refraction of the negative lens Lc. It means that power becomes stronger. In this case, spherical aberration, field curvature, displacement due to the angle of view of the upper coma aberration, and fluctuation due to magnification increase are not preferable.

なお、条件式（２）の下限値を０．５０とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式（２）の下限値を０．７４とすることにより、諸収差が良好に補正できる。 By setting the lower limit value of conditional expression (2) to 0.50, various aberrations can be corrected satisfactorily. Moreover, various aberrations can be favorably corrected by setting the lower limit value of conditional expression (2) to 0.74.

また、条件式（２）の下限値を０．８０とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式（２）の下限値を０．９０とすることにより、諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。 Further, by setting the lower limit of conditional expression (2) to 0.80, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit of conditional expression (2) to 0.90, various aberrations can be corrected more favorably, and the effects of the present embodiment can be maximized.

また、本実施形態のズームレンズＺＬでは、第４レンズ群Ｇ４を構成する第１の正レンズまたは接合レンズＬａと物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂとの合成の焦点距離をＦａｂとし、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離をＦ４としたとき、以下の条件式（３）を満足することが好ましい。 In the zoom lens ZL of the present embodiment, the combined focal length of the first positive lens or cemented lens La constituting the fourth lens group G4 and the second positive lens Lb having a convex surface facing the object side is set to Fab. When the focal length of the fourth lens group G4 is F4, it is preferable that the following conditional expression (3) is satisfied.

０．１０＜Ｆａｂ／Ｆ４＜２．００ …（３） 0.10 <Fab / F4 <2.00 (3)

条件式（３）は第４レンズ群Ｇ４中の正レンズまたは接合レンズＬａと物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂとの合成の焦点距離、言い換えれば合成の屈折力を規定する条件である。 Conditional expression (3) is a condition that defines the combined focal length of the positive lens or cemented lens La in the fourth lens group G4 and the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side, in other words, the combined refractive power. It is.

条件式（３）の上限値を上回る場合、第１の正レンズまたは接合レンズＬａと物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂとの合成の焦点距離が、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に比較して大きくなる。すなわち、合成の屈折力が弱くなることを意味する。この場合、球面収差補正が悪化し、また小型化にも不利となり、結果的に大型化するので好ましくない。 When the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the combined focal length of the first positive lens or cemented lens La and the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side is the focal point of the fourth lens group G4. Larger compared to the distance. That is, it means that the combined refractive power becomes weak. In this case, spherical aberration correction is deteriorated, and it is disadvantageous for downsizing, and as a result, the size is increased, it is not preferable.

なお、条件式（３）の上限値を１．８０とすることにより、球面収差等の諸収差が良好に補正できる。また、条件式（３）の上限値を１．５０とすることにより、球面収差等の諸収差が良好に補正できる。 By setting the upper limit of conditional expression (3) to 1.80, various aberrations such as spherical aberration can be corrected satisfactorily. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (3) to 1.50, various aberrations such as spherical aberration can be favorably corrected.

また、条件式（３）の上限値を１．００とすることにより、球面収差等の諸収差がより良好に補正できる。また、条件式（３）の上限値を０．８０とすることにより、球面収差等の諸収差がより良好に補正できる。また、条件式（３）の上限値を０．７０とすることにより、球面収差等の諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。 Further, by setting the upper limit of conditional expression (3) to 1.00, various aberrations such as spherical aberration can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit of conditional expression (3) to 0.80, various aberrations such as spherical aberration can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit of conditional expression (3) to 0.70, various aberrations such as spherical aberration can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present embodiment can be maximized.

一方、条件式（３）の下限値を下回る場合、第１の正レンズまたは接合レンズＬａと物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂとの合成の焦点距離が、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離に比較して小さくなる。すなわち、合成の屈折力が強くなることを意味する。結果的に、望遠側の球面収差、上方コマ収差の画角による変位、変倍による変動、像面湾曲の変化が増すので好ましくない。 On the other hand, if the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the combined focal length of the first positive lens or cemented lens La and the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side is the fourth lens group G4. Smaller than the focal length. That is, it means that the combined refractive power becomes strong. As a result, the spherical aberration on the telephoto side, the displacement due to the angle of view of the upper coma aberration, the fluctuation due to zooming, and the change in field curvature are not preferable.

なお、条件式（３）の下限値を０．２０とすることにより、コマ収差等の諸収差が良好に補正できる。また、条件式（３）の下限値を０．３０とすることにより、コマ収差等の諸収差が良好に補正できる。 By setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.20, various aberrations such as coma can be corrected well. Further, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.30, various aberrations such as coma can be corrected well.

また、条件式（３）の下限値を０．４０とすることにより、コマ収差等の諸収差がより
良好に補正できる。また、条件式（３）の下限値を０．４５とすることにより、コマ収差等の諸収差がより良好に補正できる。また、条件式（３）の下限値を０．５０とすることにより、コマ収差等の諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。 Further, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.40, various aberrations such as coma can be corrected more favorably. Also, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.45, various aberrations such as coma can be corrected more favorably. Also, by setting the lower limit of conditional expression (3) to 0.50, various aberrations such as coma can be corrected more satisfactorily, and the effects of this embodiment can be maximized.

また、本実施形態のズームレンズＺＬでは、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をＦ２とし、無限遠合焦時における全系の広角端状態における焦点距離をＦｗとしたとき、以下の条件式（４）を満足することが好ましい。 In the zoom lens ZL of the present embodiment, when the focal length of the second lens group G2 is F2, and the focal length in the wide-angle end state of the entire system when focusing on infinity is Fw, the following conditional expression (4 ) Is preferably satisfied.

０．３０＜（−Ｆ２）／Ｆｗ＜２．００ …（４） 0.30 <(-F2) / Fw <2.00 (4)

条件式（４）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、言い換えれば屈折力を規定する条件である。 Conditional expression (4) is a condition that defines the focal length of the second lens group G2, in other words, the refractive power.

条件式（４）の上限値を上回る場合、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が大きくなる。すなわち、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が弱くなることを意味する。この場合、全長が大きくなり、小型化に不利となる。また、収差補正上、同様の変倍比を確保した場合、倍率色収差、像面湾曲の変倍による変動が増すので好ましくない。 When the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded, the focal length of the second lens group G2 increases. That is, it means that the refractive power of the second lens group G2 becomes weak. In this case, the total length becomes large, which is disadvantageous for downsizing. In addition, it is not preferable that the same zoom ratio is ensured for aberration correction, because variations due to magnification chromatic aberration and field curvature change increase.

なお、条件式（４）の上限値を１．８０とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式（４）の上限値を１．５０とすることにより、諸収差が良好に補正できる。 In addition, various aberrations can be favorably corrected by setting the upper limit of conditional expression (4) to 1.80. Moreover, various aberrations can be favorably corrected by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 1.50.

また、条件式（４）の上限値を１．００とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式（４）の上限値を０．８０とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式（４）の上限値を０．７０とすることにより、諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。 Further, by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 1.00, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 0.80, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 0.70, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present embodiment can be maximized.

一方、条件式（４）の下限値を下回る場合、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が小さくなる。すなわち、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなることを意味する。この場合、特に望遠側の球面色収差、コマ収差の変倍による変動が悪化するので好ましくない。 On the other hand, when the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, the focal length of the second lens group G2 becomes small. That is, it means that the refractive power of the second lens group G2 is increased. In this case, it is not preferable because the variation due to the spherical chromatic aberration and coma aberration on the telephoto side is deteriorated.

なお、条件式（４）の下限値を０．４０とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式（４）の下限値を０．５０とすることにより、諸収差が良好に補正できる。 By setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.40, various aberrations can be corrected satisfactorily. Moreover, various aberrations can be favorably corrected by setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.50.

また、条件式（４）の下限値を０．５２とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式（４）の下限値を０．５８とすることにより、諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。 Further, by setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.52, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit of conditional expression (4) to 0.58, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of this embodiment can be maximized.

また、本実施形態のズームレンズＺＬでは、第４レンズ群Ｇ４を構成する負レンズＬｃのアッベ数をνｄｃとしたとき、以下の条件式（５）を満足することが好ましい。 In the zoom lens ZL according to the present embodiment, it is preferable that the following conditional expression (5) is satisfied when the Abbe number of the negative lens Lc constituting the fourth lens group G4 is νdc.

４５＜ νｄｃ＜８５ …（５） 45 <νdc <85 (5)

条件式（５）は、第４レンズ群Ｇ４中の負レンズＬｃのアッベ数を規定する条件である。 Conditional expression (5) is a condition that defines the Abbe number of the negative lens Lc in the fourth lens group G4.

条件式（５）の上限値を上回る場合、負レンズＬｃのアッベ数が低分散になり、倍率色収差の補正が悪化するので好ましくない。 Exceeding the upper limit value of conditional expression (5) is not preferable because the Abbe number of the negative lens Lc becomes low dispersion and the correction of lateral chromatic aberration deteriorates.

なお、条件式（５）の上限値を７５とすることにより、色収差が良好に補正できる。また、条件式（５）の上限値を７３とすることにより、色収差が良好に補正できる。 By setting the upper limit value of conditional expression (5) to 75, chromatic aberration can be corrected satisfactorily. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (5) to 73, chromatic aberration can be favorably corrected.

また、条件式（５）の上限値を７０とすることにより、色収差がより良好に補正できる。また、条件式（５）の上限値を６８とすることにより、色収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。 Further, by setting the upper limit of conditional expression (5) to 70, chromatic aberration can be corrected more favorably. Further, by setting the upper limit of conditional expression (5) to 68, chromatic aberration can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present embodiment can be maximized.

一方、条件式（５）の下限値を下回る場合、負レンズＬｃのアッベ数が高分散になり、やはり倍率色収差、特に倍率色収差の２次分散が悪化するので好ましくない。 On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, the Abbe number of the negative lens Lc becomes high dispersion, which is also not preferable because lateral chromatic aberration, in particular, secondary dispersion of lateral chromatic aberration deteriorates.

なお、条件式（５）の下限値を５０とすることにより、色収差が良好に補正できる。また、条件式（５）の下限値を５２とすることにより、色収差が良好に補正できる。 By setting the lower limit value of conditional expression (5) to 50, chromatic aberration can be corrected satisfactorily. Further, by setting the lower limit of conditional expression (5) to 52, chromatic aberration can be corrected well.

また、条件式（５）の下限値を５４とすることにより、色収差がより良好に補正できる。また、条件式（５）の下限値を５８とすることにより、色収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。 Further, by setting the lower limit value of conditional expression (5) to 54, chromatic aberration can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit value of conditional expression (5) to 58, chromatic aberration can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present embodiment can be maximized.

また、本実施形態のズームレンズＺＬでは、無限遠合焦時における全系の広角端状態のバックフォーカスをＢｆｗとし、無限遠合焦時における全系の広角端状態の焦点距離をＦｗとしたとき、以下の条件式（６）を満足することが好ましい。 In the zoom lens ZL of the present embodiment, when the back focus in the wide-angle end state of the entire system at the time of focusing on infinity is Bfw, and the focal length of the wide-angle end state of the entire system in the case of focusing on infinity is Fw. It is preferable that the following conditional expression (6) is satisfied.

０．５＜Ｂｆｗ／Ｆｗ＜２．０ …（６） 0.5 <Bfw / Fw <2.0 (6)

条件式（６）は、広角端状態におけるバックフォーカスを規定する条件である。 Conditional expression (6) is a condition that defines the back focus in the wide-angle end state.

条件式（６）の上限値を上回る場合、バックフォーカスが著しく長くなり、小型化に反するので好ましくない。また、収差補正上、このような構造をとる場合、各群をゆるい屈折力で使用するため、像面湾曲の変動が発生しやすいので好ましくない。 Exceeding the upper limit value of conditional expression (6) is not preferable because the back focus is remarkably increased, which is against downsizing. In addition, in the case of adopting such a structure in terms of aberration correction, each group is used with a loose refractive power, which is not preferable because the field curvature is likely to fluctuate.

なお、条件式（６）の上限値を１．８とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式（６）の上限値を１．７とすることにより、諸収差が良好に補正できる。 In addition, various aberrations can be favorably corrected by setting the upper limit value of conditional expression (6) to 1.8. Further, by setting the upper limit value of conditional expression (6) to 1.7, various aberrations can be corrected satisfactorily.

また、条件式（６）の上限値を１．６とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式（６）の上限値を１．５とすることにより、諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。 Moreover, various aberrations can be corrected more favorably by setting the upper limit of conditional expression (6) to 1.6. Further, by setting the upper limit of conditional expression (6) to 1.5, various aberrations can be corrected more satisfactorily, and the effects of the present embodiment can be maximized.

一方、条件式（６）の下限値を下回る場合、バックフォーカスが著しく短くなり、射出瞳までの距離も短くなるので、デジタルカメラ等に用いる光学系としては好ましくない。また、収差補正上、このような構造をとる場合、各群を強い屈折力で使用するため、コマ収差、像面湾曲の変動が発生しやすいので好ましくない。 On the other hand, when the lower limit value of conditional expression (6) is not reached, the back focus is remarkably shortened and the distance to the exit pupil is also shortened, which is not preferable as an optical system used for a digital camera or the like. Further, in the case of adopting such a structure in terms of aberration correction, since each group is used with a strong refractive power, it is not preferable because fluctuations in coma aberration and field curvature are likely to occur.

なお、条件式（６）の下限値を０．６とすることにより、諸収差が良好に補正できる。また、条件式（６）の下限値を０．８とすることにより、諸収差が良好に補正できる。 Various aberrations can be favorably corrected by setting the lower limit value of conditional expression (6) to 0.6. Further, by setting the lower limit of conditional expression (6) to 0.8, various aberrations can be corrected satisfactorily.

また、条件式（６）の下限値を１．０とすることにより、諸収差がより良好に補正できる。また、条件式（６）の下限値を１．４とすることにより、諸収差がより良好に補正でき、本実施形態の効果を最大限に発揮できる。 Further, by setting the lower limit value of conditional expression (6) to 1.0, various aberrations can be corrected more favorably. Further, by setting the lower limit of conditional expression (6) to 1.4, various aberrations can be corrected more favorably, and the effects of the present embodiment can be maximized.

また、本実施形態のズームレンズＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４は、少なくとも１面
の非球面を有することが好ましい。この構成により、良好なコマ収差、歪曲収差の補正を実現することができる。 In the zoom lens ZL of the present embodiment, it is preferable that the fourth lens group G4 has at least one aspheric surface. With this configuration, it is possible to achieve good coma and distortion correction.

より好ましくは、本実施形態のズームレンズＺＬにおいて、第４レンズ群Ｇ４を構成する負レンズＬｃが、少なくとも１面の非球面を有することが好ましい。この構成により、良好なコマ収差、歪曲収差の補正を実現することができる。 More preferably, in the zoom lens ZL of the present embodiment, it is preferable that the negative lens Lc constituting the fourth lens group G4 has at least one aspheric surface. With this configuration, it is possible to achieve good coma and distortion correction.

また、本実施形態のズームレンズＺＬにおいて、近距離物体への合焦は、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２を光軸上で移動させることにより行われることが好ましい。この構成により、近距離収差変動、特に像面湾曲とコマ収差の変動を小さくできるので好ましい。 In the zoom lens ZL of the present embodiment, it is preferable that focusing on a short-distance object is performed by moving the second lens group G2 having negative refractive power on the optical axis. This configuration is preferable because variations in near-field aberrations, particularly field curvature and coma aberration, can be reduced.

図７に、上述のズームレンズＺＬを備えた撮像装置として、レンズ交換式の所謂ミラーレスカメラ１（以後、単にカメラと記す）の略断面図を示す。このカメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２（本実施形態に係るズームレンズＺＬ）で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に物体（被写体）像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により物体（被写体）像が光電変換され、物体（被写体）の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより、撮影者は、ＥＶＦ４を介して物体（被写体）像を観察することができる。 FIG. 7 is a schematic cross-sectional view of a so-called mirrorless camera 1 (hereinafter simply referred to as a camera) with a replaceable lens as an imaging apparatus including the zoom lens ZL. In this camera 1, light from an object (not shown) (not shown) is collected by the photographing lens 2 (zoom lens ZL according to the present embodiment) and is not shown OLPF (Optical low pass filter). Then, an object (subject) image is formed on the imaging surface of the imaging unit 3. Then, the object (subject) image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3, and an image of the object (subject) is generated. This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1. Thereby, the photographer can observe an object (subject) image via the EVF 4.

また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。 Further, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, an image photoelectrically converted by the imaging unit 3 is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1.

なお、カメラ１は、撮影レンズ２（ズームレンズＺＬ）を着脱可能に保持するものでも良く、撮影レンズ２（ズームレンズＺＬ）と一体に成形されるものでも良い。 In addition, the camera 1 may hold | maintain the imaging lens 2 (zoom lens ZL) so that attachment or detachment is possible, and may be shape | molded integrally with the imaging lens 2 (zoom lens ZL).

ここでは、撮影レンズ２（ズームレンズＺＬ）を備えた撮像装置として、ミラーレスカメラの例を挙げたが、これに限定されるものではなく、例えば、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系を介して物体（被写体）像を観察する一眼レフタイプのカメラであってもよい。 Here, an example of a mirrorless camera has been described as an imaging device including the photographing lens 2 (zoom lens ZL). However, the present invention is not limited to this. For example, the camera body has a quick return mirror and a finder optical system. A single-lens reflex camera that observes an object (subject) image via a system may be used.

本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した本実施形態に係るズームレンズＺＬは、後述の各実施例からも分かるように、その特徴的なレンズ構成によって、球面収差、像面湾曲、非点収差及びコマ収差が少なく、大画角を包括する超広角レンズを実現している。従って、本カメラ１は、球面収差、像面湾曲、非点収差及びコマ収差が少なく、大画角を包括して広角撮影可能な撮像装置を実現することができる。 The zoom lens ZL according to this embodiment mounted as the photographing lens 2 on the camera 1 has spherical aberration, field curvature, astigmatism, and astigmatism depending on its characteristic lens configuration, as can be seen from each example described later. An ultra-wide-angle lens with little coma and a wide angle of view has been realized. Therefore, the camera 1 can realize an imaging device that has a small spherical aberration, curvature of field, astigmatism, and coma aberration, and can capture a wide angle with a large angle of view.

続いて、図８を参照しながら、上記構成のズームレンズＺＬの製造方法について概説する。まず、鏡筒内に第１レンズ群Ｇ１〜第４レンズ群Ｇ４を組み込む（ステップＳ１０）。この組み込みステップにおいて、第１レンズ群Ｇ１は正の屈折力は持つように、第２レンズ群Ｇ２は負の屈折力を持つように、第３レンズ群Ｇ３は正の屈折力を持つように、第４レンズ群Ｇ４は正の屈折力を持つように、各レンズを配置する。なお、第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側より順に、第１の正レンズまたは接合レンズＬａと、物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂと、負レンズＬｃとが配置されるように構成する（ステップＳ２０）。 Next, a method for manufacturing the zoom lens ZL having the above configuration will be outlined with reference to FIG. First, the first lens group G1 to the fourth lens group G4 are assembled in the lens barrel (step S10). In this incorporation step, the first lens group G1 has a positive refractive power, the second lens group G2 has a negative refractive power, and the third lens group G3 has a positive refractive power. Each lens is arranged so that the fourth lens group G4 has a positive refractive power. The fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a first positive lens or cemented lens La, a second positive lens Lb having a convex surface facing the object side, and a negative lens Lc. It arrange | positions so that it may arrange | position (step S20).

ここで、本実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、第１レンズ群Ｇ１として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と正メニスカスレンズＬ１２との接合によりなる接合正レンズを配置し、第２レンズ群Ｇ２として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凸面を向けて像側に非球面を有する負メニスカス非球面レンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と両凹レンズＬ２４との接合によりなる接合正レンズとを配置し、第３レンズ群Ｇ３として、光軸に沿って物体側から順に、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との接合によりなる接合正レンズとを配置し、第４レンズ群Ｇ４として、光軸に沿って物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬａ（請求項の第１の正レンズまたは接合レンズに相当）と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬｂ（請求項の第２の正レンズに相当）と、物体側に非球面を有する負レンズＬｃ（請求項の負レンズに相当）とを配置する（図１参照）。 Here, as an example of the lens arrangement in the present embodiment, as the first lens group G1, a negative meniscus lens L11 and a positive meniscus lens L12 having a convex surface directed toward the object side in order from the object side along the optical axis. A positive cemented lens formed by cementing is disposed, and a negative meniscus aspherical lens L21 having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side in order from the object side along the optical axis as the second lens group G2; A concave lens L22 and a cemented positive lens formed by cementing the biconvex lens L23 and the biconcave lens L24 are arranged, and as the third lens group G3, an aperture stop S and a convex surface on the object side in order from the object side along the optical axis. A positive meniscus lens L31 facing and a cemented positive lens formed by cementing a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33, and a fourth lens group G4 along the optical axis. In order from the side, a positive meniscus lens La a concave surface facing the object side (the first claim corresponds to the positive lens or a cemented lens), a positive meniscus lens Lb has a convex surface directed toward the object side (second claims and equivalent) for the positive lens, it corresponds to the negative lens of the negative lens Lc (claim having an aspherical surface on the object side) and placing (see Figure 1).

続いて、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、各レンズ群の間の空気間隔が可変するように（すなわち、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように）配置する（ステップＳ３０）。 Subsequently, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the air gap between the lens groups changes (that is, the gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes). The second lens group G2 and the third lens group G3 are arranged so that the distance between them changes and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes (step S30).

そして、第４レンズ群Ｇ４を構成する物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂの像側の面の曲率半径をＲｂ２とし、第４レンズ群Ｇ４を構成する物体側に凸面を向けた第２の正レンズＬｂの物体側の面の曲率半径をＲｂ１としたとき、以下の条件式（１）を満足するように配置する（ステップＳ４０）。 The radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens Lb with the convex surface facing the object side that constitutes the fourth lens group G4 is Rb2, and the convex surface is directed toward the object side that constitutes the fourth lens group G4. When the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens Lb is Rb1, the lens is disposed so as to satisfy the following conditional expression (1) (step S40).

０．００＜（Ｒｂ２−Ｒｂ１）／（Ｒｂ２＋Ｒｂ１）＜１．００ …（１） 0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) <1.00 (1)

以上のような本実施形態に係る製造方法によれば、小型で、構成枚数が少なく、高性能で、諸収差の少ないズームレンズＺＬを得ることができる。 According to the manufacturing method according to the present embodiment as described above, it is possible to obtain a zoom lens ZL that is small in size, has a small number of components, has high performance, and has few aberrations.

以下、本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表１〜表３を示すが、これらは第１実施例〜第３実施例における各諸元の表である。 Hereinafter, each example according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. Tables 1 to 3 are shown below, but these are tables of specifications in the first to third examples.

なお、表中の［面データ］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔を、ｎｄはｄ線（波長587.6nm）に対する屈折率を、νｄはｄ線に対するアッベ数を、（可変）は可変面間隔を、（絞りＳ）は開口絞りＳを示す。なお、曲率半径ｒの欄の「∞」は平面を示す。また、空気の屈折率（ｄ線）1.000000の記載は省略する。 In the [Surface Data] in the table, the surface number is the order of the lens surfaces from the object side along the direction in which the light beam travels, r is the radius of curvature of each lens surface, and d is the following from each optical surface. The distance on the optical axis to the optical surface (or image surface) is the surface distance, nd is the refractive index for the d-line (wavelength 587.6 nm), νd is the Abbe number for the d-line, and (variable) is the variable surface distance. (Aperture S) indicates the aperture stop S. Note that “∞” in the column of the radius of curvature r indicates a plane. The description of the refractive index of air (d-line) of 1.000000 is omitted.

また、表中の［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。ここで、ｙは光軸に垂直な方向の高さを、Ｘ（ｙ）は高さｙにおける光軸方向の変位量（サグ量）を、ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｎは第ｎ次の非球面係数を示す。なお、「Ｅ-n」は「×１０^-n」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10^-5」を示す。 In [Aspherical data] in the table, the shape of the aspherical surface shown in [Surface data] is shown by the following equation (a). Here, y is the height in the direction perpendicular to the optical axis, X (y) is the amount of displacement (sag amount) in the optical axis direction at height y, and r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature). , Κ is the conic constant, and An is the nth-order aspheric coefficient. “E-n” indicates “× 10 ⁻ⁿ ”, for example “1.234E-05” indicates “1.234 × 10 ⁻⁵ ”.

Ｘ（ｙ）＝（ｙ²／ｒ）／［１＋｛１−κ（ｙ²／ｒ²）｝^1/2］
＋Ａ4×ｙ⁴＋Ａ6×ｙ⁶＋Ａ8×ｙ⁸＋Ａ10×ｙ¹⁰ …（ａ） X (y) = (y ² / r) / [1+ {1-κ (y ² / r ² )} ^1/2 ]
^{+ A4 × y 4 + A6 ×} y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 ... (a)

また、表中の［各種データ］において、ｆは焦点距離を、ＦＮｏはＦナンバーを、ωは半画角（単位：度）を、Ｙは像高を、ＴＬはレンズ全長を、ΣｄはズームレンズＺＬの最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離を、ＢＦはバックフォー
カスを示す。 In [Various data] in the table, f is the focal length, FNo is the F number, ω is the half angle of view (unit: degree), Y is the image height, TL is the total lens length, and Σd is the zoom. The distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side of the lens ZL to the lens surface closest to the image side, and BF indicates back focus.

また、表中の［各群間隔データ］において、無限遠、中間合焦点及び近距離物点での広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各状態における、Ｄｉ（但し、ｉは整数）は第ｉ面と第（ｉ＋１）面の可変間隔を示す。 Further, in the [each group interval data] in the table, Di (where i is an integer) in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at infinity, intermediate focal point, and short-distance object point ) Indicates a variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface.

また、表中の［ズームレンズ群データ］において、Ｇは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号を、群焦点距離は各群の焦点距離を示す。 In [Zoom lens group data] in the table, G represents the group number, the first group surface represents the surface number closest to the object in each group, and the group focal length represents the focal length of each group.

また、表中の［条件式］において、上記の条件式（１）〜（６）に対応する値を示す。 Moreover, in [Conditional Expression] in the table, values corresponding to the conditional expressions (1) to (6) are shown.

以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。 Hereinafter, in all the specification values, “mm” is generally used for the focal length f, curvature radius r, surface interval d, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.

ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。 The description of the table so far is common to all the embodiments, and the description below is omitted.

（第１実施例）
第１実施例について、図１、図２及び表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ１）の構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までのズーム軌道を示す。第１実施例に係るズームレンズＺＬ１は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有し、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行う。 (First embodiment)
A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2 and Table 1. FIG. FIG. 1 shows the configuration of the zoom lens ZL (ZL1) according to the first embodiment and the zoom trajectory from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL1 according to the first example has a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. It has a second lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and zooming is performed by changing the air spacing of each lens group. .

第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と正メニスカスレンズＬ１２との接合によりなる接合正レンズから構成されている。 The first lens group G1 is composed of a cemented positive lens formed by cementing a negative meniscus lens L11 and a positive meniscus lens L12 arranged in order from the object side along the optical axis and having a convex surface directed toward the object side.

第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けて像側に非球面を有する負メニスカス非球面レンズＬ２１と、両凹レンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と両凹レンズＬ２４との接合によりなる接合正レンズとから構成されている。 The second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus aspheric lens L21 having a convex surface on the object side and an aspheric surface on the image side, a biconcave lens L22, and a biconvex lens L23. It consists of a cemented positive lens formed by cementing with a biconcave lens L24.

第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との接合によりなる接合正レンズとから構成されている。 The third lens group G3 is composed of an aperture stop S, a positive meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L32 and a biconcave lens L33, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It consists of a positive lens.

第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬａ（請求項の第１の正レンズまたは接合レンズに相当）と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬｂ（請求項の第２の正レンズに相当）と、物体側に非球面を有する負レンズＬｃ（請求項の負レンズに相当）とから構成されている。 The fourth lens group G4 includes, in order from the object side along the optical axis, a positive meniscus lens La (corresponding to the first positive lens or the cemented lens in the claims) with the concave surface facing the object side, It is composed of a positive meniscus lens Lb (corresponding to the second positive lens in the claims) having a convex surface and a negative lens Lc (corresponding to the negative lens in the claims) having an aspheric surface on the object side.

以下の表１に、第１実施例における各諸元の値を示す。表１における面番号１〜２２は、図１に示す面１〜２２に対応している。なお、第１実施例では、第５面と、第２１面とが非球面形状に形成されている。 Table 1 below shows the values of each item in the first embodiment. Surface numbers 1 to 22 in Table 1 correspond to surfaces 1 to 22 shown in FIG. In the first embodiment, the fifth surface and the twenty-first surface are formed in an aspherical shape.

（表１）
［面データ］
面番号ｒｄ νｄｎｄ
１ 44.9802 2.0000 23.78 1.846660
２ 30.6800 4.0000 52.29 1.755000
３ 335.7161 D3(可変)
４ 46.5048 1.0000 46.63 1.816000
＊５ 9.6609 3.5000
６ -23.7772 1.0000 46.63 1.816000
７ 23.5386 0.3000
８ 17.5556 3.5000 32.35 1.850260
９ -15.6449 1.0000 52.29 1.755000
10 228.0043 D10(可変)
11 (絞りＳ) 0.5280
12 15.3232 2.0000 64.12 1.516800
13 1154.3277 0.0660
14 12.4462 3.0000 82.56 1.497820
15 -21.9705 1.0000 32.35 1.850260
16 39.0608 D16(可変)
17 -18.6716 1.6000 58.89 1.518230
18 -12.8073 0.1000
19 12.4847 2.0000 64.12 1.516800
20 34.3216 0.7000
＊21 60.0000 1.0000 64.12 1.516800
22 17.7163 BF

［非球面データ］
第５面
κ=0.5803,A4=6.81360E-05,A6=2.12992E-06,A8=-3.60026E-08,A10=8.02177E-10
第２１面
κ=-0.1939E+03,A4=-1.53238E-04,A6=-3.21406E-06,A8=8.44333E-09,A10=2.91566E-10

［各種データ］
ズーム比 2.88649
広角端中間焦点距離望遠端
ｆ＝ 18.5 〜 35.0 〜 53.4
FNO ＝ 4.11 〜 5.31 〜 5.88
ω ＝ 39.18 〜 21.77 〜 14.48
Ｙ＝ 14.25 〜 14.25 〜 14.25
ＴＬ＝ 70.49 〜 83.12 〜 96.38
Σｄ＝ 43.38 〜 43.57 〜 48.55
ＢＦ＝ 27.12 〜 39.56 〜 47.83

［各群間隔データ］
無限遠
広角端中間焦点距離望遠端
Ｆ 18.50000 35.00000 53.40000
Ｄ０ 0.0000 0.0000 0.0000
Ｄ３ 1.86981 9.44802 17.40524
Ｄ10 9.61764 3.41218 0.90752
Ｄ16 3.59458 2.41127 1.94774
ＢＦ 27.11574 39.55664 47.82965

中間合焦点
広角端中間焦点距離望遠端
β -0.02500 -0.02500 -0.02500
Ｄ０ 710.9542 1351.7958 2057.7118
Ｄ３ 1.50616 9.18238 17.14278
Ｄ10 9.98129 3.67783 1.16997
Ｄ16 3.59458 2.41127 1.94774
ＢＦ 27.11574 39.55664 47.82965

近距離
広角端中間焦点距離望遠端
β -0.06015 -0.11196 -0.16377
Ｄ０ 279.5082 266.8779 253.6159
Ｄ３ 1.00333 8.28255 15.75211
Ｄ10 10.48412 4.57766 2.56065
Ｄ16 3.59458 2.41127 1.94774
ＢＦ 27.11574 39.55664 47.82965

［ズームレンズ群データ］
群番号群初面群焦点距離
Ｇ１１ 72.597
Ｇ２４ -11.880
Ｇ３ 12 24.107
Ｇ４ 17 41.578

［条件式］
条件式（１）：（Ｒｂ２−Ｒｂ１）／（Ｒｂ２＋Ｒｂ１）＝０．４６７
条件式（２）：（−Ｆｃ）／Ｆ４＝１．１３１
条件式（３）：Ｆａｂ／Ｆ４＝０．５４８
条件式（４）：（−Ｆ２）／Ｆｗ＝０．６４３
条件式（５）： νｄｃ＝６４．１２
条件式（６）：Ｂｆｗ／Ｆｗ＝１．４６６ (Table 1)
[Surface data]
Surface number r d νd nd
1 44.9802 2.0000 23.78 1.846660
2 30.6800 4.0000 52.29 1.755000
3 335.7161 D3 (variable)
4 46.5048 1.0000 46.63 1.816000
* 5 9.6609 3.5000
6 -23.7772 1.0000 46.63 1.816000
7 23.5386 0.3000
8 17.5556 3.5000 32.35 1.850 260
9 -15.6449 1.0000 52.29 1.755000
10 228.0043 D10 (variable)
11 (Aperture S) 0.5280
12 15.3232 2.0000 64.12 1.516800
13 1154.3277 0.0660
14 12.4462 3.0000 82.56 1.497820
15 -21.9705 1.0000 32.35 1.850260
16 39.0608 D16 (variable)
17 -18.6716 1.6000 58.89 1.518230
18 -12.8073 0.1000
19 12.4847 2.0000 64.12 1.516800
20 34.3216 0.7000
* 21 60.0000 1.0000 64.12 1.516800
22 17.7163 BF

[Aspherical data]
5th surface κ = 0.5803, A4 = 6.81360E-05, A6 = 2.12992E-06, A8 = -3.60026E-08, A10 = 8.02177E-10
21st surface κ = -0.1939E + 03, A4 = -1.53238E-04, A6 = -3.21406E-06, A8 = 8.44333E-09, A10 = 2.91566E-10

[Various data]
Zoom ratio 2.88649
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f = 18.5 to 35.0 to 53.4
FNO = 4.11 to 5.31 to 5.88
ω = 39.18-21.77-14.48
Y = 14.25 to 14.25 to 14.25
TL = 70.49-83.12-96.38
Σd = 43.38 to 43.57 to 48.55
BF = 27.12 to 39.56 to 47.83

[Each group interval data]
Infinity
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end F 18.50000 35.00000 53.40000
D0 0.0000 0.0000 0.0000
D3 1.86981 9.44802 17.40524
D10 9.61764 3.41218 0.90752
D16 3.59458 2.41127 1.94774
BF 27.11574 39.55664 47.82965

Intermediate focus
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end β -0.02500 -0.02500 -0.02500
D0 710.9542 1351.7958 2057.7118
D3 1.50616 9.18238 17.14278
D10 9.98129 3.67783 1.16997
D16 3.59458 2.41127 1.94774
BF 27.11574 39.55664 47.82965

Short distance
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end β -0.06015 -0.11196 -0.16377
D0 279.5082 266.8779 253.6159
D3 1.00333 8.28255 15.75211
D10 10.48412 4.57766 2.56065
D16 3.59458 2.41127 1.94774
BF 27.11574 39.55664 47.82965

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 72.597
G2 4 -11.880
G3 12 24.107
G4 17 41.578

[Conditional expression]
Conditional expression (1): (Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) = 0.467
Conditional expression (2): (−Fc) /F4=1.131
Conditional expression (3): Fab / F4 = 0.548
Conditional expression (4): (−F2) /Fw=0.643
Conditional expression (5): vdc = 64.12
Conditional expression (6): Bfw / Fw = 1.466

表１に示す諸元の表から、本実施例に係るズームレンズＺＬ１では、上記条件式（１）〜（６）を全て満たすことが分かる。 From the table of specifications shown in Table 1, it can be seen that the zoom lens ZL1 according to the present example satisfies all the conditional expressions (1) to (6).

図２は、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。 2A and 2B are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL1 according to Example 1. FIG. 2A is a diagram showing various aberrations at the shooting distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. 2B is shooting at the intermediate focal length state. FIG. 4C is a diagram illustrating various aberrations at an infinite distance, and FIG. 5C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance in the telephoto end state.

各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高を、ωは半画角を、ｄはｄ線（波長587.6ｎｍ）を、ｇはｇ線（波長435.8nm）示す。なお、非点収差図において、実線はサジタル像面を、破線はメリジオナル像面を示す。また、コマ収差図において、実線はメリジオナルコマを示す。以上の収差図の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。 In each aberration diagram, FNO represents an F number, Y represents an image height, ω represents a half angle of view, d represents a d-line (wavelength 587.6 nm), and g represents a g-line (wavelength 435.8 nm). In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. In the coma aberration diagram, the solid line indicates the meridional coma. The explanation of the above aberration diagrams is the same in the other examples, and the explanation is omitted.

各収差図から明らかなように、第１実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、球面収差、像面湾曲、非点収差、コマ収差等を含め、諸収差が良好に補正されていることが分かる。 As is apparent from the respective aberration diagrams, in the first embodiment, various aberrations including spherical aberration, field curvature, astigmatism, coma and the like are observed in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that the correction is good.

（第２実施例）
第２実施例について、図３、図４及び表２を用いて説明する。図３は、第２実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ２）の構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までのズーム軌道を示す。第２実施例に係るズームレンズＺＬ２は、図３に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有し、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行う。 (Second embodiment)
The second embodiment will be described with reference to FIGS. 3 and 4 and Table 2. FIG. FIG. 3 shows the configuration of the zoom lens ZL (ZL2) according to the second embodiment and the zoom trajectory from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). As shown in FIG. 3, the zoom lens ZL2 according to the second example has a first lens group G1 having a positive refractive power, which is arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative refractive power. It has a second lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and zooming is performed by changing the air spacing of each lens group. .

以下の表２に、第２実施例における各諸元の値を示す。表２における面番号１〜２２は、図３に示す面１〜２２に対応している。なお、第２実施例では、第５面と、第２１面とが非球面形状に形成されている。 Table 2 below shows the values of each item in the second embodiment. Surface numbers 1 to 22 in Table 2 correspond to surfaces 1 to 22 shown in FIG. In the second embodiment, the fifth surface and the twenty-first surface are formed in an aspherical shape.

（表２）
［面データ］
面番号ｒｄ νｄｎｄ
１ 45.2359 1.5000 23.78 1.846660
２ 30.6944 4.3000 52.29 1.755000
３ 356.9766 D3(可変)
４ 72.4189 1.0000 46.63 1.816000
＊５ 10.5122 3.3000
６ -43.1510 1.0000 46.63 1.816000
７ 19.0384 0.5000
８ 15.5655 3.5000 32.35 1.850260
９ -17.5410 1.0000 52.29 1.755000
10 51.2872 D10(可変)
11 (絞りＳ) 0.5280
12 13.6167 2.0000 63.38 1.618000
13 43.7716 0.0660
14 12.6174 3.0000 82.56 1.497820
15 -20.2019 1.0000 32.35 1.850260
16 47.9127 D16(可変)
17 -16.8042 1.6000 64.12 1.516800
18 -12.4769 0.1000
19 11.3233 2.0000 64.12 1.516800
20 34.3216 0.6000
＊21 60.0000 1.0000 61.18 1.589130
22 17.6665 BF

［非球面データ］
第５面
κ=0.5490,A4=6.23785E-05,A6=8.93712E-07,A8=-3.43635E-09,A10=1.85114E-10
第２１面
κ=-0.1427E+03,A4=-1.88342E-04,A6=-3.20208E-06,A8=4.51585E-08,A10=-4.69074E-10
［各種データ］
ズーム比 2.88649
広角端中間焦点距離望遠端
ｆ＝ 18.5 〜 35.0 〜 53.4
FNO ＝ 4.14 〜 5.40 〜 5.91
ω ＝ 39.11 〜 21.78 〜 14.49
Ｙ＝ 14.25 〜 14.25 〜 14.25
Σｄ＝ 43.70 〜 44.02 〜 48.91
ＢＦ＝ 27.18 〜 39.59 〜 47.88

［各群間隔データ］
無限遠
広角端中間焦点距離望遠端
Ｆ 18.50000 35.00000 53.40004
Ｄ０ 0.0000 0.0000 0.0000
Ｄ３ 1.86219 9.49618 17.40987
Ｄ10 10.30074 4.10170 1.59094
Ｄ16 3.54090 2.42404 1.91149
ＢＦ 27.18454 39.58976 47.88886

中間合焦点
広角端中間焦点距離望遠端
β -0.02500 -0.02500 -0.02500
Ｄ０ 710.8471 1351.5236 2057.5486
Ｄ３ 1.49854 9.22985 17.14723
Ｄ10 10.66439 4.36803 1.85358
Ｄ16 3.54090 2.42404 1.91149
ＢＦ 27.18454 39.58976 47.88886

近距離
広角端中間焦点距離望遠端
β -0.06021 -0.11204 -0.16390
Ｄ０ 279.1176 266.3943 253.2048
Ｄ３ 0.99492 8.32697 15.75439
Ｄ10 11.16801 5.27090 3.24642
Ｄ16 3.54090 2.42404 1.91149
ＢＦ 27.18454 39.58976 47.88886

［ズームレンズ群データ］
群番号群初面群焦点距離
Ｇ１１ 72.597
Ｇ２４ -11.880
Ｇ３ 12 24.107
Ｇ４ 17 41.578

［条件式］
条件式（１）：（Ｒｂ２−Ｒｂ１）／（Ｒｂ２＋Ｒｂ１）＝０．５０４
条件式（２）：（−Ｆｃ）／Ｆ４＝１．０３１
条件式（３）：Ｆａｂ／Ｆ４＝０．５３８
条件式（４）：（−Ｆ２）／Ｆｗ＝０．６４２
条件式（５）： νｄｃ＝６１．１８
条件式（６）：Ｂｆｗ／Ｆｗ＝１．４６９ (Table 2)
[Surface data]
Surface number r d νd nd
1 45.2359 1.5000 23.78 1.846660
2 30.6944 4.3000 52.29 1.755000
3 356.9766 D3 (variable)
4 72.4189 1.0000 46.63 1.816000
* 5 10.5122 3.3000
6 -43.1510 1.0000 46.63 1.816000
7 19.0384 0.5000
8 15.5655 3.5000 32.35 1.850 260
9 -17.5410 1.0000 52.29 1.755000
10 51.2872 D10 (variable)
11 (Aperture S) 0.5280
12 13.6167 2.0000 63.38 1.618000
13 43.7716 0.0660
14 12.6174 3.0000 82.56 1.497820
15 -20.2019 1.0000 32.35 1.850 260
16 47.9127 D16 (variable)
17 -16.8042 1.6000 64.12 1.516800
18 -12.4769 0.1000
19 11.3233 2.0000 64.12 1.516800
20 34.3216 0.6000
* 21 60.0000 1.0000 61.18 1.589130
22 17.6665 BF

[Aspherical data]
5th surface κ = 0.5490, A4 = 6.23785E-05, A6 = 8.93712E-07, A8 = -3.43635E-09, A10 = 1.85114E-10
21st surface κ = -0.1427E + 03, A4 = -1.88342E-04, A6 = -3.20208E-06, A8 = 4.51585E-08, A10 = -4.69074E-10
[Various data]
Zoom ratio 2.88649
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f = 18.5 to 35.0 to 53.4
FNO = 4.14 to 5.40 to 5.91
ω = 39.11 to 21.78 to 14.49
Y = 14.25 to 14.25 to 14.25
Σd = 43.70 to 44.02 to 48.91
BF = 27.18 to 39.59 to 47.88

[Each group interval data]
Infinity
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end F 18.50000 35.00000 53.40004
D0 0.0000 0.0000 0.0000
D3 1.86219 9.49618 17.40987
D10 10.30074 4.10170 1.59094
D16 3.54090 2.42404 1.91149
BF 27.18454 39.58976 47.88886

Intermediate focus
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end β -0.02500 -0.02500 -0.02500
D0 710.8471 1351.5236 2057.5486
D3 1.49854 9.22985 17.14723
D10 10.66439 4.36803 1.85358
D16 3.54090 2.42404 1.91149
BF 27.18454 39.58976 47.88886

Short distance
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end β -0.06021 -0.11204 -0.16390
D0 279.1176 266.3943 253.2048
D3 0.99492 8.32697 15.75439
D10 11.16801 5.27090 3.24642
D16 3.54090 2.42404 1.91149
BF 27.18454 39.58976 47.88886

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 72.597
G2 4 -11.880
G3 12 24.107
G4 17 41.578

[Conditional expression]
Conditional expression (1): (Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) = 0.504
Conditional expression (2): (−Fc) /F4=1.031
Conditional expression (3): Fab / F4 = 0.538
Conditional expression (4): (−F2) /Fw=0.642
Conditional expression (5): vdc = 61.18
Conditional expression (6): Bfw / Fw = 1.469

表２に示す諸元の表から、本実施例に係るズームレンズＺＬ２では、上記条件式（１）〜（６）を全て満たすことが分かる。 From the specification table shown in Table 2, it is understood that the zoom lens ZL2 according to the present example satisfies all the conditional expressions (1) to (6).

図４は、第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第２実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、球面収差、像面湾曲、非点収差、コマ収差等を含め、諸収差が良好に補正されていることが分かる。 4A and 4B are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL2 according to Example 2. FIG. 4A is a diagram showing various aberrations at the shooting distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. 4B is shooting at the intermediate focal length state. FIG. 4C is a diagram illustrating various aberrations at an infinite distance, and FIG. 5C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance in the telephoto end state. As is apparent from the respective aberration diagrams, in the second embodiment, various aberrations including spherical aberration, curvature of field, astigmatism, coma and the like are observed in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that the correction is good.

（第３実施例）
第３実施例について、図５、図６及び表３を用いて説明する。図５は、第３実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ３）の構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までのズーム軌道を示す。第３実施例に係るズームレンズＺＬ３は、図３に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とを有し、各レンズ群の空気間隔を変化させて変倍を行う。 (Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIGS. 5 and 6 and Table 3. FIG. FIG. 5 shows the configuration of the zoom lens ZL (ZL3) according to the third embodiment and the zoom trajectory from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). As shown in FIG. 3, the zoom lens ZL3 according to the third example has a first lens group G1 having a positive refractive power, which is arranged in order from the object side along the optical axis, and has a negative refractive power. It has a second lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and zooming is performed by changing the air spacing of each lens group. .

第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と正レンズＬ１２との接合によりなる接合正レンズから構成されている。 The first lens group G1 is composed of a cemented positive lens that is arranged in order from the object side along the optical axis and is composed of a negative meniscus lens L11 and a positive lens L12 having a convex surface facing the object side.

第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と負メニスカスレンズＬ４２との接合によりなる接合正レンズＬａ（請求項の第１の正レンズまたは接合レンズに相当）と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬｂ（請求項の第２の正レンズに相当）と、物体側に非球面を有する負レンズＬｃ（請求項の負レンズに相当）とから構成されている。 The fourth lens group G4 is a cemented positive lens La formed by cementing a positive meniscus lens L41 and a negative meniscus lens L42, which are arranged in order from the object side along the optical axis and have a concave surface facing the object side. the equivalent) for the positive lens or a cemented lens and a positive meniscus lens Lb having a convex surface directed toward the object side (corresponding to the second positive lens of claim), the negative lens Lc (claim having an aspherical surface on the object side Equivalent to a negative lens ).

以下の表３に、第３実施例における各諸元の値を示す。表３における面番号１〜２４は、図５に示す面１〜２４に対応している。なお、第３実施例では、第５面と、第２３面とが非球面形状に形成されている。 Table 3 below shows values of various specifications in the third example. Surface numbers 1 to 24 in Table 3 correspond to surfaces 1 to 24 shown in FIG. In the third embodiment, the fifth surface and the 23rd surface are formed in an aspherical shape.

（表３）
［面データ］
面番号ｒｄ νｄｎｄ
１ 53.1301 2.0000 23.78 1.846660
２ 34.4788 4.0000 52.29 1.755000
３ -1592.1864 D3(可変)
４ 130.1252 1.0000 46.63 1.816000
＊５ 11.5930 3.0000
６ -40.3914 1.0000 46.63 1.816000
７ 17.5015 0.5000
８ 14.9985 3.0000 32.35 1.850260
９ -19.3436 0.2000
10 -21.6269 1.0000 52.29 1.755000
11 42.8910 D11(可変)
12 (絞りＳ) 0.5280
13 13.7052 2.0000 64.12 1.516800
14 132.6864 0.0660
15 12.2707 3.0000 82.56 1.497820
16 -22.2725 1.0000 32.35 1.850260
17 35.8394 D17(可変)
18 -84.5308 2.0000 52.29 1.755000
19 -19.7674 1.0000 58.89 1.518230
20 -45.5513 0.1000
21 13.3653 2.0000 64.12 1.516800
22 28.4375 1.0000
＊23 60.0000 1.0000 64.12 1.516800
24 22.2132 BF

［非球面データ］
第５面
κ=0.6824,A4=7.45410E-05,A6=7.51234E-07,A8=-1.55086E-08,A10=5.32599E-10
第２３面
κ=-0.1946E+03,A4=-1.37031E-04,A6=-4.64625E-06,A8=5.56028E-08,A10=-5.34034E-10
［各種データ］
ズーム比 2.88649
広角端中間焦点距離望遠端
ｆ＝ 18.5 〜 35.0 〜 53.4
FNO ＝ 4.10 〜 5.25 〜 5.88
ω ＝ 39.11 〜 21.75 〜 14.37
Ｙ＝ 14.25 〜 14.25 〜 14.25
ＴＬ＝ 72.00 〜 84.50 〜 97.90
Σｄ＝ 45.75 〜 45.75 〜 50.93
ＢＦ＝ 26.25 〜 38.75 〜 46.97

［各群間隔データ］
無限遠
広角端中間焦点距離望遠端
Ｆ 18.50000 35.00001 53.40000
Ｄ０ 0.0000 0.0000 0.0000
Ｄ３ 2.27464 9.77066 17.81007
Ｄ11 10.81496 4.60011 2.10484
Ｄ17 3.26792 1.98675 1.62109
ＢＦ 26.25337 38.74673 46.96728

中間合焦点
広角端中間焦点距離望遠端
β -0.03333 -0.03333 -0.03333
Ｄ０ 525.5011 1001.6009 1523.4126
Ｄ３ 1.79090 9.41851 17.46100
Ｄ11 11.29870 4.95226 2.45391
Ｄ17 3.26792 1.98675 1.62109
BF 26.25337 38.74673 46.96728

近距離
広角端中間焦点距離望遠端
β -0.07215 -0.13404 -0.19485
Ｄ０ 227.9951 215.5017 202.1027
Ｄ３ 1.23868 8.38733 15.85927
Ｄ11 11.85092 5.98343 4.05564
Ｄ17 3.26792 1.98675 1.62109
ＢＦ 26.25337 38.74673 46.96728

［ズームレンズ群データ］
群番号群初面群焦点距離
Ｇ１１ 72.597
Ｇ２４ -11.880
Ｇ３ 13 24.107
Ｇ４ 18 41.578

［条件式］
条件式（１）：（Ｒｂ２−Ｒｂ１）／（Ｒｂ２＋Ｒｂ１）＝０．３６１
条件式（２）：（−Ｆｃ）／Ｆ４＝１．６５６
条件式（３）：Ｆａｂ／Ｆ４＝０．６５８
条件式（４）：（−Ｆ２）／Ｆｗ＝０．６４２
条件式（５）： νｄｃ＝６４．１２
条件式（６）：Ｂｆｗ／Ｆｗ＝１．４１９ (Table 3)
[Surface data]
Surface number r d νd nd
1 53.1301 2.0000 23.78 1.846660
2 34.4788 4.0000 52.29 1.755000
3 -1592.1864 D3 (variable)
4 130.1252 1.0000 46.63 1.816000
* 5 11.5930 3.0000
6 -40.3914 1.0000 46.63 1.816000
7 17.5015 0.5000
8 14.9985 3.0000 32.35 1.850 260
9 -19.3436 0.2000
10 -21.6269 1.0000 52.29 1.755000
11 42.8910 D11 (variable)
12 (Aperture S) 0.5280
13 13.7052 2.0000 64.12 1.516800
14 132.6864 0.0660
15 12.2707 3.0000 82.56 1.497820
16 -22.2725 1.0000 32.35 1.850260
17 35.8394 D17 (variable)
18 -84.5308 2.0000 52.29 1.755000
19 -19.7674 1.0000 58.89 1.518230
20 -45.5513 0.1000
21 13.3653 2.0000 64.12 1.516800
22 28.4375 1.0000
* 23 60.0000 1.0000 64.12 1.516800
24 22.2132 BF

[Aspherical data]
5th surface κ = 0.6824, A4 = 7.45410E-05, A6 = 7.51234E-07, A8 = -1.55086E-08, A10 = 5.32599E-10
23rd surface κ = -0.1946E + 03, A4 = -1.37031E-04, A6 = -4.64625E-06, A8 = 5.56028E-08, A10 = -5.34034E-10
[Various data]
Zoom ratio 2.88649
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end f = 18.5 to 35.0 to 53.4
FNO = 4.10 to 5.25 to 5.88
ω = 39.11 to 21.75 to 14.37
Y = 14.25 to 14.25 to 14.25
TL = 72.00 to 84.50 to 97.90
Σd = 45.75 to 45.75 to 50.93
BF = 26.25 to 38.75 to 46.97

[Each group interval data]
Infinity
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end F 18.50000 35.00001 53.40000
D0 0.0000 0.0000 0.0000
D3 2.27464 9.77066 17.81007
D11 10.81496 4.60011 2.10484
D17 3.26792 1.98675 1.62109
BF 26.25337 38.74673 46.96728

Intermediate focus
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end β -0.03333 -0.03333 -0.03333
D0 525.5011 1001.6009 1523.4126
D3 1.79090 9.41851 17.46100
D11 11.29870 4.95226 2.45391
D17 3.26792 1.98675 1.62109
BF 26.25337 38.74673 46.96728

Short distance
Wide angle end Intermediate focal length Telephoto end β -0.07215 -0.13404 -0.19485
D0 227.9951 215.5017 202.1027
D3 1.23868 8.38733 15.85927
D11 11.85092 5.98343 4.05564
D17 3.26792 1.98675 1.62109
BF 26.25337 38.74673 46.96728

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 72.597
G2 4 -11.880
G3 13 24.107
G4 18 41.578

[Conditional expression]
Conditional expression (1): (Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) = 0.361
Conditional expression (2): (−Fc) /F4=1.656
Conditional expression (3): Fab / F4 = 0.658
Conditional expression (4): (−F2) /Fw=0.642
Conditional expression (5): vdc = 64.12
Conditional expression (6): Bfw / Fw = 1.419

表３に示す諸元の表から、本実施例に係るズームレンズＺＬ３では、上記条件式（１）〜（６）を全て満たすことが分かる。 From the table of specifications shown in Table 3, it can be seen that the zoom lens ZL3 according to the present example satisfies all the conditional expressions (1) to (6).

図６は、第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。各収差図から明らかなように、第３実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、球面収差、像面湾曲、非点収差、コマ収差等を含め、諸収差が良好に補正されていることが分かる。 6A and 6B are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL3 according to the third example. FIG. 6A is a diagram showing various aberrations at the shooting distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. 6B is a shooting at the intermediate focal length state. FIG. 4C is a diagram illustrating various aberrations at an infinite distance, and FIG. 5C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance in the telephoto end state. As is apparent from the respective aberration diagrams, in the third embodiment, various aberrations including spherical aberration, field curvature, astigmatism, coma and the like are observed in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state. It can be seen that the correction is good.

以上の各実施例によれば、広角端の包括角２ω＝７８．２°を超え、Ｆ４〜５．６程度の口径を有し、比較的小型で前玉径が小さく、高性能で球面収差、像面湾曲、非点収差、コマ収差等が良好に補正されたズームレンズが実現できる。なお、上記の各実施例は、本実施形態に係るズームレンズの一具体例を示しているものであり、本実施形態に係るズームレンズはこれらに限定されるものではない。 According to each of the above-described embodiments, the wide angle end inclusive angle 2ω exceeds 78.2 °, the aperture is about F4 to 5.6, a relatively small size, a small front lens diameter, high performance, and spherical aberration In addition, it is possible to realize a zoom lens in which field curvature, astigmatism, coma and the like are corrected satisfactorily. Each of the above examples shows a specific example of the zoom lens according to the present embodiment, and the zoom lens according to the present embodiment is not limited thereto.

上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。 In the above-described embodiment, the contents described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.

各実施例では、ズームレンズとして４群構成を示したが、５群、６群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。 In each embodiment, a four-group configuration is shown as a zoom lens, but the present invention can also be applied to other group configurations such as a fifth group and a sixth group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

また、本実施形態においては、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。特に、第２レンズ群を合焦レンズ群とするのが好ましい。 Further, in the present embodiment, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, the second lens group is preferably a focusing lens group.

また、本実施形態において、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向に振動させ、または光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第３レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。 In this embodiment, the lens group or the partial lens group is vibrated in a direction perpendicular to the optical axis, or rotated (oscillated) in an in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake. An anti-vibration lens group may be used. In particular, it is preferable that at least a part of the third lens group is an anti-vibration lens group.

また、本実施形態において、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。 In the present embodiment, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. If the lens surface is aspherical, the aspherical surface is an aspherical surface by grinding, a glass mold aspherical surface that is formed of glass with an aspherical shape, or a composite type nonspherical surface that is formed of a resin on the surface of glass. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

また、本実施形態において、開口絞りは第３レンズ群近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用してもよい。 In the present embodiment, the aperture stop is preferably disposed in the vicinity of the third lens group, but the role may be substituted by a lens frame without providing a member as the aperture stop.

また、本実施形態において、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減して高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。 In this embodiment, each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.

以上説明したように、本発明によれば、小型でフィルター系が小さく、構成枚数が少なく、高性能で、像面湾曲、コマ収差、球面収差及び非点収差の少ないズームレンズ、撮像装置及びズームレンズの製造方法を提供することができる。 As described above, according to the present invention, a zoom lens, an imaging apparatus, and a zoom lens that have a small size, a small filter system, a small number of components, high performance, low curvature of field, coma, spherical aberration, and astigmatism. A method for manufacturing a lens can be provided.

なお、本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。 In addition, in order to make this invention intelligible, although demonstrated with the component requirement of embodiment, it cannot be overemphasized that this invention is not limited to this.

ＺＬ（ＺＬ１〜ＺＬ３）ズームレンズ
Ｇ１第１レンズ群
Ｇ２第２レンズ群
Ｇ３第３レンズ群
Ｇ４第４レンズ群
Ｌａ第１の正レンズまたは接合レンズ
Ｌｂ物体側に凸面を向けた第２の正レンズ
Ｌｃ負レンズ
Ｓ開口絞り
１ミラーレスカメラ（撮像装置）
２撮影レンズ（ズームレンズ）
Ｉ像面 ZL (ZL1 to ZL3) Zoom lens G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group G4 Fourth lens group La First positive lens or cemented lens Lb Second positive lens with a convex surface facing the object side Lc Negative lens S Aperture stop 1 Mirrorless camera (imaging device)
2 Photo lens (zoom lens)
I Image plane

Claims

A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis; It consists of four lens groups by the fourth lens group having refractive power, and performs zooming by changing the air interval of each lens group,
The fourth lens group, arranged in order from the object side along the optical axis, a first positive lens or a cemented lens, a second positive lens having a convex surface on the object side and a negative lens, the following A zoom lens that satisfies the following conditional expression:
0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) < 0.70
However,
Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens having the convex surface facing the object side that constitutes the fourth lens group.

The following conditional expression is satisfied, where Fc is a focal length of the negative lens constituting the fourth lens group, and F4 is a focal length of the fourth lens group. Zoom lens.
0.45 <(-Fc) / F4 <3.00

The combined focal length of the first positive lens constituting the fourth lens group and the second positive lens having a convex surface facing the object side is Fab, and the focal length of the fourth lens group is F4. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.10 <Fab / F4 <2.00

4. The following conditional expression is satisfied, where F2 is a focal length of the second lens group, and Fw is a focal length at the wide-angle end state of the entire system when focusing on infinity. The zoom lens according to any one of the above.
0.30 <(-F2) / Fw <2.00

5. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied, where νdc is an Abbe number of the negative lens constituting the fourth lens group.
45 <νdc <85

When the back focus in the wide-angle end state of the entire system at infinity focusing is Bfw and the focal length of the wide-angle end state of the entire system in infinity focusing is Fw, the following conditional expression is satisfied: The zoom lens according to any one of claims 1 to 5.
0.5 <Bfw / Fw <2.0

The zoom lens according to claim 1, wherein the fourth lens group has at least one aspheric surface.

The zoom lens according to any one of claims 1 to 7, wherein the negative lens constituting the fourth lens group has at least one aspherical surface.

The focusing of the zoom lens on a short-distance object is performed by moving the second lens group having negative refractive power on the optical axis. The described zoom lens.

An imaging apparatus comprising the zoom lens according to claim 1.

A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis; A zoom lens manufacturing method comprising substantially four lens groups with a fourth lens group having refractive power, and changing the air interval of each lens group,
The fourth lens group, arranged in order from the object side along the optical axis, a first positive lens or a cemented lens, a second positive lens having a convex surface on the object side and a negative lens,
A zoom lens manufacturing method, wherein each lens is incorporated in a lens barrel so as to satisfy the following conditional expression:
0.00 <(Rb2-Rb1) / (Rb2 + Rb1) < 0.70
However,
Rb2: radius of curvature of the image-side surface of the second positive lens with the convex surface facing the object side constituting the fourth lens group,
Rb1: the radius of curvature of the object-side surface of the second positive lens having the convex surface facing the object side that constitutes the fourth lens group.