JP4254203B2

JP4254203B2 - 可変動弁機構を備えた内燃機関の制御装置

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Publication number: JP4254203B2
Application number: JP2002322606A
Authority: JP
Inventors: 卓角岡
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 2002-11-06
Filing date: 2002-11-06
Publication date: 2009-04-15
Anticipated expiration: 2022-11-06
Also published as: JP2004156525A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、可変動弁機構を備えた内燃機関に適用されて吸気弁の動弁特性のずれ量の特定とその特定結果に基づく各種の制御とを行うことができる内燃機関の制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
内燃機関の吸気弁の位相や作用角等の動弁特性を変化させて吸入空気量を制御する吸気量制御装置が知られている（特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】
特開２００１−２６３０１５号公報
【特許文献２】
特開平６−３１７１２９号公報
【特許文献３】
特開２００１−１５２８８９号公報
【特許文献４】
特開２００１−２９５６８６号公報
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、可変動弁機構には、経年変化や各種の部品の初期公差、組み付け時のばらつき等に起因する機械的誤差がある。このような機械的誤差を把握せずに動弁特性を目標値に制御しても、実際の動弁特性は目標値からずれる。また、可変動弁機構それ自身が正確に組み立てられていても、位相や作用角等を検出するセンサに誤差があり、その検出誤差に起因して実際の動弁特性が目標値からずれることもある。そして、動弁特性が目標値からずれた場合、内燃機関の運転状態から要求される吸入空気量が得られず、空燃比が目標値からずれて排気や燃料消費率の悪化を招く。
【０００５】
本発明は、可変動弁機構の機械的誤差やその動作を検出するセンサの誤差に影響されることなく吸気弁の動弁特性のずれを正確に把握できる内燃機関の制御装置を提供することを目的とする。また、動弁特性のずれを考慮して内燃機関の運転状態を適正に制御できる内燃機関の制御装置を提供すること、及び、動弁特性のずれによってもたらされる好ましくない運転状態の継続を抑制する効果がある制御装置を提供することを併せて目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明の第１の内燃機関の制御装置は、吸気弁の位相、作用角及びリフト量の少なくとも一つである動弁特性を変更可能な可変動弁機構を備えた内燃機関に適用され、前記内燃機関の運転状態に応じて定められる前記動弁特性の目標値が得られるように前記可変動弁機構の動作を制御する内燃機関の制御装置において、現在の吸気管圧力と、吸入空気量と、前記動弁特性との相関関係に基づいて、前記動弁特性に関する目標値と実際値とのずれ量を特定するずれ量特定手段を備えることにより、上述した課題を解決する（請求項１）。
【０００７】
内燃機関における吸気管圧力と吸入空気量との間には相関関係があり、しかもこれらの物理量は吸気弁の動弁特性に応じて変化する。従って、これらの３つの要素の相関関係が適切に維持されているか否かを判断し、適切に維持されていない場合に、その原因を動弁特性に関する目標値と実際値とのずれに求めることにより、目標値と実際値とのずれ量を特定することができる。
【０００８】
本発明の内燃機関の制御装置において、前記ずれ量特定手段は、前記吸気管圧力、前記吸入空気量、及び前記動弁特性の３種類の要素のうち、いずれか２つの特定要素に関する現在の状態に基づいて他の１つの要素に関する現在の状態を演算し、その演算結果と、前記他の１つの要素に関して前記２つの特定要素の状態に基づく演算とは異なる手法によって特定した現在の状態とを比較し、その比較結果に基づいて前記動弁特性に関する目標値と実際値とのずれ量を特定することができる（請求項２）。
【０００９】
上記のように、吸気管圧力、吸入空気量及び動弁特性の３つの要素には相関関係があるので、その相関関係が適切に維持されている限り、任意の２つの要素を特定要素として選択し、それらの特定要素に関する現在の状態から他の１つの要素に関する現在の状態を演算すれば、その演算結果は動弁特性に関する現在の状態を正しく表しているはずである。しかし、可変動弁機構を構成する部品の加工誤差や組み付け誤差、あるいは経年変化による誤差により、動弁特性が目標値に制御されていても動弁特性の実際値は異なっていることがある。そして、動弁特性の実際値が目標値からずれていれば、吸気管圧力と吸入空気量と動弁特性との間の相関関係が適切に維持されず、２つの特定要素に関する現在の状態から演算した他の１つの要素に関する現在の状態が、当該他の１つの要素に関して別の手法によって特定した現在の状態からずれることになる。そのことを利用して、動弁特性の実際値と目標値との間のずれ量を特定することができる。
【００１０】
本発明の内燃機関の制御装置において、前記ずれ量特定手段は、前記他の１つの要素に関する現在の状態を、センサの実測値によって特定してもよい（請求項３）。このように他の１つの要素に関するセンサの実測値と演算値とを比較することにより、上述した３つの要素の相関関係が適切に維持されているか否かを確実に判断することができる。
【００１１】
また、本発明の内燃機関の制御装置において、前記ずれ量特定手段は、前記２つの特定要素のうち少なくともいずれか一方の特定要素に関する現在の状態を、センサの実測値によって特定してもよい（請求項４）。あるいは、前記ずれ量特定手段は、前記２つの特定要素のうち少なくともいずれか一方の特定要素に関する現在の状態を、当該特定要素に関する制御の目標値によって特定してもよい（請求項５）。
【００１２】
本発明の内燃機関の制御装置の好ましい態様においては、前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか一方と、前記動弁特性とが前記２つの特定要素に該当し、前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか他方が前記他の１つの要素に該当するものとすることができる（請求項６）。この場合には、動弁特性の現在の状態を考慮しつつ、吸気管圧力又は吸入空気量のいずれか一方に関する現在の状態から吸気管圧力又は吸入空気量のいずれか他方に関する現在の状態を演算することができる。そして、演算結果を、吸気管圧力又は吸入空気量のいずれか他方に関するセンサの実測値や制御の目標値を利用して特定した現在の状態と比較することにより、動弁特性の目標値と実際値との間のずれ量を特定することができる。
【００１３】
上記態様の制御装置は、前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか他方を実測する吸気状態検出手段を備え、前記ずれ量特定手段は、前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか一方に関する現在の状態と前記動弁特性の現在の状態とに基づいて、前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか他方についての現在の状態を演算し、その演算結果と、前記吸気状態検出手段が実測した前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか他方の現在の状態とを比較し、その比較結果に基づいて前記動弁特性に関する目標値と実際値とのずれ量を特定してもよい（請求項７）。この場合には、吸気管圧力又は吸入空気量に関する演算値と実測値との比較に基づいて動弁特性に関する目標値と実際値とのずれ量を特定することができる。
【００１４】
また、上記態様の制御装置において、前記吸気状態検出手段は前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか一方についても実測可能であり、前記ずれ量特定手段は、前記吸気状態検出手段が実測した前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか一方に関する現在の状態と前記動弁特性の現在の状態とに基づいて前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか他方についての現在の状態を演算してもよい（請求項８）。この場合には、吸気管圧力及び吸入空気量のそれぞれの実測値を参照して動弁特性に関する目標値と実際値とのずれ量を特定することができる。
【００１５】
さらに、上記態様の制御装置において、前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか一方に関する制御の目標値を設定する吸気状態目標値設定手段を備え、前記ずれ量特定手段は、前記吸気状態目標値設定手段が設定した目標値を前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか一方に関する現在の状態として特定し、その特定した目標値と前記動弁特性の現在の状態とに基づいて前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか他方についての現在の状態を演算してもよい（請求項９）。この場合には、吸気管圧力又は吸入空気量のいずれか一方の制御の目標値と動弁特性の現在の状態とに基づいて吸気管圧力又は吸入空気量のいずれか他方の現在の状態を演算し、その演算結果と吸気管圧力又は吸入空気量のいずれか他方の実測値との比較に基づいて動弁特性に関する目標値と実際値とのずれ量を特定することができる。
【００１６】
また、上記態様の制御装置において、動弁特性の現在の状態は次のようにして特定することができる。
【００１７】
すなわち、本発明の制御装置が適用される内燃機関において、前記動弁特性を目標値に制御するための情報入力手段として、前記動弁特性の現在の状態を当該動弁特性に相関して変化する特定部位の状態の変化に置き換えて検出する動弁特性検出手段が設けられ、前記ずれ量特定手段は、前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか他方についての現在の状態の演算時に、前記動弁特性検出手段の検出結果を利用して前記動弁特性の現在の状態を特定してもよい（請求項１０）。あるいは、前記ずれ量特定手段は、前記動弁特性の制御に関する目標値により前記動弁特性の現在の状態を特定してもよい（請求項１１）。いずれの場合にも、動弁特性が目標値に正しく制御されているにも拘わらず、その目標値が動弁特性の実際値からずれているときに、そのずれ量を吸気管圧力又は吸入空気量の演算結果に反映させることができる。
【００１８】
本発明の内燃機関の制御装置は、前記ずれ量特定手段が特定した前記動弁特性のずれ量を参照して燃料噴射量を補正する燃料噴射量補正手段をさらに備えてもよい（請求項１２）。この場合には、吸気弁の動弁特性のずれに伴う吸入空気量のずれを補正して空燃比を目標値に正確に制御できるようになる。
【００１９】
前記ずれ量特定手段が特定した前記動弁特性のずれ量が所定の許容範囲から外れたか否かを判断し、許容範囲外と判断した場合に所定の警告を発する警告手段を備えてもよい（請求項１３）。吸気弁の動弁特性が過剰にずれた状態で内燃機関が運転されると排気が悪化し、燃料消費率も低下するため、このような状態に気付かずに内燃機関の運転が継続されることは好ましくない。そこで、動弁特性のずれ量に許容範囲を設定し、その許容範囲を超えたときに警告が発せられるようにしておけば、好ましくない運転状態の継続を抑制することが期待できる。
【００２１】
本発明の第２の制御装置は、吸気弁の作用角を変更可能な可変動弁機構を備えた内燃機関に適用され、前記内燃機関の運転状態に応じて定められる作用角の目標値が得られるように前記可変動弁機構の動作を制御する内燃機関の制御装置において、吸気管圧力を検出する吸気圧検出手段と、吸入空気量を検出する吸気量検出手段と、前記吸気弁の作用角を検出する作用角検出手段と、前記作用角検出手段が検出した作用角を参照しつつ、前記吸気量検出手段が検出した吸入空気量に基づいて吸気管圧力を演算する吸気圧演算手段と、前記吸気圧検出手段が検出した吸気管圧力と前記吸気圧演算手段が演算した吸気管圧力とのずれ量から、前記作用角の目標値と実際値とのずれ量を特定する作用角ずれ特定手段と、を備えることにより、上述した課題を解決する（請求項１４）。
【００２２】
吸入空気量と吸気管圧力との間には相関関係があって、両者の関係が予め判っていれば吸入空気量から吸気管圧力を求めることができる。しかし、内燃機関のシリンダに吸入される空気量は吸気弁の作用角の影響を受けるから、吸気弁の作用角を可変とした場合には、吸入空気量を吸気管圧力へと換算する場合に吸気弁の作用角が変数として考慮されることになる。そして、作用角がその目標値に正しく制御されているならば、作用角検出手段が検出した作用角を利用して演算した吸気管圧力と、吸気圧検出手段が実際に検出した吸気管圧力とは一致するはずである。しかし、可変動弁機構を構成する部品の加工誤差や組み付け誤差、あるいは経年変化による誤差により、作用角検出手段が検出した作用角が目標値と一致していても実際の作用角は異なっていることがある。そして、実際の作用角が目標値からずれていれば、吸気圧検出手段が検出した吸気管圧力は、作用角検出手段の検出した作用角を利用して演算された吸気管圧力に対して、吸気弁の作用角のずれに応じた量だけずれることになる。そこで、吸気弁の作用角のずれと吸気管圧力のずれとの相関関係を予め把握しておくことにより、吸気弁の作用角の目標値と実際の値とのずれ量を特定することができる。本発明の第２の制御装置は、吸入空気量、吸気管圧力及び吸気弁の作用角の上述したような相関関係を利用して吸気弁の作用角の目標値からのずれ量を特定するものである。
【００２３】
本発明の第３の制御装置は、吸気弁の作用角を変更可能な可変動弁機構を備えた内燃機関に適用され、前記内燃機関の運転状態に応じて定められる作用角の目標値が得られるように前記可変動弁機構の動作を制御する内燃機関の制御装置において、吸気管圧力を検出する吸気圧検出手段と、内燃機関の運転状態に基づいて吸入空気量の目標値を設定し、前記吸気弁の作用角の目標値を参照しつつ前記吸入空気量の目標値を吸気管圧力の目標値に変換し、得られた吸気管圧力の目標値と前記吸気圧検出手段が検出した吸気管圧力との差に基づいて、吸入空気量の調整手段を制御する吸気管圧力フィードバック制御手段と、前記吸気管圧フィードバック制御手段によって特定される前記吸気管圧力の差に基づいて、前記作用角の目標値と実際値とのずれ量を特定する作用角ずれ特定手段と、を備えることにより、上述した課題を解決する（請求項１５）。
【００２４】
この第３の制御装置においては、吸気弁の作用角の目標値を参照して吸入空気量の目標値を吸気管圧力の目標値に変換しているので、吸気弁の作用角にずれが生じている場合、吸気管圧力の目標値と吸気圧検出手段が検出した実際の吸気管圧力の差は吸気弁の作用角のずれが反映されたものとなる。そこで、上述した第２の制御装置の場合と同様に、吸気弁の作用角のずれと吸気管圧力のずれとの相関関係を予め把握しておくことにより、吸気弁の作用角の目標値と実際の値とのずれ量を特定することができる。
【００２５】
【発明の実施の形態】
図１は本発明の内燃機関の制御装置の一実施形態を示す。内燃機関１は４サイクル式のガソリンエンジンとして構成されており、その吸気弁２及び排気弁３はそれぞれバルブリフタ２ａ，３ａを介してカム４，５により開閉駆動される。吸気弁用のカム４はカムシャフト６に保持され、排気弁用のカム５はカムシャフト７に保持される。図２に示すように、カム４のカムプロフィルは、カムシャフト７の中心軸線の方向に変化している。具体的には、カム４のノーズ４ａの高さ（カムシャフト７の中心軸線からの距離をいう。）は、カムシャフト７の中心軸線に沿って図２の右端側から左端側に向かうほど漸次高くなっている。これにより、吸気弁２のリフト量及び作用角は、カム４とバルブリフタ２ａとの接触位置がカム４の図２における右端側から左端側に変化するほど大きくなる。図４に吸気弁２のリフト量及び作用角が変化する様子を示す。なお、吸気弁２のリフト量は図１の燃焼室８への吸気弁２の突出量を意味し、作用角は吸気弁２が燃焼室８に突出している期間をクランク角によって表現した値を意味する。図２に示したカム４ではリフト量及び作用角のいずれも変化させているが、カム４のプロファイによっては作用角のみを変化させることも可能である。
【００２６】
図１に示すように、カムシャフト６の一端側には吸気弁２のリフト量及び作用角を変化させるためのカムシフト装置９が設けられている。カムシフト装置９はドライバ１０によって駆動され、カムシャフト６を軸線方向に移動させてカム４とバルブリフタ２ａとの接触位置を切り替える。また、カムシャフト６の他端側にはバルブタイミング変更装置１１が設けられている。バルブタイミング変更装置１１はオイルコントロールバルブ１２によって駆動される。バルブタイミング変更装置１１は、クランクシャフト１３からタイミングチェーン１４を介してカムシャフト６，７に至る回転運動の伝達経路上に設けられ、クランクシャフト１３の位相とカム４の位相との関係を変化させて吸気弁２が開閉するタイミングを変更する。これらのカムシフト装置９、ドライバ１０、バルブタイミング変更装置１１及びオイルコントロールバルブ１２によって可変動弁機構が構成される。なお、各装置９，１１の詳細は後述する。
【００２７】
内燃機関１にはエンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）２２が設けられている。ＥＣＵ２２はマイクロプロセッサ及びその主記憶装置としてのＲＯＭ、ＲＡＭ等を備えたコンピュータとして構成され、内燃機関１を所定の運転状態に維持するために必要な各種の演算及び動作制御を実行する。代表例として、ＥＣＵ２２は、目標空燃比や目標トルクが得られるように内燃機関１の運転状態に応じて燃料噴射弁１５からの燃料噴射量や噴射時期、不図示の点火プラグによる点火時期、吸気弁２の作用角や開閉タイミング等の各種の運転パラメータについて目標値を設定し、これらの運転パラメータが得られるように各部の動作を制御する。こうした制御を実行するため、ＥＣＵ２２は種々のセンサの出力を参照する。そのセンサとしては、カムシャフト６の軸線方向の位置及び回転方向の位置（位相）に対応した信号を出力するカムセンサ１６、機関回転数（回転速度）に対応した信号を出力するクランク角センサ１７、吸気管圧力に対応した信号を出力する吸気圧検出手段としての吸気管圧センサ１８、吸入空気量に対応した信号を出力する吸気量検出手段としてのエアフローメータ１９、冷却水温度に対応した信号を出力する冷却水温センサ２０、吸入空気の温度に対応した信号を出力する吸入空気温センサ２１等がある。なお、吸気管圧力とは、内燃機関１の吸気ポートに接続された吸気管（不図示）の内部において吸入空気が有している圧力を意味する。吸気管圧センサ１８は吸気管路の任意の位置に配置してよいが、好適には吸気管圧力が安定するサージタンクの圧力を検出できる位置に配置する。
【００２８】
図３はカムシフト装置９の具体例を示している。カムシャフト６の一端側には磁性体製のスライダ３０がカムシャフト６と軸線方向に一体に移動可能に設けられている。スライダ３０の周囲には電磁石３１が設けられ、その電磁石３１とスライダ３０との間にはカムシャフト６を図３の右方に押し付けるコイルばね３２が設けられている。電磁石３１の励磁によりスライダ３０には図３の左方に向かう力が作用し、その力は励磁電流が大きいほど増加する。図１に示したドライバ１０はＥＣＵ２２からカムシャフト６の軸線方向の位置を指定する信号を受け取り、その信号に応じて電磁石３１の励磁電流を変化させる。これにより、カムシャフト６の軸線方向の位置がＥＣＵ２２にて指示された位置に制御される。つまり、本実施形態では、ＥＣＵ２２がカムシャフト６の位置を指示することによって吸気弁２のリフト量及び作用角が制御される。
【００２９】
図５及び図６はバルブタイミング変更装置１１の具体例を示している。なお、図６は図５のVI−VI線に沿った断面図、図５は図６のＶ−Ｖ線に沿った断面図である。バルブタイミング変更装置１１は、図１のタイミングチェーン１４が巻き掛けられるスプロケット４０と、そのスプロケット４０にボルト４１を介して連結されたハウジング４２及びカバー４３と、ハウジング４２の内部に回転自在に挿入された内部ロータ４４とを有している。内部ロータ４４はボルト４５によってカム連結軸４６と同軸に連結されてカム連結軸４６と一体に回転する。カム連結軸４６はカムシャフト６と同軸に配置され、カムシャフト６と一体に回転可能である。但し、カムシフト装置９によるカムシャフト６の軸線方向の駆動を妨げないように、カム連結軸４６とカムシャフト６とはカップリング等を利用して軸方向に互いにスライド可能に連結される。
【００３０】
内部ロータ４４には複数のベーン４７が設けられ（図６参照）、それらのベーン４７はハウジング４２の凹部４８に挿入されている。凹部４８の周方向の幅はベーン４７のそれよりも大きく、ベーン４７の前後には油圧室４９ａ，９ｂが形成される。油圧室４９ａ，４９ｂには、内燃機関１のオイルパン５０（図１参照）からポンプ５１が汲み上げたエンジンオイルがオイルコントロールバルブ１２を介して導かれる。オイルコントロールバルブ１２は各油圧室４９ａ，４９ｂにエンジンオイルを閉じ込める中立位置と、いずれか一方の油圧室４９ａ（又は４９ｂ）にエンジンオイルを供給し、他方の油圧室４９ｂ（又は４９ａ）からエンジンオイルを排出させる位置との間で切替可能である。そして、ベーン４７は油圧室４９ａ，４９ｂに閉じ込められたオイルの量及び圧力に応じて凹部４８の内部を周方向に移動する。
【００３１】
スプロケット４０に入力される回転運動によってハウジング４２は図６の矢印Ａ方向に回転し、その回転は油圧室４９ｂを介してベーン４７に伝わり、その結果、内部ロータ４４及びカム連結軸４６がスプロケット４０と一体に回転する。従って、油圧室４９ａ，４９ｂに閉じ込められるオイルの量をオイルコントロールバルブ１２によって調整してベーン４７をハウジング４２に対して周方向に移動させることにより、スプロケット４０とカムシャフト６とを回転方向に関して相対的に移動させ、それにより、クランクシャフト１３の位相とカム４の位相との対応関係を変化させて吸気弁２の開閉タイミングを変化させることができる。
【００３２】
上述したように、ＥＣＵ２２は内燃機関１の運転状態に応じて吸気弁２の作用角及び開閉タイミングの目標値を設定する。また、ＥＣＵ２２は、カムセンサ１６及びクランク角センサ１７の検出信号を参照してカムシフト装置９及びバルブタイミング変更装置１１による吸気弁２の作用角及び開閉タイミングを検出し、これらの検出値が目標値に一致するようにカムシフト装置９及びバルブタイミング変更装置１１を駆動する。以下、可変動弁機構に関連してＥＣＵ２２が実行する幾つかの処理を説明する。
【００３３】
図７は、吸気弁２の作用角のずれを特定するためにＥＣＵ２２が所定の周期で繰り返し実行する作用角ずれ検出ルーチンを示している。図７のルーチンにおいて、ＥＣＵ２２は、ステップＳ１１で作用角のずれ量を検出するタイミングか否かを判断する。例えば、加速時のような過渡状態では作用角のずれ量を正しく検出できないおそれがあるので、アイドリング時のように内燃機関１が定常状態で運転している場合に限って作用角のずれ量を検出するタイミングとして設定する。作用角のずれ量を検出するタイミングでないときは図７のルーチンを終了する。
【００３４】
一方、作用角のずれ量を検出するタイミングのときはステップＳ１２へ進み、吸気管圧センサ１８の出力信号に基づいて吸気管圧力の実際値（現在値）を検出し、続くステップＳ１３でエアフローメータ１９の出力信号に基づいて吸入空気量の実際値（現在値）を検出する。次のステップＳ１４では、吸入空気量から吸気管圧力を算出するために必要な他の情報を取得する。すなわち、吸気管圧力ＰＭは、吸入空気量ＧＮを燃焼室８への吸気の充填効率ＫＴＰで除した値（＝ＧＮ／ＫＴＰ）に基づいて与えられるが、その充填効率ＫＴＰは吸気弁２の作用角、開閉タイミングや、機関回転数等の運転パラメータによって変化する。そこで、充填効率ＫＴＰを特定するために使用する運転パラメータを予め定めておき、ステップＳ１４においてそれらの運転パラメータを取得することとした。なお、吸気弁２の作用角についてはカムセンサ１６の出力信号に基づいて特定することができ、吸気弁２の開閉タイミングについてはカムセンサ１６及びクランク角センサ１７が夫々検出するカムシャフト６及びクランクシャフト１３の位相に基づいて特定することができる。
【００３５】
続くステップＳ１５では、吸入空気量の実際値（ステップＳ１３で求めた値）に基づいて吸気管圧力を算出する。その算出は上記のように吸入空気量ＧＮを充填効率ＫＴＰで除した商を求めることによって行えばよい。充填効率ＫＴＰについては例えば次のように求める。
【００３６】
まず、吸気弁２の開閉タイミング及び作用角と充填効率基準値ＫＴＰｂとの関係を予め実験的に求めて図８に示すようにマップ化し、そのマップに従って吸気弁２の作用角及び開閉タイミング（いずれもステップＳ１４で求めた値）に対応する充填効率基準値ＫＴＰｂを求める。次に、吸気弁２の作用角及び開閉タイミング以外の他の運転パラメータに関連付けて充填効率基準値ＫＴＰｂを補正する。例えば、充填効率ＫＴＰは燃焼室８に残存する背圧に応じて変化し、その背圧は内燃機関１の回転数と前回吸入した空気量とによって変化することが知られているので、これらの運転パラメータを対応付ける図９のようなマップを予め作成し、図７のルーチンを前回実行した際にステップＳ１３で検出した一回転当たりの吸入空気量と今回のステップＳ１４で検出した機関回転数とに対応する充填効率背圧補正係数Ｋｅｘを図９のマップから取得し、その充填効率背圧補正係数Ｋｅｘと充填効率基準値ＫＴＰｂとの積（＝ＫＴＰｂ×Ｋｅｘ）を充填効率ＫＴＰとする。
【００３７】
以上の他にも充填効率を求める上で無視できない運転パラメータがあればステップＳ１４及びステップＳ１５の処理において反映してよい。
【００３８】
ステップＳ１５で吸気管圧力を算出した後はステップＳ１６へ進み、ステップＳ１２で検出した吸気管圧力の実際値と、ステップＳ１５で取得した吸気管圧力の演算値との差を求め、その差から吸気弁２の作用角の実際値と目標値とのずれ量を算出する。すなわち、ステップＳ１５で演算した吸気管圧力にはカムセンサ１６が検出した吸気弁２の作用角が反映されており、その作用角が目標値に正しく制御されているとすれば、吸気弁２の作用角に基づいて算出した吸気管圧力は吸気管圧センサ１８が検出した吸気管圧力と一致するはずである。しかしながら、カム４の加工誤差、経年変化、カムセンサ１６の取り付け誤差等により、カムセンサ１６が検出する作用角が実際の作用角を正しく反映していない場合、カムセンサ１６の出力に基づいて特定した作用角を信頼してカムシフト装置９を作用角の目標値が得られるように制御しても、実際の作用角は目標値からずれ、そのずれ量に応じて吸気管圧力の実際値と演算値との間にもずれが生じる。そこで、吸気管圧力の実際値と演算値との間のずれ量と、吸気弁２の作用角の目標値と実際値との間のずれ量との相関関係を予め実験的に求め、その相関関係をマップ化し、又は数式化しておくことにより、吸気管圧力の実際値と演算値とのずれ量を吸気弁２の作用角のずれ量に変換することができる。
【００３９】
以上のようにして求められた作用角のずれ量は例えばＥＣＵ２２のＲＡＭに保存される。そして、こうして得られた作用角のずれ量を、吸気弁２の作用角が関係する各種の演算処理において考慮することにより、作用角のずれに基づく内燃機関の制御精度の低下を防止することができる。
【００４０】
図１０は、吸気弁２の作用角のずれ量に応じて燃料噴射量を補正するためにＥＣＵ２２が所定の周期で繰り返し実行する燃料噴射量補正ルーチンを示している。図１０のルーチンにおいて、ＥＣＵ２２はまずステップＳ３１で作用角のずれ量を取得する。ここで取得される作用角のずれ量は図７の処理で取得された値である。次に、ＥＣＵ２２はステップＳ３２で、作用角のずれ量に対応する吸入空気量のずれ量を算出する。吸気弁２の作用角と吸入空気量との間には相関関係があるので、その相関関係を示すマップ又は数式を予め求めておき、図７のルーチンによって求めた作用角のずれ量に対応して、吸入空気量がその目標値からどの程度ずれているかをステップＳ３２で特定する。
【００４１】
続くステップＳ３３では、吸入空気量のずれ量に対応して燃料噴射量の補正量を算出する。一般に、ＥＣＵ２２は、図示しない燃料噴射量の演算ルーチンにより、エアフローメータ１９が検出した吸入空気量に基づいて燃料噴射弁１５の燃料噴射量を決定するが、過渡時にはエアフローメータ１９のようなセンサの実測値と実際に燃焼室８に充填された吸気量とがずれ、エアフローメータ１９の実測値が、燃料噴射量を決定するための情報として使用できないことがある。このような場合、ＥＣＵ２２は、吸気管圧力や吸気弁２の作用角、開閉タイミングのように、吸入空気量に影響する運転パラメータから吸入空気量を演算し、その演算された吸入空気量に基づいて燃料噴射量を決定する。しかし、吸入空気量を演算する基礎となる情報として、吸気弁２の作用角が使用される場合、吸気弁２の作用角の実際値が目標値からずれていればその影響で吸入空気量の実際の値が演算値からずれる。そこで、吸気弁２の作用角のずれ量に対応した吸入空気量のずれ量を参照して、作用角がずれに対応した吸入空気量のずれを補償して空燃比を目標値に維持するために必要な燃料噴射量の補正量をステップＳ３３で算出する。そして、ステップＳ３４では、既に求められている燃料噴射量を、ステップＳ３３で得られた補正量に従って補正する。このような燃料噴射量の補正を行うことにより、吸気弁２の作用角が目標値からずれていても、その影響が燃料噴射量の補正によって排除されて空燃比が目標値に維持され、排気の悪化や燃料消費率の悪化が回避される。
【００４２】
図１１は、吸気弁２の作用角の異常を車両の運転者等に警告するためにＥＣＵ２２が所定の周期で繰り返し実行する作用角ずれ量警報ルーチンを示している。図１１のルーチンにおいて、ＥＣＵ２２はまず図７の処理によって特定されている作用角のずれ量を取得し（ステップＳ４１）、次のステップＳ４２でずれ量が所定の上限値を超えているか否かを判断する。そして、上限値以下であれば図１１のルーチンを終える。一方、ステップＳ４２において作用角のずれ量が上限値を超えているときはステップＳ４３に進んで所定の警告灯を点灯させ、その後に図１１のルーチンを終える。ここで使用される警告灯は例えば車両の計器板に設けられた各種の警告灯の一つとしてもよい。また、上限値は、吸気弁２の作用角のずれに伴って発生する排気や燃料消費率の悪化が法令等によって定められた許容限度を超えるときの値とすることができる。このような設定によれば、吸気弁２の作用角が、燃料噴射量の補正等によって補償できない程度に悪化して法令の規制を超える程に排気等が悪化している状態を運転者に周知させることができる。そして、警告灯が点灯した場合には修理工場等で点検を受けるように予め運転者等に知らせておけば、排気悪化等の好ましくない状態で内燃機関１が継続して使用されることを抑制する効果が期待できる。
【００４３】
以上の実施形態では、ＥＣＵ２２がずれ量特定手段に相当し、吸気管圧センサ１８及びエアフローメータ１９が吸気状態検出手段に相当し、カムセンサ１６及びクランク角センサ１７が動弁特性検出手段に相当する。そして、上記の実施形態では、エアフローメータ１９によって検出した吸入空気量の実測値と、カムセンサ１６及びクランク角センサ１７によって検出した吸気弁２の作用角及び開閉タイミングの実測値とに基づいて吸気管圧力を演算し、その演算結果と吸気管圧センサ１８によって実測した吸気管圧力とを比較し、その比較結果に基づいて吸気弁２の作用角のずれ量を特定している。しかしながら、本発明はこのような実施形態に限定されず、本発明の技術思想と実施的に同一の範囲内にある限り各種の形態にて実施してよい。
【００４４】
吸入空気量や動弁特性の現在の状態はそれらの制御に関する目標値を利用して特定することもできる。一例として、ＥＣＵ２２が吸気管圧力のフィードバック制御を実行している場合には、そのフィードバック制御によって得られる値から作用角のずれ量を求めることもできる。ここで、吸気管圧力のフィードバック制御の概略は次の通りである。
【００４５】
吸気管フィードバック制御ではまずアクセルペダルの踏み込み量に基づいて目標吸気量が設定され、その目標空気量を取得するために必要な吸気弁２の作用角及び開閉タイミングがそれらの目標値としてそれぞれ演算される。そして、吸気弁２の作用角及び開閉タイミングの目標値が決まると、それらの目標値に吸気弁２の動弁特性が制御されていることを前提として、目標吸気量を取得するために必要な吸気管圧力がその目標値として演算され、その目標値が得られるように吸気管路中のスロットルバルブの開度が設定される。一方、吸気管フィードバック制御においては、吸気管圧センサ１８の出力信号から吸気管圧力の実際値が取得される。そして、吸気管圧力の目標値と実際値とのずれが解消するように吸入空気量の調整手段、例えばスロットルバルブの開度がフィードバック制御される。
【００４６】
このように、吸気管圧力の偏差に基づく吸入空気量のフィードバック制御が行われている場合には、図７のルーチンと同様に吸気管圧力の演算値と実際値とのずれが取得され、しかも吸気管圧力の演算値は吸気弁２の作用角が目標値に正しく制御されていることを前提として算出されているので、ここで求められる吸気管圧力のずれは図７の例と同様に吸気弁２の作用角に関する目標値と実際値とのずれの影響を含んだものとなる。従って、図７のステップＳ１６と同様にして作用角のずれ量を特定することができる。吸入空気量及び吸気弁２の動弁特性の制御の目標値から吸気管圧力を演算し、
【００４７】
なお、ＥＣＵ２２が吸気管圧力フォードバック制御を利用して吸気弁２の作用角のずれ量を特定する場合の図７に代わるルーチンを図１２に示す。このルーチンではステップＳ２１で作用角のずれ量を検出するタイミング（例えばアイドリング時）か否かを判断し、ステップＳ２２で吸気管圧力フィードバック（ＦＢ）制御の実行中か否かを判断する。いずれかのステップで否定判断した場合は図１２のルーチンを終える。ステップＳ２１及びＳ２２にていずれも肯定判断したときにステップＳ２３へ進み、吸気管圧力ＦＢ制御による補正量（ＦＢ補正量）を取得する。ここで取得するＦＢ補正量は、スロットルバルブの補正量でもよいし、吸気管圧力の演算値と実際値とのずれ量でもよい。そして、ステップＳ２４でＦＢ補正量から吸気弁２の作用角のずれ量を算出する。
【００４８】
図１２の制御を実行する場合には、ＥＣＵ２２が吸気状態目標値設定手段として機能することになる。また、図１２の例では、吸入空気量及び動弁特性の現在の状態がそれらの制御に関する目標値によって特定されているが、いずれか一方の現在の状態をセンサによる実測値としてもよい。つまり、本発明の制御装置において、吸気管圧力、吸入空気量、及び吸気弁の動弁特性の３つの要素のうち、他の１つの要素の現在の状態を演算する基礎となる２つの特定要素の現在の状態は、センサによる実測値、制御の目標値のいずれも使用できるものである。
【００４９】
上記の実施形態では、吸入空気量と吸気弁の動弁特性とから吸気管圧力を演算し、その演算結果を吸気管圧力の実測値と比較することにより、動弁特性の目標値と実際値とのずれを特定したが、吸気管圧力と吸入空気量と動弁特性との間には相関関係があるので、これらの３つの要素のうち任意の２つの要素を特定要素として選択し、それらの２つの特定要素の現在の状態から他の１つの要素の現在の状態を演算する一方で、他の１つの要素の現在の状態を特定要素からの演算とは異なる手法、例えばセンサの実測値を利用する手法、あるいは制御の目標値を利用する手法によって特定し、こうして得られた２種類の値を比較して動弁特性のずれ量を特定してもよい。例えば、吸気管圧力の実測値と吸入空気量の実測値とから作用角の現在の状態を演算し、その演算結果とカムセンサ１６等を利用して特定した作用角とを比較することにより動弁特性の目標値と実際値とのずれを特定してもよい。吸気管圧力の実測値と動弁特性の実測値とから吸入空気量の現在の状態を演算し、その演算結果とエアフローメータ１９等を利用して特定した吸入空気量の実測値とを比較することにより動弁特性の目標値と実際値とのずれを特定してもよい。
【００５０】
本発明において、可変動弁機構は図示のものに限らず、様々な構成のものを使用してよい。例えば、吸気弁の作用角を変化させることなく、位相又はリフト量のみを変化させる可変動弁機構に対しても本発明は適用できる。すなわち、本発明は吸気弁の動弁特性として作用角のずれ量を特定するものに限らず、吸気弁の位相、リフト量等、吸入空気量や吸気管圧力に影響し得る各種の物理量のずれ量の特定に利用できる。
【００５１】
本発明に従って求められた動弁特性のずれ量は燃料噴射量の補正以外にも吸気弁の動弁特性の影響を受ける各種の運転パラメータの補正に使用してよい。警告手段は警告灯を利用するものに限らず、音声その他の各種の警告手段を用いてよい。法令により排気ガスの悪化を警告することが義務付けられている場合にはその法令に従って本発明の警告を行えばよい。
【００５２】
【発明の効果】
以上に説明したように、本発明によれば、吸気管圧力、吸入空気量及び動弁特性の三者の相関関係に基づいて吸気弁の動弁特性の実際値が目標値からどれだけずれているかを正確に把握することができる。従って、燃料噴射量を始めとする各種の運転パラメータの制御に関して吸気弁の動弁特性のずれ量を反映させてそれらの制御精度を高めることができる。また、吸気弁の動弁特性が許容範囲を超えている場合にこれを警告することにより、排気や燃料消費率が悪化している好ましくない状態で内燃機関が継続して運転されることを抑制する効果が期待できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態における内燃機関及びその制御装置の概略構成を示す図。
【図２】図１の内燃機関で使用される吸気側のカムを拡大して示す図。
【図３】図１の内燃機関に組み込まれるカムシフト装置の構成を示す図。
【図４】吸気弁のリフト量及び作用角が変化する様子を示した図。
【図５】図１の内燃機関に組み込まれるバルブタイミング変更装置の構成を図６のＶ−Ｖ線に沿った断面において示す図。
【図６】図５のVI−VI線に沿った断面図。
【図７】図１のＥＣＵが作用角のずれ量を求めるために実行する作用角ずれ検出ルーチンを示すフローチャート。
【図８】吸気弁の開閉タイミング及び作用角と吸入空気の充填効率基準値との関係を示す線図。
【図９】機関回転数及び一回当たりの吸入空気量と充填効率背圧補正係数との関係を示す線図。
【図１０】図１のＥＣＵが作用角のずれに応じて燃料噴射量を補正するために実行する燃料噴射量補正ルーチンを示すフローチャート。
【図１１】図１のＥＣＵが作用角のずれを警報するために実行する作用角ずれ量警報ルーチンを示すフローチャート。
【図１２】図１のＥＣＵが吸気管圧力フィードバック制御を利用して作用角のずれ量を特定するために実行する作用角ずれ検出ルーチンを示すフローチャート。
【符号の説明】
１内燃機関
２吸気弁
４カム
６カムシャフト
９カムシフト装置
１０ドライバ
１１バルブタイミング変更装置
１２オイルコントロールバルブ
１３クランクシャフト
１６カムセンサ（動弁特性検出手段）
１７クランク角センサ（動弁特性検出手段）
１８吸気管圧センサ（吸気状態検出手段）
１９エアフローメータ（吸気状態検出手段）
２２エンジンコントロールユニット（ずれ量特定手段、吸気状態目標値設定手段）

Claims

吸気弁の位相、作用角及びリフト量の少なくとも一つである動弁特性を変更可能な可変動弁機構を備えた内燃機関に適用され、前記内燃機関の運転状態に応じて定められる前記動弁特性の目標値が得られるように前記可変動弁機構の動作を制御する内燃機関の制御装置において、
現在の吸気管圧力と、吸入空気量と、前記動弁特性との相関関係に基づいて、前記動弁特性に関する目標値と実際値とのずれ量を特定するずれ量特定手段を備えたことを特徴とする内燃機関の制御装置。
前記ずれ量特定手段は、前記吸気管圧力、前記吸入空気量、及び前記動弁特性の３種類の要素のうち、いずれか２つの特定要素に関する現在の状態に基づいて他の１つの要素に関する現在の状態を演算し、その演算結果と、前記他の１つの要素に関して前記２つの特定要素の状態に基づく演算とは異なる手法によって特定した現在の状態とを比較し、その比較結果に基づいて前記動弁特性に関する目標値と実際値とのずれ量を特定することを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の制御装置。
前記ずれ量特定手段は、前記他の１つの要素に関する現在の状態を、センサの実測値によって特定することを特徴とする請求項２に記載の内燃機関の制御装置。
前記ずれ量特定手段は、前記２つの特定要素のうち少なくともいずれか一方の特定要素に関する現在の状態を、センサの実測値によって特定することを特徴とする請求項２又は３に記載の内燃機関の制御装置。
前記ずれ量特定手段は、前記２つの特定要素のうち少なくともいずれか一方の特定要素に関する現在の状態を、当該特定要素に関する制御の目標値によって特定することを特徴とする請求項２又は３に記載の内燃機関の制御装置。
前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか一方と、前記動弁特性とが前記２つの特定要素に該当し、前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか他方が前記他の１つの要素に該当することを特徴とする請求項２に記載の内燃機関の制御装置。
前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか他方を実測する吸気状態検出手段を備え、
前記ずれ量特定手段は、前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか一方に関する現在の状態と前記動弁特性の現在の状態とに基づいて、前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか他方についての現在の状態を演算し、その演算結果と、前記吸気状態検出手段が実測した前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか他方の現在の状態とを比較し、その比較結果に基づいて前記動弁特性に関する目標値と実際値とのずれ量を特定する、ことを特徴とする請求項６に記載の内燃機関の制御装置。
前記吸気状態検出手段は前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか一方についても実測可能であり、
前記ずれ量特定手段は、前記吸気状態検出手段が実測した前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか一方に関する現在の状態と前記動弁特性の現在の状態とに基づいて前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか他方についての現在の状態を演算する、ことを特徴とする請求項７に記載の内燃機関の制御装置。
前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか一方に関する制御の目標値を設定する吸気状態目標値設定手段を備え、
前記ずれ量特定手段は、前記吸気状態目標値設定手段が設定した目標値を前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか一方に関する現在の状態として特定し、その特定した目標値と前記動弁特性の現在の状態とに基づいて前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか他方についての現在の状態を演算する、ことを特徴とする請求項７に記載の内燃機関の制御装置。
前記内燃機関には、前記動弁特性を目標値に制御するための情報入力手段として、前記動弁特性の現在の状態を当該動弁特性に相関して変化する特定部位の状態の変化に置き換えて検出する動弁特性検出手段が設けられ、前記ずれ量特定手段は、前記吸気管圧力又は前記吸入空気量のいずれか他方についての現在の状態の演算時に、前記動弁特性検出手段の検出結果を利用して前記動弁特性の現在の状態を特定することを特徴とする請求項７〜９のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
前記ずれ量特定手段は、前記動弁特性の制御に関する目標値により前記動弁特性の現在の状態を特定することを特徴とする請求項７〜９のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
前記ずれ量特定手段が特定した前記動弁特性のずれ量を参照して燃料噴射量を補正する燃料噴射量補正手段を備えたことを特徴とする請求項１〜１１のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
前記ずれ量特定手段が特定した前記動弁特性のずれ量が所定の許容範囲から外れたか否かを判断し、許容範囲外と判断した場合に所定の警告を発する警告手段を備えたことを特徴とする請求項１〜１２のいずれか１項に記載の内燃機関の制御装置。
吸気弁の作用角を変更可能な可変動弁機構を備えた内燃機関に適用され、前記内燃機関の運転状態に応じて定められる作用角の目標値が得られるように前記可変動弁機構の動作を制御する内燃機関の制御装置において、
吸気管圧力を検出する吸気圧検出手段と、
吸入空気量を検出する吸気量検出手段と、
前記吸気弁の作用角を検出する作用角検出手段と、
前記作用角検出手段が検出した作用角を参照しつつ、前記吸気量検出手段が検出した吸入空気量に基づいて吸気管圧力を演算する吸気圧演算手段と、
前記吸気圧検出手段が検出した吸気管圧力と前記吸気圧演算手段が演算した吸気管圧力とのずれ量から、前記作用角の目標値と実際値とのずれ量を特定する作用角ずれ特定手段と、
を備えたことを特徴とする内燃機関の制御装置。
吸気弁の作用角を変更可能な可変動弁機構を備えた内燃機関に適用され、前記内燃機関の運転状態に応じて定められる作用角の目標値が得られるように前記可変動弁機構の動作を制御する内燃機関の制御装置において、
吸気管圧力を検出する吸気圧検出手段と、
内燃機関の運転状態に基づいて吸入空気量の目標値を設定し、前記吸気弁の作用角の目標値を参照しつつ前記吸入空気量の目標値を吸気管圧力の目標値に変換し、得られた吸気管圧力の目標値と前記吸気圧検出手段が検出した吸気管圧力との差に基づいて、吸入空気量の調整手段を制御する吸気管圧力フィードバック制御手段と、
前記吸気管圧フィードバック制御手段によって特定される前記吸気管圧力の差に基づいて、前記作用角の目標値と実際値とのずれ量を特定する作用角ずれ特定手段と、
を備えたことを特徴とする内燃機関の制御装置。