JP3818398B2 - １，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの製造方法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、オゾン層を破壊することがなく、ＨＦＣ発泡剤、冷媒、噴射剤として産業上重要な１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンは、上記した優れた性能からその製造方法の確立が急がれている。
【０００３】
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの製造方法としては、四塩化炭素と塩化ビニリデンとの付加反応によって得られた１，１，１，３，３，３−ヘキサクロロプロパンをフッ素化して、１，１，１，３，３−ペンタフルオロ−３−クロロプロパンを得、さらにこれを水素還元することにより、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを得る方法（ＷＯ ９５／０４０２２）や、１，１，１，３，３−ペンタフルオロ−２，３−ジクロロプロパン又は１，１，１，３，３−ペンタフルオロ−２，２，３−トリクロロプロパンを水素還元して１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを得る方法（ＥＰ ０６１１７４）が知られている。
【０００４】
しかし、これらの公知のいずれの方法も、塩化物をフッ素化して前駆体を得るフッ素化工程、得られた化合物を水素還元する還元工程、という２つの工程が必要となり、工業的には工程が長いため、経済性にも劣るという問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、上記した従来技術の如き欠点がなく、経済的で新規な１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの製造方法を収率又は選択率よく提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記問題を解決すべく１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの製造方法について鋭意検討した結果、出発原料としてペンタクロロプロパンを用い、これにフッ化水素を気相で反応させた場合、反応中間体である１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンと１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペンとの平衡が存在することに着目し、１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンを気相でフッ素化するに際して、１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを得、副生した塩化水素を取り除いた後にさらにフッ素化すると、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンが効率よく生成することを見出した。この結果、１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンから、フッ素化工程のみで１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを収率よく製造できる、経済性に優れた製造方法を見出し、本発明を完成させるに至った。
【０００７】
即ち、本発明は、
気相で１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンをフッ化水素と反応させて主として１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを含む混合
物を得る第１工程と、
前記第１工程で得られた主として１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを含む混合物から副生塩化水素を除去した後に気相でフッ化水素と反応させて１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを得る第２工程とを有する、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの製造方法に係るものである。
【０００８】
本発明の製造方法では、反応を下記の２段階で行う。
【化１】
【０００９】
１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンをフッ化水素により気相フッ素化する第１段階（第１工程）では、１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンと１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペンとの平衡が存在し、副生するＨＣｌによって１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペン側に大きく傾いているため、過剰量のフッ化水素を用いても、主生成物は１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンであり、中間体である１，１，１，３−テトラフルオロプロペンはもとより目的物である１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンはわずかしか得られない。
【００１０】
しかし、本発明においては、主として１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを含む上記反応生成物を更に、第２段階（第２工程）で、フッ化水素により気相フッ素化する際、上記の副生塩化水素を除去して反応させているので、目的とする１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを高収率、高選択率で得ることができる。なお、上記第１段階で生成する１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンは、トリフルオロプロピル基を有機化合物に導入するための医農薬中間体として有用である。
【００１１】
【発明の実施の形態】
本発明の製造方法を更に詳細に説明する。
上記した第１段階においては、１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンとフッ化水素を、フッ素化触媒を充填した第一反応器に導入し、反応させる。これらの割合としては、フッ化水素が３倍モル以上であれば反応は進行するが、反応器の効率を落とさない程度に、過剰に用いることは問題なく、しかも反応を完結させるために好ましい。フッ化水素の過剰量が少ない場合、塩素が多く残った化合物が残存するので、通常は５から20倍モルに設定される。
【００１２】
そして、上記した第１段階（第１工程）と第２段階（第２工程）とを実施した後、第２段階で得られた前記１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを主体とする混合ガス中に含まれる１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン及び１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの分離後に前記第２工程にリサイクルすること（第３工程）を更に実施する。
【００１３】
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンと１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペンとの間にはやはり平衡が存在するので、効率良く１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを得るためには、上記第３工程が必要である。
【００１４】
これらの各工程を反応式で示すと、次の通りである。
【化２】
【００１５】
実際には、上記第２段階で生成した生成ガス中には、１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペン、１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン、塩化水素、及び過剰に用いられたフッ化水素が存在するが、これらの混合物から目的物である１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン及び塩化水素を除いた後に、第二反応器に導入することが望ましい。
【００１６】
上記した塩化水素は、他の生成物より低沸点であるので、容易に蒸留で取り除くことができる。しかし、他の方法で取り除くことも可能である。例えば、生成ガスを水洗して塩化水素を取り除くこともできるが、フッ化水素も同時に除去されるため、これを回収する必要がある。
【００１７】
第二反応器に導入される、１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペン及び１，１，１，３−テトラフルオロプロペンの混合物と、フッ化水素との割合は、フッ化水素を過剰にする方が好ましい。これは、１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペンと１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンとの平衡を目的物側に傾けるためである。
【００１８】
この場合、第一反応器で過剰に用いられたフッ化水素をそのまま用いることもできるが、必要に応じてさらに追加することもできる。通常は、５から20倍モルに設定される。
【００１９】
第二反応器からの生成ガス中には、目的物である１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンと１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン、１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンが存在しているが、これらは容易に蒸留によって分離でき、１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン、１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンは再び第二反応器に導入されるのがよい。
【００２０】
上記した各工程で用いられるフッ素化触媒は、その種類や製法については特に限定されない。フッ素化触媒は、例えば、水酸化クロム(III）や３フッ化クロム(III）の水和物を熱処理したものをフッ化水素でフッ素化したフッ化酸化クロム；アルミナをフッ化水素でフッ素化したフッ化アルミナ；Ｃｒ、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｍｏ、Ｇｅ、Ｓｎ及びＰｂから選ばれる少なくとも１種の元素をフッ素化アルミナ等に担持した担持触媒；などである。
【００２１】
反応温度も特に限定されないが、 100℃〜400 ℃、更に好ましくは 200℃〜300 ℃である。 100℃未満では反応が進行し難く、また 400℃を超えると副生成物が増えて選択率が低下する傾向がある。また、第一反応器と第二反応器の反応温度はそれぞれに適切に決められ、同一でなくてもよい。
【００２２】
反応温度が低すぎると、生産量に対して大きな設備が必要となり、またあまり高い温度は、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンと１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペンとの間に存在する平衡を１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン側に傾けるので好ましくない。
【００２３】
反応圧力も特に限定されないが、常圧〜20kg/cm2程度が好ましい。
【００２４】
それぞれの反応装置は、どのような形式のものであってもかまわない。本発明は気固接触反応であるので、通常、多管式固定床反応装置、または流動床反応装置が用いられるが、その他、移動床反応装置等も用いることができる。また、第一反応装置と第二反応装置にそれぞれ別の形式の反応装置を用いてもよい。
【００２５】
図１には、本発明の製造方法を実施する際に使用可能な装置プラントの一例を示す。
【００２６】
なお、本発明の製造方法において、原料である１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンは四塩化炭素と塩化ビニルの付加反応により容易に得ることができる（Jurnal of Molecular Catalysis, Vol.77, 51, 1992 及び工業化学雑誌、72巻、７号、1526、1969）。
【００２７】
【発明の作用効果】
本発明の製造方法は、
気相で１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンをフッ化水素と反応させて１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを得る第１工程と、次いで、気相で前記１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンをフッ化水素と反応させて１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを得
る第２工程と
を有し、前記第１工程で得られた主として１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを含む生成ガスを副生塩化水素の除去後に前記第２工程へ供給するものであるから、この操作によって１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンが選択率よく生成する。この結果、１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンから、フッ素化工程のみで１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを収率よく経済的に製造することができる。
【００２８】
本発明の製造方法で得られた１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンは、オゾン層を破壊することがなく、ＨＦＣ発泡剤、冷媒、噴射剤として産業上重要なものである。また、上記第１工程で生成する１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンは、トリフルオロプロピル基を有機化合物に導入するための医農薬中間体として有用である。
【００２９】
【実施例】
以下、本発明の実施例を説明する。
【００３０】
実施例１
第一反応器：
硝酸クロム水溶液からアンモニア水により沈澱させた水酸化クロムを加熱処理して、フッ素化触媒を得た。反応の前に、あらかじめフッ化水素を単独で通じ、触媒をフッ素化した。内径20mm、長さ 700mmのハステロイＣ製反応管に触媒20ｇを充填し、窒素気流下で 250℃に昇温した。
【００３１】
その後、窒素を止め、１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンを20cc/min、フッ化水素を 200cc/minの流速で導入した。生成ガスを水洗、乾燥後、ガスクロマトグラフィーにより組成分析したところ、下記の組成比の混合ガスが得られた。
【００３２】
１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン 2.1％
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン 5.0％
１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペン 92.9％
【００３３】
第二反応器：
第一反応器からの生成ガスを水洗して塩化水素を取り除き、乾燥後に、上記の１，１，１−トリフルオロ−３−クロロプロペンを主成分とする反応混合物20cc/minをフッ化水素 200cc/minと同伴させて、同条件に設定した第二反応器に導入し、さらに反応させた。
【００３４】
生成ガスを水洗後、ガスクロマトグラフィーにより組成分析したところ、下記の組成比の混合ガスが得られた。
【００３５】
１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン 23.4％
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン 52.3％
１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペン 24.3％
【００３６】
このように、本実施例の方法によって、原料である１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンから、フッ素化工程のみで目的とする１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを選択率よく経済的に製造することができた。
【００３７】
実施例２
触媒としてフッ素化したアルミナを用いた以外は実施例１と同じ方法で反応を行い、第二反応器からの生成ガスを水洗後、ガスクロマトグラフィーにより組成分析したところ、下記の組成比の混合ガスが得られた。
【００３８】
１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン 22.9％
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン 51.8％
１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペン 25.3％
【００３９】
このように、本実施例の方法によっても、原料である１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンから、フッ素化工程のみで目的とする１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを選択率よく経済的に製造することができた。
【００４０】
実施例３
実施例１に示した、触媒を充填した第一反応器の出口にＳＵＳ製蒸留装置（第二反応器）を取付け、生成ガスを精留できるようにした。これに、１，１，１−トリフルオロ−３−クロロプロペン20cc/minとフッ化水素 200cc/minを導入した。生成物は蒸留塔に導き、低沸点物として１，１，１，３−テトラフルオロプロペン、高沸点物として未反応の１，１，１−トリフルオロ−３−クロロプロペン、過剰のフッ化水素を蒸留塔へリサイクルした。
【００４１】
蒸留塔内が安定化するに従い、フッ化水素の導入量を減少させ、反応系全体を、安定化させた。この時の第二反応器の出口ガスを一部サンプリングし、水洗後、ガスクロマトグラフィーで分析したところ、下記の組成比の混合ガスであることがわかった。
【００４２】
１，１，１，３−テトラフルオロプロペン 28.6％
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン 61.3％
１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペン 10.1％
【００４３】
蒸留塔の中段出口より得られたガスを水洗後、ガスクロマトグラフィーで分析したところ、下記の組成比の混合ガスが得られた。
【００４４】
１，１，１，３−テトラフルオロプロペン 1.6％
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン 98.4％
生成ガスを一定時間捕集したところ収率は97％であった。
【００４５】
このように、本実施例の方法によって、第二反応器の生成物をリサイクルしても目的とする１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを選択率よく経済的に製造することができた。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の製造方法を実施する装置の一例の概略フロー図である。
【発明の属する技術分野】
本発明は、オゾン層を破壊することがなく、ＨＦＣ発泡剤、冷媒、噴射剤として産業上重要な１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンは、上記した優れた性能からその製造方法の確立が急がれている。
【０００３】
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの製造方法としては、四塩化炭素と塩化ビニリデンとの付加反応によって得られた１，１，１，３，３，３−ヘキサクロロプロパンをフッ素化して、１，１，１，３，３−ペンタフルオロ−３−クロロプロパンを得、さらにこれを水素還元することにより、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを得る方法（ＷＯ ９５／０４０２２）や、１，１，１，３，３−ペンタフルオロ−２，３−ジクロロプロパン又は１，１，１，３，３−ペンタフルオロ−２，２，３−トリクロロプロパンを水素還元して１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを得る方法（ＥＰ ０６１１７４）が知られている。
【０００４】
しかし、これらの公知のいずれの方法も、塩化物をフッ素化して前駆体を得るフッ素化工程、得られた化合物を水素還元する還元工程、という２つの工程が必要となり、工業的には工程が長いため、経済性にも劣るという問題がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の目的は、上記した従来技術の如き欠点がなく、経済的で新規な１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの製造方法を収率又は選択率よく提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、上記問題を解決すべく１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの製造方法について鋭意検討した結果、出発原料としてペンタクロロプロパンを用い、これにフッ化水素を気相で反応させた場合、反応中間体である１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンと１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペンとの平衡が存在することに着目し、１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンを気相でフッ素化するに際して、１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを得、副生した塩化水素を取り除いた後にさらにフッ素化すると、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンが効率よく生成することを見出した。この結果、１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンから、フッ素化工程のみで１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを収率よく製造できる、経済性に優れた製造方法を見出し、本発明を完成させるに至った。
【０００７】
即ち、本発明は、
気相で１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンをフッ化水素と反応させて主として１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを含む混合
物を得る第１工程と、
前記第１工程で得られた主として１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを含む混合物から副生塩化水素を除去した後に気相でフッ化水素と反応させて１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを得る第２工程とを有する、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの製造方法に係るものである。
【０００８】
本発明の製造方法では、反応を下記の２段階で行う。
【化１】
１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンをフッ化水素により気相フッ素化する第１段階（第１工程）では、１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンと１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペンとの平衡が存在し、副生するＨＣｌによって１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペン側に大きく傾いているため、過剰量のフッ化水素を用いても、主生成物は１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンであり、中間体である１，１，１，３−テトラフルオロプロペンはもとより目的物である１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンはわずかしか得られない。
【００１０】
しかし、本発明においては、主として１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを含む上記反応生成物を更に、第２段階（第２工程）で、フッ化水素により気相フッ素化する際、上記の副生塩化水素を除去して反応させているので、目的とする１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを高収率、高選択率で得ることができる。なお、上記第１段階で生成する１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンは、トリフルオロプロピル基を有機化合物に導入するための医農薬中間体として有用である。
【００１１】
【発明の実施の形態】
本発明の製造方法を更に詳細に説明する。
上記した第１段階においては、１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンとフッ化水素を、フッ素化触媒を充填した第一反応器に導入し、反応させる。これらの割合としては、フッ化水素が３倍モル以上であれば反応は進行するが、反応器の効率を落とさない程度に、過剰に用いることは問題なく、しかも反応を完結させるために好ましい。フッ化水素の過剰量が少ない場合、塩素が多く残った化合物が残存するので、通常は５から20倍モルに設定される。
【００１２】
そして、上記した第１段階（第１工程）と第２段階（第２工程）とを実施した後、第２段階で得られた前記１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを主体とする混合ガス中に含まれる１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン及び１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの分離後に前記第２工程にリサイクルすること（第３工程）を更に実施する。
【００１３】
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンと１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペンとの間にはやはり平衡が存在するので、効率良く１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを得るためには、上記第３工程が必要である。
【００１４】
これらの各工程を反応式で示すと、次の通りである。
【化２】
実際には、上記第２段階で生成した生成ガス中には、１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペン、１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン、塩化水素、及び過剰に用いられたフッ化水素が存在するが、これらの混合物から目的物である１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン及び塩化水素を除いた後に、第二反応器に導入することが望ましい。
【００１６】
上記した塩化水素は、他の生成物より低沸点であるので、容易に蒸留で取り除くことができる。しかし、他の方法で取り除くことも可能である。例えば、生成ガスを水洗して塩化水素を取り除くこともできるが、フッ化水素も同時に除去されるため、これを回収する必要がある。
【００１７】
第二反応器に導入される、１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペン及び１，１，１，３−テトラフルオロプロペンの混合物と、フッ化水素との割合は、フッ化水素を過剰にする方が好ましい。これは、１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペンと１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンとの平衡を目的物側に傾けるためである。
【００１８】
この場合、第一反応器で過剰に用いられたフッ化水素をそのまま用いることもできるが、必要に応じてさらに追加することもできる。通常は、５から20倍モルに設定される。
【００１９】
第二反応器からの生成ガス中には、目的物である１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンと１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン、１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンが存在しているが、これらは容易に蒸留によって分離でき、１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン、１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンは再び第二反応器に導入されるのがよい。
【００２０】
上記した各工程で用いられるフッ素化触媒は、その種類や製法については特に限定されない。フッ素化触媒は、例えば、水酸化クロム(III）や３フッ化クロム(III）の水和物を熱処理したものをフッ化水素でフッ素化したフッ化酸化クロム；アルミナをフッ化水素でフッ素化したフッ化アルミナ；Ｃｒ、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｍｏ、Ｇｅ、Ｓｎ及びＰｂから選ばれる少なくとも１種の元素をフッ素化アルミナ等に担持した担持触媒；などである。
【００２１】
反応温度も特に限定されないが、 100℃〜400 ℃、更に好ましくは 200℃〜300 ℃である。 100℃未満では反応が進行し難く、また 400℃を超えると副生成物が増えて選択率が低下する傾向がある。また、第一反応器と第二反応器の反応温度はそれぞれに適切に決められ、同一でなくてもよい。
【００２２】
反応温度が低すぎると、生産量に対して大きな設備が必要となり、またあまり高い温度は、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンと１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペンとの間に存在する平衡を１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン側に傾けるので好ましくない。
【００２３】
反応圧力も特に限定されないが、常圧〜20kg/cm2程度が好ましい。
【００２４】
それぞれの反応装置は、どのような形式のものであってもかまわない。本発明は気固接触反応であるので、通常、多管式固定床反応装置、または流動床反応装置が用いられるが、その他、移動床反応装置等も用いることができる。また、第一反応装置と第二反応装置にそれぞれ別の形式の反応装置を用いてもよい。
【００２５】
図１には、本発明の製造方法を実施する際に使用可能な装置プラントの一例を示す。
【００２６】
なお、本発明の製造方法において、原料である１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンは四塩化炭素と塩化ビニルの付加反応により容易に得ることができる（Jurnal of Molecular Catalysis, Vol.77, 51, 1992 及び工業化学雑誌、72巻、７号、1526、1969）。
【００２７】
【発明の作用効果】
本発明の製造方法は、
気相で１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンをフッ化水素と反応させて１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを得る第１工程と、次いで、気相で前記１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンをフッ化水素と反応させて１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを得
る第２工程と
を有し、前記第１工程で得られた主として１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを含む生成ガスを副生塩化水素の除去後に前記第２工程へ供給するものであるから、この操作によって１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンが選択率よく生成する。この結果、１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンから、フッ素化工程のみで１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを収率よく経済的に製造することができる。
【００２８】
本発明の製造方法で得られた１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンは、オゾン層を破壊することがなく、ＨＦＣ発泡剤、冷媒、噴射剤として産業上重要なものである。また、上記第１工程で生成する１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンは、トリフルオロプロピル基を有機化合物に導入するための医農薬中間体として有用である。
【００２９】
【実施例】
以下、本発明の実施例を説明する。
【００３０】
実施例１
第一反応器：
硝酸クロム水溶液からアンモニア水により沈澱させた水酸化クロムを加熱処理して、フッ素化触媒を得た。反応の前に、あらかじめフッ化水素を単独で通じ、触媒をフッ素化した。内径20mm、長さ 700mmのハステロイＣ製反応管に触媒20ｇを充填し、窒素気流下で 250℃に昇温した。
【００３１】
その後、窒素を止め、１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンを20cc/min、フッ化水素を 200cc/minの流速で導入した。生成ガスを水洗、乾燥後、ガスクロマトグラフィーにより組成分析したところ、下記の組成比の混合ガスが得られた。
【００３２】
１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン 2.1％
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン 5.0％
１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペン 92.9％
【００３３】
第二反応器：
第一反応器からの生成ガスを水洗して塩化水素を取り除き、乾燥後に、上記の１，１，１−トリフルオロ−３−クロロプロペンを主成分とする反応混合物20cc/minをフッ化水素 200cc/minと同伴させて、同条件に設定した第二反応器に導入し、さらに反応させた。
【００３４】
生成ガスを水洗後、ガスクロマトグラフィーにより組成分析したところ、下記の組成比の混合ガスが得られた。
【００３５】
１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン 23.4％
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン 52.3％
１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペン 24.3％
【００３６】
このように、本実施例の方法によって、原料である１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンから、フッ素化工程のみで目的とする１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを選択率よく経済的に製造することができた。
【００３７】
実施例２
触媒としてフッ素化したアルミナを用いた以外は実施例１と同じ方法で反応を行い、第二反応器からの生成ガスを水洗後、ガスクロマトグラフィーにより組成分析したところ、下記の組成比の混合ガスが得られた。
【００３８】
１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン 22.9％
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン 51.8％
１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペン 25.3％
【００３９】
このように、本実施例の方法によっても、原料である１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンから、フッ素化工程のみで目的とする１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを選択率よく経済的に製造することができた。
【００４０】
実施例３
実施例１に示した、触媒を充填した第一反応器の出口にＳＵＳ製蒸留装置（第二反応器）を取付け、生成ガスを精留できるようにした。これに、１，１，１−トリフルオロ−３−クロロプロペン20cc/minとフッ化水素 200cc/minを導入した。生成物は蒸留塔に導き、低沸点物として１，１，１，３−テトラフルオロプロペン、高沸点物として未反応の１，１，１−トリフルオロ−３−クロロプロペン、過剰のフッ化水素を蒸留塔へリサイクルした。
【００４１】
蒸留塔内が安定化するに従い、フッ化水素の導入量を減少させ、反応系全体を、安定化させた。この時の第二反応器の出口ガスを一部サンプリングし、水洗後、ガスクロマトグラフィーで分析したところ、下記の組成比の混合ガスであることがわかった。
【００４２】
１，１，１，３−テトラフルオロプロペン 28.6％
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン 61.3％
１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペン 10.1％
【００４３】
蒸留塔の中段出口より得られたガスを水洗後、ガスクロマトグラフィーで分析したところ、下記の組成比の混合ガスが得られた。
【００４４】
１，１，１，３−テトラフルオロプロペン 1.6％
１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン 98.4％
生成ガスを一定時間捕集したところ収率は97％であった。
【００４５】
このように、本実施例の方法によって、第二反応器の生成物をリサイクルしても目的とする１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを選択率よく経済的に製造することができた。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の製造方法を実施する装置の一例の概略フロー図である。
Claims (3)
- 気相で１，１，１，３，３−ペンタクロロプロパンをフッ化水素と反応させて主として１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンを得る第１
工程と、
次いで、前記第１工程で得られたガスから塩化水素を除去した後に気相でフッ化水素と反応させて１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを得る第
２工程と
を有する、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの製造方法。 - 第２工程で得られたガスから１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンを回収しかつ塩化水素を除去し、主として１，１，１，３−テトラフルオロ−２−プロペン及び１，１，１−トリフルオロ−３−クロロ−２−プロペンからなる残ガスを前記第２工程にリサイクルする第３工程を更に有する、請求項１に記載した製造方法。
- 第１工程及び第２工程での各反応をフッ素化触媒の存在下に行う、請求項１又は２に記載した製造方法。
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