JP3707101B2

JP3707101B2 - Electrodeless discharge lamp lighting device

Info

Publication number: JP3707101B2
Application number: JP19084995A
Authority: JP
Inventors: 大志城戸; 紳司牧村
Original assignee: Matsushita Electric Works Ltd
Current assignee: Panasonic Electric Works Co Ltd
Priority date: 1995-07-26
Filing date: 1995-07-26
Publication date: 2005-10-19
Anticipated expiration: 2015-07-26
Also published as: JPH0945487A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は無電極放電灯点灯装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
本発明に係る従来例の回路図を図７に示す。
【０００３】
本回路は、交流電源ＶａｃをスイッチＳＷを介して整流器ＤＢ，電解コンデンサＣｏで整流平滑して直流電圧Ｅを得、起動回路１ａを介し、スイッチング素子Ｑ１，Ｑ２及びスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２を駆動する駆動回路２からなる自励式でハーフブリッジ式のインバータ回路ＩＮＶ１で交流の高周波電力に変換し、共振回路３，コンデンサＣ４，抵抗Ｒ４，コイル４を介して無電極放電灯Ｌａに電力供給するものである。なお、抵抗Ｒ４はインバータ回路ＩＮＶ１起動時の起動を補助する為のものである。
【０００４】
電解コンデンサＣｏの両端には、インバータ回路ＩＮＶ１つまりスイッチング素子Ｑ１を起動する為の起動回路１ａが接続されている。起動回路１ａは、電界コンデンサＣｏの両端に接続された抵抗Ｒ１，Ｒ２の直列接続と、抵抗Ｒ１，Ｒ２の接続点Ａ１及びスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２の接続点Ａ２の間に挿入されたコンデンサＣ１と、コンデンサＣ１の両端に並列接続された抵抗Ｒ３，ダイオ−ドＤ２の直列接続と、接続点Ａ１及びスイッチング素子Ｑ１のゲート端子間に接続されたトリガ素子Ｑ３（例えばＰＵＴ），ダイオ−ドＤ１の直列接続と、トリガ素子Ｑ３のアノード・ゲート間に接続された抵抗Ｒ５及びコンデンサＣ５と、トリガ素子Ｑ３のカソード・ゲート間に接続されたツェナ−ダイオ−ドＺＤ１とから構成される。
【０００５】
共振回路３は、２次巻線ｎ２，ｎ３を有するトランスＴ１の１次巻線ｎ１を介して、スイッチング素子Ｑ２のドレイン・ソース間に接続されたインダクタンス素子Ｌ１，コンデンサＣ３の直列回路からなる。コイル４は無電極放電灯Ｌａの外周に沿って近接配置された高周波電力供給用コイル（以下、誘導コイルと呼ぶ。）である。
【０００６】
インバータ回路ＩＮＶ１つまりスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２は、起動後は駆動回路２により駆動され、駆動回路２は、トランスＴ１の２次巻線ｎ２，ｎ３と、トランスＴ１の１次巻線ｎ１と、トランスＴ１の２次巻線ｎ３の両端に接続されたコンデンサＣ２とから構成される。また、誘導コイル４と無電極放電灯Ｌａとで負荷回路５を構成する。
【０００７】
次に動作を簡単に説明する。
スイッチＳＷをオンして電源を投入すると、上述の様にして直流電圧Ｅを得、電解コンデンサＣｏ→抵抗Ｒ１→コンデンサＣ１→Ｌ１→抵抗Ｒ４→誘導コイル４→電解コンデンサＣｏからなる閉ループに電流が流れてコンデンサＣ１が充電される。コンデンサＣ１の両端電圧（以下、電圧と呼ぶ。）Ｖｃ１は徐々に上昇し、電圧Ｖｃ１がツェナ−ダイオ−ドＺＤ１のツェナー電圧を越えるとトリガ素子Ｑ３がオンし、コンデンサＣ１→トリガ素子Ｑ３→ダイオ−ドＤ１→トランスＴ１の２次巻線ｎ２→コンデンサＣ１からなる閉ループに電流が流れ、スイッチング素子Ｑ１のゲート・ソース間に電圧が発生してスイッチング素子Ｑ１がオンする。スイッチング素子Ｑ１がオンすると、電解コンデンサＣｏ→スイッチング素子Ｑ１→Ｌ１→コンデンサＣ３→トランスＴ１の１次巻線ｎ１→電解コンデンサＣｏの閉ループで電流が流れる。この電流によりトランスＴ１の２次巻線ｎ２，ｎ３に２次電圧が発生するので、以後スイッチング素子Ｑ１，Ｑ２は交互にオンオフを繰り返す。
【０００８】
よって、共振回路３に振動電流が流れてインバータ回路ＩＮＶ１が自励発振をし、高周波電力を発生する。そして、インバータ回路ＩＮＶ１から誘導コイル４に数ＭＨｚから数百ＭＨｚの高周波電流を流すことにより誘導コイル４に高周波電磁界を発生させ、無電極放電灯Ｌａに高周波電力を供給し、無電極放電灯Ｌａ内に高周波プラズマ電流を発生させて紫外線もしくは可視光を発生させる。
【０００９】
なおインバータ回路ＩＮＶ１が発振すると、スイッチング素子Ｑ１がオンしたときに電解コンデンサＣｏ→スイッチング素子Ｑ１→ダイオ−ドＤ２→抵抗Ｒ３→抵抗Ｒ２→電解コンデンサＣｏの閉ループに電流が流れるので起動回路１ａは停止する。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、上記従来例に於ては以下の様な問題点が生じる。
【００１１】
無電極放電灯Ｌａが不点状態、無負荷状態となると、負荷回路５は誘導コイル４のみになるので、負荷インピーダンスが急激に減少し、共振回路３，誘導コイル４に供給される電力が増大し、スイッチング素子Ｑ１，Ｑ２に過電流が流れる。その為にスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２に大きなストレスがかかり、大きなロスが発生してしまう。
【００１２】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、小型化可能で、回路素子にかかるストレスの低減、回路効率の向上、及び無電極放電灯の安定点灯が可能な無電極放電灯点灯装置を提供することである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】
上記問題点を解決するために、請求項１記載の発明によれば、無電極放電灯と、前記無電極放電灯に近接配置されると共に、高周波電流を通電することにより前記無電極放電灯に高周波電力を供給する誘導コイルと、直流電源を交流の高周波電力に変換して前記誘導コイルに供給するインバータ回路と、少なくともトランスを含み前記トランスの２次側巻線に発生する電圧により前記インバータ回路を駆動する駆動回路と、前記インバータ回路の出力端に接続された共振回路とから構成される無電極放電灯点灯装置に於て、前記トランスの１次巻線は前記共振回路を構成すると共に前記駆動回路を構成し、トランスの１次側巻線にかかる過電圧を直接検出する検出回路と、前記検出回路が過電圧を検出した際にその出力を受けて前記インバータ回路の発振を停止する発振停止回路とを設けたことを特徴とする。
【００１４】
請求項２記載の発明によれば、インバータ回路を起動する起動回路を設けると共に、検出回路または発振停止回路の少なくとも一方の電源を、起動回路から得ることを特徴とする。
【００１５】
請求項３記載の発明によれば、直流電源は、所謂チョッパ回路であると共に、チョッパ回路は、検出回路が過電圧を検出した際にその出力を受けて発振停止回路により動作を停止するものであることを特徴とする。
【００１６】
前記チョッパ回路は、前記発振停止回路の電源と前記チョッパ回路の出力電圧検出とを共用化し、前記チョッパ回路の出力電圧を略一定に保つことを特徴とする。
【００１７】
【実施の形態】
（実施の形態１）
本発明に係る第１の実施の形態のブロック構成図を図１に示す。
【００１８】
本構成は、直流電源Ｅをインバータ回路ＩＮＶで交流の高周波電力に変換し、共振回路３を介して負荷回路５に供給すると共に、駆動回路２を構成するトランスＴの１次巻線ｎ１の両端に発生する電圧を検出回路６により検出し、検出回路６の信号を受けた発振停止回路７によりインバータ回路ＩＮＶの発振を制御するものである。
【００１９】
そして、無電極放電灯Ｌａの不点状態もしくは無負荷状態などに於て、駆動回路２に供給される過電圧を検出回路６で検出して発振停止回路７によりインバータ回路ＩＮＶを停止させる。
【００２０】
この様に構成したことにより、無電極放電灯Ｌａの不点状態もしくは無負荷状態などに於て、インバータ回路ＩＮＶを保護することが可能となる。
【００２１】
（実施の形態２）
本発明に係る第２の実施の形態の回路図を図２に示す。
【００２２】
本実施の形態は第１の実施の形態の具体回路例であり、主回路構成は図７に示した従来例と同様である。
【００２３】
図７に示した従来例と異なる点は、トランスＴ１の１次巻線ｎ１の両端電圧を検出をする検出回路６ａと、そのハイ（Ｈ）レベルの出力信号を受けてインバータ回路ＩＮＶ１の発振を停止する発振停止回路７ａとを設けたことであり、その他の従来例と同一構成には同一符号を付すことにより説明を省略する。
【００２４】
ここで検出回路６ａは、トランスＴ１の１次巻線ｎ１の両端に接続されたダイオ−ドＤ３，抵抗Ｒ６の直列接続と、抵抗Ｒ６の両端に接続されたコンデンサＣ６と、ダイオ−ドＤ３及び抵抗Ｒ６の接続点に接続されたダイオ−ドＤ４，ツェナ−ダイオ−ドＺＤ２の直列接続とから構成される。ダイオ−ドＤ４の出力電圧が検出回路６ａの出力信号となる。
【００２５】
また発振停止回路７ａは、抵抗Ｒ７〜Ｒ１２，スイッチング素子Ｑ４〜Ｑ６，ダイオ−ドＤ６，ツェナ−ダイオ−ドＺＤ３，コンデンサＣ７から構成される。ここで、抵抗Ｒ１１，Ｒ１２，コンデンサＣ７，ツェナ−ダイオ−ドＺＤ３により発振停止回路７ａの電源回路を構成し、スイッチング素子Ｑ２の制御端子間にダイオ−ドＤ５，スイッチング素子Ｑ６の直列接続が接続されている。前記電源回路から抵抗Ｒ８，Ｒ９を介してスイッチング素子Ｑ４，Ｑ５のドレイン・ソース間に直流電圧を印加している。スイッチング素子Ｑ５は抵抗Ｒ１０と共にスイッチング素子Ｑ６の制御端子間に接続され、スイッチング素子Ｑ４はスイッチング素子Ｑ５の制御端子間に接続されている。また、前記電源回路から抵抗Ｒ９，ダイオ−ドＤ６を介して抵抗Ｒ７の両端に直流電圧が印加されると共に、検出回路６ａの出力信号が印加される。抵抗Ｒ７はスイッチング素子Ｑ４の制御端子間に接続されている。
【００２６】
次に動作を簡単に説明する。
トランスＴ１の１次巻線ｎ１に発生する電圧はダイオ−ドＤ３，抵抗Ｒ６，コンデンサＣ６により整流平滑され、コンデンサＣ６の両端電圧Ｖｃ６（以下，電圧Ｖｃ６と呼ぶ。）が得られる。
【００２７】
無電極放電灯Ｌａの正常点灯時に於ては、電圧Ｖｃ６がツェナ−ダイオ−ドＺＤ２のブレークオーバー電圧を越えない様に設定しておくことで検出回路６ａの出力信号はロー（Ｌ）レベルとなる。その出力信号を受けてスイッチング素子Ｑ４はオフ、スイッチング素子Ｑ５はオン、スイッチング素子Ｑ６はオフされるので、発振停止回路７ａはＬレベルの信号をインバータ回路ＩＮＶ１に出力する。よって、インバータ回路ＩＮＶ１は正常動作を継続し、無電極放電灯Ｌａの正常点灯は継続される。
【００２８】
無電極放電灯Ｌａの不点状態あるいは無負荷状態などの異常時には、トランスＴ１の１次巻線ｎ１の両端電圧の上昇に伴い、電圧Ｖｃ６が上昇し、ツェナ−ダイオ−ドＺＤ２のブレークオーバー電圧を越えると、検出回路６ａはＨレベルの出力信号を発振停止回路７ａに供給する。そして、スイッチング素子Ｑ４がオン、スイッチング素子Ｑ５がオフ、スイッチング素子Ｑ６がオンして発振停止回路７ａはＨレベルの出力信号をインバータ回路ＩＮＶ１に出力し、スイッチング素子Ｑ２をオフしてインバータ回路ＩＮＶ１の発振を停止する。なお、スイッチング素子Ｑ５がオフした場合、前記電源回路より抵抗Ｒ９，ダイオ−ドＤ６を介してスイッチング素子Ｑ４のゲート端子に電圧を供給することにより、スイッチング素子Ｑ６はオンを保持するのでインバータ回路ＩＮＶ１は発振停止を保持する。
【００２９】
（実施の形態３）
本発明に係る第３の実施の形態の回路図を図３に示す。
【００３０】
図２に示した第２の実施の形態と異なる点は、スイッチング素子Ｑ１の代わりにＬ３，コンデンサＣ１１の並列回路をスイッチング素子Ｑ２に直列接続してインバータ回路ＩＮＶ２を構成し、起動回路１ａの代わりにスイッチング素子Ｑ２を起動する起動回路１ｂを、検出回路６ａの代わりに検出回路６ｂを、発振停止回路７ａの代わりに発振停止回路７ｂを設けたことであり、その他の第２の実施の形態と同一構成には同一符号を付すことにより説明を省略する。
【００３１】
ここで起動回路１ｂは、コンデンサＣｏの両端に接続された抵抗Ｒ１３，Ｒ１４，コンデンサＣ８の直列接続と、抵抗Ｒ１４，コンデンサＣ８の接続点、及びコンデンサＣ３，トランスＴ１の１次巻線ｎ１の接続点の間に接続されたスイッチング素子Ｑ８，ダイオ−ドＤ６の直列接続とから構成され、トランスＴ１の１次巻線ｎ１，トランスＴ１の２次巻線ｎ２，コンデンサＣ２を介してスイッチング素子Ｑ２に起動信号を供給する。
【００３２】
検出回路６ｂは、抵抗Ｒ２１〜Ｒ２５，コンデンサＣ２１，Ｃ２２，ツェナ−ダイオ−ドＺＤ２３，ダイオ−ドＤ２１，コンパレータＩＣ１から構成される。ここで、抵抗Ｒ２１，Ｒ２２，コンデンサＣ２１，ツェナ−ダイオ−ドＺＤ２３により検出回路６ｂの電源回路を構成し、その出力電圧を抵抗Ｒ２３，Ｒ２４で電圧Ｖ１に分圧してコンパレータＩＣ１の負極入力端子に入力する。また、トランスＴ１の１次巻線ｎ１に発生する電圧はダイオ−ドＤ２１，抵抗Ｒ２５，コンデンサＣ２２により整流平滑されコンデンサＣ２２の両端電圧Ｖｃ２２（以下，電圧Ｖｃ２２と呼ぶ。）が得られる。電圧Ｖｃ２２はコンパレータＩＣ１の正極入力端子に入力される。コンパレータＩＣ１により電圧Ｖ１と電圧Ｖｃ２２とを比較出力し、それを検出回路６ｂの出力信号とする。
【００３３】
また発振停止回路７ｂは、スイッチング素子Ｑ２の制御端子間に接続されたダイオ−ドＤ５，スイッチング素子Ｑ６の直列接続と、スイッチング素子Ｑ６の制御端子間に接続された抵抗Ｒ１７と、検出回路６ｂの出力端及びスイッチング素子Ｑ６のゲート端子間に接続された抵抗Ｒ１６と、抵抗Ｒ１６を介してスイッチング素子Ｑ６のゲート端子及びダイオ−ドＤ２１のカソード端子間に接続された抵抗Ｒ１５，ダイオ−ドＤ７の直列接続とから構成される。
【００３４】
次に動作を簡単に説明する。
無電極放電灯Ｌａの正常点灯時に於ては、電圧Ｖ１が電圧Ｖｃ２２を越える様に設定しておくことで、コンパレータＩＣ１の出力、つまり検出回路６ｂの出力信号はＬレベルとなる。抵抗Ｒ１６，Ｒ１７を介してその出力信号を受けてスイッチング素子Ｑ６はオフされるので、発振停止回路７ｂはＬレベルの信号をインバータ回路ＩＮＶ２に出力する。よって、インバータ回路ＩＮＶ２は正常動作を継続し、無電極放電灯Ｌａの正常点灯は継続される。
【００３５】
無電極放電灯Ｌａの不点状態あるいは無負荷状態などの異常時には、トランスＴ１の１次巻線ｎ１の両端電圧の上昇に伴い、電圧Ｖｃ２２が電圧Ｖ１を上回ると、コンパレータＩＣ１の出力、つまり検出回路６ｂの出力信号はＨレベルとなる。抵抗Ｒ１６，Ｒ１７を介してその出力信号を受けてスイッチング素子Ｑ６はオンされるので、発振停止回路７ｂはＨレベルの信号をインバータ回路ＩＮＶ２に出力し、スイッチング素子Ｑ２をオフしてインバータ回路ＩＮＶ１の発振を停止する。なおコンパレータＩＣ１がＨレベルの信号を出力すると、抵抗Ｒ１５，ダイオ−ドＤ７を介してコンデンサＣ２２を充電するのでコンパレータＩＣ１はＨレベルの出力信号を保持し、スイッチング素子Ｑ６はオンを保持するのでインバータ回路ＩＮＶ１は発振停止を保持する。
【００３６】
（実施の形態４）
本発明に係る第４の実施の形態の回路図を図４に示す。
【００３７】
図１に示した第１の実施の形態と異なる点は、検出回路６ａ，発振停止回路７ａの代わりに検出回路６ｃ，発振停止回路７ｃを設けたことであり、その他の第１の実施の形態と同一構成には同一符号を付すことにより説明を省略する。
【００３８】
ここで検出回路６ｃは、トランスＴ１の１次巻線ｎ１の両端に接続されたダイオ−ドＤ３１，抵抗Ｒ３５，Ｒ３６の直列接続と、抵抗Ｒ３６の両端に接続されたコンデンサＣ３３と、抵抗Ｒ３５，Ｒ３６の接続点に接続されたツェナ−ダイオ−ドＺＤ３２とから構成され、ツェナ−ダイオ−ドＺＤ３２の出力電圧が検出回路６ｃの出力信号である。
【００３９】
発振停止回路７ｃは、抵抗Ｒ３１〜Ｒ３３と、ツェナ−ダイオ−ドＺＤ３１と、コンデンサＣ３１と、スイッチング素子Ｑ７，Ｑ８と、ダイオ−ドＤ５とから構成され、図２に示した抵抗Ｒ２の代わりに設けられた抵抗Ｒ３１，Ｒ３２と、ツェナ−ダイオ−ドＺＤ３１，コンデンサＣ３１とから発振停止回路７ｃの電源回路を構成している。
【００４０】
次に動作を簡単に説明する。
無電極放電灯Ｌａの正常点灯時に於ては、コンデンサＣ３３の両端電圧Ｖｃ３３（以下、電圧Ｖｃ３３と呼ぶ。）がツェナ−ダイオ−ドＺＤ３２のブレークオーバー電圧を下回るように設定しておくことで、検出回路６ｃの出力信号はＬレベルとなる。コンデンサＣ３２，抵抗Ｒ３４を介してその出力信号を受けてスイッチング素子Ｑ７，Ｑ８はオフされるので、発振停止回路７ｃはＬレベルの信号をインバータ回路ＩＮＶ１に出力する。よって、インバータ回路ＩＮＶ１は正常動作を継続し、無電極放電灯Ｌａの正常点灯は継続される。
【００４１】
無電極放電灯Ｌａの不点状態あるいは無負荷状態などの異常時には、トランスＴ１の１次巻線ｎ１の両端電圧の上昇に伴い、電圧Ｖｃ３３が上昇し、ツェナ−ダイオ−ドＺＤ３２のブレークオーバー電圧を上回ると、ツェナ−ダイオ−ドＺＤ３２の出力電圧がＨレベルとなり、つまり検出回路６ｃの出力信号はＨレベルとなる。その信号を受けてスイッチング素子Ｑ７がオンし、続いてスイッチング素子Ｑ８がオンすることにより、発振停止回路７ｃはＨレベルの信号をインバータ回路ＩＮＶ１に出力し、スイッチング素子Ｑ２をオフしてインバータ回路ＩＮＶ１の発振を停止する。なおスイッチング素子Ｑ７，Ｑ８が一度オンするとオン状態を継続するのでインバータ回路ＩＮＶ１は発振停止を保持する。
【００４２】
（実施の形態５）
本発明に係る第５の実施の形態の回路図を図５に示す。
【００４３】
図２に示した第２の実施の形態と異なる点は、整流器ＤＢの出力端にＬｏ，ダイオ−ドＤｏ，スイッチング素子Ｑｏ，スイッチング素子Ｑｏを制御するチョッパ制御回路９ａからなる所謂昇圧チョッパ回路（以下、チョッパ回路と呼ぶ。）８と、スイッチング素子Ｑｏのゲート端子とダイオ−ドＤ５のカソード端子との間に挿入されたダイオ−ドＤ４１とを設けたことであり、その他の第２の実施の形態と同一構成には同一符号を付すことにより説明を省略する。
【００４４】
次に動作を簡単に説明する。
無電極放電灯Ｌａの正常点灯時に於ては、上述の様に、インバータ回路ＩＮＶ１は正常動作を継続して無電極放電灯Ｌａの正常点灯は継続される。
【００４５】
無電極放電灯Ｌａの不点状態あるいは無負荷状態などの異常時には、上述の様に、発振停止回路７ａはＨレベルの信号をインバータ回路ＩＮＶ１に出力し、スイッチング素子Ｑ２をオフしてインバータ回路ＩＮＶ１の発振を停止する。それと共に、ダイオ−ドＤ４１を介してスイッチング素子Ｑｏの制御端子間が短絡されるので、チョッパ回路８は発振を停止する。なお、スイッチング素子Ｑ５がオフした場合、前記電源回路より抵抗Ｒ９，ダイオ−ドＤ６を介してスイッチング素子Ｑ４のゲート端子に電圧を供給することにより、スイッチング素子Ｑ６はオンを保持するのでインバータ回路ＩＮＶ１及びチョッパ回路８は動作停止を保持する。
【００４６】
（実施の形態６）
本発明に係る第６の実施の形態の回路図を図６に示す。
【００４７】
図５に示した第５の実施の形態と異なる点は、チョッパ制御回路９ａの代わりにチョッパ制御回路９ｂを設け、ツェナ−ダイオ−ドＺＤ３を省略したことであり、その他の第５の実施の形態と同一構成には同一符号を付すことにより説明を省略する。
【００４８】
ここでチョッパ制御回路９ｂは、抵抗Ｒ１１，Ｒ１２，コンデンサＣ７を介して直流電源Ｅを検出してスイッチング素子Ｑｏのオンデューティ及び周波数を制御し、直流電源Ｅを略一定に保つものである。
【００４９】
この様に構成したことにより、無電極放電灯Ｌａの不点状態あるいは無負荷状態などの異常時に於て、上述の様に発振停止回路７ａによりインバータ回路ＩＮＶ１の発振停止を行うが、この場合、スイッチング素子Ｑ４がオンしているので、抵抗Ｒ８と抵抗Ｒ１２との並列回路で決定される抵抗Ｒ１２の両端電圧Ｖｒ１２（以下、電圧Ｖｒ１２と呼ぶ。）は低下する。なお、抵抗Ｒ７と抵抗Ｒ９とで決まる合成抵抗値は、抵抗Ｒ８の値よりも大きくなる様に設定しておくことが望ましい。そして、電圧Ｖｒ１２が一定電圧以下になると、チョッパ制御回路９ｂの出力がＬレベルになる様に設定しておく。
【００５０】
また、上記第５，第６の実施の形態に示した様に構成したことにより、無電極放電灯Ｌａの不点状態あるいは無負荷状態などの異常時に於て、確実にインバータ回路とチョッパ回路との動作を停止することができるので、インバータ回路の発振停止時でのチョッパ回路での消費電力を低減できる。
【００５１】
上記全ての実施の形態に於ては、検出回路６ａ〜６ｃでトランスＴ１の１次巻線ｎ１の両端電圧を検出することにより、直流電源の出力端から誘導コイル４までのグランドパターンが同一になるので、ノイズに対して影響が少なく、誤動作の少ない回路構成が得られる。
【００５２】
なお上記全ての実施の形態に於て、インバータ回路ＩＮＶ１，ＩＮＶ２はハーフブリッジ式でも、フルブリッジ式などの他の方式でもよい。
【００５３】
【発明の効果】
請求項１記載のよれば、直流電源から誘導コイルまでのグランドパターンが同一になるので、ノイズに対して影響が少なく、誤動作を低減可能で、回路素子にかかるストレスの低減、回路効率の向上、及び無電極放電灯の安定点灯が可能な無電極放電灯点灯装置を提供できる。
【００５４】
請求項２記載のよれば、起動回路の一部と、発振停止回路の電源とを共用でき、つまり装置を小型化可能で、直流電源から誘導コイルまでのグランドパターンが同一になるので、ノイズに対して影響が少なく、誤動作を低減可能で、回路素子にかかるストレスの低減、回路効率の向上、及び無電極放電灯の安定点灯が可能な無電極放電灯点灯装置を提供できる。
【００５５】
請求項３記載のよれば、インバータ回路の発振停止時でのチョッパ回路での消費電力を低減可能で、直流電源から誘導コイルまでのグランドパターンが同一になるので、ノイズに対して影響が少なく、誤動作を低減可能で、回路素子にかかるストレスの低減、回路効率の向上、及び無電極放電灯の安定点灯が可能な無電極放電灯点灯装置を提供できる。
【００５６】
請求項４記載のよれば、検出回路または発振停止回路の電源と、チョッパ回路の出力電圧検出とを共用化したので装置を小型化可能で、直流電源から誘導コイルまでのグランドパターンが同一になるので、ノイズに対して影響が少なく、誤動作を低減可能で、回路素子にかかるストレスの低減、回路効率の向上、及び無電極放電灯の安定点灯が可能な無電極放電灯点灯装置を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る第１の実施の形態を示すブロック構成図である。
【図２】本発明に係る第２の実施の形態を示す回路図である。
【図３】本発明に係る第３の実施の形態を示す回路図である。
【図４】本発明に係る第４の実施の形態を示す回路図である。
【図５】本発明に係る第５の実施の形態を示す回路図である。
【図６】本発明に係る第６の実施の形態を示す回路図である。
【図７】本発明に係る従来例を示す回路図である。
【符号の説明】
１起動回路
４誘導コイル
６検出回路
７発振停止回路
８チョッパ回路
ＩＮＶインバータ回路
Ｌａ無電極放電灯
Ｅ直流電源[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an electrodeless discharge lamp lighting device.
[0002]
[Prior art]
A circuit diagram of a conventional example according to the present invention is shown in FIG.
[0003]
In this circuit, the AC power source Vac is rectified and smoothed by the rectifier DB and the electrolytic capacitor Co via the switch SW to obtain the DC voltage E, and the switching elements Q1 and Q2 and the switching elements Q1 and Q2 are driven via the starting circuit 1a. A self-excited half-bridge inverter circuit INV1 composed of a drive circuit 2 converts it into AC high frequency power and supplies power to the electrodeless discharge lamp La via the resonance circuit 3, the capacitor C4, the resistor R4, and the coil 4. is there. The resistor R4 is for assisting activation when the inverter circuit INV1 is activated.
[0004]
The start circuit 1a for starting the inverter circuit INV1, that is, the switching element Q1, is connected to both ends of the electrolytic capacitor Co. The startup circuit 1a includes a series connection of resistors R1 and R2 connected to both ends of the electric field capacitor Co, and a capacitor C1 inserted between a connection point A1 of the resistors R1 and R2 and a connection point A2 of the switching elements Q1 and Q2. The resistor R3 and the diode D2 connected in parallel to both ends of the capacitor C1, and the trigger element Q3 (for example, PUT) and the diode D1 connected between the connection point A1 and the gate terminal of the switching element Q1 It is composed of a series connection, a resistor R5 and a capacitor C5 connected between the anode and gate of the trigger element Q3, and a Zener diode ZD1 connected between the cathode and gate of the trigger element Q3.
[0005]
The resonance circuit 3 includes a series circuit of an inductance element L1 and a capacitor C3 connected between the drain and source of the switching element Q2 via a primary winding n1 of a transformer T1 having secondary windings n2 and n3. The coil 4 is a high-frequency power supply coil (hereinafter referred to as an induction coil) that is disposed close to the outer periphery of the electrodeless discharge lamp La.
[0006]
The inverter circuit INV1, that is, the switching elements Q1 and Q2 are driven by the drive circuit 2 after startup, and the drive circuit 2 includes the secondary windings n2 and n3 of the transformer T1, the primary winding n1 of the transformer T1, and the transformer T1. And a capacitor C2 connected to both ends of the secondary winding n3. Further, the induction coil 4 and the electrodeless discharge lamp La constitute a load circuit 5.
[0007]
Next, the operation will be briefly described.
When the switch SW is turned on and the power is turned on, the DC voltage E is obtained as described above, and the current flows in a closed loop composed of the electrolytic capacitor Co → the resistor R1 → the capacitor C1 → L1 → the resistor R4 → the induction coil 4 → the electrolytic capacitor Co. The capacitor C1 is charged by flowing. The voltage across the capacitor C1 (hereinafter referred to as voltage) Vc1 gradually increases. When the voltage Vc1 exceeds the Zener voltage of the Zener diode ZD1, the trigger element Q3 is turned on, and the capacitor C1 → Trigger element Q3 → Diode. -Current flows in a closed loop consisting of D1 → secondary winding n2 of transformer T1 → capacitor C1, and a voltage is generated between the gate and source of switching element Q1 to turn on switching element Q1. When switching element Q1 is turned on, a current flows in a closed loop of electrolytic capacitor Co → switching element Q1 → L1 → capacitor C3 → primary winding n1 of transformer T1 → electrolytic capacitor Co. Since this current generates a secondary voltage in the secondary windings n2 and n3 of the transformer T1, the switching elements Q1 and Q2 are repeatedly turned on and off alternately thereafter.
[0008]
Therefore, an oscillating current flows through the resonance circuit 3, and the inverter circuit INV1 self-oscillates to generate high-frequency power. A high-frequency electromagnetic field is generated in the induction coil 4 by flowing a high-frequency current of several MHz to several hundred MHz from the inverter circuit INV1 to the induction coil 4, and high-frequency electric power is supplied to the electrodeless discharge lamp La. A high frequency plasma current is generated in La to generate ultraviolet light or visible light.
[0009]
When the inverter circuit INV1 oscillates, when the switching element Q1 is turned on, a current flows through the closed loop of the electrolytic capacitor Co → the switching element Q1 → the diode D2 → the resistor R3 → the resistor R2 → the electrolytic capacitor Co, so that the starting circuit 1a is stopped. To do.
[0010]
[Problems to be solved by the invention]
However, the following problems occur in the above conventional example.
[0011]
When the electrodeless discharge lamp La is in a non-pointed state or a no-load state, the load circuit 5 is only the induction coil 4, so that the load impedance is rapidly reduced and the power supplied to the resonance circuit 3 and the induction coil 4 is increased. Then, an overcurrent flows through the switching elements Q1, Q2. Therefore, a large stress is applied to the switching elements Q1 and Q2, and a large loss occurs.
[0012]
The present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and the object of the present invention is to reduce the size, reduce the stress applied to the circuit elements, improve the circuit efficiency, and enable stable lighting of the electrodeless discharge lamp. An electrodeless discharge lamp lighting device is provided.
[0013]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above problems, according to the invention described in claim 1, the electrodeless discharge lamp and the electrodeless discharge lamp are disposed in proximity to each other, and a high-frequency current is applied to the electrodeless discharge lamp. An induction coil for supplying high-frequency power; an inverter circuit for converting a direct-current power source to alternating-current high-frequency power and supplying the induction coil; and the inverter circuit including at least a transformer and generated in a secondary winding of the transformer In the electrodeless discharge lamp lighting device comprising a drive circuit for driving the inverter and a resonance circuit connected to the output terminal of the inverter circuit, the primary winding of the transformer constitutes the resonance circuit and the constitute a driving circuit, the inverter receives a detection circuit for detecting an overvoltage according to transformer primary winding directly, its output when said detection circuit detects the overvoltage Characterized by providing an oscillation stop circuit for stopping the oscillation of the circuit.
[0014]
According to a second aspect of the present invention, a start circuit for starting the inverter circuit is provided, and at least one power source of the detection circuit or the oscillation stop circuit is obtained from the start circuit.
[0015]
According to the invention described in claim 3, the DC power supply is a so-called chopper circuit, and the chopper circuit receives the output when the detection circuit detects an overvoltage and stops the operation by the oscillation stop circuit. It is characterized by that.
[0016]
The chopper circuit shares the power supply of the oscillation stop circuit and the output voltage detection of the chopper circuit, and keeps the output voltage of the chopper circuit substantially constant.
[0017]
Embodiment
(Embodiment 1)
FIG. 1 shows a block diagram of the first embodiment according to the present invention.
[0018]
In this configuration, the DC power source E is converted into AC high frequency power by the inverter circuit INV, supplied to the load circuit 5 through the resonance circuit 3, and at both ends of the primary winding n1 of the transformer T constituting the drive circuit 2. The detection circuit 6 detects the voltage generated in the circuit, and the oscillation stop circuit 7 that receives the signal from the detection circuit 6 controls the oscillation of the inverter circuit INV.
[0019]
Then, when the electrodeless discharge lamp La is in a non-pointed state or a no-load state, an overvoltage supplied to the drive circuit 2 is detected by the detection circuit 6, and the inverter circuit INV is stopped by the oscillation stop circuit 7.
[0020]
With this configuration, it is possible to protect the inverter circuit INV when the electrodeless discharge lamp La is in a non-pointed state or a no-load state.
[0021]
(Embodiment 2)
A circuit diagram of a second embodiment according to the present invention is shown in FIG.
[0022]
This embodiment is a specific circuit example of the first embodiment, and the main circuit configuration is the same as that of the conventional example shown in FIG.
[0023]
The difference from the conventional example shown in FIG. 7 is that the detection circuit 6a that detects the voltage across the primary winding n1 of the transformer T1 and the inverter circuit INV1 oscillates in response to the high (H) level output signal. The oscillation stop circuit 7a for stopping is provided, and the same components as those of the other conventional examples are denoted by the same reference numerals and the description thereof is omitted.
[0024]
Here, the detection circuit 6a has a series connection of a diode D3 and a resistor R6 connected to both ends of the primary winding n1 of the transformer T1, a capacitor C6 connected to both ends of the resistor R6, a diode D3, and A diode D4 connected to the connection point of the resistor R6 and a series connection of a Zener diode ZD2 are formed. The output voltage of the diode D4 becomes the output signal of the detection circuit 6a.
[0025]
The oscillation stop circuit 7a includes resistors R7 to R12, switching elements Q4 to Q6, a diode D6, a Zener diode ZD3, and a capacitor C7. Here, the resistors R11 and R12, the capacitor C7, and the Zener diode ZD3 constitute the power supply circuit of the oscillation stop circuit 7a, and the series connection of the diode D5 and the switching element Q6 is connected between the control terminals of the switching element Q2. Has been. A DC voltage is applied from the power supply circuit to the drains and sources of the switching elements Q4 and Q5 via resistors R8 and R9. The switching element Q5 is connected between the control terminals of the switching element Q6 together with the resistor R10, and the switching element Q4 is connected between the control terminals of the switching element Q5. A DC voltage is applied to both ends of the resistor R7 from the power supply circuit via the resistor R9 and the diode D6, and an output signal of the detection circuit 6a is applied. The resistor R7 is connected between the control terminals of the switching element Q4.
[0026]
Next, the operation will be briefly described.
The voltage generated in the primary winding n1 of the transformer T1 is rectified and smoothed by the diode D3, the resistor R6, and the capacitor C6, and a voltage Vc6 across the capacitor C6 (hereinafter referred to as voltage Vc6) is obtained.
[0027]
When the electrodeless discharge lamp La is normally lit, the output signal of the detection circuit 6a is set to the low (L) level by setting the voltage Vc6 so as not to exceed the breakover voltage of the Zener diode ZD2. Become. In response to the output signal, switching element Q4 is turned off, switching element Q5 is turned on, and switching element Q6 is turned off, so that oscillation stop circuit 7a outputs an L level signal to inverter circuit INV1. Therefore, the inverter circuit INV1 continues normal operation, and the normal lighting of the electrodeless discharge lamp La is continued.
[0028]
When the electrodeless discharge lamp La is in an abnormal state such as a non-pointed state or a no-load state, the voltage Vc6 increases as the voltage across the primary winding n1 of the transformer T1 increases, and the breaker voltage of the zener diode ZD2 increases. Is exceeded, the detection circuit 6a supplies an H level output signal to the oscillation stop circuit 7a. Then, the switching element Q4 is turned on, the switching element Q5 is turned off, the switching element Q6 is turned on, and the oscillation stop circuit 7a outputs an H level output signal to the inverter circuit INV1, and the switching element Q2 is turned off to turn on the inverter circuit INV1. Stops oscillation. When the switching element Q5 is turned off, a voltage is supplied from the power supply circuit to the gate terminal of the switching element Q4 via the resistor R9 and the diode D6, so that the switching element Q6 is kept on, so that the inverter circuit INV1 Holds the oscillation stop.
[0029]
(Embodiment 3)
A circuit diagram of a third embodiment according to the present invention is shown in FIG.
[0030]
The difference from the second embodiment shown in FIG. 2 is that an inverter circuit INV2 is configured by connecting a parallel circuit of L3 and a capacitor C11 in series with the switching element Q2 instead of the switching element Q1, and instead of the starting circuit 1a. Is provided with an activation circuit 1b for activating the switching element Q2, a detection circuit 6b in place of the detection circuit 6a, and an oscillation stop circuit 7b in place of the oscillation stop circuit 7a. The same reference numerals are assigned to the same components, and the description is omitted.
[0031]
Here, the starting circuit 1b includes a series connection of resistors R13 and R14 and a capacitor C8 connected to both ends of the capacitor Co, a connection point of the resistor R14 and the capacitor C8, and a connection of the primary winding n1 of the capacitor C3 and the transformer T1. The switching element Q8 connected between the points and a series connection of the diode D6 are connected to the switching element Q2 via the primary winding n1 of the transformer T1, the secondary winding n2 of the transformer T1, and the capacitor C2. Supply activation signal.
[0032]
The detection circuit 6b includes resistors R21 to R25, capacitors C21 and C22, a Zener diode ZD23, a diode D21, and a comparator IC1. Here, the power supply circuit of the detection circuit 6b is constituted by the resistors R21 and R22, the capacitor C21, and the Zener diode ZD23, and the output voltage is divided into the voltage V1 by the resistors R23 and R24 and is applied to the negative input terminal of the comparator IC1. input. The voltage generated in the primary winding n1 of the transformer T1 is rectified and smoothed by the diode D21, the resistor R25, and the capacitor C22, and a voltage Vc22 across the capacitor C22 (hereinafter referred to as voltage Vc22) is obtained. The voltage Vc22 is input to the positive input terminal of the comparator IC1. The comparator IC1 compares and outputs the voltage V1 and the voltage Vc22 and uses it as an output signal of the detection circuit 6b.
[0033]
The oscillation stop circuit 7b includes a diode D5 connected between the control terminals of the switching element Q2, a series connection of the switching element Q6, a resistor R17 connected between the control terminals of the switching element Q6, and a detection circuit 6b. A resistor R16 connected between the output terminal and the gate terminal of the switching element Q6, and a resistor R15 and a diode D7 connected between the gate terminal of the switching element Q6 and the cathode terminal of the diode D21 via the resistor R16. It consists of a series connection.
[0034]
Next, the operation will be briefly described.
At the time of normal lighting of the electrodeless discharge lamp La, by setting the voltage V1 to exceed the voltage Vc22, the output of the comparator IC1, that is, the output signal of the detection circuit 6b becomes L level. Since the switching element Q6 is turned off in response to the output signal via the resistors R16 and R17, the oscillation stop circuit 7b outputs an L level signal to the inverter circuit INV2. Therefore, the inverter circuit INV2 continues normal operation, and the normal lighting of the electrodeless discharge lamp La is continued.
[0035]
When the electrodeless discharge lamp La is in an abnormal state such as an unspotted state or a no-load state, if the voltage Vc22 exceeds the voltage V1 as the voltage across the primary winding n1 of the transformer T1 rises, the output of the comparator IC1, that is, the detection The output signal of the circuit 6b becomes H level. Since the switching element Q6 is turned on in response to the output signal via the resistors R16 and R17, the oscillation stop circuit 7b outputs an H level signal to the inverter circuit INV2, and turns off the switching element Q2 to turn on the inverter circuit INV1. Stops oscillation. When the comparator IC1 outputs an H level signal, the capacitor C22 is charged via the resistor R15 and the diode D7, so that the comparator IC1 holds the H level output signal and the switching element Q6 is kept on. The circuit INV1 holds the oscillation stop.
[0036]
(Embodiment 4)
A circuit diagram of the fourth embodiment according to the present invention is shown in FIG.
[0037]
The difference from the first embodiment shown in FIG. 1 is that a detection circuit 6c and an oscillation stop circuit 7c are provided in place of the detection circuit 6a and the oscillation stop circuit 7a, and the other first embodiments. The same components as those in FIG.
[0038]
Here, the detection circuit 6c includes a diode D31 connected to both ends of the primary winding n1 of the transformer T1, resistors R35 and R36 connected in series, a capacitor C33 connected to both ends of the resistor R36, and resistors R35, The zener diode ZD32 is connected to the connection point of R36, and the output voltage of the zener diode ZD32 is the output signal of the detection circuit 6c.
[0039]
The oscillation stop circuit 7c includes resistors R31 to R33, a Zener diode ZD31, a capacitor C31, switching elements Q7 and Q8, and a diode D5. Instead of the resistor R2 shown in FIG. The provided resistors R31, R32, zener diode ZD31, and capacitor C31 constitute a power supply circuit for the oscillation stop circuit 7c.
[0040]
Next, the operation will be briefly described.
When the electrodeless discharge lamp La is normally lit, the voltage Vc33 across the capacitor C33 (hereinafter referred to as voltage Vc33) is set so as to be lower than the breakover voltage of the zener diode ZD32. The output signal of the detection circuit 6c becomes L level. Since the switching elements Q7 and Q8 are turned off in response to the output signal via the capacitor C32 and the resistor R34, the oscillation stop circuit 7c outputs an L level signal to the inverter circuit INV1. Therefore, the inverter circuit INV1 continues normal operation, and the normal lighting of the electrodeless discharge lamp La is continued.
[0041]
When the electrodeless discharge lamp La is in an abnormal state such as a non-pointed state or a no-load state, the voltage Vc33 rises as the voltage across the primary winding n1 of the transformer T1 rises, and the breakover voltage of the zener diode ZD32 Exceeds the threshold voltage, the output voltage of the Zener diode ZD32 becomes H level, that is, the output signal of the detection circuit 6c becomes H level. When the switching element Q7 is turned on in response to the signal and the switching element Q8 is subsequently turned on, the oscillation stop circuit 7c outputs an H level signal to the inverter circuit INV1, turns off the switching element Q2, and turns off the inverter circuit INV1. Stops oscillation. Note that once the switching elements Q7 and Q8 are turned on, the on state is continued, so that the inverter circuit INV1 holds the oscillation stopped.
[0042]
(Embodiment 5)
FIG. 5 shows a circuit diagram of the fifth embodiment according to the present invention.
[0043]
The difference from the second embodiment shown in FIG. 2 is that a so-called step-up chopper circuit (a chopper control circuit 9a for controlling Lo, a diode Do, a switching element Qo, and a switching element Qo at the output terminal of the rectifier DB ( (Hereinafter referred to as a chopper circuit.) 8 and a diode D41 inserted between the gate terminal of the switching element Qo and the cathode terminal of the diode D5. The same reference numerals are given to the same components as those in the embodiment, and the description is omitted.
[0044]
Next, the operation will be briefly described.
At the time of normal lighting of the electrodeless discharge lamp La, as described above, the inverter circuit INV1 continues normal operation and the normal lighting of the electrodeless discharge lamp La is continued.
[0045]
When the electrodeless discharge lamp La is in an abnormal state such as a non-pointed state or a no-load state, as described above, the oscillation stop circuit 7a outputs an H level signal to the inverter circuit INV1, turns off the switching element Q2, and turns off the inverter circuit INV1. Stops oscillation. At the same time, since the control terminals of the switching element Qo are short-circuited via the diode D41, the chopper circuit 8 stops oscillation. When the switching element Q5 is turned off, a voltage is supplied from the power supply circuit to the gate terminal of the switching element Q4 via the resistor R9 and the diode D6, so that the switching element Q6 is kept on, so that the inverter circuit INV1 And the chopper circuit 8 holds the operation stop.
[0046]
(Embodiment 6)
A circuit diagram of the sixth embodiment according to the present invention is shown in FIG.
[0047]
The difference from the fifth embodiment shown in FIG. 5 is that a chopper control circuit 9b is provided in place of the chopper control circuit 9a, and the zener diode ZD3 is omitted. The same components as those in the embodiment are given the same reference numerals and the description thereof is omitted.
[0048]
Here, the chopper control circuit 9b detects the DC power source E via the resistors R11, R12 and the capacitor C7, controls the on-duty and frequency of the switching element Qo, and keeps the DC power source E substantially constant.
[0049]
With this configuration, the oscillation of the inverter circuit INV1 is stopped by the oscillation stop circuit 7a as described above when the electrodeless discharge lamp La is in an abnormal state such as an unspotted state or a no-load state. Since the switching element Q4 is on, the voltage Vr12 across the resistor R12 determined by the parallel circuit of the resistor R8 and the resistor R12 (hereinafter referred to as voltage Vr12) decreases. The combined resistance value determined by the resistor R7 and the resistor R9 is preferably set to be larger than the value of the resistor R8. When the voltage Vr12 becomes equal to or lower than a certain voltage, the output of the chopper control circuit 9b is set to become L level.
[0050]
In addition, with the configuration as shown in the fifth and sixth embodiments, the inverter circuit and the chopper circuit can be reliably connected in the case of an abnormality such as a non-point state or no-load state of the electrodeless discharge lamp La. Thus, the power consumption in the chopper circuit when the oscillation of the inverter circuit is stopped can be reduced.
[0051]
In all the above embodiments, the detection circuits 6a to 6c detect the voltage across the primary winding n1 of the transformer T1, so that the ground pattern from the output end of the DC power source to the induction coil 4 is the same. Therefore, it is possible to obtain a circuit configuration with little influence on noise and with few malfunctions.
[0052]
In all the above embodiments, the inverter circuits INV1 and INV2 may be a half bridge type or another type such as a full bridge type.
[0053]
【The invention's effect】
According to the first aspect, since the ground pattern from the DC power source to the induction coil is the same, there is little influence on noise, the malfunction can be reduced, the stress applied to the circuit element is reduced, the circuit efficiency is improved, And an electrodeless discharge lamp lighting device capable of stably lighting the electrodeless discharge lamp.
[0054]
According to the second aspect of the present invention, a part of the start circuit and the power supply of the oscillation stop circuit can be shared, that is, the device can be miniaturized, and the ground pattern from the DC power supply to the induction coil becomes the same, so that noise is reduced. Thus, it is possible to provide an electrodeless discharge lamp lighting device that can reduce malfunctions, reduce stress applied to circuit elements, improve circuit efficiency, and stably operate an electrodeless discharge lamp.
[0055]
According to the third aspect, the power consumption in the chopper circuit when the oscillation of the inverter circuit is stopped can be reduced, and since the ground pattern from the DC power source to the induction coil is the same, there is little influence on noise, It is possible to provide an electrodeless discharge lamp lighting device that can reduce malfunctions, reduce stress on circuit elements, improve circuit efficiency, and stably operate an electrodeless discharge lamp.
[0056]
According to the fourth aspect of the present invention, since the power source of the detection circuit or the oscillation stop circuit and the output voltage detection of the chopper circuit are shared, the apparatus can be reduced in size, and the ground pattern from the DC power source to the induction coil becomes the same. Therefore, it is possible to provide an electrodeless discharge lamp lighting device that is less affected by noise, can reduce malfunctions, can reduce stress applied to circuit elements, improve circuit efficiency, and can stably operate an electrodeless discharge lamp.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a block diagram showing a first embodiment according to the present invention.
FIG. 2 is a circuit diagram showing a second embodiment according to the present invention.
FIG. 3 is a circuit diagram showing a third embodiment according to the present invention.
FIG. 4 is a circuit diagram showing a fourth embodiment according to the present invention.
FIG. 5 is a circuit diagram showing a fifth embodiment according to the present invention.
FIG. 6 is a circuit diagram showing a sixth embodiment according to the present invention.
FIG. 7 is a circuit diagram showing a conventional example according to the present invention.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Start circuit 4 Inductive coil 6 Detection circuit 7 Oscillation stop circuit 8 Chopper circuit INV Inverter circuit La Electrode discharge lamp E DC power supply

Claims

An electrodeless discharge lamp, an induction coil that is disposed close to the electrodeless discharge lamp and supplies high frequency power to the electrodeless discharge lamp by energizing high frequency current, and a DC power source is converted to AC high frequency power. An inverter circuit supplied to the induction coil, a drive circuit including at least a transformer and driving the inverter circuit by a voltage generated in a secondary winding of the transformer, and a resonance circuit connected to an output terminal of the inverter circuit In the electrodeless discharge lamp lighting device comprising the above, the primary winding of the transformer constitutes the resonance circuit and the drive circuit, and the overvoltage applied to the primary winding of the transformer is directly detected. And an oscillation stop circuit that receives the output when the detection circuit detects an overvoltage and stops the oscillation of the inverter circuit. An electrodeless discharge lamp lighting device that.

In addition to the electrodeless discharge lamp lighting device according to claim 1, a start circuit for starting the inverter circuit is provided, and at least one power source of the detection circuit or the oscillation stop circuit is obtained from the start circuit. An electrodeless discharge lamp lighting device.

The DC power supply is a so-called chopper circuit, and the chopper circuit receives an output when the detection circuit detects an overvoltage and stops operation by the oscillation stop circuit. The electrodeless discharge lamp lighting device according to claim 1 or 2.

4. The electrodeless discharge lamp according to claim 3 , wherein the chopper circuit shares the power supply of the oscillation stop circuit and the output voltage detection of the chopper circuit, and keeps the output voltage of the chopper circuit substantially constant. Lighting device.