JP3471407B2 - 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車、家電、建材等
に用いられる加工性に優れた熱延鋼板を低コストで安定
製造する方法に関するものである。
に用いられる加工性に優れた熱延鋼板を低コストで安定
製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車用鋼板に代表される加工用
鋼板の分野においては、素材費削減の観点から、従来よ
り用いられてきた冷延鋼板に代わって、薄手熱延鋼板の
需要が増加しつつある。しかしながら、このような薄手
熱延鋼板においては、圧延時の冷却が著しく速く進行す
るため、仕上げ温度がＡｒ3 変態点（以下、Ａｒ3 点）
を下回ることが多く、伸びの劣化、材質特性の異方性、
操業の不安定性等の問題の原因となっていた。
鋼板の分野においては、素材費削減の観点から、従来よ
り用いられてきた冷延鋼板に代わって、薄手熱延鋼板の
需要が増加しつつある。しかしながら、このような薄手
熱延鋼板においては、圧延時の冷却が著しく速く進行す
るため、仕上げ温度がＡｒ3 変態点（以下、Ａｒ3 点）
を下回ることが多く、伸びの劣化、材質特性の異方性、
操業の不安定性等の問題の原因となっていた。
【０００３】このような問題を改善すべく、Ａｒ3 点を
低下させる目的でＢを添加した熱延鋼板が開発されてい
る。特開昭６３−７６８２２号公報は、その代表的な技
術で、極低炭素鋼あるいは、低炭素鋼に０．００１５〜
０．００４５％のＢを添加し、仕上げ温度をＡｒ3 点以
上とすることにより、優れた加工性を有する熱延鋼板を
得るものである。また、特開昭６３−２１６９２５号公
報、特開昭６３−１４３２２４号公報、特開昭６３−１
４３２２５号公報には、Ｂの効果を助長する技術とし
て、ＴｉやＮｂを添加する方法や熱延加熱温度を限定す
る方法についての開示がある。さらに、特開平２−１０
４６１４号公報には、Ｂ添加鋼における材質の異方性を
改善するために、仕上げ圧延の最終スタンドでの圧下率
を規定する技術が開示されている。
低下させる目的でＢを添加した熱延鋼板が開発されてい
る。特開昭６３−７６８２２号公報は、その代表的な技
術で、極低炭素鋼あるいは、低炭素鋼に０．００１５〜
０．００４５％のＢを添加し、仕上げ温度をＡｒ3 点以
上とすることにより、優れた加工性を有する熱延鋼板を
得るものである。また、特開昭６３−２１６９２５号公
報、特開昭６３−１４３２２４号公報、特開昭６３−１
４３２２５号公報には、Ｂの効果を助長する技術とし
て、ＴｉやＮｂを添加する方法や熱延加熱温度を限定す
る方法についての開示がある。さらに、特開平２−１０
４６１４号公報には、Ｂ添加鋼における材質の異方性を
改善するために、仕上げ圧延の最終スタンドでの圧下率
を規定する技術が開示されている。
【０００４】しかしながら、Ｂは、速度論理にＡｒ3 点
を低下させる元素であるため、Ｂを添加しても冷却速度
によっては、Ａｒ3 点が充分に下がらなかったり、Ｃ量
によってＢの効果が充分に発揮されなかったりして、熱
延の仕上げ温度がＡｒ3 点以下となってしまい、加工性
の劣化や操業安定性の低下の原因となっていた。
を低下させる元素であるため、Ｂを添加しても冷却速度
によっては、Ａｒ3 点が充分に下がらなかったり、Ｃ量
によってＢの効果が充分に発揮されなかったりして、熱
延の仕上げ温度がＡｒ3 点以下となってしまい、加工性
の劣化や操業安定性の低下の原因となっていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の薄手熱延鋼板に
おいては、板厚が薄いために冷却が速く進行し、熱延仕
上げ温度がＡｒ3 点を下回り、加工性の劣化を招いた
り、操業を不安定にする要因となっていた。本発明の目
的は、Ａｒ3 点を効果的にかつ安価に低下させることに
よって、加工性に優れた熱延鋼板を安定して製造する方
法を提供することにある。
おいては、板厚が薄いために冷却が速く進行し、熱延仕
上げ温度がＡｒ3 点を下回り、加工性の劣化を招いた
り、操業を不安定にする要因となっていた。本発明の目
的は、Ａｒ3 点を効果的にかつ安価に低下させることに
よって、加工性に優れた熱延鋼板を安定して製造する方
法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本発明者らは、種々のＣ量を含有する鋼を用い
て、Ａｒ3 点に及ぼすＢの影響について鋭意検討した。
その結果を、ＢのＡｒ3点に対する効果は、Ｃ量に極め
て大きく依存することを発見した。すなわち、Ａｒ3 点
を充分に低下せしめるためには、０．００１５％超のＢ
量が必要であり、かつ、０．０１％以上のＣ量が必要で
あることが明らかとなった。Ｃ量が０．０１％未満の場
合には、たとえＢを多量に添加してもＡｒ3 点はほとん
ど低下しないか、わずかに低下する程度である。さら
に、ＢとＣとは、Ｂ（％）×Ｃ（％）＞６×１０-5を満
たす必要がある。
めに、本発明者らは、種々のＣ量を含有する鋼を用い
て、Ａｒ3 点に及ぼすＢの影響について鋭意検討した。
その結果を、ＢのＡｒ3点に対する効果は、Ｃ量に極め
て大きく依存することを発見した。すなわち、Ａｒ3 点
を充分に低下せしめるためには、０．００１５％超のＢ
量が必要であり、かつ、０．０１％以上のＣ量が必要で
あることが明らかとなった。Ｃ量が０．０１％未満の場
合には、たとえＢを多量に添加してもＡｒ3 点はほとん
ど低下しないか、わずかに低下する程度である。さら
に、ＢとＣとは、Ｂ（％）×Ｃ（％）＞６×１０-5を満
たす必要がある。
【０００７】Ｂの効果にＣ量の依存性があることの理由
は、必ずしも明らかではないが、以下のような機構に基
づくものと推測される。すなわち、γ→α変態の進行に
はＣのαからγへの拡散を伴う。このＣの拡散をＢが抑
制することによって変態が遅れ、Ａｒ3 点が低下するも
のと思われる。また、ＢのＡｒ3 点に及ぼす効果には、
冷却速度の影響も大きい。この観点で仕上げ熱延中の９
００℃以下での冷却速度は、１０℃／ｓ以上とする必要
がある。これが満たされないと、たとえＣやＢ量が適当
であってもＡｒ3 点が充分に低下せず、仕上げ圧延温度
がＡｒ3 点以下となってしまう。
は、必ずしも明らかではないが、以下のような機構に基
づくものと推測される。すなわち、γ→α変態の進行に
はＣのαからγへの拡散を伴う。このＣの拡散をＢが抑
制することによって変態が遅れ、Ａｒ3 点が低下するも
のと思われる。また、ＢのＡｒ3 点に及ぼす効果には、
冷却速度の影響も大きい。この観点で仕上げ熱延中の９
００℃以下での冷却速度は、１０℃／ｓ以上とする必要
がある。これが満たされないと、たとえＣやＢ量が適当
であってもＡｒ3 点が充分に低下せず、仕上げ圧延温度
がＡｒ3 点以下となってしまう。
【０００８】すなわち本発明による加工性に優れた熱延
鋼板の製造方法は以下の通りである。 （１）質量％で、Ｃ ：０．０１〜０．１％、 Ｍ
ｎ：０．０３〜０．６％、Ｓｉ：０．００３〜０．５
％、 Ａｌ：０．０１〜０．２％、Ｐ ：０．０５％以
下、 Ｓ ：０．０２％以下、Ｎ ：０．００７
％以下、 Ｂ ：０．００１５超〜０．０１％、か
つＢ（％）×Ｃ（％）＞６×１０-5を満たす範囲で含有
し、残部は鉄および不可避的不純物よりなるスラブを仕
上げ熱延中の９００℃以下での平均冷却速度を１０℃／
ｓ以上、仕上げ圧延温度をＡｒ3 変態点以上８５５℃以
下とする熱間圧延を行うことを特徴とする加工性に優れ
た熱延鋼板の製造方法。および、 （２）質量％でさらに、Ｔｉ：０．００３〜０．０５％
を含有する上記（１）記載の加工性に優れた熱延鋼板の
製造方法である。
鋼板の製造方法は以下の通りである。 （１）質量％で、Ｃ ：０．０１〜０．１％、 Ｍ
ｎ：０．０３〜０．６％、Ｓｉ：０．００３〜０．５
％、 Ａｌ：０．０１〜０．２％、Ｐ ：０．０５％以
下、 Ｓ ：０．０２％以下、Ｎ ：０．００７
％以下、 Ｂ ：０．００１５超〜０．０１％、か
つＢ（％）×Ｃ（％）＞６×１０-5を満たす範囲で含有
し、残部は鉄および不可避的不純物よりなるスラブを仕
上げ熱延中の９００℃以下での平均冷却速度を１０℃／
ｓ以上、仕上げ圧延温度をＡｒ3 変態点以上８５５℃以
下とする熱間圧延を行うことを特徴とする加工性に優れ
た熱延鋼板の製造方法。および、 （２）質量％でさらに、Ｔｉ：０．００３〜０．０５％
を含有する上記（１）記載の加工性に優れた熱延鋼板の
製造方法である。
【０００９】
【作用】本発明における熱延鋼板の製造方法は、Ｃ量，
Ｂ量およびＣ量とＢ量との関係、さらに仕上げ熱延中の
９００℃以下での平均冷却速度を限定することにより、
Ａｒ3 点を効率的に低下させて、加工性に優れた熱延鋼
板を提供するものである。以下に本発明について詳細に
説明する。
Ｂ量およびＣ量とＢ量との関係、さらに仕上げ熱延中の
９００℃以下での平均冷却速度を限定することにより、
Ａｒ3 点を効率的に低下させて、加工性に優れた熱延鋼
板を提供するものである。以下に本発明について詳細に
説明する。
【００１０】まず、本発明の化学成分限定理由について
説明する。Ｃは、本発明において最も重要な元素の１つ
である。Ｃは、Ｂとの複合添加によって、Ａｒ3 点を低
下させる効果を有する。したがって、０．０１％以上添
加する。０．０１％未満の添加では、Ａｒ3 点を低下さ
せる効果が充分でなく、また、脱炭コストの上昇を招
く。一方、Ｃが０．１％を超えると加工性や時効性の劣
化を招くので、０．１％を上限とする。Ａｒ3 点を充分
に低減させ、優れた加工性を確保するために好ましいＣ
の範囲は、０．０１５〜０．０６％である。
説明する。Ｃは、本発明において最も重要な元素の１つ
である。Ｃは、Ｂとの複合添加によって、Ａｒ3 点を低
下させる効果を有する。したがって、０．０１％以上添
加する。０．０１％未満の添加では、Ａｒ3 点を低下さ
せる効果が充分でなく、また、脱炭コストの上昇を招
く。一方、Ｃが０．１％を超えると加工性や時効性の劣
化を招くので、０．１％を上限とする。Ａｒ3 点を充分
に低減させ、優れた加工性を確保するために好ましいＣ
の範囲は、０．０１５〜０．０６％である。
【００１１】Ｓｉは、その量の増加に伴って降伏強度が
上昇し、伸びが低下し、メッキ性を損なうので０．５％
以下とする。下限は製鋼コストの理由から０．００３％
とする。Ｍｎは、Ａｒ3 点を低下させるのに有効な元素
である。ただし、０．６％を超えると合金コストが著し
く上昇し、伸びやメッキ性の劣化を招くので０．６％を
上限とする。また、０．０３％未満では、固溶Ｓに基づ
く熱間脆化を誘発し、製鋼コストを上昇させるので、
０．０３％を下限とする。製造コスト、熱間脆性、加工
性、メッキ性の観点から、０．１〜０．４％がＭｎの好
ましい範囲である。
上昇し、伸びが低下し、メッキ性を損なうので０．５％
以下とする。下限は製鋼コストの理由から０．００３％
とする。Ｍｎは、Ａｒ3 点を低下させるのに有効な元素
である。ただし、０．６％を超えると合金コストが著し
く上昇し、伸びやメッキ性の劣化を招くので０．６％を
上限とする。また、０．０３％未満では、固溶Ｓに基づ
く熱間脆化を誘発し、製鋼コストを上昇させるので、
０．０３％を下限とする。製造コスト、熱間脆性、加工
性、メッキ性の観点から、０．１〜０．４％がＭｎの好
ましい範囲である。
【００１２】Ｐは、偏析の激しい元素であるため、０．
０５％超では熱間割れの原因となり、２次加工性も著し
く阻害される。さらに、Ａｒ3 点も上昇してしまう。ま
た、溶融亜鉛メッキの合金化速度が著しく遅滞化される
ため０．０５％以下とする。特に強度を上昇させる必要
のない場合には、０．０２％以下が適正な範囲である。
Ｓは、その添加量を０．０２％以下とする。Ｓ量が０．
０２％超では、熱間割れが生じ易くなり、またＳをＭｎ
Ｓとして無害化するために必要なＭｎ量も増加するので
０．０２％を上限とする。
０５％超では熱間割れの原因となり、２次加工性も著し
く阻害される。さらに、Ａｒ3 点も上昇してしまう。ま
た、溶融亜鉛メッキの合金化速度が著しく遅滞化される
ため０．０５％以下とする。特に強度を上昇させる必要
のない場合には、０．０２％以下が適正な範囲である。
Ｓは、その添加量を０．０２％以下とする。Ｓ量が０．
０２％超では、熱間割れが生じ易くなり、またＳをＭｎ
Ｓとして無害化するために必要なＭｎ量も増加するので
０．０２％を上限とする。
【００１３】Ａｌは、脱酸剤として少なくとも０．０１
％を添加することが必要である。また、Ｎを固定するた
めにも０．０１％の添加が必須である。Ａｌが０．０１
％未満では、ＮがＡｌＮ以外にＢＮを形成してしまい、
Ｂの効果が低下する。しかし、０．２％を超えるとコス
トアップとなるばかりか介在物の増加を招き、加工性を
劣化させる。０．０２〜０．０６％がＡｌの好ましい範
囲である。
％を添加することが必要である。また、Ｎを固定するた
めにも０．０１％の添加が必須である。Ａｌが０．０１
％未満では、ＮがＡｌＮ以外にＢＮを形成してしまい、
Ｂの効果が低下する。しかし、０．２％を超えるとコス
トアップとなるばかりか介在物の増加を招き、加工性を
劣化させる。０．０２〜０．０６％がＡｌの好ましい範
囲である。
【００１４】Ｎは、その増加とともにＡｌ等の窒化物形
成元素を増量しなければならずコスト高となるうえ、Ｂ
Ｎとして析出するＢ量が増加し、Ａｒ3 点を低下させる
のに有効な固溶Ｂ量が減ってしまうので少ないほど望ま
しい。したがって、０．００７％以下とする。好ましく
は０．００３％以下とする。
成元素を増量しなければならずコスト高となるうえ、Ｂ
Ｎとして析出するＢ量が増加し、Ａｒ3 点を低下させる
のに有効な固溶Ｂ量が減ってしまうので少ないほど望ま
しい。したがって、０．００７％以下とする。好ましく
は０．００３％以下とする。
【００１５】Ｂは、本発明において最も重要な元素の１
つである。Ｂは、Ｃとの複合添加によって、Ａｒ3 点を
低下させる効果を有する。したがって、０．００１５％
超添加する。０．００１５％以下の添加では、Ａｒ3 点
を低下させる効果が充分でない。一方、Ｂが０．０１％
を超えると加工性の劣化を招くので、これを上限とす
る。Ａｒ3 点を充分に低減させ、優れた加工性を確保す
るために好ましいＢの範囲は、０．００２０％超〜０．
００６０％である。
つである。Ｂは、Ｃとの複合添加によって、Ａｒ3 点を
低下させる効果を有する。したがって、０．００１５％
超添加する。０．００１５％以下の添加では、Ａｒ3 点
を低下させる効果が充分でない。一方、Ｂが０．０１％
を超えると加工性の劣化を招くので、これを上限とす
る。Ａｒ3 点を充分に低減させ、優れた加工性を確保す
るために好ましいＢの範囲は、０．００２０％超〜０．
００６０％である。
【００１６】さらに、ＢとＣは、Ｂ（％）×Ｃ（％）
が、６×１０-5以上となるように添加しなくてはならな
い。すなわち、ＢやＣは、いずれもＡｒ3 点を低下させ
る元素であるが、両者が複合添加されてはじめて顕著な
効果を発現するからである。特にＡｒ3 点を大きく低下
させたいときには、Ｂ（％）×Ｃ（％）＞１×１０-4と
することが望ましい。
が、６×１０-5以上となるように添加しなくてはならな
い。すなわち、ＢやＣは、いずれもＡｒ3 点を低下させ
る元素であるが、両者が複合添加されてはじめて顕著な
効果を発現するからである。特にＡｒ3 点を大きく低下
させたいときには、Ｂ（％）×Ｃ（％）＞１×１０-4と
することが望ましい。
【００１７】Ｔｉは、０．００３〜０．０５％の範囲で
必要に応じて添加してもよい。ＴｉはＮをＴｉＮとして
固定する効果を有し、ＢＮとして析出するＢ量を減少さ
せることを通じてＡｒ3 点を低下させる。０．００３％
未満の添加では、Ｎを固定する効果が充分ではなく、
０．０５％超添加しても大きな効果はなく、微細析出物
が増加し、加工性を劣化させたり、コストアップを招く
ので０．０５％を上限とする。なお、本発明における鋼
のＡｒ3 点は、８５０℃未満で、必要に応じて８００℃
以下とすることも可能である。
必要に応じて添加してもよい。ＴｉはＮをＴｉＮとして
固定する効果を有し、ＢＮとして析出するＢ量を減少さ
せることを通じてＡｒ3 点を低下させる。０．００３％
未満の添加では、Ｎを固定する効果が充分ではなく、
０．０５％超添加しても大きな効果はなく、微細析出物
が増加し、加工性を劣化させたり、コストアップを招く
ので０．０５％を上限とする。なお、本発明における鋼
のＡｒ3 点は、８５０℃未満で、必要に応じて８００℃
以下とすることも可能である。
【００１８】上記成分を得るための原料は特に限定しな
いが、鉄鉱石を原料として、高炉、転炉により成分を調
製する方法以外にスクラップを原料としてもよいし、こ
れを電炉で溶製してもよい。スクラップを原料の全部ま
たは一部として使用する際には、Ｃｕ，Ｃｒ，Ｎｉ，Ｓ
ｎ，Ｓｂ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｍｏ等の元素を含有してもよ
い。
いが、鉄鉱石を原料として、高炉、転炉により成分を調
製する方法以外にスクラップを原料としてもよいし、こ
れを電炉で溶製してもよい。スクラップを原料の全部ま
たは一部として使用する際には、Ｃｕ，Ｃｒ，Ｎｉ，Ｓ
ｎ，Ｓｂ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｍｏ等の元素を含有してもよ
い。
【００１９】次に製造プロセスに関する限定理由を述べ
る。熱間圧延に供するスラブは、特に限定するものでは
ない。すなわち、連続鋳造スラブや薄スラブキャスター
で製造したもの等であればよい。また、鋳造後に直ちに
熱間圧延を行う、連続鋳造−直接圧延（ＣＣ−ＤＲ）の
ようなプロセスにも適合する。
る。熱間圧延に供するスラブは、特に限定するものでは
ない。すなわち、連続鋳造スラブや薄スラブキャスター
で製造したもの等であればよい。また、鋳造後に直ちに
熱間圧延を行う、連続鋳造−直接圧延（ＣＣ−ＤＲ）の
ようなプロセスにも適合する。
【００２０】熱間圧延における加熱温度は１０００〜１
３００℃の範囲で、仕上げ熱延温度をＡｒ3 点以上とす
るために必要な温度とすればよい。仕上げ熱延温度がＡ
ｒ3点以上８５５℃以下であれば、加熱温度はなるべく
低い方がよく、この観点で好ましくは、１１５０℃以下
とする。
３００℃の範囲で、仕上げ熱延温度をＡｒ3 点以上とす
るために必要な温度とすればよい。仕上げ熱延温度がＡ
ｒ3点以上８５５℃以下であれば、加熱温度はなるべく
低い方がよく、この観点で好ましくは、１１５０℃以下
とする。
【００２１】仕上げ熱延中の９００℃以下での冷却速度
は、本発明において特に重要である。すなわち、これを
１０℃／ｓ以上とする必要がある。１０℃／ｓ未満で
は、たとえＣ量とＢ量が適当であっても、Ａｒ3 点が充
分に低下せず、圧延中にＡｒ3点を下回ってしまう。冷
却速度を１０℃／ｓ以上とするためには、鋼板温度が９
００℃となる前に鋼板の板厚をなるべく薄くしておくこ
とが１つの方法である。この観点では、数スタンドから
なる仕上げ熱延工程において、前段での圧下率を高め、
９００℃になる前の板厚を薄くしておくことが肝要であ
る。この他に、スタンド間冷却等を用いて、冷却速度を
制御してもよい。なお、Ａｒ3 点をより効果的に低下さ
せるためには、冷却速度を２０℃／ｓ以上とすることが
好ましい。冷却速度の上限は特に限定するものではない
が、操業の安定性や鋼板の加工性の観点から６０℃／ｓ
程度までとするのがよい。熱間圧延は、粗圧延終了後に
バー接合して連続的に仕上げ熱延を行っても構わない。
は、本発明において特に重要である。すなわち、これを
１０℃／ｓ以上とする必要がある。１０℃／ｓ未満で
は、たとえＣ量とＢ量が適当であっても、Ａｒ3 点が充
分に低下せず、圧延中にＡｒ3点を下回ってしまう。冷
却速度を１０℃／ｓ以上とするためには、鋼板温度が９
００℃となる前に鋼板の板厚をなるべく薄くしておくこ
とが１つの方法である。この観点では、数スタンドから
なる仕上げ熱延工程において、前段での圧下率を高め、
９００℃になる前の板厚を薄くしておくことが肝要であ
る。この他に、スタンド間冷却等を用いて、冷却速度を
制御してもよい。なお、Ａｒ3 点をより効果的に低下さ
せるためには、冷却速度を２０℃／ｓ以上とすることが
好ましい。冷却速度の上限は特に限定するものではない
が、操業の安定性や鋼板の加工性の観点から６０℃／ｓ
程度までとするのがよい。熱間圧延は、粗圧延終了後に
バー接合して連続的に仕上げ熱延を行っても構わない。
【００２２】仕上げ熱延後の冷却速度は、特に限定する
ものではないが、材質上は、なるべく徐冷するのがよ
い。これは、冷却速度が速すぎると、鋼板が硬質化する
ためである。熱延後の巻取り温度も特に限定するもので
はない。しかし、時効性を確保するためには、２５０℃
以上で巻取り、また、より優れた加工性を確保するため
には、５５０℃以上で巻取るのがよい。さらに、優れた
深絞り性の必要な冷延鋼板用の素材として用いる場合に
は、６５０℃以上で巻取ることが好ましい。
ものではないが、材質上は、なるべく徐冷するのがよ
い。これは、冷却速度が速すぎると、鋼板が硬質化する
ためである。熱延後の巻取り温度も特に限定するもので
はない。しかし、時効性を確保するためには、２５０℃
以上で巻取り、また、より優れた加工性を確保するため
には、５５０℃以上で巻取るのがよい。さらに、優れた
深絞り性の必要な冷延鋼板用の素材として用いる場合に
は、６５０℃以上で巻取ることが好ましい。
【００２３】調質圧延は目的に応じて行う。すなわち、
形状矯正や表面粗度の調整、さらには時効性の確保の観
点から圧下率０．３％以上の調質圧延を施すことが好ま
しい。なお、調質圧延は、仕上げ熱延後にインラインで
行ってもよいし、巻取り後や酸洗後にオフラインで行っ
てもよい。なお、巻取り後には酸洗することが望まし
い。
形状矯正や表面粗度の調整、さらには時効性の確保の観
点から圧下率０．３％以上の調質圧延を施すことが好ま
しい。なお、調質圧延は、仕上げ熱延後にインラインで
行ってもよいし、巻取り後や酸洗後にオフラインで行っ
てもよい。なお、巻取り後には酸洗することが望まし
い。
【００２４】本発明による熱延鋼板は、巻取り後や酸洗
後あるいは調質圧延後にそのまま製品としてもよいし、
これに種々の表面処理を施してもよい。さらに、この熱
延鋼板を冷延素材として用いても構わない。
後あるいは調質圧延後にそのまま製品としてもよいし、
これに種々の表面処理を施してもよい。さらに、この熱
延鋼板を冷延素材として用いても構わない。
【００２５】
【実施例】以下に本発明の実施例をもって詳細に述べ
る。 （実施例１）表１に示す化学成分を有する極低炭素鋼お
よび低炭素鋼を実機にて出鋼し、実機にて、加熱温度１
１４０℃、仕上げ熱延中の９００℃以下での冷却速度３
０℃／ｓ、仕上げ圧延後の冷却速度約１０℃／ｓ、巻取
り温度６００℃の熱間圧延を施した。なお、板厚および
仕上げ圧延温度は種々変化させた。巻取り後、酸洗し、
圧下率１．０％の調質圧延を施し、引張試験に供した。
ここで、引張試験は、ＪＩＳ５号試験片を用いて行っ
た。結果を表１に併記した。
る。 （実施例１）表１に示す化学成分を有する極低炭素鋼お
よび低炭素鋼を実機にて出鋼し、実機にて、加熱温度１
１４０℃、仕上げ熱延中の９００℃以下での冷却速度３
０℃／ｓ、仕上げ圧延後の冷却速度約１０℃／ｓ、巻取
り温度６００℃の熱間圧延を施した。なお、板厚および
仕上げ圧延温度は種々変化させた。巻取り後、酸洗し、
圧下率１．０％の調質圧延を施し、引張試験に供した。
ここで、引張試験は、ＪＩＳ５号試験片を用いて行っ
た。結果を表１に併記した。
【００２６】表１から明らかなように、本発明の成分を
有する鋼では、Ａｒ3 点が充分に低下するため、仕上げ
温度をＡｒ3 点以上とすることができ、優れた材質を得
られることが分かる。これに対して、比較例では、Ａｒ
3 点が充分に低下しないため、仕上げ温度を確保するこ
とができずしたがって材質が劣悪なものになった。
有する鋼では、Ａｒ3 点が充分に低下するため、仕上げ
温度をＡｒ3 点以上とすることができ、優れた材質を得
られることが分かる。これに対して、比較例では、Ａｒ
3 点が充分に低下しないため、仕上げ温度を確保するこ
とができずしたがって材質が劣悪なものになった。
【００２７】
【表１】
【００２８】（実施例２）仕上げ熱延中の９００℃以下
での冷却速度の影響について調査するために、実施例１
の表１に示した鋼No．７，２０，２１，２２を用いて、
加熱温度１１２０〜１１６０℃、巻取り温度６５０℃と
する熱間圧延を施した。仕上げ温度は、鋼No．７および
２０では、８３０〜８４０℃とし、鋼No．２１および２
２では、それぞれ８１０〜８１５℃、７９５〜８０５℃
とした。なお、仕上げ圧延後の冷却速度は、約２０℃／
ｓとした。また、鋼No．７，２０，２１，２２の板厚
は、それぞれ、１．２，１．２，１．０，０．８mmとし
た。巻取り後、酸洗し、圧下率０．８％の調質圧延を施
し、引張試験に供した。ここで、引張試験は、ＪＩＳ５
号試験片を用いて行った。結果を表２に記載した。
での冷却速度の影響について調査するために、実施例１
の表１に示した鋼No．７，２０，２１，２２を用いて、
加熱温度１１２０〜１１６０℃、巻取り温度６５０℃と
する熱間圧延を施した。仕上げ温度は、鋼No．７および
２０では、８３０〜８４０℃とし、鋼No．２１および２
２では、それぞれ８１０〜８１５℃、７９５〜８０５℃
とした。なお、仕上げ圧延後の冷却速度は、約２０℃／
ｓとした。また、鋼No．７，２０，２１，２２の板厚
は、それぞれ、１．２，１．２，１．０，０．８mmとし
た。巻取り後、酸洗し、圧下率０．８％の調質圧延を施
し、引張試験に供した。ここで、引張試験は、ＪＩＳ５
号試験片を用いて行った。結果を表２に記載した。
【００２９】表２から明らかなように、本発明の熱延条
件、すなわち、仕上げ圧延中の９００℃以下での冷却速
度を１０℃／ｓ以上とし、かつ、仕上げ圧延温度をＡｒ
3 点以上８５５℃以下とした場合には、優れた材質を得
られることが分かる。これに対して比較例では、仕上げ
温度を確保することができず、したがって材質が著しく
劣化した。
件、すなわち、仕上げ圧延中の９００℃以下での冷却速
度を１０℃／ｓ以上とし、かつ、仕上げ圧延温度をＡｒ
3 点以上８５５℃以下とした場合には、優れた材質を得
られることが分かる。これに対して比較例では、仕上げ
温度を確保することができず、したがって材質が著しく
劣化した。
【００３０】
【表２】
【００３１】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、Ａｒ3 点
を効果的に低下させることによって、加工性に優れた熱
延鋼板を低コストで安定して製造することができ、冷延
鋼板の代替として使用することも可能である。
を効果的に低下させることによって、加工性に優れた熱
延鋼板を低コストで安定して製造することができ、冷延
鋼板の代替として使用することも可能である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 小山 一夫
千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株
式会社 技術開発本部内
(56)参考文献 特開 平２−104614（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−271761（ＪＰ，Ａ)
特開 昭62−205231（ＪＰ，Ａ)
特開 昭64−31934（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 8/00 - 8/10
C21D 9/46 - 9/48
C22C 38/00 - 38/60
B21B 1/00 - 3/02
Claims (2)
- 【請求項１】 質量％で、 Ｃ ：０．０１〜０．１％、 Ｍｎ：０．０３〜０．６％、 Ｓｉ：０．００３〜０．５％、 Ａｌ：０．０１〜０．２％、 Ｐ ：０．０５％以下、 Ｓ ：０．０２％以下、 Ｎ ：０．００７％以下、 Ｂ ：０．００１５超〜０．０１％、 かつＢ（％）×Ｃ（％）＞６×１０-5を満たす範囲で含
有し、 残部は鉄および不可避的不純物よりなるスラブを仕上げ
熱延中の９００℃以下での平均冷却速度を１０℃／ｓ以
上、仕上げ圧延温度をＡｒ3 変態点以上８５５℃以下と
する熱間圧延を行うことを特徴とする加工性に優れた熱
延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 質量％でさらに、Ｔｉ：０．００３〜
０．０５％を含有する請求項１記載の加工性に優れた熱
延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04730994A JP3471407B2 (ja) | 1994-03-17 | 1994-03-17 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04730994A JP3471407B2 (ja) | 1994-03-17 | 1994-03-17 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07252526A JPH07252526A (ja) | 1995-10-03 |
| JP3471407B2 true JP3471407B2 (ja) | 2003-12-02 |
Family
ID=12771701
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04730994A Expired - Lifetime JP3471407B2 (ja) | 1994-03-17 | 1994-03-17 | 加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3471407B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4538898B2 (ja) * | 2000-05-29 | 2010-09-08 | 住友金属工業株式会社 | 熱延鋼板の製造方法 |
-
1994
- 1994-03-17 JP JP04730994A patent/JP3471407B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07252526A (ja) | 1995-10-03 |
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