JP3140679B2 - Ｖリブドベルト - Google Patents
ＶリブドベルトInfo
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- JP3140679B2 JP3140679B2 JP08106302A JP10630296A JP3140679B2 JP 3140679 B2 JP3140679 B2 JP 3140679B2 JP 08106302 A JP08106302 A JP 08106302A JP 10630296 A JP10630296 A JP 10630296A JP 3140679 B2 JP3140679 B2 JP 3140679B2
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- JP
- Japan
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- belt
- cord
- ribbed belt
- rubber layer
- ribbed
- Prior art date
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G1/00—Driving-belts
- F16G1/28—Driving-belts with a contact surface of special shape, e.g. toothed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/20—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section with a contact surface of special shape, e.g. toothed
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
- Y10T428/266—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension of base or substrate
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Treatments For Attaching Organic Compounds To Fibrous Goods (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明はＶリブドベルトに
係り、詳しくはベルトスリップ率が小さくてベルト寿命
を延長したＶリブドベルトに関する。
係り、詳しくはベルトスリップ率が小さくてベルト寿命
を延長したＶリブドベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｖリブドベルトは、クッションゴム層中
に心線を埋設し、該クッションゴム層の上部には必要に
応じてカバー帆布を積層し、そして該クッションゴム層
の下部に複数のリブ部を設けている。このＶリブドベル
トは、Ｖベルトに代わって自動車のエアーコンプレッサ
ーやオルタネータ等の補機駆動の動力伝動用として広く
使用されてきている。従来、ベルトの動力を効率よく伝
達するためには、ベルトとプーリ間のスリップ率を小さ
くする必要があり、ベルト張力を高めてスリップ率を小
さくしていた。
に心線を埋設し、該クッションゴム層の上部には必要に
応じてカバー帆布を積層し、そして該クッションゴム層
の下部に複数のリブ部を設けている。このＶリブドベル
トは、Ｖベルトに代わって自動車のエアーコンプレッサ
ーやオルタネータ等の補機駆動の動力伝動用として広く
使用されてきている。従来、ベルトの動力を効率よく伝
達するためには、ベルトとプーリ間のスリップ率を小さ
くする必要があり、ベルト張力を高めてスリップ率を小
さくしていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、ベルト張力を
高めるうえで、ベルト乾熱時収縮応力を高くすると、ベ
ルト乾熱収縮率が高くなり、ベルト長さの経時収縮が大
きくなるという問題が発生した。本発明はこのような問
題点を改善するものであり、これに対処するものでベル
トスリップ率が小さくてベルト寿命が長いＶリブドベル
トを提供することを目的とする。
高めるうえで、ベルト乾熱時収縮応力を高くすると、ベ
ルト乾熱収縮率が高くなり、ベルト長さの経時収縮が大
きくなるという問題が発生した。本発明はこのような問
題点を改善するものであり、これに対処するものでベル
トスリップ率が小さくてベルト寿命が長いＶリブドベル
トを提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は伸張部と、ベルト長手方向に沿って心線を
埋設したクッションゴム層と、クッションゴム層に隣接
してベルトの周方向に延びる複数のリブを有する圧縮部
とからなるＶリブドベルトにおいて、上記心線がエチレ
ン−２，６−ナフタレートを主たる構成単位とするポリ
エステル繊維フィラメント群を撚り合わせた総デニール
数４，０００〜８，０００の撚糸であり、ベルトを３％
伸ばすのに必要な応力が５００Ｎ／リブ以上、そしてベ
ルトに１４７Ｎの初荷重をかけ、１００°Ｃ雰囲気下３
０分放置した後に発生したベルト乾熱時収縮応力が１０
０〜２００ＮであるＶリブドベルトにある。
に、本発明は伸張部と、ベルト長手方向に沿って心線を
埋設したクッションゴム層と、クッションゴム層に隣接
してベルトの周方向に延びる複数のリブを有する圧縮部
とからなるＶリブドベルトにおいて、上記心線がエチレ
ン−２，６−ナフタレートを主たる構成単位とするポリ
エステル繊維フィラメント群を撚り合わせた総デニール
数４，０００〜８，０００の撚糸であり、ベルトを３％
伸ばすのに必要な応力が５００Ｎ／リブ以上、そしてベ
ルトに１４７Ｎの初荷重をかけ、１００°Ｃ雰囲気下３
０分放置した後に発生したベルト乾熱時収縮応力が１０
０〜２００ＮであるＶリブドベルトにある。
【０００５】
【作用】本発明のＶリブドベルトでは、心線としてエチ
レン−２，６−ナフタレートを主たる構成単位とするポ
リエステル繊維フィラメント群を撚り合わせた総デニー
ル数４，０００〜８，０００の撚糸を使用し、また得ら
れたベルトとしては、ベルトを３％伸ばすのに必要な応
力が５００Ｎ／リブ以上、そしてベルトに１４７Ｎの初
荷重をかけ、１００°Ｃ雰囲気下３０分放置した後に発
生したベルト乾熱時収縮応力が１００〜２００Ｎに設定
していることにより、ベルトスリップ率が小さくてベル
ト寿命が長いものを得ることができる。
レン−２，６−ナフタレートを主たる構成単位とするポ
リエステル繊維フィラメント群を撚り合わせた総デニー
ル数４，０００〜８，０００の撚糸を使用し、また得ら
れたベルトとしては、ベルトを３％伸ばすのに必要な応
力が５００Ｎ／リブ以上、そしてベルトに１４７Ｎの初
荷重をかけ、１００°Ｃ雰囲気下３０分放置した後に発
生したベルト乾熱時収縮応力が１００〜２００Ｎに設定
していることにより、ベルトスリップ率が小さくてベル
ト寿命が長いものを得ることができる。
【０００６】
【発明の実施の形態】次に、本発明に係るＶリブドベル
トについて、添付図面に基づき具体的に説明する。図１
に示すＶリブドベルト１は、カバー帆布３からなる伸張
部２と、コードよりなる心線４を埋設したクッションゴ
ム層５と、その下側に弾性体層である圧縮部６からなっ
ている。この圧縮部６は、ベルト長手方向に延びる断面
略三角形である台形の複数のリブ７を有している。
トについて、添付図面に基づき具体的に説明する。図１
に示すＶリブドベルト１は、カバー帆布３からなる伸張
部２と、コードよりなる心線４を埋設したクッションゴ
ム層５と、その下側に弾性体層である圧縮部６からなっ
ている。この圧縮部６は、ベルト長手方向に延びる断面
略三角形である台形の複数のリブ７を有している。
【０００７】前記リブ７には、水素化ニトリルゴム、ク
ロロプレンゴム、天然ゴム、ＣＳＭ、ＡＣＳＭ、ＳＢＲ
が使用され、水素化ニトリルゴムは水素添加率８０％以
上であり、耐熱性及び耐オゾン性の特性を発揮するため
に、好ましくは９０％以上が良い。水素添加率８０％未
満の水素化ニトリルゴムは、耐熱性及び耐オゾン性は極
度に低下する。耐油性及び耐寒性を考慮すると、結合ア
クリロニトリル量は２０〜４５％の範囲が好ましい。
ロロプレンゴム、天然ゴム、ＣＳＭ、ＡＣＳＭ、ＳＢＲ
が使用され、水素化ニトリルゴムは水素添加率８０％以
上であり、耐熱性及び耐オゾン性の特性を発揮するため
に、好ましくは９０％以上が良い。水素添加率８０％未
満の水素化ニトリルゴムは、耐熱性及び耐オゾン性は極
度に低下する。耐油性及び耐寒性を考慮すると、結合ア
クリロニトリル量は２０〜４５％の範囲が好ましい。
【０００８】また、上記リブ７には、ナイロン６、ナイ
ロン６６、ポリエステル、綿、アラミドからなる短繊維
を混入してリブ７の耐側圧性を向上させるとともに、プ
ーリと接する面になるリブ７の表面に該短繊維を突出さ
せ、リブ７の摩擦係数を低下させて、ベルト走行時の騒
音を軽減させる。これらの短繊維のうち、剛直で強度を
有し、しかも耐摩耗性を有するアラミド繊維とそれ以外
の繊維を併用することが望ましい。
ロン６６、ポリエステル、綿、アラミドからなる短繊維
を混入してリブ７の耐側圧性を向上させるとともに、プ
ーリと接する面になるリブ７の表面に該短繊維を突出さ
せ、リブ７の摩擦係数を低下させて、ベルト走行時の騒
音を軽減させる。これらの短繊維のうち、剛直で強度を
有し、しかも耐摩耗性を有するアラミド繊維とそれ以外
の繊維を併用することが望ましい。
【０００９】上記アラミド短繊維が前述の効果を充分に
発揮するためには、アラミド繊維の繊維長さは１〜２０
ｍｍで、その添加量はゴム１００重量部に対して１〜３
０重量部である。このアラミド繊維は分子構造中に芳香
環をもつ、例えば商品名コーネックス、ノーメックス、
ケブラー、テクノーラ、トワロン等である。尚、アラミ
ド短繊維の添加量が１重量部未満の場合には、リブ７の
ゴムが粘着しやすくなって摩耗する欠点があり、また一
方３０重量部を越えると、短繊維がゴム中に均一に分散
しなくなる。
発揮するためには、アラミド繊維の繊維長さは１〜２０
ｍｍで、その添加量はゴム１００重量部に対して１〜３
０重量部である。このアラミド繊維は分子構造中に芳香
環をもつ、例えば商品名コーネックス、ノーメックス、
ケブラー、テクノーラ、トワロン等である。尚、アラミ
ド短繊維の添加量が１重量部未満の場合には、リブ７の
ゴムが粘着しやすくなって摩耗する欠点があり、また一
方３０重量部を越えると、短繊維がゴム中に均一に分散
しなくなる。
【００１０】また、上記アラミド短繊維はリブ７のゴム
との接着を向上させるためにも、該短繊維をエポキシ化
合物やイソシアネート化合物から選ばれた処理液によっ
て接着処理される。
との接着を向上させるためにも、該短繊維をエポキシ化
合物やイソシアネート化合物から選ばれた処理液によっ
て接着処理される。
【００１１】また、上記心線４としては、エチレン−
２，６−ナフタレートを主たる構成単位とするポリエス
テル繊維フィラメント群を撚り合わせた総デニール数が
４，０００〜８，０００の接着処理したコードが使用さ
れる。このコードの上撚り数は１０〜２３／１０ｃｍで
あり、また下撚り数は１７〜３８／１０ｃｍである。総
デニールが４，０００未満の場合には、心線のモジュラ
ス、強力が低くなり過ぎ、また８，０００を越えると、
ベルトの厚みが厚くなって、屈曲疲労性が悪くなる。
２，６−ナフタレートを主たる構成単位とするポリエス
テル繊維フィラメント群を撚り合わせた総デニール数が
４，０００〜８，０００の接着処理したコードが使用さ
れる。このコードの上撚り数は１０〜２３／１０ｃｍで
あり、また下撚り数は１７〜３８／１０ｃｍである。総
デニールが４，０００未満の場合には、心線のモジュラ
ス、強力が低くなり過ぎ、また８，０００を越えると、
ベルトの厚みが厚くなって、屈曲疲労性が悪くなる。
【００１２】本発明で使用するエチレン−２，６−ナフ
タレートは、通常ナフタレン−２，６−ジカルボン酸ま
たはそのエステル形成性誘導体を触媒の存在下に適当な
条件のもとにエチレングリコールと縮重合させることに
よって合成させる。このとき、エチレン−２，６−ナフ
タレートの重合完結前に適当な１種または２種以上の第
３成分を添加すれば、共重合体ポリエステルが合成され
る。
タレートは、通常ナフタレン−２，６−ジカルボン酸ま
たはそのエステル形成性誘導体を触媒の存在下に適当な
条件のもとにエチレングリコールと縮重合させることに
よって合成させる。このとき、エチレン−２，６−ナフ
タレートの重合完結前に適当な１種または２種以上の第
３成分を添加すれば、共重合体ポリエステルが合成され
る。
【００１３】上記心線４の接着処理は、まず（１）未処
理コードをエポキシ化合物やイソシアネート化合物から
選ばれた処理液を入れたタンクに含浸してプレディップ
した後、（２）１６０〜２００°Ｃに温度設定した乾燥
炉に３０〜６００秒間通して乾燥し、（３）続いてＲＦ
Ｌ液からなる接着液を入れたタンクに浸漬し、（４）２
１０〜２６０°Ｃに温度設定した延伸熱固定処理機に３
０〜６００秒間通して−１〜３％延伸して延伸処理コー
ドとする。
理コードをエポキシ化合物やイソシアネート化合物から
選ばれた処理液を入れたタンクに含浸してプレディップ
した後、（２）１６０〜２００°Ｃに温度設定した乾燥
炉に３０〜６００秒間通して乾燥し、（３）続いてＲＦ
Ｌ液からなる接着液を入れたタンクに浸漬し、（４）２
１０〜２６０°Ｃに温度設定した延伸熱固定処理機に３
０〜６００秒間通して−１〜３％延伸して延伸処理コー
ドとする。
【００１４】上記エポキシ化合物としては、例えばエチ
レングリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール等
の多価アルコールや、ポリエチレングリコール等のポリ
アルキレングリコールとエピクロルヒドリンのようなハ
ロゲン含有エポキシ化合物との反応生成物や、レゾルシ
ン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ジメチルメタン、
フェノール・ホルムアルデヒド樹脂、レゾルシン・ホル
ムアルデヒド樹脂等の多価フェノール類やハロゲン含有
エポキシ化合物との反応生成物である。このエポキシ化
合物はトルエン、メチルエチルケトン等の有機溶剤に混
合して使用される。また、イソシアネート化合物として
は、例えば４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネー
ト、トルエン２，４−ジイソシアネート、Ｐ−フェニル
ジイソシアネート、ポリアリールポリイソシアネート等
がある。このイソシアネート化合物もトルエン、メチル
エチルケトン等の有機溶剤に混合して使用される。
レングリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール等
の多価アルコールや、ポリエチレングリコール等のポリ
アルキレングリコールとエピクロルヒドリンのようなハ
ロゲン含有エポキシ化合物との反応生成物や、レゾルシ
ン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ジメチルメタン、
フェノール・ホルムアルデヒド樹脂、レゾルシン・ホル
ムアルデヒド樹脂等の多価フェノール類やハロゲン含有
エポキシ化合物との反応生成物である。このエポキシ化
合物はトルエン、メチルエチルケトン等の有機溶剤に混
合して使用される。また、イソシアネート化合物として
は、例えば４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネー
ト、トルエン２，４−ジイソシアネート、Ｐ−フェニル
ジイソシアネート、ポリアリールポリイソシアネート等
がある。このイソシアネート化合物もトルエン、メチル
エチルケトン等の有機溶剤に混合して使用される。
【００１５】ＲＦＬ液はレゾルシンとホルマリンとの初
期縮合体をラテックスに混合したものであり、ここで使
用するラテックスとしてはクロロプレン、スチレン・ブ
タジエン・ビニルピリジン三元共重合体、水素化ニトリ
ル、ＮＢＲ等である。
期縮合体をラテックスに混合したものであり、ここで使
用するラテックスとしてはクロロプレン、スチレン・ブ
タジエン・ビニルピリジン三元共重合体、水素化ニトリ
ル、ＮＢＲ等である。
【００１６】上記延伸熱固定処理されたコードは、スピ
ニングピッチ、即ち心線の巻き付けピッチを１．０〜
１．３ｍｍにすることで、モジュラスの高いベルトに仕
上げることができる。もし１．０ｍｍ未満になると、コ
ードが隣接するコードに乗り上げて巻き付けができず、
一方１．３ｍｍを越えると、ベルトのモジュラスが徐々
に低くなる。
ニングピッチ、即ち心線の巻き付けピッチを１．０〜
１．３ｍｍにすることで、モジュラスの高いベルトに仕
上げることができる。もし１．０ｍｍ未満になると、コ
ードが隣接するコードに乗り上げて巻き付けができず、
一方１．３ｍｍを越えると、ベルトのモジュラスが徐々
に低くなる。
【００１７】上記カバー帆布３は綿、ポリアミド、ポリ
エチレンテレフタレート、アラミド繊維からなる糸を用
いて、平織、綾織、朱子織等に製織した布である。
エチレンテレフタレート、アラミド繊維からなる糸を用
いて、平織、綾織、朱子織等に製織した布である。
【００１８】上記心線４を用いたＶリブドベルトは、３
％伸ばすのに必要な応力（３％モジュラス）が５００Ｎ
／リブ以上であり、しかもベルトに１４７Ｎの初荷重を
かけ、１００°Ｃ雰囲気下３０分放置した後に発生した
ベルト乾熱時収縮応力が１００〜２００Ｎである特性を
有している。この２つの特性を満足するＶリブドベルト
１は、ベルトスリップ率が小さくてベルト寿命が長いも
のを得ることを見出すことが出来た。もし、３％モジュ
ラスが５００Ｎ／リブ未満であるか、ベルト乾熱時収縮
応力が１００Ｎ未満の場合には、ベルトが伸びやすくて
ベルト張力の低下が大きく、スリップ率が高くなる傾向
がある。また、ベルト乾熱時収縮応力が２００Ｎを越え
る場合には、ベルト長さの経時収縮が大きくなる傾向が
ある上に、スリップ率が小さくなる効果は小さい。
％伸ばすのに必要な応力（３％モジュラス）が５００Ｎ
／リブ以上であり、しかもベルトに１４７Ｎの初荷重を
かけ、１００°Ｃ雰囲気下３０分放置した後に発生した
ベルト乾熱時収縮応力が１００〜２００Ｎである特性を
有している。この２つの特性を満足するＶリブドベルト
１は、ベルトスリップ率が小さくてベルト寿命が長いも
のを得ることを見出すことが出来た。もし、３％モジュ
ラスが５００Ｎ／リブ未満であるか、ベルト乾熱時収縮
応力が１００Ｎ未満の場合には、ベルトが伸びやすくて
ベルト張力の低下が大きく、スリップ率が高くなる傾向
がある。また、ベルト乾熱時収縮応力が２００Ｎを越え
る場合には、ベルト長さの経時収縮が大きくなる傾向が
ある上に、スリップ率が小さくなる効果は小さい。
【００１９】尚、アラミド繊維を使用した場合には、ベ
ルトのモジュラスを高めることができるが、熱収縮がな
いために別途オートテンショナーが必要になり、伝達機
構が複雑になる欠点がある。しかし、エチレン−２，６
−ナフタレートを主たる構成単位とするポリエステル繊
維を用いた心線は、熱収縮を起こすため、オートテンシ
ョナーを使用しなくてもよい。
ルトのモジュラスを高めることができるが、熱収縮がな
いために別途オートテンショナーが必要になり、伝達機
構が複雑になる欠点がある。しかし、エチレン−２，６
−ナフタレートを主たる構成単位とするポリエステル繊
維を用いた心線は、熱収縮を起こすため、オートテンシ
ョナーを使用しなくてもよい。
【００２０】
【実施例】以下に、本発明を具体的な実施例のより更に
詳細に説明する。 実施例１、比較例１〜４ 心線として、１，０００デニールのエチレン−２，６−
ナフタレート繊維（ＰＥＮ繊維）、１，０００デニール
と１，１００デニールのポリエチレンテレフタレート繊
維（ＰＥＴ繊維）を２×３の撚構成で、上撚り係数３．
０、下撚り係数３．０で緒撚で撚糸してトータルデニー
ル６，０００または６，６００の未処理コードを準備し
た。この物性を表１に示す。
詳細に説明する。 実施例１、比較例１〜４ 心線として、１，０００デニールのエチレン−２，６−
ナフタレート繊維（ＰＥＮ繊維）、１，０００デニール
と１，１００デニールのポリエチレンテレフタレート繊
維（ＰＥＴ繊維）を２×３の撚構成で、上撚り係数３．
０、下撚り係数３．０で緒撚で撚糸してトータルデニー
ル６，０００または６，６００の未処理コードを準備し
た。この物性を表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】次いで、各未処理コードをトルエン９０ｇ
にＰＡＰＩ（化成アップジョン社製ポリイソシアネート
化合物）１０ｇからなる接着剤でプレディップした後、
約１７０〜１９０°Ｃの温度設定した乾燥炉に１０〜３
００秒間通して乾燥し、続いて表２に示すＲＦＬ液から
なる接着剤に含浸させ、表３に示す処理条件で熱延伸固
定処理を行って処理コードとした。
にＰＡＰＩ（化成アップジョン社製ポリイソシアネート
化合物）１０ｇからなる接着剤でプレディップした後、
約１７０〜１９０°Ｃの温度設定した乾燥炉に１０〜３
００秒間通して乾燥し、続いて表２に示すＲＦＬ液から
なる接着剤に含浸させ、表３に示す処理条件で熱延伸固
定処理を行って処理コードとした。
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】本実施例におけるＶリブドベルトの製造方
法は、以下の通りである。まず、円筒状モールドに経糸
と緯糸とが綿糸かたなる平織物にクロロプレンゴムをフ
リクションしたゴム付帆布を１プライ巻き付けた後、図
４に示すクロロプレンゴム組成物からなる接着ゴムシー
トを巻き、更にその上に上記コードをスピニングし、そ
して図４に示すクロロプレンゴム組成物からなるゴム層
を巻き付け成形を終えた。これを公知の方法で１６０°
Ｃ、３０分で加硫して円筒状の加硫ゴムスリーブを得
た。
法は、以下の通りである。まず、円筒状モールドに経糸
と緯糸とが綿糸かたなる平織物にクロロプレンゴムをフ
リクションしたゴム付帆布を１プライ巻き付けた後、図
４に示すクロロプレンゴム組成物からなる接着ゴムシー
トを巻き、更にその上に上記コードをスピニングし、そ
して図４に示すクロロプレンゴム組成物からなるゴム層
を巻き付け成形を終えた。これを公知の方法で１６０°
Ｃ、３０分で加硫して円筒状の加硫ゴムスリーブを得
た。
【００２６】上記加硫ゴムスリーブを研磨機の駆動ロー
ルと従動ロールに装着して、張力を付与した後に回転さ
せた。１５０メッシュのダイヤモンドを表面に装着した
研磨ホイールを１，６００ｒｐｍで回転させ、これを加
硫スリーブに当接させてリブ部を研磨した。研磨機から
取り出したスリーブを切断機に設置した後、回転しなが
ら切断した。
ルと従動ロールに装着して、張力を付与した後に回転さ
せた。１５０メッシュのダイヤモンドを表面に装着した
研磨ホイールを１，６００ｒｐｍで回転させ、これを加
硫スリーブに当接させてリブ部を研磨した。研磨機から
取り出したスリーブを切断機に設置した後、回転しなが
ら切断した。
【００２７】作製したＶリブドベルトは、上記各延伸固
定処理コードからなる心線がクッションゴム層内に埋設
され、その上側にゴム付綿帆布を１プライ積層し、他方
クッションゴム層の下側には圧縮部があって３個のリブ
がベルト長手方向に有していた。このＶリブドベルトは
ＲＭＡ規格による長さ１，１００ｍｍのＫ型３リブドベ
ルトであり、リブピッチ３．５６ｍｍ、リブ高さ２．９
ｍｍ、リブ角度４０°、そして種々のベルト厚さを有す
るものであった。
定処理コードからなる心線がクッションゴム層内に埋設
され、その上側にゴム付綿帆布を１プライ積層し、他方
クッションゴム層の下側には圧縮部があって３個のリブ
がベルト長手方向に有していた。このＶリブドベルトは
ＲＭＡ規格による長さ１，１００ｍｍのＫ型３リブドベ
ルトであり、リブピッチ３．５６ｍｍ、リブ高さ２．９
ｍｍ、リブ角度４０°、そして種々のベルト厚さを有す
るものであった。
【００２８】ここで圧縮部およびクッションゴム層を、
それぞれ表４に示すゴム組成物から調製し、バンバリー
ミキサーで混練後、カレンダーで圧延したものを用い
た。圧縮部には、短繊維が含まれ、ベルト幅方向に配向
している。尚、該短繊維はあらかじめトルエン９０ｇに
ＰＡＰＩ（化成アップジョン社製ポリイソシアネート化
合物）１０ｇからなる処理液に浸漬した。
それぞれ表４に示すゴム組成物から調製し、バンバリー
ミキサーで混練後、カレンダーで圧延したものを用い
た。圧縮部には、短繊維が含まれ、ベルト幅方向に配向
している。尚、該短繊維はあらかじめトルエン９０ｇに
ＰＡＰＩ（化成アップジョン社製ポリイソシアネート化
合物）１０ｇからなる処理液に浸漬した。
【００２９】
【表４】
【００３０】次いで、前記コードおよびＶリブドベルト
の静的および動的性能の評価を行った。この結果を表５
に示す。尚、コードおよびベルトの試験方法は、以下の
通りである。
の静的および動的性能の評価を行った。この結果を表５
に示す。尚、コードおよびベルトの試験方法は、以下の
通りである。
【００３１】（１）コード強度 ＪＩＳ Ｌ−１０７１（１９８３年）に基づき、コード
強度を求めた。
強度を求めた。
【００３２】（２）コード乾熱収縮率 ＪＩＳ Ｌ−１０７１（１９８３年）に基づき、１５０
°Ｃの雰囲気温度下で３０分間放置して求めた。
°Ｃの雰囲気温度下で３０分間放置して求めた。
【００３３】（３）コード乾熱時収縮応力 ０．２５ｇ／ｄの初荷重をかけ、１５０°Ｃ雰囲気下で
８分間放置した後、発生した応力を求めた。
８分間放置した後、発生した応力を求めた。
【００３４】（４）ベルト乾熱時収縮応力 ベルトから心線を埋設したクッションゴム層を取り出
す。クッションゴム層の両側から余分のコードを取り除
き、コード５本からなる測定試料を作製する。この測定
試料に１４７Ｎの初荷重をかけ、１００°Ｃの雰囲気下
で３０分間放置した後、発生した応力を求めた。
す。クッションゴム層の両側から余分のコードを取り除
き、コード５本からなる測定試料を作製する。この測定
試料に１４７Ｎの初荷重をかけ、１００°Ｃの雰囲気下
で３０分間放置した後、発生した応力を求めた。
【００３５】（５）ベルトを３％伸び時応力 ベルトを５０ｍｍ／分の速度で引っ張って、ベルトを３
％伸ばすのに必要な応力を測定し、１リブ（３．５６ｍ
ｍ）当たりの応力に換算した。
％伸ばすのに必要な応力を測定し、１リブ（３．５６ｍ
ｍ）当たりの応力に換算した。
【００３６】（６）ベルトスリップ率 駆動プーリ（直径１２０ｍｍ）、従動プーリ（直径１２
０ｍｍ）、そして従動プーリ（直径４５ｍｍ）からなる
３軸のプーリにベルトを掛架し、従動プーリ（直径１２
０ｍｍ）を１０２ｋｇｆで引っ張って、ベルトに張力を
与えた。走行条件は、雰囲気温度が室温、駆動プーリの
回転数が４８００ｒｐｍ、従動プーリ（直径１２０ｍ
ｍ）の負荷が１２ｐｓである。この走行試験機を用い
て、４００時間走行後のベルトスリップ率を次の式 スリップ率（％）＝１００×（ＩO −Ｉ400 ）／ＩO ＩO ＝ＮDN.0 ／Ｎ DR.0 Ｉ400 ＝ＮDN.400／Ｎ DR.400 ＮDR.0 ：試験開始（無負荷）の駆動プーリ回転数（ｒ
ｐｍ） ＮDN.0 ：試験開始（無負荷）の従動プーリ回転数（ｒ
ｐｍ） ＮDR.400：４００時間走行後の駆動プーリ回転数（ｒｐ
ｍ） ＮDN.400：４００時間走行後の従動プーリ回転数（ｒｐ
ｍ）
０ｍｍ）、そして従動プーリ（直径４５ｍｍ）からなる
３軸のプーリにベルトを掛架し、従動プーリ（直径１２
０ｍｍ）を１０２ｋｇｆで引っ張って、ベルトに張力を
与えた。走行条件は、雰囲気温度が室温、駆動プーリの
回転数が４８００ｒｐｍ、従動プーリ（直径１２０ｍ
ｍ）の負荷が１２ｐｓである。この走行試験機を用い
て、４００時間走行後のベルトスリップ率を次の式 スリップ率（％）＝１００×（ＩO −Ｉ400 ）／ＩO ＩO ＝ＮDN.0 ／Ｎ DR.0 Ｉ400 ＝ＮDN.400／Ｎ DR.400 ＮDR.0 ：試験開始（無負荷）の駆動プーリ回転数（ｒ
ｐｍ） ＮDN.0 ：試験開始（無負荷）の従動プーリ回転数（ｒ
ｐｍ） ＮDR.400：４００時間走行後の駆動プーリ回転数（ｒｐ
ｍ） ＮDN.400：４００時間走行後の従動プーリ回転数（ｒｐ
ｍ）
【００３７】（７）ベルト寿命指数 上記と同様のレイアウトで走行試験を行い、ベルトのリ
ブにクラックが発生するまでの時間を測定し、実施例１
を１００とする指数で表示した。
ブにクラックが発生するまでの時間を測定し、実施例１
を１００とする指数で表示した。
【００３８】
【表５】
【００３９】以上のように、本発明のＶリブドベルト
は、従来のものに比べてベルトスリップも小さく、クラ
ック発生までの時間が長いことを示している。
は、従来のものに比べてベルトスリップも小さく、クラ
ック発生までの時間が長いことを示している。
【００４０】
【発明の効果】以上のように本発明のＶリブドベルトで
は、心線としてエチレン−２，６−ナフタレートを主た
る構成単位とするポリエステル繊維フィラメント群を撚
り合わせた総デニール数４，０００〜８，０００の撚糸
を使用し、また得られたベルトとしては、ベルトを３％
伸ばすのに必要な応力が５００Ｎ／リブ以上、そしてベ
ルトに１４７Ｎの初荷重をかけ、１００°Ｃ雰囲気下３
０分放置した後に発生したベルト乾熱時収縮応力が１０
０〜２００Ｎに設定したことにより、ベルトスリップ率
が小さくてベルト寿命を延長することができ、オートテ
ンショナーを使用しなくてもよい駆動装置に使用できる
効果がある。
は、心線としてエチレン−２，６−ナフタレートを主た
る構成単位とするポリエステル繊維フィラメント群を撚
り合わせた総デニール数４，０００〜８，０００の撚糸
を使用し、また得られたベルトとしては、ベルトを３％
伸ばすのに必要な応力が５００Ｎ／リブ以上、そしてベ
ルトに１４７Ｎの初荷重をかけ、１００°Ｃ雰囲気下３
０分放置した後に発生したベルト乾熱時収縮応力が１０
０〜２００Ｎに設定したことにより、ベルトスリップ率
が小さくてベルト寿命を延長することができ、オートテ
ンショナーを使用しなくてもよい駆動装置に使用できる
効果がある。
【図１】本発明に係るＶリブドベルトの断面斜視図であ
る。
る。
１ Ｖリブドベルト ２ 伸張部 ３ カバー帆布 ４ 心線 ５ クッションゴム層 ６ 圧縮部 ７ リブ
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平８−121541（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−312237（ＪＰ，Ａ) 特開 平11−287298（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−193686（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−250035（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16G 1/08 F16G 1/28 F16G 5/06 F16G 5/20
Claims (1)
- 【請求項１】 伸張部と、ベルト長手方向に沿って心線
を埋設したクッションゴム層と、クッションゴム層に隣
接してベルトの周方向に延びる複数のリブを有する圧縮
部とからなるＶリブドベルトにおいて、上記心線がエチ
レン−２，６−ナフタレートを主たる構成単位とするポ
リエステル繊維フィラメント群を撚り合わせた総デニー
ル数４，０００〜８，０００の撚糸であり、ベルトを３
％伸ばすのに必要な応力が５００Ｎ／リブ以上、そして
ベルトに１４７Ｎの初荷重をかけ、１００°Ｃ雰囲気下
３０分放置した後に発生したベルト乾熱時収縮応力が１
００〜２００Ｎであることを特徴とするＶリブドベル
ト。
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|---|---|---|---|
| JP08106302A JP3140679B2 (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | Ｖリブドベルト |
| US08/828,666 US6176799B1 (en) | 1996-04-02 | 1997-03-31 | V-ribbed power transmission belt |
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|---|---|---|---|
| JP08106302A JP3140679B2 (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | Ｖリブドベルト |
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| JPH09273607A JPH09273607A (ja) | 1997-10-21 |
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Family
ID=14430229
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP08106302A Expired - Lifetime JP3140679B2 (ja) | 1996-04-02 | 1996-04-02 | Ｖリブドベルト |
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| DE10064947A1 (de) * | 1999-12-15 | 2001-07-19 | Mitsuboshi Belting Ltd | Verfahren zum Verbinden einer Ethylen-alpha-Olefin-Kautschukmischung mit einer Faser sowie ein Antriebsriemen, der mittels dieses Verfahrens hergestellt wird |
| DE10138671A1 (de) * | 2001-08-07 | 2003-02-27 | Contitech Antriebssysteme Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Keilriemen oder Keilrippenriemen |
| US6626784B1 (en) * | 2001-11-28 | 2003-09-30 | The Gates Corporation | Low modulus belt |
| TW565661B (en) * | 2002-01-16 | 2003-12-11 | Gates Corp | Multi-ribbed belt with tip profile |
| US20030211911A1 (en) * | 2002-05-10 | 2003-11-13 | Susan Welk | Belt |
| DE50206755D1 (de) * | 2002-12-11 | 2006-06-14 | Contitech Antriebssysteme Gmbh | Zahnriemen aus elastomerem Werkstoff und mit Fasermaterial |
| FR2861445B1 (fr) * | 2003-10-24 | 2006-03-24 | Hutchinson | Courroie nervuree de transmission de puissance |
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| CN102138026B (zh) * | 2008-06-19 | 2015-05-13 | 戴科欧洲研究科学实验室 | 包括多楔带的起动机-交流发电机组件及多楔带 |
| JP5580523B2 (ja) * | 2008-08-29 | 2014-08-27 | バンドー化学株式会社 | ベルト伝動装置及びこれに用いる伝動用ベルト |
| DE102011056332A1 (de) | 2011-12-13 | 2013-06-13 | Contitech Antriebssysteme Gmbh | Elastischer Antriebsriemen, insbesondere Keilrippenriemen, mit verringertem Schrumpfungsverhalten und Riementrieb |
| US9157503B2 (en) * | 2013-03-14 | 2015-10-13 | Dayco Ip Holdings, Llc | V-ribbed belt with spaced rib flank reinforcement |
| CN106170640B (zh) * | 2014-06-20 | 2017-04-26 | 阪东化学株式会社 | 传动带和具备该传动带的带传动装置 |
| JP6740494B1 (ja) * | 2019-03-19 | 2020-08-12 | 三ツ星ベルト株式会社 | 伝動ベルト用心線の処理剤、並びに心線とその製造方法 |
| US12123475B2 (en) * | 2020-01-16 | 2024-10-22 | Mitsuboshi Belting Ltd. | Core wire for drive belt, drive belt, and method for manufacturing core wire and drive belt |
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| JPS5615321B2 (ja) * | 1973-09-20 | 1981-04-09 | ||
| JPS59150571A (ja) * | 1983-02-18 | 1984-08-28 | Fuji Photo Film Co Ltd | 可撓性支持体の表面付着物除去方法 |
| JPH0630881B2 (ja) * | 1985-11-12 | 1994-04-27 | ダイアホイルヘキスト株式会社 | 感熱転写材用フイルム |
| JPS62255637A (ja) * | 1986-04-23 | 1987-11-07 | Mitsuboshi Belting Ltd | 動力伝動用ベルト |
| US4904232A (en) * | 1988-10-31 | 1990-02-27 | Mitsuboshi Belting, Ltd. | Power transmission belt |
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| JPH0786377B2 (ja) * | 1990-01-31 | 1995-09-20 | 三ツ星ベルト株式会社 | Ｖベルト |
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| JPH07117124B2 (ja) * | 1993-03-04 | 1995-12-18 | 三ツ星ベルト株式会社 | 動力伝動用ベルト |
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-
1996
- 1996-04-02 JP JP08106302A patent/JP3140679B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-03-31 US US08/828,666 patent/US6176799B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-04-02 DE DE19714919A patent/DE19714919B4/de not_active Revoked
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|---|---|
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| DE19714919A1 (de) | 1997-11-27 |
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| DE19714919B4 (de) | 2008-08-28 |
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