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JP3037073B2 - 低温液体の気化装置 - Google Patents

低温液体の気化装置

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JP3037073B2
JP3037073B2 JP6168028A JP16802894A JP3037073B2 JP 3037073 B2 JP3037073 B2 JP 3037073B2 JP 6168028 A JP6168028 A JP 6168028A JP 16802894 A JP16802894 A JP 16802894A JP 3037073 B2 JP3037073 B2 JP 3037073B2
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JP
Japan
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transfer tube
lng
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outer heat
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恵三 小西
一郎 櫻場
浩一 林
光一 新開
克文 田中
喜徳 久角
昌典 高田
正典 沖
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Kobe Steel Ltd
Osaka Gas Co Ltd
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Kobe Steel Ltd
Osaka Gas Co Ltd
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Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、液化天然ガスや液体窒
素をはじめとする低温液体を気化させるためのオープン
ラック型気化装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、上記のような低温液体の気化装置
としては、オープンラックの気化装置が広く知られてい
る。この装置は、内部に上記低温液体が流される下部ヘ
ッダと、この下部ヘッダの上方にこれと平行に配された
上部ヘッダとを縦方向の多数本の伝熱管を介して接続す
るとともに、これら伝熱管の外側に加温媒体である海水
等を流すことにより、上記下部ヘッダ内の低温液体を各
伝熱管内で上記海水の熱により蒸発させ、これにより得
られた天然ガスを上記上部ヘッダを通じて回収するもの
である。
【０００３】このような装置では、下部ヘッダおよび外
伝熱管の下部が直接低温液体と接触して極めて低い温度
に冷却されており、しかも、その外表面で氷結が生じて
氷による断熱層が形成されるため、この部分での熱交換
が抑えられて外伝熱管下部の温度がますます低温側に維
持され、極端な低温状態となる。このようにして外伝熱
管の下部が極端に冷却されると、外伝熱管の収縮量が大
きくなり、海水の分散に僅かなバラツキがあるだけで
も、各伝熱管の収縮量に大きな差が生じ、最悪の場合に
は伝熱管に局部的な変形をも生じるおそれがある。
【０００４】そこで、特開平４−２１７７８８号公報で
は、上記外伝熱管内において上記出口側ヘッダに近い側
の部分を除く部分に、この外伝熱管内を流れる天然ガス
と外伝熱管との伝熱をを抑制する断熱部を設けたものが
知られている。この断熱部は、上記伝熱管の内側に筒状
の断熱材を配したり、伝熱管を二重管としてその内管と
外管とのすき間に気化した天然ガスを滞在させたりする
ことにより形成されており、このような断熱部によって
伝熱管外表面の著しい温度低下が防がれ、これに伴う極
端な収縮が防がれる。なお、この断熱部の存在により、
低温液体と加温媒体との熱交換は阻害されるが、この部
分に断熱部がない場合には、その分外伝熱管が冷却され
てその表面に氷が付着し、これが断熱層として作用して
結局は上記熱交換を阻むことになるため、この部分での
気化効率は特に変わらない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記公報に示される装
置では、上記断熱部の熱伝導率が非常に低いため、この
断熱部での厚み寸法を非常に小さく設定する必要があ
り、この厚み寸法に僅かな誤差があっても、伝熱性能が
大きく変動してしまう。すなわち、上記厚み寸法が少し
でもオーバーすると、過度の断熱により上記伝熱管内外
の伝熱が不十分になって上記低温液体の気化及び加熱を
十分に行うことが困難となり、逆に上記厚み寸法が少し
でも足りないと、断熱が不十分なために従来と同様に着
氷が生じてしまうことになる。例えば、上記二重管構造
を適用してその内管と外管との間に天然ガスを導入する
ことにより上記断熱部を形成した場合、この断熱部の厚
み寸法（すなわち上記内管と外管とのすき間寸法）と、
この断熱部に相当する伝熱度合をもつ氷の厚み寸法との
関係をグラフに示すと図１７のようになるが、この図を
参照すれば、上記すき間寸法に僅か 0.1mmの誤差が生じ
ただけでも、氷の厚み寸法が10mm近く変動したのと同じ
だけ断熱度合が変わることになる。これは、上記断熱部
として伝熱管内側に塩化ビニル等の断熱材を配した場合
にもほぼ同様のことがいえる。すなわち、この断熱材の
厚み寸法が少し狂っただけでも、その断熱度合は大きく
変動する。
【０００６】従って、上記装置では、断熱部の微小の厚
み寸法を高精度で管理する必要があるが、このような厳
しい精度管理は製作上困難であり、仮に製作できたとし
てもコストは非常に高くなる。また、使用前には上記厚
み寸法が高精度で得られていても、使用による熱変形で
上記厚み寸法が大きく変動するおそれもある。
【０００７】なお、上記断熱材として比較的熱伝導率の
高い材料（例えば金属）を用いれば、その分断熱部の必
要厚み寸法を増やして寸法許容範囲を拡大することが可
能であるが、この場合には、断熱材の腐食や製品ガスの
変質といった新たな問題が生じ得る。
【０００８】本発明は、このような事情に鑑み、断熱部
の寸法に多少の誤差があっても、着氷を確実に抑えなが
ら十分な伝熱性能を確保することができる低温液体の気
化装置を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、低温液体が導
入される入口側ヘッダと、この入口側ヘッダ内に連通さ
れ、同入口側ヘッダに対して略直交する方向に延び、そ
の外方に加温媒体が流される複数の外伝熱管と、これら
の外伝熱管を介して上記入口側ヘッダ内に連通され、上
記外伝熱管内で気化された天然ガスが導入される出口側
ヘッダとを備えるとともに、上記外伝熱管においてその
入口側端部から出口側端部よりも手前までの領域の内側
に、この外伝熱管よりも短くかつ上記入口側ヘッダ内に
開口する内伝熱管を設け、この内伝熱管の外面と上記外
伝熱管の内面との間に上記入口側ヘッダ内の低温液体が
流入する環状流路を形成したものである（請求項１）。
【００１０】この装置では、上記外伝熱管の内面、内伝
熱管の外面の少なくとも一方の面に、他方の面に向かっ
て突出する複数の突出部を形成し、この突出部の先端面
と上記他方の面とを嵌合したものが、好適である（請求
項２）。
【００１１】特に、上記外伝熱管の内面に上記突出部を
形成することにより、後述のようなより優れた効果が得
られる（請求項３）。
【００１２】
【作用】請求項１記載の装置によれば、入口側ヘッダ内
の低温液体は、内伝熱管の内側のみならず、両伝熱管同
士の間の環状流路内にも流入する。この環状流路内にお
いて、比較的高温である外伝熱管の内周面近傍では、こ
の外伝熱管の外側に供給される加温媒体との活発な熱交
換で低温液体が蒸発する一方、比較的低温である内伝熱
管の外周面近傍では上記低温液体が液相のまま上昇す
る。このような状態では、伝熱管軸方向への流体の流れ
と、液相及び気相の混在とにより、環状流路内での強制
対流沸騰が強まり、その分熱伝達率が高まる。すなわ
ち、この環状流路での伝熱性能は、二重管のすき間に単
にガスを滞在させる場合に比べて高くなり、その分環状
流路でのすき間寸法を大きくできる。このため、このす
き間寸法に多少誤差があっても、外伝熱管表面での着氷
を避けながら十分な伝熱性能を確保することができる。
【００１３】請求項２記載の装置では、上記外伝熱管の
内面、内伝熱管の外面の少なくとも一方の面に形成され
た突出部の先端面と他方の面とが嵌合されることによ
り、外伝熱管の内側に内伝熱管が配設される。特に、請
求項３記載のように、上記外伝熱管の内面に上記突出部
を形成した場合には、この突出部形成で外伝熱管内面の
表面積が増える分、この外伝熱管と環状流路内の低温液
体との間の伝熱性能が高められる。
【００１４】
【実施例】本発明の第１実施例を図１〜図５に基づいて
説明する。なお、以下の実施例では液化天然ガス（以
下、ＬＮＧと称する。）を気化するものを示すが、本発
明は、その他、液体窒素をはじめとする種々の低温液体
の気化に好適に使用できるものである。
【００１５】図３に示す装置は、水平な一方向に延びる
複数本の下部ヘッダ（入口側ヘッダ）１０を備え、各下
部ヘッダ１０には、所定本数ごとに、共通の供給マニホ
ールド１２，１４を介してＬＮＧが導入されるようにな
っている。各下部ヘッダ１０の上方には、これと平行に
上部ヘッダ１６が配され、これらの上部ヘッダ１６は、
所定本数ごとに共通の排出マニホールド１８，２０に集
結している。
【００１６】各下部ヘッダ１０と上部ヘッダ１６との間
には、多数本の外伝熱管２２が並設された伝熱パネルが
形成されている。図１に示すように、各外伝熱管２２に
よって両ヘッダ１０，１６の内部同士が連通されるとと
もに、この外伝熱管２２の下半部の内側には、この外伝
熱管２２よりも小径の内伝熱管２４が配されており、両
伝熱管２２，２４の間に、上記下部ヘッダ１０内に連通
する環状流路２３が形成されている。詳しくは、図２に
示すように、上記内伝熱管２４の外周面に複数個（図例
では４個）のリブ（突出部）２５が周方向に並設され、
これらリブ２５の先端面が上記外伝熱管２２の内周面に
嵌合されるとともに、両面の少なくとも一部（例えば下
部）が溶接により互いに固定されている。
【００１７】なお、本発明において外伝熱管２２と内伝
熱管２４とを固定する手段は特に問わず、例えば両伝熱
管２２，２４を重合させた状態で抽伸する等の機械的な
手段を用いるようにしてもよい。
【００１８】各外伝熱管２２の外周面には適宜フィン２
８が形成されることにより伝熱性能が高められており、
この外周面に図１矢印Ａに示すように上から下へ加温媒
体である海水３０等が流されるようになっている。
【００１９】なお、図１において２６は、上記内伝熱管
２４の内側及び外伝熱管２２の上半部の内側に充填され
たツイスト状の伝熱促進体であり、本発明においてこの
伝熱促進体２６は省略が可能であり、また、他の伝熱促
進手段を付設するようにしてもよい。
【００２０】次に、この装置の作用を説明する。
【００２１】下部ヘッダ１０内に供給されたＬＮＧは、
内伝熱管２４内に流入するとともに、この内伝熱管２４
と外伝熱管２２との間に形成された環状流路２３内にも
流入する。この流入量の分配は、内伝熱管２４の内側及
び環状流路２３内の圧力損失により決まり、これらの入
口側圧力同士及び出口側圧力同士がそれぞれ等しくなる
流量で安定する。すなわち、環状流路２３のすき間寸法
δ（図２）が大きくなるほど、この環状流路２３内への
流入量の割合は増加する。
【００２２】一般に、ＬＮＧ温度と比エンタルピとの関
係は図５のようになる。すなわち、ＬＮＧ温度がＬＮＧ
の沸点（すなわちＬＮＧの蒸気が発生する温度）Ｔｂ未
満の第１の領域では、液体であるＬＮＧのみが存在し、
ＬＮＧ温度が上記沸点Ｔｂ以上で露点Ｔｄ未満の第２の
領域では、液体であるＬＮＧと気体であるＮＧ（天然ガ
ス）とが混在し、ＬＮＧ温度が上記露点Ｔｄ以上の第３
の領域では、ＮＧのみが存在する。
【００２３】ここで、上記環状流路２３の下部（すなわ
ちＬＮＧ入口部）は、上記第１の領域に相当するが、こ
の領域では、基本的にＬＮＧのみが存在するものの、図
４（ａ）に示すように外伝熱管２２の壁面近くはこの外
伝熱管２２からの熱を受けてＬＮＧが局所的に沸騰し
（いわゆるサブクール沸騰）、気泡が生ずる。また、環
状流路２３の上部は、上記第２の領域に相当し、この領
域では、図４（ｂ）に示すように上記外伝熱管２２の壁
面近くで本格的な沸騰が生じ、気相と液相とが混在す
る。いずれの場合も、気相及び液相の混在と、下から上
へのＬＮＧ及びＮＧの流れにより、強制対流沸騰が促進
され、その分熱伝達率が高くなる。従って、従来のよう
に上記環状流路２３内に完全気化済みのＮＧが充填され
ている装置に比べ、上記環状流路２３における伝熱性能
は高くなり、その分環状流路２３のすき間寸法δ（図
２）を大きくできる。このため、従来、断熱部として伝
熱管内側に断熱材を配設したりＮＧからなるガス層を形
成したりする装置では、上記断熱部の厚み寸法にきびし
い管理が必要とされていたのに対し、この実施例に示す
装置では、上記環状流路２３のすき間寸法δに多少の誤
差があっても、外伝熱管２２下部の着氷を避けながら高
い伝熱性能を確保し、ＬＮＧの十分な気化及び加温を果
たすことができる。
【００２４】なお、上記外伝熱管２２の長さに対する内
伝熱管２４の長さの割合が小さすぎると、この内伝熱管
２４の上方にもまだ気化されていないＬＮＧが存在する
ことになるため、この内伝熱管２４の上端付近（すなわ
ち外伝熱管２２の中間部）で着氷が生じるおそれがあ
り、逆に上記割合が大きすぎると、内伝熱管２４が設け
られていない外伝熱管２２上部でのＮＧの加温が十分で
きなくなるおそれがあるが、上記内伝熱管２４の上端近
傍ですべてのＬＮＧが蒸発し終わるように、この内伝熱
管２４の長さ及び環状流路２３の流路面積を設定すれ
ば、コンパクトな構造で、着氷の防止及びＮＧの十分な
加温の双方を実現することができる。
【００２５】＊実験データ 図６〜図１０は、外伝熱管２２の長さに対する内伝熱管
２４の長さの比を５０％とし、図１１〜図１５は上記比
を４０％として、上記環状流路２３の厚み寸法δを変え
たときのＬＮＧ入口部からの伝熱管長さ位置と各温度及
び外伝熱管外表面への着氷厚みとの関係をシミュレーシ
ョンで求めた結果を示したものである。なお、図６にお
いて上段の「LNG＝222kg/h」とは、ＬＮＧの総流量が22
2kg/hであることを意味し、下段の「LNG＝184.5 37.
5」とは、内伝熱管２２内側の流量が184.5kg/h、環状流
路２３の流量が37.5kg/hであることを意味する。また、
外伝熱管２２の全長は１０ｍである。
【００２６】図６（δ＝1.0mmの場合）及び図７（δ＝
1.5mmの場合）では、外伝熱管２２の中間部で明らかな
着氷が生じており、この着氷部分で外伝熱管外壁面温度
が局所的に著しく低下している。これは、すき間寸法δ
が小さすぎるために環状流路２３でのＬＮＧ流量が少な
く、環状流路２３の下部あるいは中間部ですべてのＬＮ
Ｇが蒸発してしまい、このため気相と液相の混在による
強制対流沸騰の熱伝達効果が得られなくなって、内伝熱
管２４内側のＬＮＧが液体のまま内伝熱管２４から上方
へ流出してしまったためと考えられる。
【００２７】これに対し、図８（δ＝2.0mmの場合）、
図９（δ＝2.5mmの場合）、図１０（δ＝3.0mmの場合）
では、外伝熱管２２の中間部で着氷はほとんどなく、外
伝熱管外壁面温度の局所的な低下はみられない。これ
は、上記すき間寸法δが十分確保されているため環状流
路２３で気相と液相の混在による強制対流の熱伝達効果
が十分に得られること、及び、内伝熱管２４内側のＬＮ
Ｇに液分が残っていたとしても、環状流路２３内を流れ
るＬＮＧの蒸発が完了したことによるガスがある程度こ
の液を包込むような形となることによる。これら図８〜
図１０に示すように、本発明によれば、上記すき間寸法
δが比較的広い範囲にわたって変動しても、着氷を避け
ながら十分な伝熱性能を確保することが可能である。
【００２８】一方、図１１〜図１５の場合、すなわち前
記長さ比が４０％の場合でも、すき間寸法δが小さい範
囲では、内伝熱管２４を流れるＬＮＧ量が大きいことと
伝熱面積が小さいこととから、ＬＮＧ温度を十分上昇さ
せることができず、しかも、図５に示すエンタルピ急変
部（水のごとき単一成分では蒸発潜熱に相当する部分）
の温度近傍である場合に、着氷が大きくなるが、上記す
き間寸法δを大きくして環状流路２３での流量を増大さ
せる（換言すれば内伝熱管２４でのＬＮＧ流量を減少さ
せる）に従って、上記着氷は著しく抑制される。
【００２９】なお、データとしては採取していないが、
環状流路２３のすき間寸法δが大きすぎる場合にも、伝
熱性能が下がることが予想される。このすき間寸法δが
大きすぎると、図４（ｃ）に示すようにＬＮＧ層とＮＧ
層とが完全に分離してしまい、液相と気相との間での強
制対流沸騰による熱伝達効果が弱まってしまうからであ
る。
【００３０】従って、本発明では、ＬＮＧの運転圧力に
基づき、環状通路２３内のＬＮＧが内伝熱管２４の上端
近傍で図５に示すエンタルピ変化がなだらかになる（例
えば図５のＰ点の状態になる）ように内伝熱管２４の長
さ及び環状通路２３のすき間寸法δを設定すれば、管長
をなるべく抑えながら着氷を確実に防ぐことが可能にな
り、より好ましいものとなる。
【００３１】次に、第２実施例を図１６に基づいて説明
する。
【００３２】この実施例では、前記第１実施例における
リブ２５に代え、外伝熱管２２の内周面側に多数の波形
突出部からなるフィン２９を形成し、これらフィン２９
の先端面に内伝熱管２４の外周面を嵌合することによ
り、外伝熱管２２の内側に内伝熱管２４が配設されてい
る。
【００３３】このような構造によれば、内伝熱管２４の
位置決め用の突出部であるフィン２９を外伝熱管２２内
周面側に形成することにより、環状通路２３における外
伝熱管２２側の表面積が飛躍的に高まることになり、そ
の分、外伝熱管２２から環状通路２３への伝熱性能が高
まる。このため、環状通路２３のすき間寸法をさらに大
きく設定することも可能になり、その精度管理はさらに
容易となる。
【００３４】なお、本発明は上記実施例に限定されるも
のではなく、例として次のような態様を採ることも可能
である。
【００３５】 本発明では外伝熱管２２の方向を問わ
ず、例えば上記各実施例と配置が上下逆様のもの、すな
わち上部ヘッダを入口側、下部ヘッダを出口側とし、Ｌ
ＮＧ等の低温液体をその自重を利用して上から下へ強制
的に流すような装置にも適用することが可能である。ま
た、両ヘッダを同一水平面上に配し、これらを水平方向
の外伝熱管で接続するようにしてもよい。
【００３６】 本発明において、外伝熱管２２と内伝
熱管２４の長さ寸法の差、すなわち、外伝熱管２２にお
いて上記内伝熱管２４が設けられていない部分の長さ寸
法は、出口側ヘッダでのガスの目標温度に応じて設定す
ればよい。すなわち、この目標温度が高いほど上記長さ
寸法を大きくし、ガスの加熱をより長い領域で行わせる
ようにすればよい。
【００３７】 本発明では、上記下部ヘッダ１０の内
側に、側壁に貫通穴をもつスパージ管を配し、このスパ
ージ管内にＬＮＧを供給するようにしてもよい。これに
より、ＬＮＧをより均等に下部ヘッダ１０内に供給する
ことが可能になる。
【００３８】
【発明の効果】以上のように本発明は、入口側ヘッダと
出口側ヘッダとを連通する外伝熱管の入口側部分の内側
に内伝熱管を設け、両伝熱管の間に上記入口側ヘッダ内
と連通する低温液体の環状流路を形成したものであるの
で、上記環状通路内での伝熱管軸方向への流体の流れ
と、液相及び気相の混在とにより、環状流路内での強制
対流沸騰を強めてその伝熱性能を高めることができる。
このため、二重管のすき間に単にガスを滞在させる従来
構造よりも上記環状流路でのすき間寸法を大きくでき、
その分、外伝熱管表面での着氷を避けながら十分な伝熱
性能を確保するための上記すき間寸法の許容範囲を広げ
ることができる。これにより、装置の製作を容易にし、
そのコストを削減することができる効果がある。
【００３９】請求項２記載の装置では、上記外伝熱管の
内面、内伝熱管の外面の少なくとも一方の面に形成され
た突出部の先端面と他方の面との嵌合により、簡単な構
造で外伝熱管の内側に内伝熱管を容易に位置決めするこ
とができる効果がある。
【００４０】特に、請求項３記載のように、上記外伝熱
管の内面に上記突出部を形成した場合には、この突出部
形成で外伝熱管内面の表面積を増加する分、この外伝熱
管と環状流路内の低温液体との間の伝熱性能をより高め
ることができる効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１実施例におけるＬＮＧ気化装置の
要部を示す断面正面図である。
【図２】図１のＢ−Ｂ線断面図である。
【図３】上記ＬＮＧ気化装置の全体斜視図である。
【図４】（ａ）（ｂ）（ｃ）は上記ＬＮＧ気化装置にお
ける環状通路内でのＬＮＧ及びＮＧの流れの態様を示す
図である。
【図５】上記環状通路におけるＬＮＧの温度と比エンタ
ルピの相関図である。
【図６】所定条件下での上記ＬＮＧ気化装置における伝
熱管長さ位置と各部温度及び着氷厚みとの関係を示すグ
ラフである。
【図７】所定条件下での上記ＬＮＧ気化装置における伝
熱管長さ位置と各部温度及び着氷厚みとの関係を示すグ
ラフである。
【図８】所定条件下での上記ＬＮＧ気化装置における伝
熱管長さ位置と各部温度及び着氷厚みとの関係を示すグ
ラフである。
【図９】所定条件下での上記ＬＮＧ気化装置における伝
熱管長さ位置と各部温度及び着氷厚みとの関係を示すグ
ラフである。
【図１０】所定条件下での上記ＬＮＧ気化装置における
伝熱管長さ位置と各部温度及び着氷厚みとの関係を示す
グラフである。
【図１１】所定条件下での上記ＬＮＧ気化装置における
伝熱管長さ位置と各部温度及び着氷厚みとの関係を示す
グラフである。
【図１２】所定条件下での上記ＬＮＧ気化装置における
伝熱管長さ位置と各部温度及び着氷厚みとの関係を示す
グラフである。
【図１３】所定条件下での上記ＬＮＧ気化装置における
伝熱管長さ位置と各部温度及び着氷厚みとの関係を示す
グラフである。
【図１４】所定条件下での上記ＬＮＧ気化装置における
伝熱管長さ位置と各部温度及び着氷厚みとの関係を示す
グラフである。
【図１５】所定条件下での上記ＬＮＧ気化装置における
伝熱管長さ位置と各部温度及び着氷厚みとの関係を示す
グラフである。
【図１６】本発明の第２実施例におけるＬＮＧ気化装置
の要部を示す断面平面図である。
【図１７】従来のＬＮＧ気化装置における断熱層すき間
寸法とこれに相当する氷厚みとの関係を示すグラフであ
る。
【符号の説明】
１０ 下部ヘッダ（入口側ヘッダ） １６ 上部ヘッダ（出口側ヘッダ） ２２ 外伝熱管 ２３ 環状通路 ２４ 内伝熱管 ２５ リブ（突出部） ２９ フィン（突出部）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 櫻場 一郎 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所 高砂製作所内 (72)発明者 林 浩一 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所 高砂製作所内 (72)発明者 新開 光一 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所 高砂製作所内 (72)発明者 田中 克文 兵庫県高砂市荒井町新浜２丁目３番１号 株式会社神戸製鋼所 高砂製作所内 (72)発明者 久角 喜徳 大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大 阪瓦斯株式会社内 (72)発明者 高田 昌典 大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大 阪瓦斯株式会社内 (72)発明者 沖 正典 大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大 阪瓦斯株式会社内 (56)参考文献 特開 平５−164482（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−14495（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F28D 3/02 B01D 1/06 F17C 9/02

Claims (3)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 低温液体が導入される入口側ヘッダと、
    この入口側ヘッダ内に連通され、同入口側ヘッダに対し
    て略直交する方向に延び、その外方に加温媒体が流され
    る複数の外伝熱管と、これらの外伝熱管を介して上記入
    口側ヘッダ内に連通され、上記外伝熱管内で気化された
    天然ガスが導入される出口側ヘッダとを備えるととも
    に、上記外伝熱管においてその入口側端部から出口側端
    部よりも手前までの領域の内側に、この外伝熱管よりも
    短くかつ上記入口側ヘッダ内に開口する内伝熱管を設
    け、この内伝熱管の外面と上記外伝熱管の内面との間に
    上記入口側ヘッダ内の低温液体が流入する環状流路を形
    成したことを特徴とする低温液体の気化装置。
  2. 【請求項２】 請求項１記載の低温液体の気化装置にお
    いて、上記外伝熱管の内面、内伝熱管の外面の少なくと
    も一方の面に、他方の面に向かって突出する複数の突出
    部を形成し、この突出部の先端面と上記他方の面とを嵌
    合したことを特徴とする低温液体の気化装置。
  3. 【請求項３】 請求項２記載の低温液体の気化装置にお
    いて、上記外伝熱管の内面に上記突出部を形成したこと
    を特徴とする低温液体の気化装置。
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