JP2654222B2 - 冷暖混在形マルチ冷凍サイクル - Google Patents
冷暖混在形マルチ冷凍サイクルInfo
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- JP2654222B2 JP2654222B2 JP2056238A JP5623890A JP2654222B2 JP 2654222 B2 JP2654222 B2 JP 2654222B2 JP 2056238 A JP2056238 A JP 2056238A JP 5623890 A JP5623890 A JP 5623890A JP 2654222 B2 JP2654222 B2 JP 2654222B2
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F24F11/70—Control systems characterised by their outputs; Constructional details thereof
- F24F11/80—Control systems characterised by their outputs; Constructional details thereof for controlling the temperature of the supplied air
- F24F11/86—Control systems characterised by their outputs; Constructional details thereof for controlling the temperature of the supplied air by controlling compressors within refrigeration or heat pump circuits
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、冷暖混在形マルチ冷凍サイクルに関し、
特に、圧縮機の能力と室外熱交換器の熱交換能力を自動
制御することができる冷暖混在形マルチ冷凍サイクルに
関するものである。
特に、圧縮機の能力と室外熱交換器の熱交換能力を自動
制御することができる冷暖混在形マルチ冷凍サイクルに
関するものである。
第３図は、例えば特開平１−247967号公報に開示され
た従来の多室形冷暖房装置を示す概略構成図であり、図
において、１は室外ユニット、２は冷媒を圧縮する圧縮
機、3a,3bは室外熱交換器、5a,5b,5cは室内ユニット、6
a,6b,6cは室内熱交換器、７は冷媒吐出管、８は冷媒吸
込管、9a,9b,10a,10bは切換弁、11はユニット間配管、1
2は高圧ガス管、13は低圧ガス管、14は液管、15a〜15c
および16a〜16cは切換弁、17a〜17cおよび18a,18bは冷
媒を減圧する冷媒減圧器である。 次に動作について説明する。室内ユニット5aと5bが暖
房運転モードで、且つ、室内ユニット5cが冷房運転モー
ドとなった場合を想定する。 この場合、圧縮機２の能力Qcompは、負荷の多い暖房
運転モードの室内ユニット5aの能力コードQaと室内ユニ
ット5bの能力コードQbの合計値Qa＋Qbに合わせて決定さ
れる。また、室外熱交換器3a,3bの容量AKeは、室内ユニ
ット5a,5b,5cの暖房負荷合計値（5a＋5b）から室内ユニ
ット5a,5b,5cの冷房負荷合計値（5c）を差し引いた残量
（5a＋5b−5c）により決定され、この残量（5a＋5b−5
c）を室外熱交換器3aのみが賄うことになり、しかも、
蒸発器として機能させることになる。 以上のことにより、高圧ガス管12系統の切換弁15aと1
5bを開、低圧ガス管13系統の切換弁16aと16bを閉とす
る。この場合、液管14系統の冷媒減圧器17aと17bは全開
とし、蒸発器として機能する室内ユニット5cの室内熱交
換器6cと室外熱交換器3aにおいては、液管14から冷媒減
圧器17cと18aが膨張弁として機能することにより、室内
熱交換器6cと室外熱交換器3aで媒体は蒸発ガス化され、
低圧ガス管13に切換弁16c,10aを開とすることによって
吸入管８に流入する。このとき、切換弁9a,9b,10bは閉
となっている。
た従来の多室形冷暖房装置を示す概略構成図であり、図
において、１は室外ユニット、２は冷媒を圧縮する圧縮
機、3a,3bは室外熱交換器、5a,5b,5cは室内ユニット、6
a,6b,6cは室内熱交換器、７は冷媒吐出管、８は冷媒吸
込管、9a,9b,10a,10bは切換弁、11はユニット間配管、1
2は高圧ガス管、13は低圧ガス管、14は液管、15a〜15c
および16a〜16cは切換弁、17a〜17cおよび18a,18bは冷
媒を減圧する冷媒減圧器である。 次に動作について説明する。室内ユニット5aと5bが暖
房運転モードで、且つ、室内ユニット5cが冷房運転モー
ドとなった場合を想定する。 この場合、圧縮機２の能力Qcompは、負荷の多い暖房
運転モードの室内ユニット5aの能力コードQaと室内ユニ
ット5bの能力コードQbの合計値Qa＋Qbに合わせて決定さ
れる。また、室外熱交換器3a,3bの容量AKeは、室内ユニ
ット5a,5b,5cの暖房負荷合計値（5a＋5b）から室内ユニ
ット5a,5b,5cの冷房負荷合計値（5c）を差し引いた残量
（5a＋5b−5c）により決定され、この残量（5a＋5b−5
c）を室外熱交換器3aのみが賄うことになり、しかも、
蒸発器として機能させることになる。 以上のことにより、高圧ガス管12系統の切換弁15aと1
5bを開、低圧ガス管13系統の切換弁16aと16bを閉とす
る。この場合、液管14系統の冷媒減圧器17aと17bは全開
とし、蒸発器として機能する室内ユニット5cの室内熱交
換器6cと室外熱交換器3aにおいては、液管14から冷媒減
圧器17cと18aが膨張弁として機能することにより、室内
熱交換器6cと室外熱交換器3aで媒体は蒸発ガス化され、
低圧ガス管13に切換弁16c,10aを開とすることによって
吸入管８に流入する。このとき、切換弁9a,9b,10bは閉
となっている。
従来の多室形冷暖房装置は以上のように構成されてい
るので、圧縮機２の能力と室外熱交換器3a,3bの容量を
決定するために、室内ユニット5a,5b,5cのそれぞれの情
報（室内ユニット5a,5b,5cの能力コードQa,Qb,Qc及び室
内暖房負荷、室内冷房負荷）を必要とし、室内ユニット
5a,5b,5cと室外ユニット１との間で情報伝送を行う必要
があるため制御系が複雑となり、信頼性が低下するとい
う課題があった。 この発明は上記のような課題を解決するためになされ
たもので、室外ユニット側の圧縮機の能力と室外熱交換
器の容量の制御を、前記圧縮機の吸入圧力と吐出圧力の
みで決定でき、室内ユニット、と室外ユニット間の情報
伝送を不要化できるのみでなく、常に暖房用高圧圧力と
冷房用低圧圧力とが一定化するように制御でき、信頼性
と快適性の向上が図れる冷暖混在形マルチ冷凍サイクル
を得ることを目的とする。
るので、圧縮機２の能力と室外熱交換器3a,3bの容量を
決定するために、室内ユニット5a,5b,5cのそれぞれの情
報（室内ユニット5a,5b,5cの能力コードQa,Qb,Qc及び室
内暖房負荷、室内冷房負荷）を必要とし、室内ユニット
5a,5b,5cと室外ユニット１との間で情報伝送を行う必要
があるため制御系が複雑となり、信頼性が低下するとい
う課題があった。 この発明は上記のような課題を解決するためになされ
たもので、室外ユニット側の圧縮機の能力と室外熱交換
器の容量の制御を、前記圧縮機の吸入圧力と吐出圧力の
みで決定でき、室内ユニット、と室外ユニット間の情報
伝送を不要化できるのみでなく、常に暖房用高圧圧力と
冷房用低圧圧力とが一定化するように制御でき、信頼性
と快適性の向上が図れる冷暖混在形マルチ冷凍サイクル
を得ることを目的とする。
この発明に係る冷暖混在形マルチ冷凍サイクルは、圧
縮機の吸入側で測定された圧力値と設定吸入圧力値間の
偏差値及び吐出側で測定された圧力値と設定吐出圧力値
間の偏差値から、圧縮機の能力変更量と室外熱交換器の
能力変更量を演算し、該演算結果に基づき前記圧縮機の
容量と前記送風機の回転数を可変制御するようにしたも
のである。
縮機の吸入側で測定された圧力値と設定吸入圧力値間の
偏差値及び吐出側で測定された圧力値と設定吐出圧力値
間の偏差値から、圧縮機の能力変更量と室外熱交換器の
能力変更量を演算し、該演算結果に基づき前記圧縮機の
容量と前記送風機の回転数を可変制御するようにしたも
のである。
この発明における冷暖混在形マルチ冷凍サイクルは、
圧縮機の能力変更量と室外熱交換器の能力変更量を演算
し、該演算結果に基づき前記圧縮機の容量と前記送風機
の回転数を可変制御するようにしたことにより、室内ユ
ニットと室外ユニット間の情報伝送を行わずに、常に高
圧ガス配管内の高圧ガス冷媒の圧力と低圧ガス配管内の
低圧ガスの圧力とが速やかに一定化するように制御でき
るようになる。
圧縮機の能力変更量と室外熱交換器の能力変更量を演算
し、該演算結果に基づき前記圧縮機の容量と前記送風機
の回転数を可変制御するようにしたことにより、室内ユ
ニットと室外ユニット間の情報伝送を行わずに、常に高
圧ガス配管内の高圧ガス冷媒の圧力と低圧ガス配管内の
低圧ガスの圧力とが速やかに一定化するように制御でき
るようになる。
以下、この発明の一実施例を図について説明する。第
１図はこの発明の一実施例による冷暖混在形マルチ冷凍
サイクルの回路図、第２図は第１図の制御ブロック図で
あり、第３図とは同一または相当部分には同一符号を付
して説明する。 第１図において、１は室外ユニット、２は容量可変制
御形の圧縮機、３は室外熱交換器、４は室外熱交換器３
用の送風機、５は室内ユニット、6a,6b,6cは室内熱交換
器、８は前記圧縮機２の吸入側と高低圧間熱交換用アキ
ュームレータAQとを接続する吸入管、９は前記室外熱交
換器３と後述する高圧ガス配管12との接続管路に設けら
れた電磁開閉弁、10は前記室外熱交換器３と後述する低
圧ガス配管13との接続管路に設けられた電磁開閉弁、12
は前記圧縮機23の吐出側に接続された高圧ガス配管、13
は前記アキュームレータAQに接続された低圧ガス配管、
14は前記アキュームレータAQ内に通された高圧液配管、
14aは前記高圧液配管14のうち前記アキュームレータAQ
でサブクールした高圧サブクール管、14bはこの高圧サ
ブクール管14aと前記室外熱交換器３との接続管路に設
けられた電子膨張弁、15a,15b,15cは前記各室内熱交換
器6a,6b,6cと前記高圧ガス配管12との接続管路にそれぞ
れ設けられた電磁開閉弁、16a,16b,16cは前記各室内熱
交換器6a,6b,6cと前記低圧ガス配管13との接続管路にそ
れぞれ設けられた電磁開閉弁、17a,17b,17cは前記各室
内熱交換器6a,6b,6cと前記高圧液配管14との接続管路に
それぞれ設けられた電子膨張弁、20は前記圧縮機２の吸
入側でその吸入圧力を検出する圧力検出手段としての吸
入圧力検知器、21は前記圧縮機２の吐出側でその吐出圧
力を検出する圧力検出手段としての吐出圧力検知器、22
は演算制御手段で、この演算制御手段22は、前記吸入圧
力検知器20と前記吐出圧力検知器21のそれぞれから吸入
圧力検出値と吐出圧力検出値の２検出値を入力し、この
２検出値を設定吸入圧力値および設定吐出圧力値の２設
定値とそれぞれ比較演算し、この比較演算した結果の偏
差値に基づく圧縮機制御信号と送風機制御信号をそれぞ
れ前記圧縮機２及び前記送風機４に出力する。23は前記
演算制御手段22からの圧縮機制御信号を入力して前記圧
縮機２の能力を可変制御する圧縮機能力可変手段、24は
前記演算制御手段22からの送風機４の回転数を可変制御
する回転数可変手段である。 次に動作について説明する。室内ユニット５の室内熱
交換器6aと6bが暖房運転で、室内熱交換器6cが冷房運転
の場合について詳述する。 圧縮機２を出た高圧ガス冷媒は、高圧ガス配管12を通
り電磁開閉弁15a,15bを介して室内熱交換器6a,6bでそれ
ぞれ凝縮液化されて高圧液冷媒となり、該高圧液冷媒は
全開状態の電子膨張弁17a,17bより高圧液配管14に流入
する。この高圧液配管14に流入した高圧液冷媒は電子膨
張弁17cを介して室内熱交換器6cに流入する。このと
き、前記高圧液冷媒は前記電子膨張弁17cで減圧膨張さ
れて前記室内熱交換器6c内に流入し、該室内熱交換器6c
で蒸発ガスされた後、電磁開閉弁16cを経て低圧ガス配
管13に流入する。そして、該低圧ガス配管13で室外ユニ
ット１に運ばれたアキュームレータAQを経由して再び圧
縮機２に戻ることにより循環路を形成する。この時、室
外ユニット１にある室外熱交換器３は使用されておら
ず、電磁開閉弁９、電磁開閉弁10、及び電子膨張弁14b
は閉じている。以上のように、冷房負荷１台（室内熱交
換器6c）に対して暖房負荷２台（室内熱交換器6a,6b）
の時には、目標高圧圧力（設定高圧圧力）Pdθと目標低
圧圧力（設定低圧圧力）Psθに対し、前記高圧ガス配管
12を流れる高圧圧力（圧縮機２の吐出圧力）Pdおよび前
記低圧ガス配管13,吸入管８を流れる低圧圧力（圧縮機
２の吸入圧力）Psは何れも低い状態にある。 そこで、前記圧縮機２の吸入圧力Psが吸入圧力検知器
20で検知されると共に、前記圧縮機２の吐出圧力Pdが吐
出圧力検知器21で検出され、その２検出値Ps,Pdが演算
制御手段22に出力される。演算制御手段22は、入力した
前記２検出値Ps,Pdと前記設定圧力値Psθ,Pdθとの偏差
ΔPd＝Pdθ−PdおよびΔPs＝Psθ−Psの演算を行い、該
演算結果の偏差値に基づき、次式により圧縮機２の能力
変更量ΔQcompと室外熱交換器３の熱交換能力変更量ΔA
Keとを求める。 上記式の基本は、圧縮機能力をΔQcompだけアップす
ると、高圧圧力がａだけ増加し、低圧圧力が−ｂだけ減
少することと、および熱交換器を蒸発器としてΔAKe能
力アップすると高圧圧力がｃだけ上昇し、低圧圧力もｄ
だけ上昇することにある。 つまり、ΔPd＝ａ・ΔQcomp＋ｃ・ΔAKe ΔPs＝−ｂ・ΔQcomp＋ｄ・ΔAKe が成立する。 よって、 となり、上記式の逆例をとれば、 となる。 以上のように、前記演算制御手段22は、前記演算結果
の偏差値に基づく圧縮機２の能力変更量ΔQcompと室外
熱交換器３の熱交換能力変更量ΔAKeを求め、その結
果、前記圧縮機能力変更量ΔQcompに応じた圧縮機制御
信号を圧縮機能力可変手段23に出力すると共に、前記熱
交換能力変更量ΔAKeに応じた送風機制御信号を回転数
可変手段24に出力し、前記圧縮機２と前記送風機４のそ
れぞれの運転を制御する。 すなわち、室外熱交換器３が使用されていない状況
で、かつΔAKeの演算結果が正の時は、室外熱交換器３
が蒸発器であるから、電子膨張弁14bを開き、低圧ガス
配管13との電磁開閉弁10を開き、高圧ガス配管12との電
磁開閉弁９は閉じて、室外熱交換器３を蒸発器として機
能させ、ΔAKeの値に応じた送風機４の回転数にする。
逆にΔAKeの演算結果が負の時は、室外熱交換器３は凝
縮器であるから、電子膨張弁14bを全開にし、低圧ガス
配管13との電磁開閉弁10を閉じ、高圧ガス配管12との電
磁開閉弁９は開いて、室外熱交換器３を凝縮器として機
能させ、ΔAKeの絶対値に応じた送風機４の回転数にす
る。
１図はこの発明の一実施例による冷暖混在形マルチ冷凍
サイクルの回路図、第２図は第１図の制御ブロック図で
あり、第３図とは同一または相当部分には同一符号を付
して説明する。 第１図において、１は室外ユニット、２は容量可変制
御形の圧縮機、３は室外熱交換器、４は室外熱交換器３
用の送風機、５は室内ユニット、6a,6b,6cは室内熱交換
器、８は前記圧縮機２の吸入側と高低圧間熱交換用アキ
ュームレータAQとを接続する吸入管、９は前記室外熱交
換器３と後述する高圧ガス配管12との接続管路に設けら
れた電磁開閉弁、10は前記室外熱交換器３と後述する低
圧ガス配管13との接続管路に設けられた電磁開閉弁、12
は前記圧縮機23の吐出側に接続された高圧ガス配管、13
は前記アキュームレータAQに接続された低圧ガス配管、
14は前記アキュームレータAQ内に通された高圧液配管、
14aは前記高圧液配管14のうち前記アキュームレータAQ
でサブクールした高圧サブクール管、14bはこの高圧サ
ブクール管14aと前記室外熱交換器３との接続管路に設
けられた電子膨張弁、15a,15b,15cは前記各室内熱交換
器6a,6b,6cと前記高圧ガス配管12との接続管路にそれぞ
れ設けられた電磁開閉弁、16a,16b,16cは前記各室内熱
交換器6a,6b,6cと前記低圧ガス配管13との接続管路にそ
れぞれ設けられた電磁開閉弁、17a,17b,17cは前記各室
内熱交換器6a,6b,6cと前記高圧液配管14との接続管路に
それぞれ設けられた電子膨張弁、20は前記圧縮機２の吸
入側でその吸入圧力を検出する圧力検出手段としての吸
入圧力検知器、21は前記圧縮機２の吐出側でその吐出圧
力を検出する圧力検出手段としての吐出圧力検知器、22
は演算制御手段で、この演算制御手段22は、前記吸入圧
力検知器20と前記吐出圧力検知器21のそれぞれから吸入
圧力検出値と吐出圧力検出値の２検出値を入力し、この
２検出値を設定吸入圧力値および設定吐出圧力値の２設
定値とそれぞれ比較演算し、この比較演算した結果の偏
差値に基づく圧縮機制御信号と送風機制御信号をそれぞ
れ前記圧縮機２及び前記送風機４に出力する。23は前記
演算制御手段22からの圧縮機制御信号を入力して前記圧
縮機２の能力を可変制御する圧縮機能力可変手段、24は
前記演算制御手段22からの送風機４の回転数を可変制御
する回転数可変手段である。 次に動作について説明する。室内ユニット５の室内熱
交換器6aと6bが暖房運転で、室内熱交換器6cが冷房運転
の場合について詳述する。 圧縮機２を出た高圧ガス冷媒は、高圧ガス配管12を通
り電磁開閉弁15a,15bを介して室内熱交換器6a,6bでそれ
ぞれ凝縮液化されて高圧液冷媒となり、該高圧液冷媒は
全開状態の電子膨張弁17a,17bより高圧液配管14に流入
する。この高圧液配管14に流入した高圧液冷媒は電子膨
張弁17cを介して室内熱交換器6cに流入する。このと
き、前記高圧液冷媒は前記電子膨張弁17cで減圧膨張さ
れて前記室内熱交換器6c内に流入し、該室内熱交換器6c
で蒸発ガスされた後、電磁開閉弁16cを経て低圧ガス配
管13に流入する。そして、該低圧ガス配管13で室外ユニ
ット１に運ばれたアキュームレータAQを経由して再び圧
縮機２に戻ることにより循環路を形成する。この時、室
外ユニット１にある室外熱交換器３は使用されておら
ず、電磁開閉弁９、電磁開閉弁10、及び電子膨張弁14b
は閉じている。以上のように、冷房負荷１台（室内熱交
換器6c）に対して暖房負荷２台（室内熱交換器6a,6b）
の時には、目標高圧圧力（設定高圧圧力）Pdθと目標低
圧圧力（設定低圧圧力）Psθに対し、前記高圧ガス配管
12を流れる高圧圧力（圧縮機２の吐出圧力）Pdおよび前
記低圧ガス配管13,吸入管８を流れる低圧圧力（圧縮機
２の吸入圧力）Psは何れも低い状態にある。 そこで、前記圧縮機２の吸入圧力Psが吸入圧力検知器
20で検知されると共に、前記圧縮機２の吐出圧力Pdが吐
出圧力検知器21で検出され、その２検出値Ps,Pdが演算
制御手段22に出力される。演算制御手段22は、入力した
前記２検出値Ps,Pdと前記設定圧力値Psθ,Pdθとの偏差
ΔPd＝Pdθ−PdおよびΔPs＝Psθ−Psの演算を行い、該
演算結果の偏差値に基づき、次式により圧縮機２の能力
変更量ΔQcompと室外熱交換器３の熱交換能力変更量ΔA
Keとを求める。 上記式の基本は、圧縮機能力をΔQcompだけアップす
ると、高圧圧力がａだけ増加し、低圧圧力が−ｂだけ減
少することと、および熱交換器を蒸発器としてΔAKe能
力アップすると高圧圧力がｃだけ上昇し、低圧圧力もｄ
だけ上昇することにある。 つまり、ΔPd＝ａ・ΔQcomp＋ｃ・ΔAKe ΔPs＝−ｂ・ΔQcomp＋ｄ・ΔAKe が成立する。 よって、 となり、上記式の逆例をとれば、 となる。 以上のように、前記演算制御手段22は、前記演算結果
の偏差値に基づく圧縮機２の能力変更量ΔQcompと室外
熱交換器３の熱交換能力変更量ΔAKeを求め、その結
果、前記圧縮機能力変更量ΔQcompに応じた圧縮機制御
信号を圧縮機能力可変手段23に出力すると共に、前記熱
交換能力変更量ΔAKeに応じた送風機制御信号を回転数
可変手段24に出力し、前記圧縮機２と前記送風機４のそ
れぞれの運転を制御する。 すなわち、室外熱交換器３が使用されていない状況
で、かつΔAKeの演算結果が正の時は、室外熱交換器３
が蒸発器であるから、電子膨張弁14bを開き、低圧ガス
配管13との電磁開閉弁10を開き、高圧ガス配管12との電
磁開閉弁９は閉じて、室外熱交換器３を蒸発器として機
能させ、ΔAKeの値に応じた送風機４の回転数にする。
逆にΔAKeの演算結果が負の時は、室外熱交換器３は凝
縮器であるから、電子膨張弁14bを全開にし、低圧ガス
配管13との電磁開閉弁10を閉じ、高圧ガス配管12との電
磁開閉弁９は開いて、室外熱交換器３を凝縮器として機
能させ、ΔAKeの絶対値に応じた送風機４の回転数にす
る。
以上のように、この発明によれば、圧縮機の吸入側で
測定された圧力値と設定吸入圧力値間の偏差値及び吐出
側で測定された圧力値と設定吐出圧値間の偏差値から、
圧縮機の能力変更量と室外熱交換器の能力変更量を演算
し、該演算結果に基づき前記圧縮機の容量と前記送風機
の回転数を可変制御するようにしたので、室内ユニット
と室外ユニット間の情報伝送を行わずに、常に高圧ガス
配管内の高圧ガス冷媒の圧力と低圧ガス配管の低圧ガス
の圧力とが速やかに一定化するように制御が行えること
により、室内熱交換器の耐久性が増加し、さらに、各室
内熱交換器に係る制御装置を必要としないため、運用効
率及び信頼性の向上が図れるという効果がある。
測定された圧力値と設定吸入圧力値間の偏差値及び吐出
側で測定された圧力値と設定吐出圧値間の偏差値から、
圧縮機の能力変更量と室外熱交換器の能力変更量を演算
し、該演算結果に基づき前記圧縮機の容量と前記送風機
の回転数を可変制御するようにしたので、室内ユニット
と室外ユニット間の情報伝送を行わずに、常に高圧ガス
配管内の高圧ガス冷媒の圧力と低圧ガス配管の低圧ガス
の圧力とが速やかに一定化するように制御が行えること
により、室内熱交換器の耐久性が増加し、さらに、各室
内熱交換器に係る制御装置を必要としないため、運用効
率及び信頼性の向上が図れるという効果がある。
第１図はこの発明の一実施例による冷暖混在形マルチ冷
凍サイクルの回路図、第２図は第１図の制御ブロック
図、第３図は従来の多室形冷暖房装置を示す概略構成図
である。 １……室外ユニット、２……圧縮機、３……室外熱交換
器、５……室内ユニット、6a,6b,6c……室内熱交換器、
12……高圧ガス配管、13……低圧ガス配管、14……高圧
液配管、20……吸入圧力検知器（圧力検出手段）、21…
…吐出圧力検知器（圧力検出手段）、22……演算制御手
段。 なお、図中、同一符号は同一、または相当部分を示す。
凍サイクルの回路図、第２図は第１図の制御ブロック
図、第３図は従来の多室形冷暖房装置を示す概略構成図
である。 １……室外ユニット、２……圧縮機、３……室外熱交換
器、５……室内ユニット、6a,6b,6c……室内熱交換器、
12……高圧ガス配管、13……低圧ガス配管、14……高圧
液配管、20……吸入圧力検知器（圧力検出手段）、21…
…吐出圧力検知器（圧力検出手段）、22……演算制御手
段。 なお、図中、同一符号は同一、または相当部分を示す。
フロントページの続き (72)発明者 富田 健 長崎県長崎市丸尾町６番14号 三菱電機 株式会社長崎製作所内 (72)発明者 渋谷 康雄 長崎県長崎市丸尾町６番14号 三菱電機 株式会社長崎製作所内 (72)発明者 中村 睦典 長崎県長崎市丸尾町６番14号 三菱電機 株式会社長崎製作所内 (72)発明者 北内 肇 長崎県長崎市丸尾町６番14号 三菱電機 株式会社長崎製作所内 (56)参考文献 特開 昭61−110859（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−57875（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】容量制御可変の圧縮機、室外熱交換器およ
び室外熱交換器の熱交換能力を制御する送風機を有する
室外ユニットと、複数の室内熱交換器を有する室内ユニ
ットとの間を、高圧ガス配管，高圧液配管，低圧ガス配
管の３連絡配管で接続して成る冷暖混在形マルチ冷凍サ
イクルにおいて、前記圧縮機の吸入圧力および吐出圧力
のそれぞれを個々に検出する圧力検出手段と、該圧力検
出手段による吸入圧力検出値および吐出圧力検出値の２
検出値を、設定吸入圧力値および設定吐出圧力値の２設
定値と比較演算し、該演算結果によるそれぞれの偏差値
に基づいて前記圧縮機の圧縮能力と前記送風機の回転数
を可変制御する演算制御手段とを備えたことを特徴とす
る冷暖混在形マルチ冷凍サイクル。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2056238A JP2654222B2 (ja) | 1990-03-07 | 1990-03-07 | 冷暖混在形マルチ冷凍サイクル |
| US07/608,277 US5086624A (en) | 1990-03-07 | 1990-11-02 | Cooling and heating concurrent operation type of multiple refrigeration cycle |
| EP90121886A EP0445368B1 (en) | 1990-03-07 | 1990-11-15 | Cooling and heating concurrent operation type of multiple refrigeration cycle |
| DE69009447T DE69009447T2 (de) | 1990-03-07 | 1990-11-15 | Mehrere Kühlkreisläufe mit gleichzeitigem Heiz- und Kühlbetrieb. |
| ES90121886T ES2057335T3 (es) | 1990-03-07 | 1990-11-15 | Sistemas de ciclos multiples de refrigeracion y de calefaccion de funcionamiento simultaneo. |
| KR1019910002664A KR950003124B1 (ko) | 1990-03-07 | 1991-02-19 | 냉난혼재형 멀티냉동사이클 |
| HK98105505A HK1006326A1 (en) | 1990-03-07 | 1998-06-17 | Cooling and heating concurrent operation type of multiple refrigeration cycle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2056238A JP2654222B2 (ja) | 1990-03-07 | 1990-03-07 | 冷暖混在形マルチ冷凍サイクル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03260562A JPH03260562A (ja) | 1991-11-20 |
| JP2654222B2 true JP2654222B2 (ja) | 1997-09-17 |
Family
ID=13021518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2056238A Expired - Lifetime JP2654222B2 (ja) | 1990-03-07 | 1990-03-07 | 冷暖混在形マルチ冷凍サイクル |
Country Status (7)
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| EP (1) | EP0445368B1 (ja) |
| JP (1) | JP2654222B2 (ja) |
| KR (1) | KR950003124B1 (ja) |
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| ES (1) | ES2057335T3 (ja) |
| HK (1) | HK1006326A1 (ja) |
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| WO1994017346A1 (en) * | 1993-01-19 | 1994-08-04 | Parker-Hannifin Corporation | System for controlling flow of working fluids |
| JP3289366B2 (ja) * | 1993-03-08 | 2002-06-04 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
| US5462110A (en) * | 1993-12-30 | 1995-10-31 | Sarver; Donald L. | Closed loop air-cycle heating and cooling system |
| DE19524660C2 (de) * | 1995-07-06 | 2003-09-18 | Valeo Klimatech Gmbh & Co Kg | Klimatisierungsanordnung für Nutzfahrzeuge, insbesondere Omnibusse |
| US6460354B2 (en) | 2000-11-30 | 2002-10-08 | Parker-Hannifin Corporation | Method and apparatus for detecting low refrigerant charge |
| US6997003B2 (en) * | 2004-06-25 | 2006-02-14 | Carrier Corporation | Method to control high condenser pressure |
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| KR20210121401A (ko) * | 2020-03-30 | 2021-10-08 | 엘지전자 주식회사 | 히트펌프 및 그 동작방법 |
| US11739952B2 (en) * | 2020-07-13 | 2023-08-29 | Rheem Manufacturing Company | Integrated space conditioning and water heating/cooling systems and methods thereto |
| US11781760B2 (en) | 2020-09-23 | 2023-10-10 | Rheem Manufacturing Company | Integrated space conditioning and water heating systems and methods thereto |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3691785A (en) * | 1970-05-15 | 1972-09-19 | John D Ruff | Small centrifugal heat pump |
| DE2451361A1 (de) * | 1974-10-29 | 1976-05-06 | Jakob | Verfahren zum regeln einer kompressorkuehlanlage |
| US4326387A (en) * | 1978-04-03 | 1982-04-27 | Hussmann Refrigerator Co. | Fluidic time delay system |
| US4951475A (en) * | 1979-07-31 | 1990-08-28 | Altech Controls Corp. | Method and apparatus for controlling capacity of a multiple-stage cooling system |
| US4439997A (en) * | 1981-03-16 | 1984-04-03 | Cantley Robert J | Energy management system for multi stage refrigeration systems |
| JPS5995350A (ja) * | 1982-11-22 | 1984-06-01 | 三菱電機株式会社 | 容量制御型冷凍サイクルの制御装置 |
| JPS61110859A (ja) * | 1984-11-02 | 1986-05-29 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和装置 |
| JP2760500B2 (ja) * | 1987-12-21 | 1998-05-28 | 三洋電機株式会社 | 多室型冷暖房装置 |
| US4878357A (en) * | 1987-12-21 | 1989-11-07 | Sanyo Electric Co., Ltd. | Air-conditioning apparatus |
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| JPH0762569B2 (ja) * | 1988-08-19 | 1995-07-05 | ダイキン工業株式会社 | 空気調和装置の運転制御装置 |
-
1990
- 1990-03-07 JP JP2056238A patent/JP2654222B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1990-11-02 US US07/608,277 patent/US5086624A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-11-15 DE DE69009447T patent/DE69009447T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-11-15 ES ES90121886T patent/ES2057335T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-11-15 EP EP90121886A patent/EP0445368B1/en not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-02-19 KR KR1019910002664A patent/KR950003124B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1998
- 1998-06-17 HK HK98105505A patent/HK1006326A1/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0445368B1 (en) | 1994-06-01 |
| KR910017144A (ko) | 1991-11-05 |
| HK1006326A1 (en) | 1999-02-19 |
| ES2057335T3 (es) | 1994-10-16 |
| JPH03260562A (ja) | 1991-11-20 |
| EP0445368A2 (en) | 1991-09-11 |
| US5086624A (en) | 1992-02-11 |
| DE69009447T2 (de) | 1994-12-22 |
| KR950003124B1 (ko) | 1995-04-01 |
| EP0445368A3 (en) | 1992-09-02 |
| DE69009447D1 (de) | 1994-07-07 |
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