JP2012254464A

JP2012254464A - Die device for non-porous die cast

Info

Publication number: JP2012254464A
Application number: JP2011128480A
Authority: JP
Inventors: Takaaki Kato; 高明加藤
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 2011-06-08
Filing date: 2011-06-08
Publication date: 2012-12-27
Anticipated expiration: 2031-06-08
Also published as: JP5779411B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a die device for non-porous die cast, reducing the content of gas in a die cast product and reducing the cost of equipment.SOLUTION: The die device 50 for non-porous die cast is configured to supply a molten metal 86 to a cavity 53 by extending a plunger 68 of a molten metal supply unit 54. The die device 50 also includes a reactive gas supply unit 55 and a control unit 56. The reactive gas supply unit 55 is configured to charge a high-reactivity reactive gas 85 into the cavity 53 for the molten metal 86. The control unit 56 has a function of controlling to charge the reactive gas 85 from the reactive gas supply unit 55 into the cavity 53 when retreating the plunger 68 of the molten metal supply unit 54.

Description

本発明は、金型のキャビティに溶湯供給部が連通され、溶湯供給部のプランジャが進出されることでキャビティに溶湯を供給可能な無孔性ダイカスト用金型装置に関する。 The present invention relates to a non-porous die casting mold apparatus capable of supplying a molten metal to a cavity by communicating a molten metal supply section with a mold cavity and advancing a plunger of the molten metal supply section.

内燃機関（エンジン）のクランクシャフトにピストンを連結するコネクティングロッド（以下、「コンロッド」という）のなかには、エンジンの軽量化などを図るためにアルミニウム合金を用いて製造したものがある。
このコンロッドの品質を確保するために、コンロッド内に含まれるガス含有量を少なくすることが好ましい。 Some connecting rods (hereinafter referred to as “connecting rods”) that connect a piston to a crankshaft of an internal combustion engine (engine) are manufactured using an aluminum alloy in order to reduce the weight of the engine.
In order to ensure the quality of this connecting rod, it is preferable to reduce the gas content contained in the connecting rod.

コンロッド内のガス含有量を少なくする金型装置として、金型や溶湯供給部に複数の反応性ガス供給部を備え、複数の反応性ガス供給部からキャビティに反応性ガス（酸素）を充填可能に構成した無孔性ダイカスト用金型装置が知られている（例えば、特許文献１参照。）。
特許文献１の無孔性ダイカスト用金型装置によれば、複数の反応性ガス供給部からキャビティに反応性ガスを充填することで、アルミニウム合金の溶湯がキャビティに供給された際に、供給された溶湯をキャビティの反応性ガスと反応させることができる。 As a mold device that reduces the gas content in the connecting rod, multiple reactive gas supply units are provided in the mold and molten metal supply unit, and the cavity can be filled with reactive gas (oxygen) from multiple reactive gas supply units There is known a non-porous die-casting die apparatus configured as described above (for example, see Patent Document 1).
According to the non-porous die casting mold apparatus of Patent Document 1, the cavity is filled with reactive gas from a plurality of reactive gas supply units, so that the molten aluminum alloy is supplied to the cavity. The molten metal can be reacted with the reactive gas in the cavity.

よって、キャビティに充填された反応性ガスの残存量を減らすことができる。
反応性ガスの残存量を減らすことで、アルミニウム合金の溶湯内に含まれる含有量を減らすことが可能になり、コンロッド（ダイカスト製品）内に含まれるガス含有量を少なくすることができる。 Therefore, the remaining amount of the reactive gas filled in the cavity can be reduced.
By reducing the residual amount of the reactive gas, the content contained in the molten aluminum alloy can be reduced, and the gas content contained in the connecting rod (die-cast product) can be reduced.

特開２００４−１６７５７４号公報JP 2004-167574 A

ここで、特許文献１の金型装置は、キャビティの反応性ガスと反応させてアルミニウム合金の溶湯内に含まれる含有量を減らすために、金型や溶湯供給部に複数の反応性ガス供給部を備える必要がある。
しかし、金型や溶湯供給部に複数の反応性ガス供給部を備えるためには設備費が嵩み、この観点から改良の余地が残されていた。 Here, in the mold apparatus of Patent Document 1, in order to reduce the content contained in the molten aluminum alloy by reacting with the reactive gas in the cavity, a plurality of reactive gas supply units are provided in the mold and the molten metal supply unit. It is necessary to have.
However, in order to provide a plurality of reactive gas supply units in the mold and the molten metal supply unit, the equipment cost increases, and there is room for improvement from this viewpoint.

本発明は、ダイカスト製品内に含まれるガス含有量を少なくでき、かつ、設備費を抑えることができる無孔性ダイカスト用金型装置を提供することを課題とする。 An object of the present invention is to provide a non-porous die-casting die apparatus that can reduce the gas content contained in a die-cast product and that can suppress equipment costs.

請求項１に係る発明は、金型に設けられたキャビティに溶湯供給部が連通され、前記溶湯供給部のプランジャが進出されることで前記キャビティに前記溶湯を供給可能な無孔性ダイカスト用金型装置であって、前記金型に設けられ、前記溶湯に対して反応性の高い反応性ガスをキャビティに充填可能な反応性ガス供給部と、前記溶湯供給部の前記プランジャを後退させるときに、前記反応性ガス供給部から前記キャビティに前記反応性ガスを充填するように制御可能な制御部と、を備えたことを特徴とする。 According to a first aspect of the present invention, there is provided a non-porous die casting die capable of supplying the molten metal to the cavity by communicating a molten metal supply portion to a cavity provided in the mold and advancing a plunger of the molten metal supply portion. A mold apparatus, provided in the mold, for reversing the plunger of the molten metal supply unit and the reactive gas supply unit capable of filling the cavity with a reactive gas highly reactive with the molten metal And a control unit that can be controlled to fill the cavity with the reactive gas from the reactive gas supply unit.

請求項２に係る発明は、前記反応性ガス供給部は、前記キャビティに前記反応性ガスを充填するガス導入路が、前記キャビティのうち前記溶湯が最後に充填される部位に開口されたことを特徴とする。 According to a second aspect of the present invention, the reactive gas supply unit is configured such that a gas introduction path for filling the cavity with the reactive gas is opened at a portion of the cavity where the molten metal is finally filled. Features.

請求項３に係る発明は、前記キャビティのうち前記溶湯が最後に充填される前記部位は、前記キャビティの上部であることを特徴とする。 The invention according to claim 3 is characterized in that the portion of the cavity that is finally filled with the molten metal is an upper portion of the cavity.

請求項４に係る発明は、前記反応性ガス供給部から前記キャビティに充填される前記反応性ガスの時間当たりの吐出量Ｖ_１、前記反応性ガスの吐出時間Ｔ、および前記キャビティの体積Ｖの関係は、前記吐出量Ｖ_１および前記吐出時間Ｔの積（Ｖ_１×Ｔ）が体積Ｖの２倍（２Ｖ）を超えるように設定されたことを特徴とする。 According to a fourth aspect of the present invention, there is provided a discharge amount V ₁ per hour of the reactive gas filled in the cavity from the reactive gas supply unit, a discharge time T of the reactive gas, and a volume V of the cavity. The relationship is characterized in that the product (V ₁ × T) of the discharge amount V ₁ and the discharge time T is set to exceed twice the volume V (2 V).

請求項１に係る発明では、金型に反応性ガス供給部を備え、かつ、反応性ガス供給部からキャビティに反応性ガスを充填するときを制御可能な制御部を備えた。
この制御部の制御により、溶湯供給部のプランジャを後退させるときに、反応性ガス供給部からキャビティに反応性ガスを充填するようにした。
よって、プランジャを後退させてキャビティから空気を除去するとともに、キャビティに反応性ガスを供給することができる。
これにより、キャビティの全域に亘って反応性ガスを均一（良好）に充填できる。 In the invention according to claim 1, the mold is provided with the reactive gas supply unit, and the control unit is capable of controlling when the reactive gas is filled from the reactive gas supply unit into the cavity.
By controlling the control unit, when the plunger of the molten metal supply unit is retracted, the reactive gas supply unit fills the cavity with the reactive gas.
Accordingly, the plunger can be retracted to remove air from the cavity, and reactive gas can be supplied to the cavity.
Thereby, the reactive gas can be filled uniformly (good) over the entire cavity.

ここで、キャビティの全域に亘って反応性ガスを充填することで、キャビティの内圧は大気圧より高く保たれている。キャビティの内圧を大気圧より高く保つことで、キャビティに大気中の空気が浸入することを防止できる。
よって、キャビティに供給された溶湯に反応性ガスを好適に反応させて、キャビティの反応性ガスを減少させることができる。 Here, by filling the cavity with the reactive gas, the internal pressure of the cavity is kept higher than the atmospheric pressure. By keeping the internal pressure of the cavity higher than the atmospheric pressure, air in the atmosphere can be prevented from entering the cavity.
Therefore, the reactive gas can be suitably reacted with the molten metal supplied to the cavity, and the reactive gas in the cavity can be reduced.

キャビティの反応性ガスを減少させることで、キャビティに供給された溶湯に含まれる反応性ガスを少なくできる。溶湯に含まれる反応性ガスを少なくすることで、キャビティで成形されたダイカスト製品に含まれる反応性ガスの含有量を少なくできる。
これにより、ダイカスト製品に熱処理による溶体化処理を施して強度を高める際に、ダイカスト製品が反応性ガスの膨張で変形することを抑制できる。
加えて、ダイカスト製品を溶接する際に、ダイカスト製品の溶接部が反応性ガスの膨張で変形することを抑制できる。 By reducing the reactive gas in the cavity, the reactive gas contained in the molten metal supplied to the cavity can be reduced. By reducing the reactive gas contained in the molten metal, the content of the reactive gas contained in the die-cast product formed in the cavity can be reduced.
Accordingly, when the die casting product is subjected to a solution treatment by heat treatment to increase the strength, the die casting product can be prevented from being deformed by the expansion of the reactive gas.
In addition, when welding a die-cast product, it can suppress that the welding part of a die-cast product deform | transforms by expansion | swelling of reactive gas.

さらに、金型に反応性ガス供給部を設けるだけの簡単な構成で、ダイカスト製品に含まれる反応性ガスの含有量を少なくすることができる。
これにより、無孔性ダイカスト用金型装置を簡素化することが可能になり、金型装置の設備費を抑えることができる。 Furthermore, the content of the reactive gas contained in the die-cast product can be reduced with a simple configuration in which the reactive gas supply unit is simply provided in the mold.
Thereby, it becomes possible to simplify the non-porous die-casting die apparatus, and to suppress the equipment cost of the die apparatus.

請求項２に係る発明では、反応性ガス供給部のガス導入路を、キャビティのうち溶湯が最後に充填される部位に開口した。
よって、ガス導入路の出口が溶湯供給部のゲートの反対側に設けられている。
ガス導入路の出口を溶湯供給部のゲートの反対側に設けることで、ガス導入路の出口からキャビティに充填された反応性ガス８５がキャビティ５３の全域を経て溶湯供給部のゲート側に導かれる。
これにより、キャビティの全域に亘って反応性ガスを一層均一（良好）に充填することができる。 In the invention which concerns on Claim 2, the gas introduction path of the reactive gas supply part was opened to the site | part with which a molten metal is finally filled among cavities.
Therefore, the outlet of the gas introduction path is provided on the opposite side of the gate of the molten metal supply unit.
By providing the outlet of the gas introduction path on the opposite side of the gate of the molten metal supply section, the reactive gas 85 filled in the cavity is guided from the outlet of the gas introduction path to the gate side of the molten metal supply section through the entire cavity 53. .
Thereby, the reactive gas can be filled more uniformly (good) over the entire area of the cavity.

請求項３に係る発明では、反応性ガス供給部のガス導入路をキャビティの上部に設けることにより、キャビティの上部から反応性ガスを供給することができる。
よって、反応性ガスとして、空気より比重が重い酸素を用いた場合、キャビティの上部からキャビティに供給された反応性ガスが自重で下降する。
これにより、反応性ガスの自重を利用してキャビティに反応性ガスを効率よく充填することができるので、キャビティの全域に亘って反応性ガスを一層均一（良好）に充填できる。 In the invention which concerns on Claim 3, reactive gas can be supplied from the upper part of a cavity by providing the gas introduction path of a reactive gas supply part in the upper part of a cavity.
Therefore, when oxygen having a heavier specific gravity than air is used as the reactive gas, the reactive gas supplied to the cavity from the upper part of the cavity is lowered by its own weight.
Accordingly, the reactive gas can be efficiently filled into the cavity by utilizing the weight of the reactive gas, so that the reactive gas can be filled more uniformly (good) over the entire cavity.

請求項４に係る発明では、吐出量Ｖ_１、吐出時間Ｔおよびキャビティ体積Ｖとし、反応性ガス供給部からキャビティに充填する反応性ガスの充填量（Ｖ_１×Ｔ）がキャビティ体積（Ｖ）の２倍を超えるように設定した。
このように、キャビティに充填する反応性ガスの充填量（Ｖ_１×Ｔ）がキャビティ体積（Ｖ）の２倍を超えることで反応性ガスの充填量を十分に確保できる。
これにより、キャビティの全域に亘って反応性ガスを一層均一（良好）に充填できる。 In the invention according to claim 4, the discharge amount V ₁ , the discharge time T, and the cavity volume V are set, and the filling amount (V ₁ × T) of the reactive gas filling the cavity from the reactive gas supply unit is the cavity volume (V). It was set to exceed 2 times.
Thus, the reactive gas filling amount (V ₁ × T) filling the cavity exceeds twice the cavity volume (V), so that the reactive gas filling amount can be sufficiently secured.
Thereby, the reactive gas can be filled more uniformly (good) over the entire cavity.

ここで、キャビティに充填する反応性ガスの充填量（Ｖ_１×Ｔ）がキャビティ体積（Ｖ）の２倍を超えることで、キャビティの内圧を大気圧より確実に高く保つことができる。
キャビティの内圧を大気圧より高く保つことで、キャビティに大気中の空気が浸入することを防止できる。
これにより、キャビティに供給された溶湯に反応性ガスを好適に反応させて、キャビティの反応性ガスを減少させることができる。 Here, since the filling amount (V ₁ × T) of the reactive gas filling the cavity exceeds twice the cavity volume (V), the internal pressure of the cavity can be reliably kept higher than the atmospheric pressure.
By keeping the internal pressure of the cavity higher than the atmospheric pressure, air in the atmosphere can be prevented from entering the cavity.
Thereby, reactive gas can be made to react suitably with the molten metal supplied to the cavity, and the reactive gas of a cavity can be decreased.

本発明に係るアルミニウム合金製コンロッドを備えた内燃機関（エンジン）示す断面図である。It is sectional drawing which shows the internal combustion engine (engine) provided with the connecting rod made from aluminum alloy which concerns on this invention. 図１のコンロッドを分解した状態で示す正面図である。It is a front view shown in the state which decomposed | disassembled the connecting rod of FIG. （ａ）は図２の３ａ矢視図、（ｂ）は図２の３ｂ矢視図である。(A) is a 3a arrow view of FIG. 2, (b) is a 3b arrow view of FIG. 本発明に係るコンロッドに作用する負荷を説明する図である。It is a figure explaining the load which acts on the connecting rod which concerns on this invention. 本発明に係るコンロッドを成形する無孔性ダイカスト用金型装置を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the die apparatus for non-porous die-casting which shape | molds the connecting rod which concerns on this invention. 本発明に係る無孔性ダイカスト用金型装置でコンロッド本体を製造する工程を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the process of manufacturing a connecting rod main body with the die apparatus for non-porous die-casting concerning this invention. （ａ）は図６の離型剤塗布工程を説明する図、（ｂ）は図６のエアブロー工程を説明する図である。(A) is a figure explaining the mold release agent application | coating process of FIG. 6, (b) is a figure explaining the air blow process of FIG. （ａ）は図６の型締め工程を説明する図、（ｂ）は図６の反応性ガス供給工程を説明する図である。(A) is a figure explaining the mold clamping process of FIG. 6, (b) is a figure explaining the reactive gas supply process of FIG. 図６の注湯工程を説明する図である。It is a figure explaining the pouring process of FIG. 図６の型開き工程を説明する図である。It is a figure explaining the mold opening process of FIG. 図６の熱処理工程を説明するグラフである。It is a graph explaining the heat treatment process of FIG. 図６の加工工程を説明する図である。It is a figure explaining the processing process of FIG. 本発明に係る無孔性ダイカスト用金型装置でキャップを製造する工程を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows the process of manufacturing a cap with the non-porous die-casting die apparatus which concerns on this invention. 図１３の熱処理工程を説明するグラフである。It is a graph explaining the heat processing process of FIG.

本発明を実施するための最良の形態を添付図に基づいて以下に説明する。 The best mode for carrying out the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.

実施例に係る無孔性ダイカスト用金型装置５０について説明する。
図１に示すように、エンジン１０は、エンジンブロック１１のシリンダ部１２に摺動自在に設けられたピストン１３と、エンジンブロック１１のクランク室１５に設けられたクランクシャフト１６と、クランクシャフト１６およびピストン１３を連結可能なコンロッド２０と、シリンダ部１２の端部１２ａに設けられたシリンダヘッド１７と、シリンダヘッド１７に設けられた吸気弁１８および排気弁１９とを備えている。 A non-porous die casting mold apparatus 50 according to the embodiment will be described.
As shown in FIG. 1, the engine 10 includes a piston 13 slidably provided in a cylinder portion 12 of an engine block 11, a crankshaft 16 provided in a crank chamber 15 of the engine block 11, A connecting rod 20 to which the piston 13 can be connected, a cylinder head 17 provided at the end 12 a of the cylinder portion 12, and an intake valve 18 and an exhaust valve 19 provided in the cylinder head 17 are provided.

図２に示すように、コンロッド２０は、ピストンピン１４およびクランクピン１６ａ（図１も参照）を連結可能なコンロッド本体（アルミニウム合金ダイカスト製品）２１と、コンロッド本体２１の大端部２２に締結可能なキャップ（アルミニウム合金ダイカスト製品）２５と、キャップ２５を大端部２２に締結可能な一対のボルト（締結部材）２７とを備えている。 As shown in FIG. 2, the connecting rod 20 can be fastened to a connecting rod body (aluminum alloy die-cast product) 21 capable of connecting the piston pin 14 and the crank pin 16 a (see also FIG. 1) and a large end 22 of the connecting rod body 21. A cap (aluminum alloy die-cast product) 25 and a pair of bolts (fastening members) 27 capable of fastening the cap 25 to the large end 22 are provided.

図２、図３に示すように、コンロッド本体２１は、クランクシャフト１６のクランクピン１６ａ（図１も参照）に連結可能な大端部２２と、大端部２２に連結されたロッド部２３と、ロッド部２３の端部２３ａに設けられてピストンピン１４に連結可能な小端部２４とを有する。 As shown in FIGS. 2 and 3, the connecting rod body 21 includes a large end portion 22 that can be connected to a crankpin 16 a (see also FIG. 1) of the crankshaft 16, and a rod portion 23 that is connected to the large end portion 22. And a small end portion 24 provided at the end portion 23 a of the rod portion 23 and connectable to the piston pin 14.

このコンロッド本体２１は、ダイカストにより成形（ダイカスト成形）され、溶体化処理（熱処理による溶体化処理）が施されることで強度が高められたアルミニウム合金製の部材である。
コンロッド本体２１は、熱処理による溶体化処理が施されることで、一例として、ロックウェルＢスケール硬さ（以下、ロックウェル硬さという）がＨＲＢ６０以上となるように（ＨＲＢ６０を超えるように）高められている。
ピストンピン１４は、ピストン１３の取付孔に嵌合されるとともに小端部２４の嵌合孔２４ａに嵌合されている。
これにより、小端部２４がピストンピン１４を介してピストン１３に連結されている。 The connecting rod main body 21 is a member made of an aluminum alloy which has been formed by die casting (die casting) and subjected to a solution treatment (solution treatment by heat treatment) to increase the strength.
As an example, the connecting rod body 21 is subjected to solution treatment by heat treatment, so that the Rockwell B scale hardness (hereinafter referred to as Rockwell hardness) is increased to be HRB60 or more (so as to exceed HRB60). It has been.
The piston pin 14 is fitted in the mounting hole of the piston 13 and is fitted in the fitting hole 24 a of the small end portion 24.
As a result, the small end 24 is connected to the piston 13 via the piston pin 14.

大端部２２は、両端部２２ａに形成された一対のねじ孔３１と、一対のねじ孔３１間に形成された半円弧状の湾曲凹部３２と、湾曲凹部３２の両側部に形成された一対の合わせ部３３と、一対の合わせ部３３に形成された位置決め凸部３４とを有する。
以下、大端部２２の合わせ部３３を「大端合わせ部」という。 The large end portion 22 includes a pair of screw holes 31 formed in both end portions 22a, a semicircular arc-shaped concave recess 32 formed between the pair of screw holes 31, and a pair formed on both sides of the curved recess 32. And a positioning projection 34 formed on the pair of mating portions 33.
Hereinafter, the mating portion 33 of the large end portion 22 is referred to as a “large end mating portion”.

キャップ２５は、大端部２２に一対のボルト２７を介して着脱可能に締結される部材である。
このキャップ２５は、両端部２５ａに形成された一対の貫通孔３６と、一対の貫通孔３６間に形成された半円弧状の湾曲凹部３７と、湾曲凹部３７の両側部に形成された一対の合わせ部３８と、一対の合わせ部３８に形成された位置決め凹部３９とを有する。 The cap 25 is a member that is detachably fastened to the large end portion 22 via a pair of bolts 27.
The cap 25 includes a pair of through-holes 36 formed at both ends 25 a, a semicircular arc-shaped concave recess 37 formed between the pair of through-holes 36, and a pair of both-side portions of the curved recess 37. It has a mating portion 38 and a positioning recess 39 formed in the pair of mating portions 38.

このキャップ２５は、ダイカストにより成形され、溶体化処理（熱処理による溶体化処理）が施されないアルミニウム合金製の部材である。
キャップ２５は、熱処理による溶体化処理を施さないことで、一例として、ロックウェル硬さがＨＲＢ５０以下となるように（ＨＲＢ５０を超えないように）低く抑えられている。
すなわち、キャップ２５は、コンロッド本体２１より強度が低く形成されている。
以下、キャップ２５の合わせ部３８を「キャップ合わせ部」という。
なお、キャップ２５に熱処理による溶体化処理を施さないようにして強度を低く抑えた理由については図４で詳しく説明する。 The cap 25 is a member made of aluminum alloy that is formed by die casting and is not subjected to a solution treatment (solution treatment by heat treatment).
As an example, the cap 25 is kept low so that the Rockwell hardness is HRB 50 or less (so as not to exceed the HRB 50) by not performing the solution treatment by heat treatment.
That is, the cap 25 is formed with a lower strength than the connecting rod body 21.
Hereinafter, the matching portion 38 of the cap 25 is referred to as a “cap matching portion”.
The reason why the strength is kept low by preventing the cap 25 from undergoing a solution treatment by heat treatment will be described in detail with reference to FIG.

一対のキャップ合わせ部３８は、一対の大端合わせ部３３にそれぞれ突き合わせ可能に形成されている。
さらに、一対の位置決め凸部３４は、一対のキャップ合わせ部が一対の大端合わせ部に突き合わされた状態において、一対の位置決め凹部３９に係合可能に形成されている。
加えて、貫通孔３６は、一対の位置決め凸部３４が一対の位置決め凹部３９に係合された状態において、ねじ孔３１に対して同軸上に位置するように形成されている。 The pair of cap alignment portions 38 are formed so as to be able to abut each of the pair of large end alignment portions 33.
Further, the pair of positioning projections 34 are formed so as to be engageable with the pair of positioning recesses 39 in a state where the pair of cap alignment portions are abutted against the pair of large end alignment portions.
In addition, the through hole 36 is formed so as to be coaxial with the screw hole 31 in a state where the pair of positioning convex portions 34 are engaged with the pair of positioning concave portions 39.

また、キャップ２５の湾曲凹部３７は、一対の位置決め凸部３４が一対の位置決め凹部３９に係合された状態において、大端部２２の湾曲凹部３２に対峙するように形成されている。
キャップ２５の湾曲凹部３７および大端部２２の湾曲凹部３２が対峙することで、各々の湾曲凹部３２，３７でクランクピン１６ａに嵌合可能な嵌合孔２６（図１参照）が形成される。 Further, the curved concave portion 37 of the cap 25 is formed so as to face the curved concave portion 32 of the large end portion 22 in a state where the pair of positioning convex portions 34 are engaged with the pair of positioning concave portions 39.
The curved concave portion 37 of the cap 25 and the curved concave portion 32 of the large end portion 22 face each other, whereby a fitting hole 26 (see FIG. 1) that can be fitted to the crankpin 16a is formed by the curved concave portions 32, 37. .

ボルト２７は、先端部側にねじ部２７ａが形成された締結部材である。
ボルト２７を貫通孔３６に差し込み、貫通孔３６から突出されたねじ部２７ａをねじ孔３１にねじ結合することで、キャップ２５が大端部２２に着脱自在に締結される。
この状態において、一対のキャップ合わせ部３８が一対の大端合わせ部３３にそれぞれ突き合わされた状態に保持される。
さらに、一対の位置決め凸部３４が一対の位置決め凹部３９に係合された状態に保持される。 The bolt 27 is a fastening member in which a screw portion 27a is formed on the tip end side.
The cap 25 is detachably fastened to the large end portion 22 by inserting the bolt 27 into the through hole 36 and screwing the screw portion 27a protruding from the through hole 36 into the screw hole 31.
In this state, the pair of cap alignment portions 38 is held in a state of being abutted against the pair of large end alignment portions 33.
Further, the pair of positioning convex portions 34 is held in a state of being engaged with the pair of positioning concave portions 39.

図１に示すように、キャップ２５が大端部２２に組み付けられることで、大端部２２およびキャップ２５がクランクピン１６ａに回転自在に連結される。
クランクピン１６ａおよびピストン１３をコンロッド２０で連結した状態において、コンロッド本体２１の大端部２２がピストン１３側に配置され、キャップ２５がピストン１３の反対側に配置される。 As shown in FIG. 1, the cap 25 is assembled to the large end portion 22, whereby the large end portion 22 and the cap 25 are rotatably connected to the crank pin 16a.
In a state where the crankpin 16 a and the piston 13 are connected by the connecting rod 20, the large end portion 22 of the connecting rod body 21 is disposed on the piston 13 side, and the cap 25 is disposed on the opposite side of the piston 13.

図４に示すように、エンジン１０の駆動時に、燃焼室２９で燃料（混合気）が燃焼することでピストン１３に爆発荷重Ｆ１が負荷され、負荷された爆発荷重Ｆ１がピストン１３を介してコンロッド本体２１に伝えられる。
爆発荷重Ｆ１とは、燃焼室２９で混合気が燃焼した際にピストン１３に負荷される荷重をいう。 As shown in FIG. 4, when the engine 10 is driven, the fuel (air-fuel mixture) burns in the combustion chamber 29 so that an explosion load F <b> 1 is applied to the piston 13, and the loaded explosion load F <b> 1 is connected via the piston 13 to the connecting rod. It is transmitted to the main body 21.
The explosion load F1 refers to a load applied to the piston 13 when the air-fuel mixture burns in the combustion chamber 29.

コンロッド本体２１に伝えられた爆発荷重Ｆ１がクランクピン１６ａに伝えられ、クランクピン１６ａがクランクジャーナル１６ｂを軸にして矢印Ａの如く回転する。
クランクピン１６ａが回転することで、ピストン１３が上死点Ｐ１から下死点Ｐ２に向けて矢印Ｂの如く移動する。 The explosion load F1 transmitted to the connecting rod body 21 is transmitted to the crank pin 16a, and the crank pin 16a rotates as indicated by an arrow A about the crank journal 16b.
As the crank pin 16a rotates, the piston 13 moves from the top dead center P1 toward the bottom dead center P2 as indicated by an arrow B.

このように、クランクピン１６ａ（クランクシャフト１６）が回転することにより、キャップ２５にクランクピン１６ａの回転による慣性力Ｆ２が負荷される。
ここで、キャップ２５に負荷される慣性力Ｆ２は、エンジン１０の回転数が、例えば、毎分４０００回転以下と低い場合には、爆発荷重Ｆ１に比べて小さいことが知られている。 In this way, when the crankpin 16a (crankshaft 16) rotates, the inertia force F2 due to the rotation of the crankpin 16a is applied to the cap 25.
Here, it is known that the inertial force F2 applied to the cap 25 is smaller than the explosion load F1 when the rotational speed of the engine 10 is as low as 4000 revolutions per minute, for example.

そこで、前述したように、アルミニウム合金製のコンロッド本体２１をダイカストにより成形した後、アルミニウムの溶体化を伴う熱処理（熱処理による溶体化処理）を施してコンロッド本体２１の強度を確保するようにした。
コンロッド本体２１は、熱処理による溶体化処理が施されることで、一例として、ロックウェル硬さがＨＲＢ６０を超えるように高められている。
好ましくは、コンロッド本体２１は、ロックウェル硬さがＨＲＢ６０に高く設定されている。 Therefore, as described above, after connecting rod connecting body 21 made of aluminum alloy is formed by die casting, heat treatment (solution treatment by heat treatment) accompanied by solution forming of aluminum is performed to ensure the strength of connecting rod body 21.
The connecting rod body 21 is subjected to solution treatment by heat treatment, and as an example, the Rockwell hardness is increased so as to exceed HRB60.
Preferably, the connecting rod body 21 is set to have a high Rockwell hardness of HRB60.

一方、アルミニウム合金製のキャップ２５をダイカストにより成形した後工程で、アルミニウムの溶体化を伴う熱処理（熱処理による溶体化処理）を施さないようにしてキャップ２５の強度を抑えるようにした。
キャップ２５は、熱処理を施さないことで、一例として、ロックウェル硬さがＨＲＢ５０を超えないように低く抑えられている。
好ましくは、キャップ２５は、ロックウェル硬さがＨＲＢ５０に低く抑えられている。 On the other hand, the strength of the cap 25 is suppressed by not performing a heat treatment (solution treatment by heat treatment) accompanied by solution treatment of aluminum in a subsequent process of forming the aluminum alloy cap 25 by die casting.
As an example, the cap 25 is kept low so that the Rockwell hardness does not exceed the HRB 50 by not performing heat treatment.
Preferably, the cap 25 has a Rockwell hardness as low as HRB50.

さらに、キャップ２５とコンロッド本体２１とのロックウェル硬さの差がＨＲＢ１０〜ＨＲＢ６０となるように設定されている。
好ましくは、キャップ２５とコンロッド本体２１とのロックウェル硬さの差がＨＲＢ１０となるように設定されている。 Furthermore, the difference in Rockwell hardness between the cap 25 and the connecting rod body 21 is set to be HRB10 to HRB60.
Preferably, the difference in Rockwell hardness between the cap 25 and the connecting rod body 21 is set to be HRB10.

ここで、キャップ２５とコンロッド本体２１とのロックウェル硬さの差がＨＲＢ１０より小さい場合、キャップ２５の強度を確保するためにキャップ２５に熱処理による溶体化処理を施す必要が生じる。
このため、熱処理にかかるコストを抑えることや、熱処理時間を短くすることが難しくなる。 Here, when the difference in Rockwell hardness between the cap 25 and the connecting rod body 21 is smaller than the HRB 10, it is necessary to subject the cap 25 to a solution treatment by heat treatment in order to ensure the strength of the cap 25.
For this reason, it becomes difficult to reduce the cost for heat treatment and shorten the heat treatment time.

一方、キャップ２５とコンロッド本体２１とのロックウェル硬さの差がＨＲＢ６０より大きい場合、コンロッド本体２１のじん性を確保することが難しくなることが考えられる。
このため、キャップ２５をコンロッド本体２１に組み付けた状態においてコンロッド２０の強度を確保することが難しくなる。
そこで、キャップ２５とコンロッド本体２１とのロックウェル硬さの差がＨＲＢ１０〜ＨＲＢ６０となるように設定した。 On the other hand, when the difference in Rockwell hardness between the cap 25 and the connecting rod body 21 is larger than the HRB 60, it may be difficult to ensure the toughness of the connecting rod body 21.
For this reason, it becomes difficult to ensure the strength of the connecting rod 20 in a state where the cap 25 is assembled to the connecting rod body 21.
Therefore, the difference in Rockwell hardness between the cap 25 and the connecting rod body 21 was set to be HRB10 to HRB60.

加えて、キャップ２５の強度を抑えることで、キャップ２５の耐力をコンロッド本体２１より少なくとも４０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）小さく設定することが可能である。
好ましくは、キャップ２５の耐力は、コンロッド本体２１より４０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ^２）小さく設定されている。
ここで、耐力とは、引張試験において、規定された永久伸び（０．２％）を生じるときの荷重を試験片の平行部の原断面積で除した値をいう。 In addition, by suppressing the strength of the cap 25, it is possible to set the proof stress of the cap 25 to be at least 40 MPa (N / mm ² ) smaller than the connecting rod body 21.
Preferably, the yield strength of the cap 25 is set to be 40 MPa (N / mm ² ) smaller than the connecting rod body 21.
Here, the proof stress refers to a value obtained by dividing a load when a specified permanent elongation (0.2%) is generated in a tensile test by an original cross-sectional area of a parallel portion of the test piece.

以上説明したように、本発明に係るコンロッド２０によれば、コンロッド本体２１に熱処理による溶体化処理を施すことで、コンロッド本体２１の強度を高め、コンロッド２０の強度を確保できる。
一方、キャップ２５に熱処理による溶体化処理を施す必要がないので、熱処理にかかるコストを抑えるとともに熱処理時間を短くできる。
これにより、コンロッド２０の強度を確保するとともに、コンロッド２０のコストを抑えることができる。
さらに、キャップ２５とコンロッド本体２１とのロックウェル硬さの差がＨＲＢ６０を超えないようにすることで、コンロッド本体２１のじん性を確保することができる。 As described above, according to the connecting rod 20 according to the present invention, the strength of the connecting rod body 21 can be increased and the strength of the connecting rod 20 can be secured by subjecting the connecting rod body 21 to a solution treatment by heat treatment.
On the other hand, since it is not necessary to subject the cap 25 to a solution treatment by heat treatment, the cost for heat treatment can be suppressed and the heat treatment time can be shortened.
Thereby, while ensuring the intensity | strength of the connecting rod 20, the cost of the connecting rod 20 can be suppressed.
Furthermore, the toughness of the connecting rod body 21 can be ensured by preventing the difference in Rockwell hardness between the cap 25 and the connecting rod body 21 from exceeding the HRB 60.

つぎに、コンロッド本体２１をダイカスト成形する無孔性ダイカスト用金型装置５０を図５に基づいて説明する。
なお、図５においては、無孔性ダイカスト用金型装置５０の構成の理解を容易にするために固定金型５１および可動金型５２の形状を簡略化して図示する。 Next, a non-porous die casting mold apparatus 50 for die casting the connecting rod body 21 will be described with reference to FIG.
In FIG. 5, the shapes of the fixed mold 51 and the movable mold 52 are simplified to facilitate understanding of the configuration of the non-porous die casting mold apparatus 50.

図５に示すように、無孔性ダイカスト用金型装置５０は、ベース（図示せず）に固定された固定金型（金型）５１と、固定金型５１に型締めすることでキャビティ５３を形成可能な可動金型（金型）５２と、キャビティ５３に溶湯を供給可能な溶湯供給部５４と、キャビティ５３に反応性ガスを供給可能な反応性ガス供給部５５と、反応性ガス供給部５５を制御する制御部５６とを備えている。 As shown in FIG. 5, the non-porous die casting mold apparatus 50 includes a fixed mold (mold) 51 fixed to a base (not shown), and a cavity 53 by clamping the mold to the fixed mold 51. A movable mold (mold) 52 capable of forming a metal, a melt supply section 54 capable of supplying a melt to the cavity 53, a reactive gas supply section 55 capable of supplying a reactive gas to the cavity 53, and a reactive gas supply And a control unit 56 that controls the unit 55.

固定金型５１は、ベース（図示せず）に固定され、凹状の成形面５１ａが形成されたダイカスト用の金型である。
可動金型５２は、ベース（図示せず）に移動自在に支持され、凹状の成形面５２ａが形成され、成形面５２ａにゲート６１が開口され、ゲート６１にランナー６２が連通され、ランナー６２の上流側に分流子６３が設けられたダイカスト用の金型である。
ゲート６１は、キャビティ５３の下端部５３ｂに開口されている。 The fixed die 51 is a die casting die fixed to a base (not shown) and having a concave molding surface 51a.
The movable mold 52 is movably supported by a base (not shown), has a concave molding surface 52a, a gate 61 is opened in the molding surface 52a, and a runner 62 communicates with the gate 61. This is a die-casting die provided with a flow divider 63 on the upstream side.
The gate 61 is opened at the lower end 53 b of the cavity 53.

可動金型５２を移動（可動）して金型装置５０を型締めすることにより、固定金型５１の成形面５１ａおよび可動金型５２の成形面５２ａでキャビティ５３が形成される。
キャビティ５３は大気開放ベント６４を経て大気に開放されている。
キャビティ５３に溶湯が充填される際に、キャビティ５３の空気などを大気開放ベント６４を経て大気に排出することができる。 By moving (moving) the movable mold 52 and clamping the mold apparatus 50, the cavity 53 is formed by the molding surface 51a of the fixed mold 51 and the molding surface 52a of the movable mold 52.
The cavity 53 is opened to the atmosphere via an atmosphere opening vent 64.
When the melt is filled in the cavity 53, the air in the cavity 53 can be discharged to the atmosphere through the atmosphere opening vent 64.

このキャビティ５３にランナー６２を経て溶湯供給部５４が連通されている。
ランナー６２の上流側に分流子６３を備えることで、溶湯供給部５４から供給される溶湯をキャビティ５３の全域に均等に供給することができる。
さらに、キャビティ５３にガス導入路７１を経て反応性ガス供給部５５が連通されている。 A molten metal supply unit 54 is communicated with the cavity 53 via a runner 62.
By providing the flow divider 63 on the upstream side of the runner 62, the molten metal supplied from the molten metal supply unit 54 can be evenly supplied to the entire area of the cavity 53.
Further, a reactive gas supply unit 55 is communicated with the cavity 53 via the gas introduction path 71.

溶湯供給部５４は、固定金型５１の下部５１ｂに設けられたスリーブ６６と、スリーブ６６内に摺動自在に収容（設けられた）されたプランジャ６８と、プランジャ６８を移動するプランジャ移動手段６９とを備えている。
スリーブ６６は、固定金型５１の下部５１ｂに基端部６６ａが設けられてランナー６２に連通されている。 The molten metal supply unit 54 includes a sleeve 66 provided in the lower portion 51 b of the fixed mold 51, a plunger 68 slidably accommodated (provided) in the sleeve 66, and plunger moving means 69 that moves the plunger 68. And.
The sleeve 66 communicates with the runner 62 by providing a base end portion 66 a at the lower portion 51 b of the fixed mold 51.

溶湯供給部５４は、プランジャ移動手段６９でプランジャ６８を分流子回避位置Ｐ５に向けて進出可能で、かつ、分流子回避位置Ｐ５から後退可能な供給部である。
溶湯供給部５４によれば、プランジャ６８が後退位置Ｐ３まで後退された状態において、注湯口６７から溶湯がスリーブ６６内に注湯（供給）される。
スリーブ６６内に溶湯が注湯された後、プランジャ６８を後退位置Ｐ３から前進位置Ｐ４まで進出（射出移動）することで、スリーブ６６内の溶湯がランナー６２、ゲート６１を経てキャビティ５３内に高圧状態で供給される。 The molten metal supply unit 54 is a supply unit that can move the plunger 68 toward the diverter avoidance position P5 by the plunger moving means 69 and can move backward from the diverter avoidance position P5.
According to the molten metal supply part 54, the molten metal is poured (supplied) into the sleeve 66 from the molten metal inlet 67 in a state where the plunger 68 is retracted to the retracted position P 3.
After the molten metal is poured into the sleeve 66, the plunger 68 is advanced (injected) from the retracted position P3 to the advanced position P4, so that the molten metal in the sleeve 66 passes through the runner 62 and the gate 61 and enters the cavity 53 at a high pressure. Supplied in state.

反応性ガス供給部５５は、固定金型５１の上部（すなわち、溶湯供給部５４の反対側の部位）５１ｃのみに設けられている。
反応性ガス供給部５５が固定金型５１の上部５１ｃに設けられることで、反応性ガス供給部５５はキャビティ５３の上方（上部５３ａ）に設けられている。 The reactive gas supply part 55 is provided only in the upper part of the fixed mold 51 (that is, the part opposite to the molten metal supply part 54) 51c.
The reactive gas supply part 55 is provided above the cavity 53 (upper part 53 a) by providing the reactive gas supply part 55 on the upper part 51 c of the fixed mold 51.

反応性ガス供給部５５は、固定金型５１の上部５１ｃに設けられたガス導入路７１と、ガス導入路７１に連通されたガス供給路７２と、ガス供給路７２に連通されたガス供給源７３と、ガス供給路７２の途中に設けられた開／閉切替弁７４が設けられている。
ガス導入路７１は、固定金型５１の上部５１ｃに設けられることで、出口７１ａがキャビティ５３の上部５３ａに連通されている。
詳しくは、ガス導入路７１の出口７１ａは、ゲート６１の反対側、すなわちキャビティ５３のうち溶湯が最後に充填される上部（部位）５３ａに設けられている。 The reactive gas supply unit 55 includes a gas introduction path 71 provided in the upper part 51 c of the fixed mold 51, a gas supply path 72 communicated with the gas introduction path 71, and a gas supply source communicated with the gas supply path 72. 73 and an open / close switching valve 74 provided in the middle of the gas supply path 72 is provided.
The gas introduction path 71 is provided in the upper part 51 c of the fixed mold 51, so that the outlet 71 a communicates with the upper part 53 a of the cavity 53.
Specifically, the outlet 71 a of the gas introduction path 71 is provided on the opposite side of the gate 61, that is, on the upper part (part) 53 a of the cavity 53 where the molten metal is finally filled.

ガス供給源７３は、溶湯に対して反応性の高い反応性ガス（一例として、酸素）をキャビティ５３に充填可能な手段である。
キャビティ５３に充填された反応性ガスは溶湯と反応して微細なＡｌ_２Ｏ_３となり、コンロッド本体２１（ダイカスト製品）内に分散する。コンロッド本体２１内に分散された微細なＡｌ_２Ｏ_３がコンロッド本体２１に影響を及ぼすことはない。 The gas supply source 73 is a means capable of filling the cavity 53 with a reactive gas (for example, oxygen) that is highly reactive with the molten metal.
The reactive gas filled in the cavity 53 reacts with the molten metal to become fine Al ₂ O ₃ and is dispersed in the connecting rod main body 21 (die-cast product). Fine Al ₂ O ₃ dispersed in the connecting rod body 21 does not affect the connecting rod body 21.

開／閉切替弁７４は、ガス供給路７２を開状態と閉状態とに切り替え可能な電磁弁（ソレノイドバルブ）である。
開／閉切替弁７４を開放してガス供給路７２を開状態に切り替えることで、ガス供給源７３からガス供給路７２を経てキャビティ５３に反応性ガスを充填できる。 The open / close switching valve 74 is an electromagnetic valve (solenoid valve) that can switch the gas supply path 72 between an open state and a closed state.
By opening the open / close switching valve 74 and switching the gas supply path 72 to the open state, the cavity 53 can be filled with the reactive gas from the gas supply source 73 through the gas supply path 72.

制御部５６は、溶湯供給部５４のプランジャ６８を分流子回避位置Ｐ５から後退させるときに、反応性ガス供給部５５からキャビティ５３に反応性ガスを充填するように制御可能な機能を備えている。
ここで、分流子回避位置Ｐ５は、金型装置５０を型締めする際に、可動金型５２の分流子６３にプランジャ６８が干渉しない位置（すなわち、前進位置Ｐ４から後方に僅かに移動した位置）である。 The control unit 56 has a controllable function so that the reactive gas is supplied from the reactive gas supply unit 55 to the cavity 53 when the plunger 68 of the molten metal supply unit 54 is retracted from the shunt avoidance position P5. .
Here, the diverter avoidance position P5 is a position where the plunger 68 does not interfere with the diverter 63 of the movable mold 52 when the mold apparatus 50 is clamped (ie, a position slightly moved backward from the advance position P4). ).

制御部５６からプランジャ移動手段６９に後退信号を伝えるとともに、開／閉切替弁７４に開放信号を伝えることにより、開／閉切替弁７４を開くことができる。
これにより、プランジャ６８を分流子回避位置Ｐ５から後退させるときに反応性ガス供給部５５からキャビティ５３に反応性ガスを充填することができる。 By transmitting a backward signal from the control unit 56 to the plunger moving means 69 and also transmitting an open signal to the open / close switching valve 74, the open / close switching valve 74 can be opened.
Thereby, the reactive gas can be filled into the cavity 53 from the reactive gas supply unit 55 when the plunger 68 is moved backward from the flow divider avoiding position P5.

プランジャ６８を後退させることでキャビティ５３から空気などを除去することができる。さらに、キャビティ５３から空気などを除去するとともにキャビティ５３に反応性ガスを充填することができる。
このように、キャビティ５３から空気などを除去するとともに、キャビティ５３に反応性ガスを供給することで、キャビティ５３の全域に亘って反応性ガスを均一（良好）に充填できる。 By retracting the plunger 68, air or the like can be removed from the cavity 53. Further, air and the like can be removed from the cavity 53 and the cavity 53 can be filled with a reactive gas.
As described above, by removing air and the like from the cavity 53 and supplying the reactive gas to the cavity 53, the reactive gas can be uniformly (good) filled over the entire area of the cavity 53.

加えて、固定金型５１の上部５１ｃに反応性ガス供給部５５を設けるだけの簡単な構成で、コンロッド本体２１に含まれる反応性ガスの含有量を少なくできる。
これにより、無孔性ダイカスト用金型装置５０を簡素化することが可能になり、金型装置５０の設備費を抑えることができる。 In addition, the content of the reactive gas contained in the connecting rod body 21 can be reduced with a simple configuration in which the reactive gas supply unit 55 is simply provided on the upper portion 51 c of the fixed mold 51.
Thereby, it becomes possible to simplify the non-porous die-casting die device 50, and the equipment cost of the die device 50 can be suppressed.

ここで、反応性ガス供給部５５からキャビティ５３に充填される反応性ガスの時間当たりの吐出量はＶ_１である。
また、反応性ガス供給部５５からキャビティ５３に充填される際の反応性ガスの吐出時間はＴである。
さらに、キャビティ５３のキャビティ体積はＶである。 Here, the discharge amount per unit time of the reactive gases from the reaction gas supply unit 55 is filled in the cavity 53 is V _1.
The discharge time of the reactive gas when the cavity 53 is filled from the reactive gas supply unit 55 is T.
Further, the cavity volume of the cavity 53 is V.

ところで、キャビティ５３に溶湯を供給する際に、通常、スリーブ６６内の空間の５０〜１０％に溶湯が注湯（供給）される。
よって、スリーブ６６に溶湯を注湯した状態において、スリーブ６６内の空間は、
Ｖ×［（１００−５０）／５０〜（１００−１０）／１０］
＝Ｖ×（１〜９）
となる。
但し、Ｖ：キャビティ体積 By the way, when the molten metal is supplied to the cavity 53, the molten metal is usually poured (supplied) into 50 to 10% of the space in the sleeve 66.
Therefore, in the state where the molten metal is poured into the sleeve 66, the space in the sleeve 66 is
V × [(100-50) / 50 to (100-10) / 10]
= V × (1-9)
It becomes.
Where V: cavity volume

これにより、スリーブ６６に溶湯を注湯した状態において、キャビティ５３とスリーブ６６内の空間との和は、
Ｖ＋［Ｖ×（１〜９）］
＝（２×Ｖ）〜（１０×Ｖ）
となる。 Thereby, in the state which poured the molten metal into the sleeve 66, the sum of the cavity 53 and the space in the sleeve 66 is:
V + [V × (1-9)]
= (2 × V) to (10 × V)
It becomes.

そこで、吐出量Ｖ_１、吐出時間Ｔおよびキャビティ体積Ｖの関係を、
吐出量Ｖ_１および吐出時間Ｔの積（Ｖ_１×Ｔ）がキャビティ体積Ｖの２倍（２×Ｖ）を超えるように設定した。
すなわち、２×Ｖ＜Ｖ_１×Ｔが成立するようにした。
反応性ガスの充填量（Ｖ_１×Ｔ）をキャビティ体積（Ｖ）の２倍を超える量にすることで反応性ガスの充填時間を短くできる。 Therefore, the relationship between the discharge amount V ₁ , the discharge time T, and the cavity volume V is
The product of the discharge amount V ₁ and the discharge time T (V ₁ × T) was set to exceed twice the cavity volume V (2 × V).
That is, 2 × V <V ₁ × T was established.
The reactive gas filling time can be shortened by setting the reactive gas filling amount (V ₁ × T) to an amount exceeding twice the cavity volume (V).

さらに、２×Ｖ＜Ｖ_１×Ｔの関係を成立させることで、反応性ガスの充填量を十分に確保できる。
これにより、キャビティ５３の全域に亘って反応性ガスを一層均一（良好）に充填できる。 Furthermore, by satisfying the relationship of 2 × V <V ₁ × T, a sufficient amount of the reactive gas can be secured.
Thereby, the reactive gas can be filled more uniformly (good) over the entire area of the cavity 53.

無孔性ダイカスト用金型装置５０によれば、コンロッド本体２１（ダイカスト製品）を成形する際に、反応性ガスの充填量をコンロッド本体２１の１００ｇ（１００×１０^−３ｋｇ）当たり１〜３ｃｃ（１×１０^−６〜３×１０^−６ｍ^３）と少量に抑えることができる。
これに対して、通常の無孔性ダイカスト用金型装置でコンロッド本体（ダイカスト製品）を成形する際に、反応性ガスの充填量がコンロッド本体の１００ｇ（１００×１０^−３ｋｇ）当たり５〜１０ｃｃ（５×１０^−６〜１０×１０^−６ｍ^３）必要となる。 According to the non-porous die casting mold apparatus 50, when forming the connecting rod body 21 (die casting product), the reactive gas filling amount is set to 1 to ³ cc per 100 g (100 × 10 ⁻³ kg) of the connecting rod body 21. (1 × 10 ^{−6 to} 3 × 10 ⁻⁶ m ³ ) and a small amount.
On the other hand, when the connecting rod body (die casting product) is molded by a normal non-porous die casting mold apparatus, the reactive gas filling amount is 5 to 100 g (100 × 10 ⁻³ kg) of the connecting rod body. 10 cc (5 × 10 ⁻⁶ to 10 × 10 ⁻⁶ m ³ ) is required.

すなわち、無孔性ダイカスト用金型装置５０でコンロッド本体２１を成形する際に、反応性ガスの充填量を少なく抑えることができる。
これにより、反応性ガスの充填量を少なく抑えるとともに、反応性ガスの充填時間を短くできるのでダイカスト製品（コンロッド本体２１）のコストを下げることができる。 That is, when the connecting rod body 21 is molded by the non-porous die casting mold apparatus 50, the filling amount of the reactive gas can be reduced.
As a result, the amount of the reactive gas charged can be reduced, and the reactive gas filling time can be shortened, thereby reducing the cost of the die-cast product (the connecting rod body 21).

さらに、キャビティ５３に充填する反応性ガスの充填量（Ｖ_１×Ｔ）がキャビティ体積（Ｖ）の２倍を超えることで、キャビティ５３の内圧を大気圧より確実に高く保つことができる。
キャビティ５３の内圧を大気圧より高く保つことで、キャビティ５３に大気中の空気などが浸入することを防止できる。
これにより、キャビティ５３に供給された溶湯に反応性ガスを好適に反応させて、キャビティ５３の反応性ガスを減少させることができる。 Furthermore, when the filling amount (V ₁ × T) of the reactive gas filling the cavity 53 exceeds twice the cavity volume (V), the internal pressure of the cavity 53 can be reliably kept higher than the atmospheric pressure.
By keeping the internal pressure of the cavity 53 higher than the atmospheric pressure, it is possible to prevent air in the atmosphere from entering the cavity 53.
Accordingly, the reactive gas can be suitably reacted with the molten metal supplied to the cavity 53, and the reactive gas in the cavity 53 can be reduced.

つぎに、コンロッド本体２１を製造する製造工程を図６〜図１２に基づいて説明する。
まず、無孔性ダイカスト用金型装置５０でコンロッド本体２１の素材８１（図１０参照）を成形するダイカスト工程を図６〜図１０に基づいて説明する。
コンロッド本体２１は、アルミニウム合金製の部材である。
図７（ａ）に示すように、離型剤塗布工程において、固定金型５１および可動金型５２を型開きした状態でプランジャ６８を前進位置Ｐ４に配置する。
この状態において、固定金型５１の成形面５１ａに離型剤８３を塗布するとともに、可動金型５２の成形面５２ａに離型剤８３を塗布する。 Below, the manufacturing process which manufactures the connecting rod main body 21 is demonstrated based on FIGS.
First, the die-casting process which shape | molds the raw material 81 (refer FIG. 10) of the connecting rod main body 21 with the non-porous die-casting die apparatus 50 is demonstrated based on FIGS.
The connecting rod body 21 is an aluminum alloy member.
As shown in FIG. 7A, in the release agent application step, the plunger 68 is disposed at the forward movement position P4 with the fixed mold 51 and the movable mold 52 opened.
In this state, the mold release agent 83 is applied to the molding surface 51 a of the fixed mold 51, and the mold release agent 83 is applied to the molding surface 52 a of the movable mold 52.

図７（ｂ）に示すように、エアブロー工程において、プランジャ６８を後退位置Ｐ３に配置する。
この状態において、離型剤８３が塗布された各成形面５１ａ，５２ａにエアを矢印Ｃの如く吹き付けることにより、離型剤８３の塗布により生じた水分の残りを除去する。 As shown in FIG. 7B, the plunger 68 is disposed at the retracted position P3 in the air blowing step.
In this state, air is blown onto the molding surfaces 51a and 52a to which the release agent 83 has been applied as indicated by the arrow C, thereby removing the remainder of moisture generated by the application of the release agent 83.

図８（ａ）に示すように、型締め工程において、プランジャ６８を分流子回避位置Ｐ５に配置する。
この状態において、可動金型５２を矢印Ｄの如く移動させて金型装置５０を型締めする。金型装置５０を型締めすることで、固定金型５１および可動金型５２内にキャビティ５３が形成される。 As shown in FIG. 8A, in the mold clamping process, the plunger 68 is disposed at the diverter avoidance position P5.
In this state, the movable mold 52 is moved as indicated by the arrow D, and the mold apparatus 50 is clamped. A cavity 53 is formed in the fixed mold 51 and the movable mold 52 by clamping the mold apparatus 50.

図８（ｂ）に示すように、反応性ガス供給工程において、プランジャ６８を分流子回避位置Ｐ５から後退位置Ｐ３に向けて矢印Ｅの如く後退させる。
同時に、反応性ガス供給部５５の開／閉切替弁７４を開く。開／閉切替弁７４を開くことで、ガス供給源７３からガス供給路７２およびガス導入路７１を経てキャビティ５３に反応性ガス（一例として、酸素）８５を矢印Ｆの如く充填する。 As shown in FIG. 8B, in the reactive gas supply step, the plunger 68 is moved backward as indicated by the arrow E from the flow divider avoiding position P5 toward the retracted position P3.
At the same time, the open / close switching valve 74 of the reactive gas supply unit 55 is opened. By opening the open / close switching valve 74, the reactive gas (for example, oxygen) 85 is filled into the cavity 53 from the gas supply source 73 through the gas supply path 72 and the gas introduction path 71 as indicated by an arrow F.

プランジャ６８を後退させることでキャビティ５３から空気などを除去することができる。
よって、キャビティ５３から空気などを除去するとともに、キャビティ５３に反応性ガス８５を供給することができる。
これにより、キャビティ５３の全域に亘って反応性ガス８５を好適に導くことが可能になり、キャビティ５３の全域に亘って反応性ガス８５を均一（良好）に充填できる。
キャビティ５３の全域に亘って反応性ガス８５を充填することで、キャビティ５３の雰囲気を反応性ガス８５に置換する。 By retracting the plunger 68, air or the like can be removed from the cavity 53.
Therefore, air or the like can be removed from the cavity 53 and the reactive gas 85 can be supplied to the cavity 53.
Accordingly, the reactive gas 85 can be suitably guided over the entire area of the cavity 53, and the reactive gas 85 can be uniformly (good) filled over the entire area of the cavity 53.
The reactive gas 85 is filled over the entire area of the cavity 53 to replace the atmosphere of the cavity 53 with the reactive gas 85.

ここで、キャビティ５３の全域に亘って反応性ガスを均一に充填することで、キャビティ５３の内圧Ｐｒ１は大気圧Ｐｒ２より高く保たれる。
キャビティ５３の内圧Ｐｒ１を大気圧Ｐｒ２より高く保つことで、キャビティ５３に大気中の外気が浸入することを防止できる。 Here, by uniformly filling the reactive gas throughout the cavity 53, the internal pressure Pr1 of the cavity 53 is kept higher than the atmospheric pressure Pr2.
By keeping the internal pressure Pr1 of the cavity 53 higher than the atmospheric pressure Pr2, it is possible to prevent the outside air from entering the cavity 53.

ところで、反応性ガス供給部５５は、固定金型５１の上部（すなわち、溶湯供給部５４の反対側の部位）５１ｃに設けられている。
具体的には、反応性ガス供給部５５のガス導入路７１が、固定金型５１の上部５１ｃに設けられてキャビティ５３の上部５３ａに連通されている。 By the way, the reactive gas supply part 55 is provided in the upper part (namely, site | part on the opposite side of the molten metal supply part 54) 51c of the fixed metal mold | die 51. FIG.
Specifically, the gas introduction path 71 of the reactive gas supply unit 55 is provided in the upper part 51 c of the fixed mold 51 and communicates with the upper part 53 a of the cavity 53.

一方、溶湯供給部５４は、キャビティ５３の下端部５３ｂにゲート６１を経て連通されている。
よって、ガス導入路７１の出口７１ａは、ゲート６１の反対側、すなわちキャビティ５３のうち溶湯８６（図９参照）が最後に充填される部位（上部）５３ａに設けられている。
これにより、ガス導入路７１の出口７１ａからキャビティ５３に充填された反応性ガス８５は、キャビティ５３の全域を経てゲート６１側に導かれる。
したがって、キャビティ５３の全域に亘って反応性ガス８５を一層均一（良好）に充填できる。 On the other hand, the molten metal supply part 54 communicates with the lower end part 53 b of the cavity 53 via the gate 61.
Therefore, the outlet 71a of the gas introduction path 71 is provided on the opposite side of the gate 61, that is, in a portion (upper part) 53a of the cavity 53 where the molten metal 86 (see FIG. 9) is finally filled.
Thus, the reactive gas 85 filled in the cavity 53 from the outlet 71 a of the gas introduction path 71 is guided to the gate 61 side through the entire area of the cavity 53.
Therefore, the reactive gas 85 can be filled more uniformly (good) over the entire area of the cavity 53.

加えて、反応性ガス供給部５５をキャビティ５３の上部５３ａに設けることにより、キャビティ５３の上部５３ａから反応性ガスを供給することができる。
ここで、反応性ガス８５として、空気より比重が重い酸素が用いられている。よって、キャビティ５３の上部５３ａからキャビティ５３に供給された反応性ガス８５は自重で下降する。
これにより、反応性ガス８５の自重を利用してキャビティ５３に反応性ガス８５を効率よく充填することができるので、キャビティ５３の全域に亘って反応性ガス８５を一層均一（良好）に充填できる。 In addition, by providing the reactive gas supply unit 55 in the upper part 53 a of the cavity 53, the reactive gas can be supplied from the upper part 53 a of the cavity 53.
Here, oxygen whose specific gravity is heavier than air is used as the reactive gas 85. Therefore, the reactive gas 85 supplied to the cavity 53 from the upper part 53a of the cavity 53 descends by its own weight.
As a result, the reactive gas 85 can be efficiently filled into the cavity 53 using the dead weight of the reactive gas 85, so that the reactive gas 85 can be filled more uniformly (good) over the entire area of the cavity 53. .

図９（ａ）に示すように、注湯工程において、プランジャ６８を後退位置Ｐ３に配置する。
注湯口６７から溶湯８６をスリーブ６６内に矢印Ｇの如く注湯（供給）する。
溶湯８６は、溶融状態のアルミニウム合金である。 As shown in FIG. 9A, in the pouring step, the plunger 68 is disposed at the retracted position P3.
The molten metal 86 is poured (supplied) from the pouring port 67 into the sleeve 66 as indicated by an arrow G.
The molten metal 86 is a molten aluminum alloy.

図９（ｂ）に示すように、注湯工程において、プランジャ６８を後退位置Ｐ３から前進位置Ｐ４に向けて矢印Ｈの如く進出（射出移動）する。
プランジャ６８を後退位置Ｐ３から前進位置Ｐ４まで進出（射出移動）することで、スリーブ６６内の溶湯８６をランナー６２、ゲート６１を経てキャビティ５３内に矢印Ｉの如く高圧状態で供給する。 As shown in FIG. 9B, in the pouring step, the plunger 68 advances (injection movement) as indicated by an arrow H from the retreat position P3 toward the advance position P4.
By advancing (injecting) the plunger 68 from the backward position P3 to the forward position P4, the molten metal 86 in the sleeve 66 is supplied to the cavity 53 through the runner 62 and the gate 61 in a high pressure state as indicated by an arrow I.

ここで、キャビティ５３の全域に亘って反応性ガスが均一に充填されている。
よって、キャビティ５３に供給された溶湯８６（溶融状態のアルミニウム合金）に反応性ガス８５を好適に反応させて、キャビティ５３の反応性ガスを減少させることができる。
さらに、キャビティ５３に溶湯８６が充填される際に、溶湯８６に反応しないでキャビティ５３に残った反応性ガス８５を大気開放ベント６４を経て大気に排出する。 Here, the reactive gas is uniformly filled throughout the cavity 53.
Therefore, the reactive gas 85 can be preferably reacted with the molten metal 86 (molten aluminum alloy) supplied to the cavity 53 to reduce the reactive gas in the cavity 53.
Further, when the molten metal 86 is filled in the cavity 53, the reactive gas 85 remaining in the cavity 53 without reacting with the molten metal 86 is discharged to the atmosphere through the atmosphere opening vent 64.

このように、キャビティ５３の反応性ガスを減少させることで、キャビティ５３に溶湯８６が供給された際に、溶湯８６に含まれる反応性ガスを少なく抑えることができる。
これにより、キャビティ５３で成形されたコンロッド本体２１の素材８１に含まれる反応性ガスの含有量を少なくでき、無孔性の素材８１を得ることができる。 Thus, by reducing the reactive gas in the cavity 53, when the molten metal 86 is supplied to the cavity 53, the reactive gas contained in the molten metal 86 can be reduced.
Thereby, content of the reactive gas contained in the raw material 81 of the connecting rod main body 21 formed in the cavity 53 can be reduced, and the non-porous raw material 81 can be obtained.

図１０に示すように、型開き工程において、キャビティ５３に充填された溶湯８６（図９（ｂ）参照）が凝固した後、可動金型５２を矢印Ｊの如く移動させて固定金型５１および可動金型５２を型開きする。
固定金型５１および可動金型５２を型開きすることで、固定金型５１の成形面５１ａおよび可動金型５２の成形面５２ａからコンロッド本体２１の素材８１を離型させる。
コンロッド本体２１の素材８１を各成形面５１ａ，５２ａから離型することで、素材８１を金型装置５０から取り出す。
これにより、アルミニウム合金製のコンロッド本体２１を金型装置５０でダイカスト成形する工程が完了する。 As shown in FIG. 10, in the mold opening process, after the molten metal 86 (see FIG. 9B) filled in the cavity 53 is solidified, the movable mold 52 is moved as indicated by an arrow J, and the fixed mold 51 and The movable mold 52 is opened.
By opening the fixed mold 51 and the movable mold 52, the material 81 of the connecting rod body 21 is released from the molding surface 51 a of the fixed mold 51 and the molding surface 52 a of the movable mold 52.
The material 81 is taken out from the mold apparatus 50 by releasing the material 81 of the connecting rod body 21 from the molding surfaces 51a and 52a.
Thereby, the process of die-casting the connecting rod main body 21 made of aluminum alloy with the mold apparatus 50 is completed.

つぎに、コンロッド本体２１の素材８１（図１０参照）をコンロッド本体２１に加工する熱処理工程および加工工程を図６、図１１、図１２に基づいて説明する。
図１０に示す金型装置５０からコンロッド本体２１の素材８１を取り出し、取り出した素材８１に溶体化処理（熱処理）を施して素材８１の強度を高める。 Next, a heat treatment step and a processing step for processing the material 81 (see FIG. 10) of the connecting rod main body 21 into the connecting rod main body 21 will be described based on FIG. 6, FIG. 11, and FIG.
The material 81 of the connecting rod body 21 is taken out from the mold apparatus 50 shown in FIG. 10, and the taken-out material 81 is subjected to a solution treatment (heat treatment) to increase the strength of the material 81.

図１１に示すように、溶体化処理工程において、コンロッド本体２１の素材８１に熱処理による溶体化処理を施す。
ここで、熱処理による溶体化処理の条件を、溶体化処理温度Ｔ１：４５０℃以上、溶体化処理時間Ｈ１：２時間以上に設定する。 As shown in FIG. 11, in the solution treatment step, the material 81 of the connecting rod body 21 is subjected to a solution treatment by heat treatment.
Here, the conditions of the solution treatment by heat treatment are set to a solution treatment temperature T1: 450 ° C. or more and a solution treatment time H1: 2 hours or more.

ここで、コンロッド本体２１の素材８１は、ダイカストで成形される際に、素材８１に含まれる反応性ガスの含有量が少なく抑えられて無孔性に形成されている。
よって、コンロッド本体２１の素材８１に熱処理による溶体化処理を施して素材８１の強度を高める際に、素材８１が含有された反応性ガスの膨張で変形することを抑制できる。
これにより、コンロッド本体２１の素材８１に熱処理による溶体化処理を良好に施すことができ、素材８１の強度を良好に確保できる。 Here, when the raw material 81 of the connecting rod body 21 is formed by die casting, the content of the reactive gas contained in the raw material 81 is suppressed to be small and nonporous.
Therefore, when the material 81 of the connecting rod body 21 is subjected to a solution treatment by heat treatment to increase the strength of the material 81, it is possible to suppress deformation due to the expansion of the reactive gas containing the material 81.
Thereby, the solution treatment by heat treatment can be satisfactorily performed on the material 81 of the connecting rod main body 21, and the strength of the material 81 can be ensured satisfactorily.

図１１に示すように、歪み除去処理工程において、コンロッド本体２１の素材８１に歪み除去用の熱処理を施す。
ここで、歪み除去用の熱処理の条件を、熱処理温度Ｔ２：２０℃以上、熱処理時間（Ｈ２−Ｈ１）：２時間以上に設定する。
コンロッド本体２１の素材８１に歪み除去用の熱処理を施して素材８１の残留歪みを除去する。 As shown in FIG. 11, in the strain removing process, the material 81 of the connecting rod body 21 is subjected to heat treatment for removing strain.
Here, the heat treatment conditions for strain removal are set to heat treatment temperature T2: 20 ° C. or higher and heat treatment time (H2-H1): 2 hours or longer.
The material 81 of the connecting rod body 21 is subjected to a heat treatment for strain removal to remove the residual strain of the material 81.

図１２（ａ），（ｂ）に示すように、加工工程において、歪みが除去されたコンロッド本体２１の素材８１（図１０参照）を機械加工してコンロッド本体２１を得る。
具体的には、小端部２４に嵌合孔２４ａを形成する。大端部２２に湾曲凹部３２、一対の大端合わせ部３３、一対の位置決め凸部３４および一対のねじ孔３１を形成する。
これにより、コンロッド本体２１の製造工程が完了し、高強度のコンロッド本体２１を得ることができる。 As shown in FIGS. 12A and 12B, in the processing step, the connecting rod body 21 is obtained by machining the material 81 (see FIG. 10) of the connecting rod body 21 from which distortion has been removed.
Specifically, a fitting hole 24 a is formed in the small end portion 24. A curved concave portion 32, a pair of large end mating portions 33, a pair of positioning convex portions 34, and a pair of screw holes 31 are formed in the large end portion 22.
Thereby, the manufacturing process of the connecting rod main body 21 is completed, and the high-strength connecting rod main body 21 can be obtained.

ついで、キャップ２５を製造する製造工程を図１３、図１４に基づいて説明する。
まず、キャップ２５を成形するダイカスト工程を図１３に基づいて説明する。
キャップ２５は、前述したように、コンロッド本体２１より強度を抑えることが可能である。
よって、ダイカスト工程の後工程で、キャップ２５の素材に熱処理による溶体化処理を施す必要がない。 Next, a manufacturing process for manufacturing the cap 25 will be described with reference to FIGS.
First, a die casting process for forming the cap 25 will be described with reference to FIG.
As described above, the cap 25 can be lower in strength than the connecting rod body 21.
Therefore, it is not necessary to perform a solution treatment by heat treatment on the material of the cap 25 in the subsequent process of the die casting process.

これにより、図１３に示すダイカスト工程において、キャビティ５３内に含有するガスを大幅に低減（除去）する必要がない。
すなわち、キャップ２５の素材は、離型剤塗布工程、エアブロー工程、型締め工程、注湯工程および型開き工程を実施することでダイカスト成形される。 This eliminates the need to significantly reduce (remove) the gas contained in the cavity 53 in the die casting process shown in FIG.
That is, the material of the cap 25 is die-cast by performing a release agent application process, an air blow process, a mold clamping process, a pouring process, and a mold opening process.

つぎに、キャップ２５の素材をキャップ２５に加工する熱処理工程および加工工程を図１３、図１４に基づいて説明する。
キャップ２５は、コンロッド本体２１より強度を抑えることが可能である。
よって、図１３、図１４に示す熱処理工程において、キャップ２５の素材に熱処理による溶体化処理を施す溶体化処理工程を省くことができる。 Next, a heat treatment process and a processing process for processing the material of the cap 25 into the cap 25 will be described with reference to FIGS.
The cap 25 can suppress the strength more than the connecting rod body 21.
Therefore, in the heat treatment step shown in FIGS. 13 and 14, the solution treatment step of subjecting the material of the cap 25 to a solution treatment by heat treatment can be omitted.

すなわち、コンロッド本体２１の素材８１（図１０参照）のように、無孔性ダイカスト用金型装置５０を用いてキャップ２５の素材に含まれる反応性ガスの含有量を少なく抑える必要がない。
したがって、キャップ２５の素材をダイカスト成形する際に、反応性ガス供給工程（すなわち、キャビティに反応性ガスを充填する工程）を除去できるのでダイカスト成形時間を短くできる。 That is, unlike the material 81 of the connecting rod body 21 (see FIG. 10), it is not necessary to reduce the content of the reactive gas contained in the material of the cap 25 by using the non-porous die casting mold device 50.
Accordingly, when the material of the cap 25 is die-cast, the reactive gas supply step (that is, the step of filling the cavity with the reactive gas) can be removed, so that the die casting time can be shortened.

加えて、キャップ２５の強度をコンロッド本体２１より抑えることが可能なので、熱処理工程において溶体化処理工程を除去できる。
すなわち、キャップ２５の素材をダイカスト成形した後工程で、キャップ２５の素材に熱処理による溶体化処理を施す必要がない。
よって、図１４に示すように、熱処理工程において歪み除去処理工程のみを実施すればよい。 In addition, since the strength of the cap 25 can be suppressed from the connecting rod body 21, the solution treatment process can be removed in the heat treatment process.
That is, it is not necessary to subject the cap 25 material to a solution treatment by heat treatment in a post-process after die-casting the cap 25 material.
Therefore, as shown in FIG. 14, only the strain removal process step needs to be performed in the heat treatment process.

ここで、歪み除去用の熱処理の条件を、熱処理温度Ｔ３：２０℃以上、熱処理時間Ｈ３：２時間以上に設定する。
キャップ２５の素材に歪み除去用の熱処理を施して素材の残留歪みを除去する。
このように、キャップ２５の素材をダイカスト成形した後工程で、キャップ２５の素材に熱処理による溶体化処理を施す必要がないので、熱処理にかかるコストを抑えるとともに熱処理時間を短くできる。 Here, the heat treatment conditions for strain removal are set to heat treatment temperature T3: 20 ° C. or more and heat treatment time H3: 2 hours or more.
The material of the cap 25 is subjected to heat treatment for strain removal to remove residual strain of the material.
Thus, since it is not necessary to perform a solution treatment by heat treatment on the material of the cap 25 in a post-process after die casting of the material of the cap 25, the cost for heat treatment can be suppressed and the heat treatment time can be shortened.

熱処理工程の後、図１３に示す加工工程において、コンロッド本体２１と同様に、歪みが除去されたキャップ２５の素材を機械加工してキャップ２５（図２参照）を得る。
これにより、キャップ２５の製造工程が完了し、高強度のキャップ２５を得ることができる。 After the heat treatment step, in the processing step shown in FIG. 13, the cap 25 (see FIG. 2) is obtained by machining the material of the cap 25 from which the distortion has been removed, like the connecting rod body 21.
Thereby, the manufacturing process of the cap 25 is completed, and the high strength cap 25 can be obtained.

なお、本発明に係る無孔性ダイカスト用金型装置は、前述した実施例に限定されるものではなく適宜変更、改良などが可能である。
例えば、前記実施例では、無孔性ダイカスト用金型装置５０でコンロッド本体２１の素材８１をダイカスト成形する例について説明したが、これに限定するものではない。
例えば、車体のフレームなどのように他部材との溶接による接合をおこなう部材に無孔性ダイカスト用金型装置５０を適用することも可能である。
これにより、車体のフレームなどを他部材と溶接する際に、溶接部が反応性ガスの膨張で変形することを抑制できる。 The non-porous die-casting die apparatus according to the present invention is not limited to the above-described embodiments, and can be appropriately changed and improved.
For example, in the above-described embodiment, the example in which the material 81 of the connecting rod body 21 is die-cast by the non-porous die-casting die device 50 has been described. However, the present invention is not limited to this.
For example, it is also possible to apply the non-porous die casting mold apparatus 50 to a member that performs welding by welding with another member such as a frame of a vehicle body.
Thereby, when welding the flame | frame of a vehicle body, etc. with another member, it can suppress that a welding part deform | transforms by expansion | swelling of reactive gas.

また、前記実施例では、溶湯８６（溶融状態のアルミニウム合金）に反応させる反応性ガスとして酸素を用いた例について説明したが、これに限らないで、溶湯８６の種類に対応させて反応性ガスの種類を変更することが可能である。 Moreover, although the said Example demonstrated the example which used oxygen as the reactive gas made to react with the molten metal 86 (molten aluminum alloy), it is not restricted to this, Reactive gas according to the kind of molten metal 86 is demonstrated. It is possible to change the type.

さらに、前記実施例では、コンロッド本体２１を無孔性ダイカストで成形した例について説明したが、これに限らないで、コンロッド本体２１を真空ダイカストなどの他のダイカストで成形することも可能である。 Further, in the above-described embodiment, the example in which the connecting rod main body 21 is formed by non-porous die casting has been described. However, the present invention is not limited thereto, and the connecting rod main body 21 may be formed by other die casting such as vacuum die casting.

また、前記実施例では、ガス供給路７２の開／閉状態を切り替えるバルブとして開／閉切替弁７４を例示したが、これに限らないで、流量調整弁などの他のバルブを用いることも可能である。 In the above embodiment, the open / close switching valve 74 is illustrated as a valve for switching the open / closed state of the gas supply path 72. However, the present invention is not limited to this, and other valves such as a flow rate adjusting valve may be used. It is.

さらに、前記実施例で示した無孔性ダイカスト用金型装置５０、固定金型５１、可動金型５２、キャビティ５３、溶湯供給部５４、反応性ガス供給部５５、プランジャ６８およびガス導入路などの形状や構成は例示したものに限定するものではなく適宜変更が可能である。 Further, the non-porous die casting mold apparatus 50, the fixed mold 51, the movable mold 52, the cavity 53, the molten metal supply section 54, the reactive gas supply section 55, the plunger 68, the gas introduction path, etc., shown in the above-described embodiment. These shapes and configurations are not limited to those illustrated, and can be changed as appropriate.

本発明は、金型のキャビティに溶湯供給部が連通され、溶湯供給部からキャビティに溶湯を供給可能な無孔性ダイカスト用金型装置への適用に好適である。 INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention is suitable for application to a non-porous die casting mold apparatus in which a molten metal supply unit communicates with a cavity of a mold and can supply molten metal from the molten metal supply unit to the cavity.

５０…無孔性ダイカスト用金型装置、５１…固定金型（金型）、５２…可動金型（金型）、５３…キャビティ、５３ａ…キャビティの上部（部位）、５４…溶湯供給部、５５…反応性ガス供給部、５６…制御部、６８…プランジャ、７１…ガス導入路、８５…反応性ガス、８６…溶湯。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 50 ... Mold apparatus for non-porous die-casting, 51 ... Fixed mold (mold), 52 ... Movable mold (mold), 53 ... Cavity, 53a ... Upper part (part) of cavity, 54 ... Molten supply part, 55 ... Reactive gas supply unit, 56 ... Control unit, 68 ... Plunger, 71 ... Gas introduction path, 85 ... Reactive gas, 86 ... Molten metal.

Claims

A non-porous die casting mold apparatus capable of supplying the molten metal to the cavity by communicating a molten metal supply unit to a cavity provided in the mold and advancing a plunger of the molten metal supply unit,
A reactive gas supply unit provided in the mold and capable of filling a cavity with a reactive gas highly reactive with the molten metal;
A control unit that is controllable to fill the cavity from the reactive gas supply unit when the plunger of the molten metal supply unit is retracted;
A mold apparatus for non-porous die casting, comprising:

The reactive gas supply unit includes:
2. A non-porous die casting mold apparatus according to claim 1, wherein a gas introduction path for filling the cavity with the reactive gas is opened in a portion of the cavity where the molten metal is finally filled. .

The non-porous die-casting die apparatus according to claim 2, wherein the portion of the cavity that is finally filled with the molten metal is an upper portion of the cavity.

The relationship between the discharge amount V _{1 of} the reactive gas filled in the cavity from the reactive gas supply unit per hour, the discharge time T of the reactive gas, and the volume V of the cavity is as follows:
3. The non-porous material according to claim 1, wherein the product (V ₁ × T) of the discharge amount V ₁ and the discharge time T is set to exceed twice the volume V (2 V). Die casting mold equipment.