JP2009282465A

JP2009282465A - Zoom lens and imaging apparatus

Info

Publication number: JP2009282465A
Application number: JP2008137105A
Authority: JP
Inventors: Isamu Izumihara; 勇泉原; Hiromichi Nose; 弘道能勢
Original assignee: Sony Corp
Current assignee: Sony Corp
Priority date: 2008-05-26
Filing date: 2008-05-26
Publication date: 2009-12-03
Also published as: CN101592776B; CN101592776A; US20090290227A1; US7800835B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To obtain a zoom lens that attains higher performance and miniaturization and secures full back focus. <P>SOLUTION: A first lens group GR1 having negative refractive power and a second lens group GR2 having positive refractive power have at least one plastic aspherical lens respectively. The zoom lens satisfies the conditional expressions (1) and (2), where expression (1): 0.40<fw/bkw<0.60, and expression (2): 0.01<¾(X1-X0)/h0¾<0.022, where fw: focal length of the overall zoom lens system, when focus at infinity in a wide-angle end state, bkw: back focus when infinity focus at infinity in a wide-angle end state, X1: the thickness at an image-side effective diameter position of the plastic aspherical lens in the first lens group, X0: thickness at the center of the plastic aspherical lens in the first lens group, and h0: image-side effective radius of the plastic aspherical lens in the first lens group. <P>COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT

Description

本発明はズームレンズ及び撮像装置に関する。詳しくは、特に、デジタル用一眼レフカメラに装着可能な交換レンズに好適であり、高性能、かつ、十分なバックフォーカスを確保することが可能なズームレンズ及びこれを備えた撮像装置の技術分野に関する。 The present invention relates to a zoom lens and an imaging apparatus. Specifically, the present invention relates to a technical field of a zoom lens that is suitable for an interchangeable lens that can be mounted on a digital single-lens reflex camera, and that can ensure high performance and sufficient back focus, and an imaging apparatus including the zoom lens. .

近年、スチルカメラやビデオカメラ等の撮像装置において、デジタル化の急速な進展に伴い撮像素子の高画素化が進められ、より高性能化に適したズームレンズの要求が高まっている。また、高性能化に加え、低コスト化、軽量化及び小型化の要求も高い。 2. Description of the Related Art In recent years, in imaging devices such as a still camera and a video camera, with the rapid progress of digitization, the number of pixels of an imaging element has been increased, and a demand for a zoom lens suitable for higher performance has been increased. In addition to high performance, there are high demands for cost reduction, weight reduction, and miniaturization.

このような要求を満足するために、特に、広角域から中望遠域までをカバーするズームレンズにおいては、メカ構成を簡略化し、コスト低減を目指した２群構成の光学系や、より性能を重視した４群構成の光学系等が提案されている。 In order to satisfy these requirements, especially in zoom lenses that cover the wide-angle range to the mid-telephoto range, the mechanical configuration is simplified and the two-group configuration optical system aimed at cost reduction and more emphasis is placed on performance. A four-group optical system has been proposed.

また、軽量化や小型化を図るための３群構成の光学系も提案されており、例えば、負の屈折力を有する第１レンズ群、正の屈折力を有する第２レンズ群及び正の屈折力を有する第３レンズ群が物体側から像側へ順に配置された３群構成の光学系も含まれている（例えば、特許文献１参照）。 In addition, an optical system having a three-group structure for reducing the weight and size has been proposed. For example, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a positive refraction. An optical system having a three-group configuration in which a third lens group having force is arranged in order from the object side to the image side is also included (for example, see Patent Document 1).

特開２００２−７２０９１号公報JP 2002-72091 A

ところが、特許文献１に記載されたズームレンズにあっては、銀塩フィルムが用いられる撮像装置に最適化された仕様であり、昨今のデジタル化の仕様に対して最適化されたものではなく、デジタル化の仕様に適した小型化は図られていない。 However, in the zoom lens described in Patent Document 1, it is a specification optimized for an imaging device using a silver salt film, and is not optimized for the recent digitization specification, Miniaturization suitable for the digitization specification has not been achieved.

また、特許文献１に記載されたズームレンズにあっては、第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの非球面による収差補正効果が低く、十分な収差補正が行われていない。 In the zoom lens described in Patent Document 1, the aberration correction effect by the aspherical surface of the plastic aspherical lens in the first lens group is low, and sufficient aberration correction is not performed.

さらに、ズームレンズをデジタル用一眼レフカメラに装着可能な交換レンズとして用いた場合に、十分なバックフォーカスを確保する必要がある。 Furthermore, when the zoom lens is used as an interchangeable lens that can be attached to a digital single-lens reflex camera, it is necessary to ensure sufficient back focus.

そこで、本発明ズームレンズ及び撮像装置は、上記した問題点を克服し、高性能化及び小型化を図ると共に十分なバックフォーカスを確保することを課題とする。 Accordingly, it is an object of the zoom lens and the imaging apparatus of the present invention to overcome the above-described problems, to achieve high performance and miniaturization, and to ensure sufficient back focus.

ズームレンズは、上記した課題を解決するために、負の屈折力を有する第１レンズ群と正の屈折力を有する第２レンズ群とが物体側から像側へ順に配置され、広角端と望遠端との間の変倍時に前記第１レンズ群と前記第２レンズ群が光軸方向へ移動され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群がそれぞれ少なくとも１枚のプラスチック非球面レンズを有し、以下の条件式（１）及び条件式（２）を満足するようにしたものである。
（１）０．４０＜ｆｗ／ｂｋｗ＜０．６０
（２）０．０１＜｜（Ｘ１−Ｘ０）／ｈ０｜＜０．０２２
但し、
ｆｗ：広角端状態における無限遠合焦時のズームレンズ全系の焦点距離
ｂｋｗ：広角端状態における無限遠合焦時のバックフォーカス
Ｘ１：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの像側有効径位置における厚み
Ｘ０：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの中心の厚み
ｈ０：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの像側有効半径
とする。 In the zoom lens, in order to solve the above-described problem, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side, and a wide-angle end and a telephoto end are arranged. The first lens group and the second lens group are moved in the optical axis direction at the time of zooming between the ends, and each of the first lens group and the second lens group has at least one plastic aspheric lens. The following conditional expression (1) and conditional expression (2) are satisfied.
(1) 0.40 <fw / bkw <0.60
(2) 0.01 <| (X1-X0) / h0 | <0.022
However,
fw: focal length of the entire zoom lens system at infinity in the wide-angle end state bkw: back focus at infinity in the wide-angle end state X1: image-side effective diameter position of the plastic aspheric lens in the first lens group In the first lens group, the thickness X0 is the thickness h0 of the center of the plastic aspheric lens in the first lens group, and the effective radius on the image side of the plastic aspheric lens in the first lens group.

従って、ズームレンズにあっては、各種の収差が良好に補正されると共にバックフォーカスが適正化される。 Therefore, in the zoom lens, various aberrations are corrected well and the back focus is optimized.

上記したズームレンズにあっては、前記第１レンズ群は、負の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有しプラスチック非球面レンズである第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズとが物体側から像側へ順に配置されて構成され、以下の条件式（３）、条件式（４）及び条件式（５）を満足するようにすることが好ましい。
（３）０．０２＜｜（Ｘ３−Ｘ２）／ｈ１｜＜０．１２
（４）−２．０＜ｆ１／ｆｗ＜−１．７
（５）２．３＜ｆａｓｐ１／ｆ１＜２．８
但し、
Ｘ３：第１レンズと第２レンズの物体側の面の有効径位置における空気間隔
Ｘ２：第１レンズと第２レンズの光軸上の空気間隔
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｈ１：第１レンズ群のプラスチック非球面レンズにおける物体側の面の有効半径
ｆａｓｐ１：第１レンズ群のプラスチック非球面レンズの近軸焦点距離
とする。 In the zoom lens described above, the first lens group includes a first lens having a negative refractive power, a second lens having a negative refractive power and a plastic aspheric lens, and a positive refractive power. It is preferable that the third lens is arranged in order from the object side to the image side so that the following conditional expression (3), conditional expression (4), and conditional expression (5) are satisfied.
(3) 0.02 <| (X3-X2) / h1 | <0.12
(4) -2.0 <f1 / fw <-1.7
(5) 2.3 <fasp1 / f1 <2.8
However,
X3: air distance at the effective diameter position of the object side surface of the first lens and the second lens X2: air distance on the optical axis of the first lens and the second lens f1: focal length h1: first lens group The effective radius fasp of the object side surface of the plastic aspheric lens in the lens group is set as the paraxial focal length of the plastic aspheric lens in the first lens group.

条件式（３）、条件式（４）及び条件式（５）を満足するようにすることにより、第２レンズの広角端における片ボケへの影響が低減されると共に良好な収差補正及び小型化が図られる。 By satisfying Conditional Expression (3), Conditional Expression (4) and Conditional Expression (5), the influence on the one-side blur at the wide-angle end of the second lens is reduced, and good aberration correction and miniaturization are achieved. Is planned.

また、上記したズームレンズにあっては、前記第１レンズ群は少なくとも像側の面が非球面に形成されたプラスチック非球面レンズを有し、前記第１レンズ群のプラスチック非球面レンズの前記像側の非球面が以下の条件式（６）を満足するようにすることが好ましい。
（６）−１．２＜κ＜−０．６
但し、
κ：以下の数式１における円錐定数
とする。 In the zoom lens described above, the first lens group includes a plastic aspheric lens in which at least an image side surface is formed as an aspheric surface, and the image of the plastic aspheric lens of the first lens group is provided. It is preferable that the aspherical surface on the side satisfies the following conditional expression (6).
(6) -1.2 <κ <-0.6
However,
κ: The conic constant in Equation 1 below.

但し、
ｘ：レンズ面の頂点からの光軸方向における距離
ｈ：光軸に垂直な方向における高さ
ｃ：レンズ面の頂点における近軸曲率
Ａｉ：第ｉ次の非球面係数
とする。 However,
x: distance in the optical axis direction from the vertex of the lens surface h: height in a direction perpendicular to the optical axis c: paraxial curvature Ai at the vertex of the lens surface: i-th aspherical coefficient.

条件式（６）を満足するようにすることにより、良好な収差補正が可能となると共に小型化が図られる。 By satisfying conditional expression (6), it becomes possible to correct aberrations satisfactorily and to reduce the size.

さらに、上記したズームレンズにあっては、前記第２レンズ群は、正の屈折力を有する接合レンズと、正の屈折力を有するプラスチック非球面レンズとを有し、以下の条件式（７）を満足するようにすることが好ましい。
（７）Δν＞２５
但し、
Δν：接合レンズのアッベ数の差
とする。 Furthermore, in the zoom lens described above, the second lens group includes a cemented lens having a positive refractive power and a plastic aspheric lens having a positive refractive power, and the following conditional expression (7) Is preferably satisfied.
(7) Δν> 25
However,
Δν: Difference in Abbe number of the cemented lens.

条件式（７）を満足するようにすることにより、ズーム領域の全域における良好な色収差の補正が可能となる。 By satisfying conditional expression (7), it is possible to correct chromatic aberration satisfactorily in the entire zoom area.

さらにまた、上記したズームレンズにあっては、前記第２レンズ群のプラスチック非球面レンズが以下の条件式（８）及び条件式（９）を満足するようにすることが好ましい。
（８）２．５＜｜ｆａｓｐ２／ｆ２｜＜３５
（９）｜（Ｘ５−Ｘ４）／ｈ２｜＜０．２６
但し、
ｆａｓｐ２：第２レンズ群のプラスチック非球面レンズの近軸焦点距離
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
Ｘ５：第２レンズ群のプラスチック非球面レンズの像側有効径位置における厚み
Ｘ４：第２レンズ群のプラスチック非球面レンズの中心の厚み
ｈ２：第２レンズ群のプラスチック非球面レンズの像側有効半径
とする。 Furthermore, in the zoom lens described above, it is preferable that the plastic aspherical lens of the second lens group satisfies the following conditional expressions (8) and (9).
(8) 2.5 <| fasp2 / f2 | <35
(9) | (X5-X4) / h2 | <0.26
However,
fasp2: Paraxial focal length of the plastic aspherical lens of the second lens group f2: Focal length of the second lens group X5: Thickness X4 at the image side effective diameter position of the plastic aspherical lens of the second lens group: Second lens group Thickness h2 of the center of the plastic aspherical lens: The image side effective radius of the plastic aspherical lens in the second lens group.

条件式（８）及び条件式（９）を満足するようにすることにより、温度変化による性能の変動及び温度変化による収差変動が抑制される。 By satisfying conditional expression (8) and conditional expression (9), fluctuations in performance due to temperature changes and aberration fluctuations due to temperature changes are suppressed.

また、上記したズームレンズにあっては、前記第１レンズ群を光軸方向へ移動させることによりフォーカシングを行うようにすることが好ましい。 In the zoom lens described above, it is preferable to perform focusing by moving the first lens group in the optical axis direction.

第１レンズ群を光軸方向へ移動させることによりフォーカシングを行うようにすることにより、収差補正が十分に行われている群によってフォーカシングが行われる。 By performing focusing by moving the first lens group in the optical axis direction, focusing is performed by a group in which aberration correction is sufficiently performed.

さらに、上記したズームレンズにあっては、前記第２レンズ群内に開口絞りを配置することが好ましい。 Further, in the zoom lens described above, it is preferable that an aperture stop is disposed in the second lens group.

第２レンズ群内に開口絞りを配置することにより、第１レンズ群と第２レンズ群の間に開口絞りの配置スペースを確保する必要がなくなる。 By arranging the aperture stop in the second lens group, it is not necessary to secure a space for arranging the aperture stop between the first lens group and the second lens group.

加えて、上記したズームレンズにあっては、前記第２レンズ群の物体側の面にフレアの発生を抑制するための遮光部材を配置することが好ましい。 In addition, in the zoom lens described above, it is preferable that a light shielding member for suppressing the occurrence of flare is disposed on the object side surface of the second lens group.

第２レンズ群の物体側の面にフレアの発生を抑制するための遮光部材を配置することにより、広角端状態における軸外光線の下線をカットすることが可能となる。 By arranging a light shielding member for suppressing the occurrence of flare on the object side surface of the second lens group, it is possible to cut the underline of the off-axis light beam in the wide-angle end state.

撮像装置は、上記した課題を解決するために、ズームレンズと該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備え、前記ズームレンズは、負の屈折力を有する第１レンズ群と正の屈折力を有する第２レンズ群とが物体側から像側へ順に配置され、広角端と望遠端との間の変倍時に前記第１レンズ群と前記第２レンズ群が光軸方向へ移動され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群がそれぞれ少なくとも１枚のプラスチック非球面レンズを有し、以下の条件式（１）及び条件式（２）を満足するようにしたものである。
（１）０．４０＜ｆｗ／ｂｋｗ＜０．６０
（２）０．０１＜｜（Ｘ１−Ｘ０）／ｈ０｜＜０．０２２
但し、
ｆｗ：広角端状態における無限遠合焦時のズームレンズ全系の焦点距離
ｂｋｗ：広角端状態における無限遠合焦時のバックフォーカス
Ｘ１：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの像側有効径位置における厚み
Ｘ０：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの中心の厚み
ｈ０：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの像側有効半径
とする。 In order to solve the above-described problem, the imaging apparatus includes a zoom lens and an imaging element that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal, and the zoom lens has a negative refractive power. One lens group and a second lens group having a positive refractive power are disposed in order from the object side to the image side, and the first lens group and the second lens group are arranged at the time of zooming between the wide-angle end and the telephoto end. It is moved in the optical axis direction so that each of the first lens group and the second lens group has at least one plastic aspheric lens, and satisfies the following conditional expressions (1) and (2): It is a thing.
(1) 0.40 <fw / bkw <0.60
(2) 0.01 <| (X1-X0) / h0 | <0.022
However,
fw: focal length of the entire zoom lens system at infinity in the wide-angle end state bkw: back focus at infinity in the wide-angle end state X1: image-side effective diameter position of the plastic aspheric lens in the first lens group In the first lens group, the thickness X0 is the thickness h0 of the center of the plastic aspheric lens in the first lens group.

従って、撮像装置にあっては、ズームレンズの各種の収差が良好に補正されると共にバックフォーカスが適正化される。 Therefore, in the imaging apparatus, various aberrations of the zoom lens are corrected well and the back focus is optimized.

本発明ズームレンズは、負の屈折力を有する第１レンズ群と正の屈折力を有する第２レンズ群とが物体側から像側へ順に配置され、広角端と望遠端との間の変倍時に前記第１レンズ群と前記第２レンズ群が光軸方向へ移動され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群がそれぞれ少なくとも１枚のプラスチック非球面レンズを有し、以下の条件式（１）及び条件式（２）を満足するようにした。
（１）０．４０＜ｆｗ／ｂｋｗ＜０．６０
（２）０．０１＜｜（Ｘ１−Ｘ０）／ｈ０｜＜０．０２２
但し、
ｆｗ：広角端状態における無限遠合焦時のズームレンズ全系の焦点距離
ｂｋｗ：広角端状態における無限遠合焦時のバックフォーカス
Ｘ１：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの像側有効径位置における厚み
Ｘ０：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの中心の厚み
ｈ０：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの像側有効半径
とする。 In the zoom lens of the present invention, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side, and the zooming between the wide-angle end and the telephoto end is performed. Sometimes the first lens group and the second lens group are moved in the optical axis direction, and each of the first lens group and the second lens group has at least one plastic aspheric lens, and the following conditional expression ( 1) and conditional expression (2) were satisfied.
(1) 0.40 <fw / bkw <0.60
(2) 0.01 <| (X1-X0) / h0 | <0.022
However,
fw: focal length of the entire zoom lens system at infinity in the wide-angle end state bkw: back focus at infinity in the wide-angle end state X1: image-side effective diameter position of the plastic aspheric lens in the first lens group In the first lens group, the thickness X0 is the thickness h0 of the center of the plastic aspheric lens in the first lens group, and the effective radius on the image side of the plastic aspheric lens in the first lens group.

従って、本発明ズームレンズにあっては、高性能化及び小型化を図ることができると共に十分なバックフォーカスを確保することができる。 Therefore, in the zoom lens of the present invention, high performance and downsizing can be achieved, and sufficient back focus can be secured.

本発明撮像装置は、ズームレンズと該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備え、前記ズームレンズは、負の屈折力を有する第１レンズ群と正の屈折力を有する第２レンズ群とが物体側から像側へ順に配置され、広角端と望遠端との間の変倍時に前記第１レンズ群と前記第２レンズ群が光軸方向へ移動され、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群がそれぞれ少なくとも１枚のプラスチック非球面レンズを有し、以下の条件式（１）及び条件式（２）を満足するようにした。
（１）０．４０＜ｆｗ／ｂｋｗ＜０．６０
（２）０．０１＜｜（Ｘ１−Ｘ０）／ｈ０｜＜０．０２２
但し、
ｆｗ：広角端状態における無限遠合焦時のズームレンズ全系の焦点距離
ｂｋｗ：広角端状態における無限遠合焦時のバックフォーカス
Ｘ１：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの像側有効径位置における厚み
Ｘ０：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの中心の厚み
ｈ０：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの像側有効半径
とする。 The image pickup apparatus of the present invention includes a zoom lens and an image pickup element that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal. The zoom lens includes a first lens group having a negative refractive power and a positive refraction. A second lens group having power is disposed in order from the object side to the image side, and the first lens group and the second lens group are moved in the optical axis direction during zooming between the wide-angle end and the telephoto end, Each of the first lens group and the second lens group has at least one plastic aspheric lens, and satisfies the following conditional expressions (1) and (2).
(1) 0.40 <fw / bkw <0.60
(2) 0.01 <| (X1-X0) / h0 | <0.022
However,
fw: focal length of the entire zoom lens system at infinity in the wide-angle end state bkw: back focus at infinity in the wide-angle end state X1: image-side effective diameter position of the plastic aspheric lens in the first lens group In the first lens group, the thickness X0 is the thickness h0 of the center of the plastic aspheric lens in the first lens group, and the effective radius on the image side of the plastic aspheric lens in the first lens group.

従って、本発明撮像装置にあっては、高性能化及び小型化を図ることができると共に十分なバックフォーカスを確保することができる。 Therefore, in the imaging apparatus of the present invention, it is possible to achieve high performance and miniaturization and to secure a sufficient back focus.

以下に、本発明ズームレンズ及び撮像装置を実施するための最良の形態について説明する。 The best mode for carrying out the zoom lens and the imaging apparatus of the present invention will be described below.

先ず、本発明ズームレンズについて説明する。 First, the zoom lens of the present invention will be described.

本発明ズームレンズは、負の屈折力を有する第１レンズ群と正の屈折力を有する第２レンズ群とが物体側から像側へ順に配置され、広角端と望遠端との間の変倍時に第１レンズ群と第２レンズ群が光軸方向へ移動され、第１レンズ群と第２レンズ群がそれぞれ少なくとも１枚のプラスチック非球面レンズを有している。 In the zoom lens of the present invention, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side, and the zooming between the wide-angle end and the telephoto end is performed. Sometimes the first lens group and the second lens group are moved in the optical axis direction, and each of the first lens group and the second lens group has at least one plastic aspheric lens.

従って、本発明ズームレンズにあっては、第１レンズ群と第２レンズ群がそれぞれ少なくとも１枚のプラスチック非球面レンズを有しているため、軽量化を図ることができる。 Therefore, in the zoom lens according to the present invention, each of the first lens group and the second lens group has at least one plastic aspheric lens, so that the weight can be reduced.

本発明ズームレンズは、以下の条件式（１）及び条件式（２）を満足するように構成されている。
（１）０．４０＜ｆｗ／ｂｋｗ＜０．６０
（２）０．０１＜｜（Ｘ１−Ｘ０）／ｈ０｜＜０．０２２
但し、
ｆｗ：広角端状態における無限遠合焦時のズームレンズ全系の焦点距離
ｂｋｗ：広角端状態における無限遠合焦時のバックフォーカス
Ｘ１：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの像側有効径位置における厚み
Ｘ０：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの中心の厚み
ｈ０：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの像側有効半径
とする。 The zoom lens of the present invention is configured to satisfy the following conditional expressions (1) and (2).
(1) 0.40 <fw / bkw <0.60
(2) 0.01 <| (X1-X0) / h0 | <0.022
However,
fw: focal length of the entire zoom lens system at infinity in the wide-angle end state bkw: back focus at infinity in the wide-angle end state X1: image-side effective diameter position of the plastic aspheric lens in the first lens group In the first lens group, the thickness X0 is the thickness h0 of the center of the plastic aspheric lens in the first lens group, and the effective radius on the image side of the plastic aspheric lens in the first lens group.

条件式（１）は、広角端状態における焦点距離とバックフォーカスとの比を規定する式である。 Conditional expression (1) is an expression that defines the ratio between the focal length and the back focus in the wide-angle end state.

条件式（１）の上限を超えると、必要なバックフォーカスを確保することが困難となる。特に、ズームレンズをデジタル用一眼レフカメラに装着可能な交換レンズとして用いた場合には、カメラ本体のクイックリターンミラーと接触するおそれがある。また、条件式（１）の上限を超えると、射出瞳位置が像面に近くなり過ぎ、シェーディングの影響を受けるおそれがある。 If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, it will be difficult to ensure the required back focus. In particular, when the zoom lens is used as an interchangeable lens that can be attached to a digital single-lens reflex camera, there is a risk of contact with the quick return mirror of the camera body. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the exit pupil position becomes too close to the image plane, which may be affected by shading.

逆に、条件式（１）の下限を超えると、バックフォーカスが長くなり過ぎるため、小型化を図ることができなくなる。 On the contrary, if the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the back focus becomes too long, and it becomes impossible to reduce the size.

従って、本発明ズームレンズが条件式（１）を満足することにより、必要かつ十分なバックフォーカスを確保することができると共にシェーディングの影響の低減及び小型化を図ることができる。特に、ズームレンズをデジタル用一眼レフカメラに装着可能な交換レンズとして用いた場合に、ズームレンズとカメラ本体のクイックリターンミラーとの接触を防止することができる。 Therefore, when the zoom lens according to the present invention satisfies the conditional expression (1), necessary and sufficient back focus can be secured, and the influence of shading can be reduced and the size can be reduced. In particular, when the zoom lens is used as an interchangeable lens that can be attached to a digital single-lens reflex camera, contact between the zoom lens and the quick return mirror of the camera body can be prevented.

条件式（２）は第１レンズ群のプラスチック非球面レンズの軸上及び軸外の厚みの差と有効半径との比を規定する式である。 Conditional expression (2) is an expression that prescribes the ratio of the effective radius to the difference between the on-axis and off-axis thicknesses of the plastic aspheric lens of the first lens group.

条件式（２）の上限を超えると、プラスチック非球面レンズの諸収差に対する敏感度が高くなり過ぎ、特に、温度による形状変化に基づく収差変動を抑制することが困難となる。 When the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the sensitivity of the plastic aspheric lens to various aberrations becomes too high, and in particular, it becomes difficult to suppress aberration fluctuations based on shape changes due to temperature.

逆に、条件式（２）の下限を超えると、プラスチック非球面レンズの屈折力が小さくなり過ぎ、広角側において歪曲収差と像面湾曲の補正効果が低下し、第１レンズ群における最も物体側に位置するレンズの径が増大し、小型化を確保することができなくなる。 On the contrary, if the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the plastic aspherical lens becomes too small, and the correction effect for distortion and field curvature is reduced on the wide angle side, and the most object side in the first lens group. The diameter of the lens located in the position increases, and it becomes impossible to ensure miniaturization.

従って、本発明ズームレンズが条件式（２）を満足することにより、良好に収差補正を行うことができると共に小型化を確保することができる。 Therefore, when the zoom lens according to the present invention satisfies the conditional expression (2), it is possible to correct aberrations satisfactorily and to ensure miniaturization.

本発明の一実施形態のズームレンズにあっては、第１レンズ群を、負の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有しプラスチック非球面レンズである第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズとが物体側から像側へ順に配置して構成し、以下の条件式（３）、条件式（４）及び条件式（５）を満足するように構成することが好ましい。
（３）０．０２＜｜（Ｘ３−Ｘ２）／ｈ１｜＜０．１２
（４）−２．０＜ｆ１／ｆｗ＜−１．７
（５）２．３＜ｆａｓｐ１／ｆ１＜２．８
但し、
Ｘ３：第１レンズと第２レンズの物体側の面の有効径位置における空気間隔
Ｘ２：第１レンズと第２レンズの光軸上の空気間隔
ｆ１：第１レンズ群の焦点距離
ｈ１：第１レンズ群のプラスチック非球面レンズにおける物体側の面の有効半径
ｆａｓｐ１：第１レンズ群のプラスチック非球面レンズの近軸焦点距離
とする。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, the first lens group includes a first lens having a negative refractive power, a second lens having a negative refractive power and a plastic aspheric lens, and a positive lens. And a third lens having a refractive power of 2 are arranged in order from the object side to the image side, and are configured to satisfy the following conditional expressions (3), (4), and (5): Is preferred.
(3) 0.02 <| (X3-X2) / h1 | <0.12
(4) -2.0 <f1 / fw <-1.7
(5) 2.3 <fasp1 / f1 <2.8
However,
X3: air distance at the effective diameter position of the object side surface of the first lens and the second lens X2: air distance on the optical axis of the first lens and the second lens f1: focal length h1: first lens group The effective radius fasp of the object side surface of the plastic aspheric lens in the lens group is set as the paraxial focal length of the plastic aspheric lens in the first lens group.

条件式（３）は、第１レンズと第２レンズの軸上と軸外の長さの差とそのときの第２レンズの有効半径との比を規定する式である。 Conditional expression (3) is an expression that defines the ratio between the difference between the on-axis and off-axis lengths of the first lens and the second lens and the effective radius of the second lens at that time.

条件式（３）の上限を超えると、プラスチック非球面レンズ（第２レンズ）が広角端において左右の一方で像がぼける所謂片ボケへの影響度合いが大きくなり、撮像系の光軸に対して垂直方向への変化を調整するフローが必要になる。 When the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the plastic aspherical lens (second lens) has a greater influence on the so-called single blurring where the image is blurred at the left and right sides at the wide-angle end. A flow for adjusting the change in the vertical direction is required.

逆に、条件式（３）の下限を超えると、像面湾曲、コマ収差の補正を満足に行うことができなくなり、性能劣化の一因となる。 On the other hand, if the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, correction of curvature of field and coma aberration cannot be performed satisfactorily, leading to performance degradation.

従って、本発明ズームレンズが条件式（３）を満足することにより、第２レンズの広角端における片ボケへの影響を低減することができると共に収差補正を良好に行うことが可能となる。 Therefore, when the zoom lens according to the present invention satisfies the conditional expression (3), it is possible to reduce the influence on the one-side blur at the wide-angle end of the second lens, and it is possible to satisfactorily correct the aberration.

条件式（４）は第１レンズ群の焦点距離と広角端状態における焦点距離との比を規定する式である。 Conditional expression (4) defines the ratio between the focal length of the first lens group and the focal length in the wide-angle end state.

条件式（４）の上限を超えると、各レンズ群が有するペッツバール和のバランスが崩れ、像面湾曲の補正が困難になる。 If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the balance of the Petzval sum of each lens group will be lost, making it difficult to correct curvature of field.

逆に、条件式（４）の下限を超えると、各レンズ群が有するペッツバール和のバランスが崩れ、像面湾曲の補正が困難になると共に第１レンズ群のフォーカシング時の繰り出し量が大きくなり小型化を阻害する。 Conversely, if the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the balance of Petzval sum of each lens group will be lost, making it difficult to correct curvature of field, and the amount of extension during focusing of the first lens group will become large, making it compact. Inhibits oxidization.

従って、本発明ズームレンズが条件式（４）を満足することにより、各レンズ群が有するペッツバール和の良好なバランスが確保され、収差補正を良好に行うことができると共に小型化を図ることができる。 Therefore, when the zoom lens of the present invention satisfies the conditional expression (4), a good balance of Petzval sum of each lens group is ensured, aberration correction can be performed well, and downsizing can be achieved. .

条件式（５）は、第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの焦点距離と第１レンズ群の焦点距離の比を規定する式である。 Conditional expression (5) is an expression defining the ratio of the focal length of the plastic aspheric lens in the first lens group to the focal length of the first lens group.

条件式（５）の上限を超えると、第１レンズ群のプラスチック非球面レンズによる収差補正効果が低減し、第１レンズ群の第１レンズの径が大きくなってしまう。 If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the aberration correction effect of the plastic aspheric lens in the first lens group will be reduced, and the diameter of the first lens in the first lens group will be increased.

条件式（５）の下限を超えると、広角側において温度による形状変化の影響を無視できなくなる。 When the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the influence of shape change due to temperature on the wide angle side cannot be ignored.

従って、本発明ズームレンズが条件式（５）を満足することにより、収差補正を良好に行うことができると共に小型化を図ることができる。 Therefore, when the zoom lens according to the present invention satisfies the conditional expression (5), it is possible to satisfactorily correct aberrations and reduce the size.

本発明の一実施形態のズームレンズにあっては、第１レンズ群は少なくとも像側の面が非球面に形成されたプラスチック非球面レンズを有し、この像側の非球面が以下の条件式（６）を満足することが好ましい。
（６）−１．２＜κ＜−０．６
但し、
κ：以下の数式１における円錐定数
とする。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, the first lens group includes a plastic aspheric lens in which at least the image-side surface is formed as an aspheric surface. It is preferable to satisfy (6).
(6) -1.2 <κ <-0.6
However,
κ: The conic constant in Equation 1 below.

条件式（６）は、プラスチック非球面の円錐形状を規定する式である。 Conditional expression (6) is an expression that defines the conical shape of a plastic aspheric surface.

条件式（６）の下限を超えると、プラスチック非球面レンズの周辺部の負の屈折力が弱くなり過ぎ、像面湾曲、コマ収差及び歪曲収差の補正が過剰になると共に第１レンズ群の第１レンズの径が大きくなってしまう。 If the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, the negative refracting power at the periphery of the plastic aspheric lens becomes too weak, correction of field curvature, coma aberration, and distortion aberration becomes excessive, and the first lens group's first refractive power is corrected. The diameter of one lens becomes large.

逆に、条件式（６）の上限を超えると、プラスチック非球面レンズの周辺部の負の屈折力が強くなり過ぎ、軸外収差の補正が不十分となり、バックフォーカスの変動や偏芯による敏感度が大きくなり、温度変化とプラスチック非球面レンズの偏芯による性能の変動を抑制することが困難になる。 On the other hand, if the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, the negative refractive power at the periphery of the plastic aspheric lens becomes too strong, correction of off-axis aberrations becomes insufficient, and sensitivity due to back-focus fluctuations and eccentricity It becomes difficult to suppress fluctuations in performance due to temperature changes and eccentricity of the plastic aspherical lens.

従って、本発明ズームレンズが条件式（６）を満足することにより、収差補正を良好に行い光学性能の向上を図ることができると共に小型化を図ることができる。 Therefore, when the zoom lens according to the present invention satisfies the conditional expression (6), it is possible to satisfactorily correct aberrations and improve optical performance, and it is possible to reduce the size.

本発明の一実施形態のズームレンズにあっては、第２レンズ群が、正の屈折力を有する接合レンズと、正の屈折力を有するプラスチック非球面レンズとを有し、以下の条件式（７）を満足することが好ましい。
（７）Δν＞２５
但し、
Δν：接合レンズのアッベ数の差
とする。 In the zoom lens according to an embodiment of the present invention, the second lens group includes a cemented lens having a positive refractive power and a plastic aspheric lens having a positive refractive power, and the following conditional expression ( It is preferable to satisfy 7).
(7) Δν> 25
However,
Δν: Difference in Abbe number of the cemented lens.

条件式（７）は、接合レンズのアッベ数の差を規定する式である。 Conditional expression (7) is an expression that defines the difference in the Abbe number of the cemented lens.

条件式（７）の下限を超えると、軸上色収差及び倍率色収差の補正が困難となり、色収差の良好な補正を行おうとしたときには他の収差が大きくなり補正が困難となる。 When the lower limit of conditional expression (7) is exceeded, it is difficult to correct longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration, and when trying to correct chromatic aberration, other aberrations become large and difficult to correct.

従って、本発明ズームレンズが条件式（７）を満足することにより、ズーム領域の全域において色収差を良好に補正することができる。 Therefore, when the zoom lens of the present invention satisfies the conditional expression (7), chromatic aberration can be corrected well over the entire zoom region.

本発明の一実施形態のズームレンズにあっては、第２レンズ群のプラスチック非球面レンズが以下の条件式（８）及び条件式（９）を満足することが好ましい。
（８）２．５＜｜ｆａｓｐ２／ｆ２｜＜３５
（９）｜（Ｘ５−Ｘ４）／ｈ２｜＜０．２６
但し、
ｆａｓｐ２：第２レンズ群のプラスチック非球面レンズの近軸焦点距離
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
Ｘ５：第２レンズ群のプラスチック非球面レンズの像側有効径位置における厚み
Ｘ４：第２レンズ群のプラスチック非球面レンズの中心の厚み
ｈ２：第２レンズ群のプラスチック非球面レンズの像側有効半径
とする。 In the zoom lens according to an embodiment of the present invention, it is preferable that the plastic aspherical lens of the second lens group satisfies the following conditional expressions (8) and (9).
(8) 2.5 <| fasp2 / f2 | <35
(9) | (X5-X4) / h2 | <0.26
However,
fasp2: Paraxial focal length of the plastic aspherical lens of the second lens group f2: Focal length of the second lens group X5: Thickness X4 at the image side effective diameter position of the plastic aspherical lens of the second lens group: Second lens group Thickness h2 of the center of the plastic aspherical lens: The image side effective radius of the plastic aspherical lens in the second lens group.

条件式（８）は、第２レンズ群のプラスチック非球面レンズの焦点距離と第２レンズ群の焦点距離との比を規定する式である。 Conditional expression (8) is an expression that defines the ratio between the focal length of the plastic aspherical lens of the second lens group and the focal length of the second lens group.

条件式（８）の上限を超えると、球面収差の補正が困難になる。 If the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, it will be difficult to correct spherical aberration.

条件式（８）の下限を超えると、プラスチック非球面レンズのバックフォーカスと偏芯に対する敏感度が高くなり過ぎ、温度変化による性能の変動を抑制することができなくなる。 When the lower limit of conditional expression (8) is exceeded, the sensitivity of the plastic aspheric lens to back focus and eccentricity becomes too high, and it becomes impossible to suppress fluctuations in performance due to temperature changes.

従って、本発明ズームレンズが条件式（８）を満足することにより、温度変化による性能の変動が抑制されて光学性能の向上を図ることができる。 Therefore, when the zoom lens according to the present invention satisfies the conditional expression (8), fluctuations in performance due to temperature changes are suppressed, and optical performance can be improved.

条件式（９）は、プラスチック非球面レンズの中心の厚みと像側有効径位置における厚みの差に対するプラスチック非球面レンズの像側有効半径の比率を規定する式である。 Conditional expression (9) defines the ratio of the image-side effective radius of the plastic aspheric lens to the difference between the thickness of the center of the plastic aspheric lens and the thickness at the image-side effective diameter position.

条件式（９）の上限を超えると、プラスチック非球面レンズの温度変化による収差変動が大きくなる。 When the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, aberration fluctuations due to temperature changes of the plastic aspheric lens become large.

従って、本発明ズームレンズが条件式（９）を満足することにより、温度変化による収差変動が抑制されて光学性能の向上を図ることができる。 Therefore, when the zoom lens according to the present invention satisfies the conditional expression (9), it is possible to suppress the aberration fluctuation due to the temperature change and improve the optical performance.

本発明の一実施形態のズームレンズにあっては、第１レンズ群を光軸方向へ移動させてフォーカシングを行うようにすることが好ましい。 In the zoom lens according to an embodiment of the present invention, it is preferable to perform focusing by moving the first lens group in the optical axis direction.

第１レンズ群を光軸方向へ移動させてフォーカシングを行うようにすることにより、収差補正が十分に行われている群によってフォーカシングが行われるため、近接領域まで収差変動の小さいフォーカシングを行うことができる。 By performing the focusing by moving the first lens group in the optical axis direction, the focusing is performed by the group in which the aberration correction is sufficiently performed. it can.

本発明の一実施形態のズームレンズにあっては、第２レンズ群内に開口絞りを配置することが好ましい。 In the zoom lens according to the embodiment of the present invention, it is preferable to arrange an aperture stop in the second lens group.

第２レンズ群内に開口絞りを配置することにより、第１レンズ群と第２レンズ群の間に開口絞りの配置スペースを確保する必要がなく、ズームレンズの小型化を図ることができる。 By arranging the aperture stop in the second lens group, it is not necessary to secure a space for arranging the aperture stop between the first lens group and the second lens group, and the zoom lens can be miniaturized.

本発明の一実施形態のズームレンズにあっては、第２レンズ群の物体側の面にフレアの発生を抑制するための遮光部材を配置することが好ましい。 In the zoom lens according to an embodiment of the present invention, it is preferable to dispose a light shielding member for suppressing the occurrence of flare on the object side surface of the second lens group.

第２レンズ群の物体側の面にフレアの発生を抑制するための遮光部材を配置することにより、広角端状態における軸外光線の下線をカットすることが可能となり、コマ収差を良好に補正することができる。 By arranging a light-shielding member for suppressing the occurrence of flare on the object side surface of the second lens group, it is possible to cut the underline of off-axis rays in the wide-angle end state, and correct coma aberration well. be able to.

次に、本発明ズームレンズの具体的な実施の形態及び該実施の形態に具体的な数値を適用した数値実施例について、図面及び表を参照して説明する。 Next, specific embodiments of the zoom lens according to the present invention and numerical examples obtained by applying specific numerical values to the embodiments will be described with reference to the drawings and tables.

尚、各表及び以下の説明において示した記号の意味等については、下記に示す通りである。 The meanings of symbols shown in each table and the following explanation are as follows.

「面番号」は物体側から数えて第ｉ番目の面、「Ｒｉ」は物体側から数えて像側へ第ｉ番目の面（第ｉ面）の曲率半径、「Ｄｉ」は第ｉ番目の面と第ｉ＋１番目の面との間の軸上面間隔、「Ｎｉ」は第ｉレンズ（Ｇｉ）を構成する材質のｄ線（波長５８７．６ｎｍ）における屈折率、「νｉ」は第ｉレンズ（Ｇｉ）を構成する材質のｄ線におけるアッベ数である。面番号に関し「ＡＳＰ」は当該面が非球面であることを示し、曲率半径に関し「∞」は当該面が平面であることを示し、軸上面間隔に関し「Ｄｉ」は当該軸上面間隔が可変間隔であることを示す。 “Surface number” is the i-th surface counted from the object side, “Ri” is the radius of curvature of the i-th surface (i-th surface) from the object side to the image side, and “Di” is the i-th surface The distance between the upper surface and the (i + 1) th surface is “Ni” is the refractive index of the d-line (wavelength 587.6 nm) of the material constituting the i-th lens (Gi), and “νi” is the i-th lens ( It is the Abbe number in the d line of the material constituting Gi). “ASP” for the surface number indicates that the surface is aspherical, “∞” for the radius of curvature indicates that the surface is a plane, and “Di” for the axial upper surface spacing indicates that the axial upper surface spacing is variable. Indicates that

各数値実施例において用いられたレンズには、レンズ面が非球面に形成されたものがある。非球面形状は、「ｘ」をレンズ面の頂点からの光軸方向における距離、「ｈ」を光軸に垂直な方向における高さ、「ｃ」をレンズ面の頂点における近軸曲率（曲率半径の逆数）、「κ」を円錐定数、「Ａｉ」を第ｉ次の非球面係数とすると、以下の数１式によって定義される。 Some lenses used in each numerical example have an aspheric lens surface. In the aspherical shape, “x” is the distance in the optical axis direction from the apex of the lens surface, “h” is the height in the direction perpendicular to the optical axis, and “c” is the paraxial curvature (curvature radius) at the apex of the lens surface. ), “Κ” is a conic constant, and “Ai” is an i-th aspherical coefficient.

図１は、本発明の第１の実施の形態におけるズームレンズ１のレンズ構成（広角端における状態）を示す図であり、矢印は各レンズ群の望遠端へ向けての光軸上における移動軌跡を示す。 FIG. 1 is a diagram showing the lens configuration (state at the wide-angle end) of the zoom lens 1 according to the first embodiment of the present invention, and the arrows indicate movement trajectories on the optical axis toward the telephoto end of each lens group. Indicates.

第１の実施の形態におけるズームレンズ１は、図１に示すように、８枚のレンズを有している。 As shown in FIG. 1, the zoom lens 1 according to the first embodiment has eight lenses.

ズームレンズ１は、広角端と望遠端との間の変倍時に、第１レンズ群ＧＲ１及び第２レンズ群ＧＲ２が光軸方向へ移動され、フォーカシング時に、第１レンズ群ＧＲ１が光軸方向へ移動される。 In the zoom lens 1, the first lens group GR1 and the second lens group GR2 are moved in the optical axis direction during zooming between the wide-angle end and the telephoto end, and the first lens group GR1 is moved in the optical axis direction during focusing. Moved.

ズームレンズ１は、負の屈折力を有する第１レンズ群ＧＲ１と正の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２とが物体側から像側へ順に配置されて構成され、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２がそれぞれ少なくとも１枚のプラスチック非球面レンズを有している。 The zoom lens 1 includes a first lens group GR1 having negative refracting power and a second lens group GR2 having positive refracting power arranged in order from the object side to the image side. Each of the two lens groups GR2 has at least one plastic aspheric lens.

第１レンズ群ＧＲ１は、像側に高い曲率の凹面を向けた負の屈折力を有する第１レンズＧ１と、プラスチックから成り両面が非球面に形成された負の屈折力を有するメニスカス形状の第２レンズＧ２と、正の屈折力を有するメニスカス形状の第３レンズＧ３とが物体側から像面側へ順に配置されて構成されている。第２レンズＧ２の両面はそれぞれ非球面に形成されている。 The first lens group GR1 includes a first lens G1 having a negative refractive power with a concave surface having a high curvature toward the image side, and a meniscus-shaped first lens having negative refractive power made of plastic and having both surfaces formed aspherical. Two lenses G2 and a meniscus third lens G3 having a positive refractive power are arranged in order from the object side to the image plane side. Both surfaces of the second lens G2 are aspherical surfaces.

第２レンズ群ＧＲ２は、正の屈折力を有する第４レンズＧ４と、両凸形状の第５レンズＧ５と、両凹形状の第６レンズＧ６と、プラスチックから成り正の屈折力を有する第７レンズＧ７と、正の屈折力を有するメニスカス形状の第８レンズとが物体側から像側へ順に配置されて構成されている。第７レンズＧ７の像側の面は非球面に形成されている。 The second lens group GR2 includes a fourth lens G4 having a positive refractive power, a biconvex fifth lens G5, a biconcave sixth lens G6, and a seventh lens made of plastic and having a positive refractive power. A lens G7 and a meniscus eighth lens having positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side. The image side surface of the seventh lens G7 is aspheric.

第５レンズＧ５と第６レンズＧ６は、第５レンズＧ５の像側と第６レンズＧ６の物体側を向いた同じ曲率半径を有する凸面と凹面が接合され、接合面Ｒ１２を有する接合レンズを構成している。接合レンズは正の屈折力を有している。 The fifth lens G5 and the sixth lens G6 constitute a cemented lens having a cemented surface R12 in which a convex surface and a concave surface having the same radius of curvature facing the image side of the fifth lens G5 and the object side of the sixth lens G6 are cemented. is doing. The cemented lens has a positive refractive power.

第４レンズＧ４の物体側にはフレアの発生を抑制する遮光部材Ｃが配置されている。 A light blocking member C that suppresses the occurrence of flare is disposed on the object side of the fourth lens G4.

第２レンズ群ＧＲ２の第４レンズＧ４と第５レンズＧ５の間には開口絞りＳ（絞り面Ｒ１０）が配置され、該開口絞りＳは第２レンズ群ＧＲ２と一体となって光軸方向へ移動される。 An aperture stop S (aperture surface R10) is disposed between the fourth lens G4 and the fifth lens G5 of the second lens group GR2. The aperture stop S is integrated with the second lens group GR2 in the optical axis direction. Moved.

表１に、第１の実施の形態におけるズームレンズ１に具体的数値を適用した数値実施例１のレンズデーターを示す。 Table 1 shows lens data of Numerical Example 1 in which specific numerical values are applied to the zoom lens 1 according to the first embodiment.

ズームレンズ１において、第１レンズ群ＧＲ１の第２レンズＧ２の物体側の面（Ｒ３）、第１レンズ群ＧＲ１の第２レンズＧ２の像側の面（Ｒ４）及び第２レンズ群ＧＲ２の第７レンズＧ７の像側の面（Ｒ１５）は非球面に形成されている。数値実施例１における非球面の４次、６次、８次及び１０次の非球面係数Ａ４、Ａ６、Ａ８及びＡ１０を円錐定数κと共に表２に示す。 In the zoom lens 1, the object side surface (R3) of the second lens G2 of the first lens group GR1, the image side surface (R4) of the second lens G2 of the first lens group GR1, and the second lens group GR2 of the second lens group GR2. The image side surface (R15) of the seven lens G7 is formed as an aspherical surface. Table 2 shows the fourth-order, sixth-order, eighth-order and tenth-order aspheric coefficients A4, A6, A8 and A10 of the aspherical surface in Numerical Example 1 together with the conic constant κ.

尚、表２及び後述する非球面係数を示す各表において、「Ｅ−ｉ」は１０を底とする指数表現、即ち、「１０^−ｉ」を表しており、例えば、「０．１２３４５Ｅ−０５」は「０．１２３４５×１０^−５」を表している。 In Table 2 and each table showing an aspherical coefficient, which will be described later, “E-i” represents an exponential expression having a base of 10, that is, “10 ⁻ⁱ ”. For example, “0.12345E-05” “Represents“ 0.12345 × 10 ⁻⁵ ”.

ズームレンズ１において、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２との間の面間隔Ｄ６が変化する。数値実施例１における各面間隔の広角端状態（焦点距離ｆ＝１８．５）、中間焦点距離状態（焦点距離ｆ＝３１．５２）及び望遠端状態（焦点距離ｆ＝５３．５）における可変間隔を、ＦナンバーＦｎｏと共に表３に示す。 In zoom lens 1, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the surface distance D6 between the first lens group GR1 and the second lens group GR2 changes. Variables in the wide-angle end state (focal length f = 18.5), the intermediate focal length state (focal length f = 31.52), and the telephoto end state (focal length f = 53.5) of each surface interval in Numerical Example 1. The intervals are shown in Table 3 together with the F number Fno.

図２乃至図４に数値実施例１の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、図２は広角端状態（焦点距離ｆ＝１８．５）、図３は中間焦点距離状態（焦点距離ｆ＝３１．５２）、図４は望遠端状態（焦点距離ｆ＝５３．５）における諸収差図を示す。 FIGS. 2 to 4 show various aberration diagrams of the numerical example 1 in the infinite focus state, FIG. 2 is a wide angle end state (focal length f = 18.5), and FIG. 3 is an intermediate focal length state (focal length). f = 31.52), FIG. 4 shows various aberration diagrams in the telephoto end state (focal length f = 53.5).

図２乃至図４に示す球面収差図においては、実線でｄ線（波長５８７．６ｎｍ）の値を示し、点線でｃ線（波長６５６．３ｎｍ）の値を示し、一点鎖線でｇ線（波長４３５．８ｎｍ）の値を示す。図２乃至図４に示す非点収差図においては、実線でサジタル像面における値、破線でメリディオナル像面における値を示す。 In the spherical aberration diagrams shown in FIGS. 2 to 4, the solid line indicates the value of the d-line (wavelength 587.6 nm), the dotted line indicates the value of the c-line (wavelength 656.3 nm), and the dashed-dotted line indicates the g-line (wavelength). Value of 435.8 nm). In the astigmatism diagrams shown in FIG. 2 to FIG. 4, the solid line shows the value on the sagittal image plane, and the broken line shows the value on the meridional image plane.

各収差図から、数値実施例１は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。 From each aberration diagram, it is clear that Numerical Example 1 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.

図５は、本発明の第２の実施の形態におけるズームレンズ２のレンズ構成（広角端における状態）を示す図であり、矢印は各レンズ群の望遠端へ向けての光軸上における移動軌跡を示す。 FIG. 5 is a diagram showing the lens configuration (state at the wide-angle end) of the zoom lens 2 according to the second embodiment of the present invention, and the arrows indicate movement trajectories on the optical axis toward the telephoto end of each lens group. Indicates.

第２の実施の形態におけるズームレンズ２は、図５に示すように、９枚のレンズを有している。 The zoom lens 2 in the second embodiment has nine lenses as shown in FIG.

ズームレンズ２は、広角端と望遠端との間の変倍時に、第１レンズ群ＧＲ１及び第２レンズ群ＧＲ２が光軸方向へ移動され、フォーカシング時に、第１レンズ群ＧＲ１が光軸方向へ移動される。 In the zoom lens 2, the first lens group GR1 and the second lens group GR2 are moved in the optical axis direction during zooming between the wide-angle end and the telephoto end, and the first lens group GR1 is moved in the optical axis direction during focusing. Moved.

ズームレンズ２は、負の屈折力を有する第１レンズ群ＧＲ１と正の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２とが物体側から像側へ順に配置されて構成され、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２がそれぞれ少なくとも１枚のプラスチック非球面レンズを有している。 The zoom lens 2 includes a first lens group GR1 having negative refracting power and a second lens group GR2 having positive refracting power arranged in order from the object side to the image side. Each of the two lens groups GR2 has at least one plastic aspheric lens.

第１レンズ群ＧＲ１は、像側に高い曲率の凹面を向けた負の屈折力を有する第１レンズＧ１と、プラスチックから成り両面が非球面に形成された負の屈折力を有するメニスカス形状の第２レンズＧ２と、正の屈折力を有するメニスカス形状の第３レンズＧ３とが物体側から像面側へ順に配置されて構成されている。 The first lens group GR1 includes a first lens G1 having a negative refractive power with a concave surface having a high curvature toward the image side, and a meniscus-shaped first lens having negative refractive power made of plastic and having both surfaces formed aspherical. Two lenses G2 and a meniscus third lens G3 having a positive refractive power are arranged in order from the object side to the image plane side.

第２レンズ群ＧＲ２は、正の屈折力を有する第４レンズＧ４と、両凸形状の第５レンズＧ５と、両凹形状の第６レンズＧ６と、プラスチックから成り像側の面が非球面に形成された正の屈折力を有する第７レンズＧ７と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の第８レンズと、像側に凸面を向けたメニスカス形状の第９レンズとが物体側から像側へ順に配置されて構成されている。第２レンズＧ２の両面はそれぞれ非球面に形成されている。 The second lens group GR2 is composed of a fourth lens G4 having a positive refractive power, a biconvex fifth lens G5, a biconcave sixth lens G6, and an image-side surface made of plastic. A seventh lens G7 having positive refractive power, a meniscus eighth lens having a concave surface facing the object side, and a meniscus ninth lens having a convex surface facing the image side are formed on the image side from the object side. Arranged in order. Both surfaces of the second lens G2 are aspherical surfaces.

第５レンズＧ５と第６レンズＧ６は、第５レンズＧ５の像側と第６レンズＧ６の物体側を向いた同じ曲率半径を有する凸面と凹面が接合され、接合面Ｒ１１を有する接合レンズを構成している。接合レンズは正の屈折力を有している。 The fifth lens G5 and the sixth lens G6 constitute a cemented lens having a cemented surface R11 in which a convex surface and a concave surface having the same radius of curvature facing the image side of the fifth lens G5 and the object side of the sixth lens G6 are cemented. is doing. The cemented lens has a positive refractive power.

第８レンズＧ８と第９レンズＧ９は、第８レンズＧ８の像側と第９レンズＧ９の物体側を向いた同じ曲率半径を有する凸面と凹面が接合され、接合面Ｒ１６を有する接合レンズを構成している。接合レンズは正の屈折力を有している。 The eighth lens G8 and the ninth lens G9 constitute a cemented lens having a cemented surface R16 in which a convex surface and a concave surface having the same radius of curvature facing the image side of the eighth lens G8 and the object side of the ninth lens G9 are cemented. is doing. The cemented lens has a positive refractive power.

第２レンズ群ＧＲ２の第４レンズＧ４と第５レンズＧ５の間には開口絞りＳ（絞り面Ｒ９）が配置され、該開口絞りＳは第２レンズ群ＧＲ２と一体となって光軸方向へ移動される。 An aperture stop S (aperture surface R9) is disposed between the fourth lens G4 and the fifth lens G5 of the second lens group GR2, and the aperture stop S is integrated with the second lens group GR2 in the optical axis direction. Moved.

表４に、第２の実施の形態におけるズームレンズ２に具体的数値を適用した数値実施例２のレンズデーターを示す。 Table 4 shows lens data of Numerical Example 2 in which specific numerical values are applied to the zoom lens 2 according to the second embodiment.

ズームレンズ２において、第１レンズ群ＧＲ１の第２レンズＧ２の物体側の面（Ｒ３）、第１レンズ群ＧＲ１の第２レンズＧ２の像側の面（Ｒ４）及び第２レンズ群ＧＲ２の第７レンズＧ７の像側の面（Ｒ１４）は非球面に形成されている。数値実施例２における非球面の４次、６次、８次及び１０次の非球面係数Ａ４、Ａ６、Ａ８及びＡ１０を円錐定数κと共に表５に示す。 In the zoom lens 2, the object side surface (R3) of the second lens G2 of the first lens group GR1, the image side surface (R4) of the second lens G2 of the first lens group GR1, and the second lens group GR2 of the second lens group GR2. The image side surface (R14) of the seven lens G7 is formed as an aspherical surface. Table 5 shows the fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspheric coefficients A4, A6, A8, and A10 of the aspheric surface in Numerical Example 2 together with the conic constant κ.

ズームレンズ２において、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２との間の面間隔Ｄ６が変化する。数値実施例２における各面間隔の広角端状態（焦点距離ｆ＝１８．５）、中間焦点距離状態（焦点距離ｆ＝３１．５２）及び望遠端状態（焦点距離ｆ＝５３．５）における可変間隔を、ＦナンバーＦｎｏと共に表６に示す。 In the zoom lens 2, when changing magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state, the surface distance D6 between the first lens group GR1 and the second lens group GR2 changes. Variable in the wide-angle end state (focal length f = 18.5), intermediate focal length state (focal length f = 31.52), and telephoto end state (focal length f = 53.5) of each surface interval in Numerical Example 2. The interval is shown in Table 6 together with the F number Fno.

図６乃至図８に数値実施例２の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、図６は広角端状態（焦点距離ｆ＝１８．５）、図７は中間焦点距離状態（焦点距離ｆ＝３１．５２）、図８は望遠端状態（焦点距離ｆ＝５３．５）における諸収差図を示す。 FIGS. 6 to 8 are graphs showing various aberrations in the infinite focus state in Numerical Example 2, FIG. 6 is a wide angle end state (focal length f = 18.5), and FIG. 7 is an intermediate focal length state (focal length). f = 31.52), FIG. 8 shows various aberration diagrams in the telephoto end state (focal length f = 53.5).

図６乃至図８に示す球面収差図においては、実線でｄ線（波長５８７．６ｎｍ）の値を示し、点線でｃ線（波長６５６．３ｎｍ）の値を示し、一点鎖線でｇ線（波長４３５．８ｎｍ）の値を示す。図６乃至図８に示す非点収差図においては、実線でサジタル像面における値、破線でメリディオナル像面における値を示す。 In the spherical aberration diagrams shown in FIGS. 6 to 8, the solid line indicates the d-line (wavelength 587.6 nm) value, the dotted line indicates the c-line (wavelength 656.3 nm) value, and the alternate long and short dash line indicates the g-line (wavelength). Value of 435.8 nm). In the astigmatism diagrams shown in FIGS. 6 to 8, the solid line shows the value in the sagittal image plane, and the broken line shows the value in the meridional image plane.

各収差図から、数値実施例２は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。 From each aberration diagram, it is clear that Numerical Example 2 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.

図９は、本発明の第３の実施の形態におけるズームレンズ３のレンズ構成（広角端における状態）を示す図であり、矢印は各レンズ群の望遠端へ向けての光軸上における移動軌跡を示す。 FIG. 9 is a diagram showing a lens configuration (a state at the wide-angle end) of the zoom lens 3 according to the third embodiment of the present invention, and arrows indicate movement trajectories on the optical axis toward the telephoto end of each lens group. Indicates.

第３の実施の形態におけるズームレンズ３は、図９に示すように、８枚のレンズを有している。 The zoom lens 3 in the third embodiment has eight lenses as shown in FIG.

ズームレンズ３は、広角端と望遠端との間の変倍時に、第１レンズ群ＧＲ１及び第２レンズ群ＧＲ２が光軸方向へ移動され、フォーカシング時に、第１レンズ群ＧＲ１が光軸方向へ移動される。 In the zoom lens 3, the first lens group GR1 and the second lens group GR2 are moved in the optical axis direction during zooming between the wide-angle end and the telephoto end, and the first lens group GR1 is moved in the optical axis direction during focusing. Moved.

ズームレンズ３は、負の屈折力を有する第１レンズ群ＧＲ１と正の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２とが物体側から像側へ順に配置されて構成され、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２がそれぞれ少なくとも１枚のプラスチック非球面レンズを有している。 The zoom lens 3 includes a first lens group GR1 having a negative refracting power and a second lens group GR2 having a positive refracting power, which are arranged in order from the object side to the image side. Each of the two lens groups GR2 has at least one plastic aspheric lens.

表７に、第３の実施の形態におけるズームレンズ３に具体的数値を適用した数値実施例３のレンズデーターを示す。 Table 7 shows lens data of a numerical example 3 in which specific numerical values are applied to the zoom lens 3 according to the third embodiment.

ズームレンズ３において、第１レンズ群ＧＲ１の第２レンズＧ２の物体側の面（Ｒ３）、第１レンズ群ＧＲ１の第２レンズＧ２の像側の面（Ｒ４）及び第２レンズ群ＧＲ２の第７レンズＧ７の像側の面（Ｒ１４）は非球面に形成されている。数値実施例３における非球面の４次、６次、８次及び１０次の非球面係数Ａ４、Ａ６、Ａ８及びＡ１０を円錐定数κと共に表８に示す。 In the zoom lens 3, the object side surface (R3) of the second lens G2 of the first lens group GR1, the image side surface (R4) of the second lens G2 of the first lens group GR1, and the second lens group GR2 of the second lens group GR2. The image side surface (R14) of the seven lens G7 is formed as an aspherical surface. Table 8 shows the fourth-order, sixth-order, eighth-order and tenth-order aspheric coefficients A4, A6, A8 and A10 of the aspherical surface in Numerical Example 3 together with the conic constant κ.

ズームレンズ３において、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２との間の面間隔Ｄ６が変化する。数値実施例３における各面間隔の広角端状態（焦点距離ｆ＝１８．５）、中間焦点距離状態（焦点距離ｆ＝３１．５２）及び望遠端状態（焦点距離ｆ＝５３．５）における可変間隔を、ＦナンバーＦｎｏと共に表９に示す。 In the zoom lens 3, the surface distance D6 between the first lens group GR1 and the second lens group GR2 changes when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The variation in the wide-angle end state (focal length f = 18.5), the intermediate focal length state (focal length f = 31.52), and the telephoto end state (focal length f = 53.5) of each surface interval in Numerical Example 3 The intervals are shown in Table 9 together with the F number Fno.

図１０乃至図１２に数値実施例３の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、図１０は広角端状態（焦点距離ｆ＝１８．５）、図１１は中間焦点距離状態（焦点距離ｆ＝３１．５２）、図１２は望遠端状態（焦点距離ｆ＝５３．５）における諸収差図を示す。 FIGS. 10 to 12 show various aberration diagrams of the numerical example 3 in the infinite focus state. FIG. 10 shows the wide-angle end state (focal length f = 18.5), and FIG. 11 shows the intermediate focal length state (focal length). f = 31.52), FIG. 12 shows various aberration diagrams in the telephoto end state (focal length f = 53.5).

図１０乃至図１２に示す球面収差図においては、実線でｄ線（波長５８７．６ｎｍ）の値を示し、点線でｃ線（波長６５６．３ｎｍ）の値を示し、一点鎖線でｇ線（波長４３５．８ｎｍ）の値を示す。図１０乃至図１２に示す非点収差図においては、実線でサジタル像面における値、破線でメリディオナル像面における値を示す。 In the spherical aberration diagrams shown in FIGS. 10 to 12, the solid line indicates the d-line (wavelength 587.6 nm) value, the dotted line indicates the c-line (wavelength 656.3 nm) value, and the alternate long and short dash line indicates the g-line (wavelength). Value of 435.8 nm). In the astigmatism diagrams shown in FIGS. 10 to 12, the solid line shows the value on the sagittal image plane, and the broken line shows the value on the meridional image plane.

各収差図から、数値実施例３は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。 From each aberration diagram, it is clear that Numerical Example 3 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.

図１３は、本発明の第４の実施の形態におけるズームレンズ４のレンズ構成（広角端における状態）を示す図であり、矢印は各レンズ群の望遠端へ向けての光軸上における移動軌跡を示す。 FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration (state at the wide-angle end) of the zoom lens 4 according to the fourth embodiment of the present invention, and arrows indicate movement trajectories on the optical axis toward the telephoto end of each lens group. Indicates.

第４の実施の形態におけるズームレンズ４は、図１３に示すように、８枚のレンズを有している。 The zoom lens 4 according to the fourth embodiment has eight lenses as shown in FIG.

ズームレンズ４は、広角端と望遠端との間の変倍時に、第１レンズ群ＧＲ１及び第２レンズ群ＧＲ２が光軸方向へ移動され、フォーカシング時に、第１レンズ群ＧＲ１が光軸方向へ移動される。 In the zoom lens 4, the first lens group GR1 and the second lens group GR2 are moved in the optical axis direction during zooming between the wide-angle end and the telephoto end, and the first lens group GR1 is moved in the optical axis direction during focusing. Moved.

ズームレンズ４は、負の屈折力を有する第１レンズ群ＧＲ１と正の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２とが物体側から像側へ順に配置されて構成され、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２がそれぞれ少なくとも１枚のプラスチック非球面レンズを有している。 The zoom lens 4 includes a first lens group GR1 having a negative refractive power and a second lens group GR2 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side to the image side. Each of the two lens groups GR2 has at least one plastic aspheric lens.

表１０に、第４の実施の形態におけるズームレンズ４に具体的数値を適用した数値実施例４のレンズデーターを示す。 Table 10 shows lens data of a numerical example 4 in which specific numerical values are applied to the zoom lens 4 according to the fourth embodiment.

ズームレンズ４において、第１レンズ群ＧＲ１の第２レンズＧ２の物体側の面（Ｒ３）、第１レンズ群ＧＲ１の第２レンズＧ２の像側の面（Ｒ４）及び第２レンズ群ＧＲ２の第７レンズＧ７の像側の面（Ｒ１４）は非球面に形成されている。数値実施例４における非球面の４次、６次、８次及び１０次の非球面係数Ａ４、Ａ６、Ａ８及びＡ１０を円錐定数κと共に表１０に示す。 In the zoom lens 4, the object side surface (R3) of the second lens G2 of the first lens group GR1, the image side surface (R4) of the second lens G2 of the first lens group GR1, and the second lens group GR2 of the second lens group GR2. The image side surface (R14) of the seven lens G7 is formed as an aspherical surface. Table 10 shows the fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspheric coefficients A4, A6, A8, and A10 of the aspheric surface in Numerical Example 4 together with the conic constant κ.

ズームレンズ４において、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２との間の面間隔Ｄ６が変化する。数値実施例４における各面間隔の広角端状態（焦点距離ｆ＝１８．５）、中間焦点距離状態（焦点距離ｆ＝３１．５２）及び望遠端状態（焦点距離ｆ＝５３．５）における可変間隔を、ＦナンバーＦｎｏと共に表１２に示す。 In the zoom lens 4, when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the surface distance D6 between the first lens group GR1 and the second lens group GR2 changes. The variation in the wide-angle end state (focal length f = 18.5), intermediate focal length state (focal length f = 31.52), and telephoto end state (focal length f = 53.5) of each surface interval in Numerical Example 4 The interval is shown in Table 12 together with the F number Fno.

図１４乃至図１６に数値実施例４の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、図１４は広角端状態（焦点距離ｆ＝１８．５）、図１５は中間焦点距離状態（焦点距離ｆ＝３１．５２）、図１６は望遠端状態（焦点距離ｆ＝５３．５）における諸収差図を示す。 FIGS. 14 to 16 show various aberration diagrams of the numerical example 4 in the infinite focus state. FIG. 14 shows the wide-angle end state (focal length f = 18.5), and FIG. 15 shows the intermediate focal length state (focal length). f = 31.52), FIG. 16 shows various aberration diagrams in the telephoto end state (focal length f = 53.5).

図１４乃至図１６に示す球面収差図においては、実線でｄ線（波長５８７．６ｎｍ）の値を示し、点線でｃ線（波長６５６．３ｎｍ）の値を示し、一点鎖線でｇ線（波長４３５．８ｎｍ）の値を示す。図１４乃至図１６に示す非点収差図においては、実線でサジタル像面における値、破線でメリディオナル像面における値を示す。 In the spherical aberration diagrams shown in FIGS. 14 to 16, the solid line indicates the d-line (wavelength 587.6 nm) value, the dotted line indicates the c-line (wavelength 656.3 nm) value, and the alternate long and short dash line indicates the g-line (wavelength). Value of 435.8 nm). In the astigmatism diagrams shown in FIGS. 14 to 16, the solid line shows the value on the sagittal image plane, and the broken line shows the value on the meridional image plane.

各収差図から、数値実施例４は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。 From each aberration diagram, it is clear that Numerical Example 4 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.

図１７は、本発明の第５の実施の形態におけるズームレンズ５のレンズ構成（広角端における状態）を示す図であり、矢印は各レンズ群の望遠端へ向けての光軸上における移動軌跡を示す。 FIG. 17 is a diagram illustrating a lens configuration (state at the wide-angle end) of the zoom lens 5 according to the fifth embodiment of the present invention, and arrows indicate movement trajectories on the optical axis toward the telephoto end of each lens group. Indicates.

第５の実施の形態におけるズームレンズ５は、図１７に示すように、８枚のレンズを有している。 The zoom lens 5 according to the fifth embodiment has eight lenses as shown in FIG.

ズームレンズ５は、広角端と望遠端との間の変倍時に、第１レンズ群ＧＲ１及び第２レンズ群ＧＲ２が光軸方向へ移動され、フォーカシング時に、第１レンズ群ＧＲ１が光軸方向へ移動される。 In the zoom lens 5, the first lens group GR1 and the second lens group GR2 are moved in the optical axis direction during zooming between the wide-angle end and the telephoto end, and the first lens group GR1 is moved in the optical axis direction during focusing. Moved.

ズームレンズ５は、負の屈折力を有する第１レンズ群ＧＲ１と正の屈折力を有する第２レンズ群ＧＲ２とが物体側から像側へ順に配置されて構成され、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２がそれぞれ少なくとも１枚のプラスチック非球面レンズを有している。 The zoom lens 5 includes a first lens group GR1 having negative refracting power and a second lens group GR2 having positive refracting power arranged in order from the object side to the image side. Each of the two lens groups GR2 has at least one plastic aspheric lens.

表１３に、第５の実施の形態におけるズームレンズ５に具体的数値を適用した数値実施例５のレンズデーターを示す。 Table 13 shows lens data of a numerical value example 5 in which specific numerical values are applied to the zoom lens 5 according to the fifth embodiment.

ズームレンズ５において、第１レンズ群ＧＲ１の第２レンズＧ２の物体側の面（Ｒ３）、第１レンズ群ＧＲ１の第２レンズＧ２の像側の面（Ｒ４）及び第２レンズ群ＧＲ２の第７レンズＧ７の像側の面（Ｒ１４）は非球面に形成されている。数値実施例５における非球面の４次、６次、８次及び１０次の非球面係数Ａ４、Ａ６、Ａ８及びＡ１０を円錐定数κと共に表１４に示す。 In the zoom lens 5, the object side surface (R3) of the second lens G2 of the first lens group GR1, the image side surface (R4) of the second lens G2 of the first lens group GR1, and the second lens group GR2 of the second lens group GR2. The image side surface (R14) of the seven lens G7 is formed as an aspherical surface. Table 14 shows the fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspheric coefficients A4, A6, A8, and A10 of the aspheric surface in Numerical Example 5 together with the conic constant κ.

ズームレンズ５において、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群ＧＲ１と第２レンズ群ＧＲ２との間の面間隔Ｄ６が変化する。数値実施例５における各面間隔の広角端状態（焦点距離ｆ＝１８．５）、中間焦点距離状態（焦点距離ｆ＝３１．５２）及び望遠端状態（焦点距離ｆ＝５３．５）における可変間隔を、ＦナンバーＦｎｏと共に表１５に示す。 When the zoom lens 5 changes magnification from the wide-angle end state to the telephoto end state, the surface distance D6 between the first lens group GR1 and the second lens group GR2 changes. In the numerical value example 5, each surface interval is variable in the wide angle end state (focal length f = 18.5), the intermediate focal length state (focal length f = 31.52), and the telephoto end state (focal length f = 53.5). The intervals are shown in Table 15 together with the F number Fno.

図１８乃至図２０に数値実施例５の無限遠合焦状態での諸収差図を示し、図１８は広角端状態（焦点距離ｆ＝１８．５）、図１９は中間焦点距離状態（焦点距離ｆ＝３１．５２）、図２０は望遠端状態（焦点距離ｆ＝５３．５）における諸収差図を示す。 FIGS. 18 to 20 show various aberration diagrams of the numerical example 5 in the infinite focus state. FIG. 18 shows a wide-angle end state (focal length f = 18.5), and FIG. 19 shows an intermediate focal length state (focal length). f = 31.52), FIG. 20 shows various aberration diagrams in the telephoto end state (focal length f = 53.5).

図１８乃至図２０に示す球面収差図においては、実線でｄ線（波長５８７．６ｎｍ）の値を示し、点線でｃ線（波長６５６．３ｎｍ）の値を示し、一点鎖線でｇ線（波長４３５．８ｎｍ）の値を示す。図１８乃至図２０に示す非点収差図においては、実線でサジタル像面における値、破線でメリディオナル像面における値を示す。 In the spherical aberration diagrams shown in FIGS. 18 to 20, the solid line indicates the d-line (wavelength 587.6 nm) value, the dotted line indicates the c-line (wavelength 656.3 nm) value, and the alternate long and short dash line indicates the g-line (wavelength). Value of 435.8 nm). In the astigmatism diagrams shown in FIGS. 18 to 20, the values on the sagittal image plane are indicated by solid lines and the values on the meridional image plane are indicated by broken lines.

各収差図から、数値実施例５は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。 From each aberration diagram, it is clear that Numerical Example 5 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.

表１６にズームレンズ１、ズームレンズ２、ズームレンズ３、ズームレンズ４及びズームレンズ５における上記条件式（１）乃至条件式（９）の各値、即ち、条件式（１）のｆｗ、ｂｋｗ、ｆｗ／ｂｋｗ、条件式（２）のＸ１、Ｘ０、ｈ０、｜（Ｘ１−Ｘ０）／ｈ０｜、条件式（３）のＸ３、Ｘ２、ｈ１、｜（Ｘ３−Ｘ２）／ｈ１｜、条件式（４）のｆ１、ｆ１／ｆｗ、条件式（５）のｆａｓｐ１、ｆａｓｐ１／ｆ１、条件式（６）のκ、条件式（７）のΔν、条件式（８）のｆａｓｐ２、ｆ２、｜ｆａｓｐ２／ｆ２｜、条件式（９）のＸ５、Ｘ４、ｈ２、｜（Ｘ５−Ｘ４）／ｈ２｜を示す。 Table 16 shows values of the conditional expressions (1) to (9) in the zoom lens 1, the zoom lens 2, the zoom lens 3, the zoom lens 4 and the zoom lens 5, that is, fw and bkw of the conditional expression (1). , Fw / bkw, conditional expression (2) X1, X0, h0, | (X1-X0) / h0 |, conditional expression (3) X3, X2, h1, | (X3-X2) / h1 |, condition F1, f1 / fw in equation (4), fasp1, fasp1 / f1 in conditional equation (5), κ in conditional equation (6), Δν in conditional equation (7), fasp2, f2, | fsp2 / f2 | and conditional expression (9) X5, X4, h2, | (X5-X4) / h2 |.

表１６から明らかなように、ズームレンズ１、ズームレンズ２、ズームレンズ３、ズームレンズ４及びズームレンズ５は、前記条件式（１）乃至条件式（９）を満足するようにされている。 As is apparent from Table 16, the zoom lens 1, the zoom lens 2, the zoom lens 3, the zoom lens 4 and the zoom lens 5 satisfy the conditional expressions (1) to (9).

次に、本発明撮像装置について説明する。 Next, the imaging apparatus of the present invention will be described.

本発明撮像装置は、ズームレンズと該ズームレンズによって形成された光学像を電気的信号に変換する撮像素子とを備えた撮像装置である。 The imaging device of the present invention is an imaging device that includes a zoom lens and an imaging device that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal.

撮像装置に備えられたズームレンズは、負の屈折力を有する第１レンズ群と正の屈折力を有する第２レンズ群とが物体側から像側へ順に配置され、広角端と望遠端との間の変倍時に第１レンズ群と第２レンズ群が光軸方向へ移動され、第１レンズ群と第２レンズ群がそれぞれ少なくとも１枚のプラスチック非球面レンズを有している。 In the zoom lens provided in the imaging apparatus, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side, and the zoom lens includes a wide-angle end and a telephoto end. At the time of zooming, the first lens group and the second lens group are moved in the optical axis direction, and each of the first lens group and the second lens group has at least one plastic aspheric lens.

従って、本発明撮像装置にあっては、ズームレンズの第１レンズ群と第２レンズ群がそれぞれ少なくとも１枚のプラスチック非球面レンズを有しているため、軽量化を図ることができる。 Therefore, in the image pickup apparatus of the present invention, the first lens group and the second lens group of the zoom lens each have at least one plastic aspheric lens, and thus the weight can be reduced.

本発明撮像装置に備えられたズームレンズは、以下の条件式（１）及び条件式（２）を満足するように構成されている。
（１）０．４０＜ｆｗ／ｂｋｗ＜０．６０
（２）０．０１＜｜（Ｘ１−Ｘ０）／ｈ０｜＜０．０２２
但し、
ｆｗ：広角端状態における無限遠合焦時のズームレンズ全系の焦点距離
ｂｋｗ：広角端状態における無限遠合焦時のバックフォーカス
Ｘ１：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの像側有効径位置における厚み
Ｘ０：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの中心の厚み
ｈ０：第１レンズ群におけるプラスチック非球面レンズの像側有効半径
とする。 The zoom lens provided in the imaging apparatus of the present invention is configured to satisfy the following conditional expressions (1) and (2).
(1) 0.40 <fw / bkw <0.60
(2) 0.01 <| (X1-X0) / h0 | <0.022
However,
fw: focal length of the entire zoom lens system at infinity in the wide-angle end state bkw: back focus at infinity in the wide-angle end state X1: image-side effective diameter position of the plastic aspheric lens in the first lens group In the first lens group, the thickness X0 is the thickness h0 of the center of the plastic aspheric lens in the first lens group.

従って、本発明撮像装置は、ズームレンズが条件式（１）を満足することにより、必要かつ十分なバックフォーカスを確保することができると共にシェーディングの影響の低減及び小型化を図ることができる。特に、ズームレンズをデジタル用一眼レフカメラに装着可能な交換レンズとして用いた場合には、ズームレンズとカメラ本体のクイックリターンミラーとの接触を防止することができる。 Therefore, in the imaging apparatus of the present invention, when the zoom lens satisfies the conditional expression (1), the necessary and sufficient back focus can be ensured and the influence of shading can be reduced and the size can be reduced. In particular, when the zoom lens is used as an interchangeable lens that can be attached to a digital single-lens reflex camera, contact between the zoom lens and the quick return mirror of the camera body can be prevented.

逆に、条件式（２）の下限を超えると、プラスチック非球面レンズの屈折力が小さくなり過ぎ、広角側において歪曲収差と像面湾曲の補正効果が低下し、第１レンズ群における最前のレンズの径が増大し、小型化を確保することができなくなる。 On the other hand, if the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the plastic aspherical lens becomes too small, and the effect of correcting distortion and field curvature decreases on the wide-angle side, and the foremost lens in the first lens group. The diameter increases, and it is impossible to ensure miniaturization.

従って、本発明撮像装置は、ズームレンズが条件式（２）を満足することにより、良好に収差補正を行うことができると共に小型化を確保することができる。 Therefore, the imaging device of the present invention can satisfactorily correct aberrations and ensure miniaturization when the zoom lens satisfies the conditional expression (2).

図２１に、本発明撮像装置の一実施形態によるデジタルスチルカメラの概略的な構成を示す。 FIG. 21 shows a schematic configuration of a digital still camera according to an embodiment of the imaging apparatus of the present invention.

撮像装置（デジタルスチルカメラ）１０は、レンズ交換式の所謂一眼レフカメラとして構成されており、レンズユニット２０がカメラ本体３０に装着されて使用される。 The imaging device (digital still camera) 10 is configured as a so-called single-lens reflex camera with interchangeable lenses, and the lens unit 20 is mounted on the camera body 30 and used.

レンズユニット２０は、ズームレンズ２１と該ズームレンズ２１を駆動する駆動部と該駆動部を制御する制御部とを備えている。ズームレンズ２１としては、上記したズームレンズ１、２、３、４、５又はこれらのズームレンズ１、２、３、４、５の数値実施例が用いられる。 The lens unit 20 includes a zoom lens 21, a drive unit that drives the zoom lens 21, and a control unit that controls the drive unit. As the zoom lens 21, the above-described zoom lenses 1, 2, 3, 4, 5 or numerical examples of these zoom lenses 1, 2, 3, 4, 5 are used.

レンズユニット２０に設けられた駆動部としては、例えば、ズーミング時に第１レンズ群と第２レンズ群の両方のレンズ群を移動させるズーム駆動部２２、フォーカシング時に第１レンズ群を移動させるフォーカス駆動部２３、開口絞りの開口径を変化させるアイリス駆動部２４等の各駆動部が設けられている。 Examples of the driving unit provided in the lens unit 20 include a zoom driving unit 22 that moves both the first lens group and the second lens group during zooming, and a focus driving unit that moves the first lens group during focusing. 23. Each drive unit such as an iris drive unit 24 for changing the aperture diameter of the aperture stop is provided.

レンズユニット２０に設けられた制御部としては、例えば、上記した各駆動部を制御するレンズ制御ＣＰＵ（Central Processing Unit）２５が設けられている。 As the control unit provided in the lens unit 20, for example, a lens control CPU (Central Processing Unit) 25 that controls each of the driving units described above is provided.

カメラ本体３０にはズームレンズ２１において形成された光学像を電気信号に変換する撮像素子３１と該撮像素子３１の物体側に配置されたクイックリターンミラー３２とが配置されている。カメラ本体３０にはペンタプリズム３３と接眼レンズ３４が配置されている。 The camera body 30 is provided with an image sensor 31 that converts an optical image formed in the zoom lens 21 into an electrical signal, and a quick return mirror 32 that is disposed on the object side of the image sensor 31. The camera body 30 is provided with a pentaprism 33 and an eyepiece lens 34.

カメラ本体３０において、ズームレンズ２１を介して取り込まれた光は、一部がクイックリターンミラー３２によってペンタプリズム３３に導かれ、該ペンタプリズム３３から接眼レンズ３４に導かれる。撮影者は、接眼レンズ３４を通してズームレンズ２１で形成された光学像を視認することができる。 In the camera body 30, a part of the light taken in through the zoom lens 21 is guided to the pentaprism 33 by the quick return mirror 32, and is guided from the pentaprism 33 to the eyepiece lens 34. The photographer can view the optical image formed by the zoom lens 21 through the eyepiece 34.

撮像素子３１としては、例えば、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）やＣＭＯＳ（Complementary Metal-Oxide Semiconductor）等が用いられる。撮像素子３１から出力された電気的画像信号は、画像処理回路３５によって各種の処理が施された後に所定の方式によってデーター圧縮され、画像データーとして画像メモリー３６に一時保存される。 For example, a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal-Oxide Semiconductor) is used as the imaging element 31. The electrical image signal output from the image pickup device 31 is subjected to various processes by the image processing circuit 35 and then data compressed by a predetermined method and temporarily stored in the image memory 36 as image data.

カメラ制御ＣＰＵ（Central Processing Unit）３７はレンズユニット２０及びカメラ本体３０の全体を制御する機能を有し、画像メモリー３６に一時的に保存された画像データーを取り出して液晶表示装置３８への表示及び外部メモリー３９への保存を行う。また、カメラ制御ＣＰＵ３７は外部メモリー３９に保存されている画像データーを読み出して液晶表示装置３８に表示する。 A camera control CPU (Central Processing Unit) 37 has a function of controlling the entire lens unit 20 and the camera body 30, takes out image data temporarily stored in the image memory 36, displays it on the liquid crystal display device 38, and Saving to the external memory 39 is performed. Further, the camera control CPU 37 reads out image data stored in the external memory 39 and displays it on the liquid crystal display device 38.

カメラ制御ＣＰＵ３７は、シャッターレリーズスイッチ、ズーミングスイッチ等の操作部４０から入力された信号に基づく各部の制御をも行う。例えば、シャッターレリーズスイッチが操作されると、該シャッターレリーズスイッチから入力された信号に基づいてカメラ制御ＣＰＵ３７からミラー駆動部４１及びタイミング制御部４２へ指令信号が出力される。ミラー駆動部４１及びタイミング制御部４２に指令信号が入力されると、ミラー駆動部４１によってクイックリターンミラー３２が図に２点鎖線で示すように跳ね上げられてズームレンズ２１からの光線が撮像素子３１に入力され、かつ、タイミング制御部４２によって撮像素子３１の信号の読み出しのタイミングが制御される。 The camera control CPU 37 also controls each unit based on signals input from the operation unit 40 such as a shutter release switch and a zooming switch. For example, when a shutter release switch is operated, a command signal is output from the camera control CPU 37 to the mirror drive unit 41 and the timing control unit 42 based on a signal input from the shutter release switch. When a command signal is input to the mirror drive unit 41 and the timing control unit 42, the quick return mirror 32 is flipped up as indicated by a two-dot chain line in the figure by the mirror drive unit 41, and the light beam from the zoom lens 21 is imaged. 31, and the timing of reading out the signal of the image sensor 31 is controlled by the timing control unit 42.

レンズユニット２０とカメラ本体３０は通信コネクター４３によって接続されている。ズームレンズ２１の制御に関する信号、例えば、ＡＦ（Auto Focus）信号、ＡＥ（Auto Exposure）信号、ズーミング信号はカメラ制御ＣＰＵ３７から通信コネクター４３を介してレンズ制御ＣＰＵ２５に送出され、レンズ制御ＣＰＵ２５によってズーム駆動部２２、フォーカス駆動部２３、アイリス駆動部２４が制御されてズームレンズ２１が所定の状態に遷移される。 The lens unit 20 and the camera body 30 are connected by a communication connector 43. Signals related to the control of the zoom lens 21, for example, AF (Auto Focus) signal, AE (Auto Exposure) signal, and zooming signal are sent from the camera control CPU 37 to the lens control CPU 25 via the communication connector 43, and the lens control CPU 25 performs zoom driving. The zoom lens 21 is transitioned to a predetermined state by controlling the unit 22, the focus driving unit 23, and the iris driving unit 24.

上記各実施の形態において示した各部の形状及び数値は、何れも本発明を実施するための具体化のほんの一例に過ぎず、これらによって本発明の技術的範囲が限定的に解釈されることがあってはならないものである。 The shapes and numerical values of the respective parts shown in each of the above embodiments are merely examples of embodiments for carrying out the present invention, and the technical scope of the present invention is interpreted in a limited manner by these. It must not be.

本発明ズームレンズの第１の実施の形態のレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of 1st Embodiment of this invention zoom lens. 図３及び図４と共に第１の実施の形態に具体的数値を適用した数値実施例１の収差図を示し、本図は広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 3 and FIG. 4 show aberration diagrams of Numerical Example 1 in which specific numerical values are applied to the first embodiment, and are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide angle end. 中間焦点距離における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, astigmatism, and distortion aberration in an intermediate focal distance. 望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, astigmatism, and distortion aberration in a telephoto end. 本発明ズームレンズの第２の実施の形態のレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of 2nd Embodiment of this invention zoom lens. 図７及び図８と共に第２の実施の形態に具体的数値を適用した数値実施例２の収差図を示し、本図は広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 7 and FIG. 8 show aberration diagrams of Numerical Example 2 in which specific numerical values are applied to the second embodiment, and are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide angle end. 中間焦点距離における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, astigmatism, and distortion aberration in an intermediate focal distance. 望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, astigmatism, and distortion aberration in a telephoto end. 本発明ズームレンズの第３の実施の形態のレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of 3rd Embodiment of this invention zoom lens. 図１１及び図１２と共に第３の実施の形態に具体的数値を適用した数値実施例３の収差図を示し、本図は広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 11 and FIG. 12 show aberration diagrams of Numerical Example 3 in which specific numerical values are applied to the third embodiment. This diagram shows spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide angle end. 中間焦点距離における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, astigmatism, and distortion aberration in an intermediate focal distance. 望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, astigmatism, and distortion aberration in a telephoto end. 本発明ズームレンズの第４の実施の形態のレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of 4th Embodiment of the zoom lens of this invention. 図１５及び図１６と共に第４の実施の形態に具体的数値を適用した数値実施例４の収差図を示し、本図は広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIG. 15 and FIG. 16 show aberration diagrams of Numerical Example 4 in which specific numerical values are applied to the fourth embodiment, and are diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide angle end. 中間焦点距離における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, astigmatism, and distortion aberration in an intermediate focal distance. 望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, astigmatism, and distortion aberration in a telephoto end. 本発明ズームレンズの第５の実施の形態のレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of 5th Embodiment of this invention zoom lens. 図１９及び図２０と共に第５の実施の形態に具体的数値を適用した数値実施例５の収差図を示し、本図は広角端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。FIGS. 19 and 20 show aberration diagrams of Numerical Example 5 in which specific numerical values are applied to the fifth embodiment. This diagram shows spherical aberration, astigmatism, and distortion at the wide-angle end. 中間焦点距離における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, astigmatism, and distortion aberration in an intermediate focal distance. 望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差を示す図である。It is a figure which shows the spherical aberration, astigmatism, and distortion aberration in a telephoto end. 本発明撮像装置の一実施形態を示すブロック図である。It is a block diagram which shows one Embodiment of this invention imaging device.

Explanation of symbols

１…ズームレンズ、２…ズームレンズ、３…ズームレンズ、４…ズームレンズ、５…ズームレンズ、ＧＲ１…第１レンズ群、ＧＲ２…第２レンズ群、Ｇ１…第１レンズ、Ｇ２…第２レンズ、Ｇ３…第３レンズ、１０…撮像装置（デジタルスチルカメラ）、２１…ズームレンズ、３１…撮像素子 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Zoom lens, 2 ... Zoom lens, 3 ... Zoom lens, 4 ... Zoom lens, 5 ... Zoom lens, GR1 ... 1st lens group, GR2 ... 2nd lens group, G1 ... 1st lens, G2 ... 2nd lens G3 ... third lens, 10 ... imaging device (digital still camera), 21 ... zoom lens, 31 ... imaging device

Claims

A first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power are sequentially arranged from the object side to the image side;
The first lens group and the second lens group are moved in the optical axis direction at the time of zooming between the wide-angle end and the telephoto end,
Each of the first lens group and the second lens group has at least one plastic aspheric lens;
A zoom lens that satisfies the following conditional expression (1) and conditional expression (2).
(1) 0.40 <fw / bkw <0.60
(2) 0.01 <| (X1-X0) / h0 | <0.022
However,
fw: focal length of the entire zoom lens system at infinity in the wide-angle end state bkw: back focus at infinity in the wide-angle end state X1: image-side effective diameter position of the plastic aspheric lens in the first lens group In the first lens group, the thickness X0 is the thickness h0 of the center of the plastic aspheric lens in the first lens group.

The first lens group includes a first lens having negative refractive power, a second lens having negative refractive power and a plastic aspheric lens, and a third lens having positive refractive power from the object side. Arranged in order to the image side,
The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (3), conditional expression (4), and conditional expression (5) are satisfied.
(3) 0.02 <| (X3-X2) / h1 | <0.12
(4) -2.0 <f1 / fw <-1.7
(5) 2.3 <fasp1 / f1 <2.8
However,
X3: air distance at the effective diameter position of the object side surface of the first lens and the second lens X2: air distance on the optical axis of the first lens and the second lens f1: focal length h1: first lens group The effective radius fasp of the object side surface of the plastic aspheric lens in the lens group is set as the paraxial focal length of the plastic aspheric lens in the first lens group.

The first lens group has a plastic aspherical lens in which at least the image-side surface is aspherical;
The zoom lens according to claim 1 or 2, wherein the image-side aspheric surface of the plastic aspheric lens of the first lens group satisfies the following conditional expression (6).
(6) -1.2 <κ <-0.6
However,
κ: The conic constant in Equation 1 below.

However,
x: distance in the optical axis direction from the vertex of the lens surface h: height in a direction perpendicular to the optical axis c: paraxial curvature Ai at the vertex of the lens surface: i-th aspherical coefficient.

The second lens group includes a cemented lens having a positive refractive power and a plastic aspheric lens having a positive refractive power, and satisfies the following conditional expression (7). Item 4. The zoom lens according to Item 3.
(7) Δν> 25
However,
Δν: Difference in Abbe number of the cemented lens.

The zoom lens according to any one of claims 1 to 4, wherein the plastic aspherical lens of the second lens group satisfies the following conditional expressions (8) and (9).
(8) 2.5 <| fasp2 / f2 | <35
(9) | (X5-X4) / h2 | <0.26
However,
fasp2: Paraxial focal length of the plastic aspherical lens of the second lens group f2: Focal length of the second lens group X5: Thickness X4 at the image side effective diameter position of the plastic aspherical lens of the second lens group: Second lens group Thickness h2 of the center of the plastic aspherical lens: The image side effective radius of the plastic aspherical lens in the second lens group.

The zoom lens according to any one of claims 1 to 5, wherein focusing is performed by moving the first lens group in an optical axis direction.

The zoom lens according to claim 1, wherein an aperture stop is disposed in the second lens group.

The zoom lens according to any one of claims 1 to 7, wherein a light-shielding member is arranged on the object side surface of the second lens group for suppressing generation of flare.

A zoom lens and an image sensor that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal;
The zoom lens is
A first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power are sequentially arranged from the object side to the image side;
The first lens group and the second lens group are moved in the optical axis direction at the time of zooming between the wide-angle end and the telephoto end,
Each of the first lens group and the second lens group has at least one plastic aspheric lens;
An imaging apparatus that satisfies the following conditional expression (1) and conditional expression (2).
(1) 0.40 <fw / bkw <0.60
(2) 0.01 <| (X1-X0) / h0 | <0.022
However,
fw: focal length of the entire zoom lens system at infinity in the wide-angle end state bkw: back focus at infinity in the wide-angle end state X1: image-side effective diameter position of the plastic aspheric lens in the first lens group In the first lens group, the thickness X0 is the thickness h0 of the center of the plastic aspheric lens in the first lens group, and the effective radius on the image side of the plastic aspheric lens in the first lens group.