JP2005305519A - 熱間圧延ラインおよびそれを用いた高Ｃｒ鋼の熱間圧延方法 - Google Patents

Abstract

【課題】高Ｃｒ鋼の熱間圧延において、スケール疵、肌荒れ等の表面欠陥の発生を抑制する。
【解決手段】水蒸気雰囲気作成装置３０（水蒸気を満たす箱３２、３６）を熱間圧延ライン１００の途中に設ける。高Ｃｒ鋼の熱間圧延において、１１００℃以上に加熱された高Ｃｒ鋼を、絶対水蒸気量１００ｇ／ｍ³以上の水蒸気雰囲気内を３秒以上かけて通過させる。
【選択図】図１

Description

本発明は、熱間圧延ラインおよびそれを用いた高Ｃｒ鋼の熱間圧延方法に関し、スケール疵、肌荒れ等の表面欠陥の発生を抑制する高Ｃｒ鋼の熱間圧延方法に関するものである。

金属帯、中でも、帯鋼に代表される薄鋼板は、溶製後、鋳造されてスラブ状の金属塊にされ、しかる後、熱間圧延、冷間圧延を経て製造され、あるいは更に鍍金処理等を施される場合もある。

図８は、従来から多くある熱間圧延ライン１００の一例を示す。加熱炉１０により数百〜千数百℃に加熱された厚み１５０〜３００ｍｍのスラブ状の金属塊（以下、被圧延材）８は、粗圧延機列１２、仕上圧延機列１８により厚み１〜２５ｍｍまで圧延されて薄く延ばされる。

粗圧延機列１２を構成する各圧延機（スタンド）は、図８に示す熱間圧延ライン１００の場合、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３の３基であるが、必ずしも基数はこれに限らない。多くの場合４機であり、そのうち一部（多くの場合１機）を往復圧延するものとし、残る圧延機が一方向圧延を行う３／４連続と呼ばれるタイプが多い。しかし、４機中３機が一方向のタイプに限らず、例えば３機中１機が一方向のタイプも含め、３／４連続という。粗圧延機列１２のすぐ上流に幅プレス９を設置したものも多い。仕上圧延機列１８を構成する各圧延機（スタンド）は、図８に示す熱間圧延ライン１００の場合、Ｆ１〜Ｆ７の７基であるが、６基の場合もある。

前記のように数百〜千数百℃に加熱された高温の被圧延材８には、加熱炉１０から抽出されたとき、その表裏面に酸化物の膜（以下、スケール）が生成している。この他、圧延され薄く延ばされると共に放熱により降温していく過程でも、被圧延材８は高温の状態で大気に曝されるため、新たなスケールが被圧延材８の表裏面に生成する。このため、粗圧延機列１２の中の各圧延機の入側には、ポンプからの供給圧にして１０〜３０ＭＰａ内外の高圧水を被圧延材８の表裏面に吹き付けてスケールを除去するデスケーリング装置１６が設置され、スケールを除去している。図８の例では、往復圧延を行うＲ１、Ｒ２については、その出側にもデスケーリング装置１６が設置され、スケールを除去している。

図８において、１３は、粗圧延機のワークロール（単にロールと称する）、１４は、仕上圧延前に被圧延材８の先後端クロップ（被圧延材８の先後端の、いびつな平面形状の部分）を切断除去し、仕上圧延機列１８に円滑に噛み込まれ易い略矩形の平面形状に整形するためのクロップシャー、１９は、仕上圧延機のワークロール（単にロールと称する）、２２は、仕上圧延後の被圧延材８を水又は空気で冷却するための冷却ゾーン、２４は、冷却後の被圧延材８を巻き取るためのコイラ、５０は制御装置、７０はプロセスコンピュータ、９０はビジネスコンピュータである。

ここで、話は高Ｃｒ鋼板の製造に移るが、質量％で９〜３０％のＣｒを含有し、残部は実質的にＦｅから成る高Ｃｒ鋼板の製造は、所望の成分範囲内に溶製した溶鋼を鋳造してスラブ状の金属塊とし、そのスラブ状の金属塊を被圧延材８として、以上述べた熱間圧延ライン１００にて熱間圧延し、必要に応じ焼鈍し、脱スケール（酸洗によるものが一般的であるが、メカニカルデスケーリング、即ち、ブラシやショットブラスト、等が併用される場合もある）し、冷間圧延して行われる。

ところで、高Ｃｒ鋼板の熱間圧延では、鋼板の表面にスケール疵や肌荒れが発生しやすい。一度スケール疵や肌荒れが発生すると、それらが発生した鋼板を、それらが発生していない鋼板と同じように焼鈍し、脱スケールし、冷間圧延したのでは、冷間圧延後も鋼板表面にそれらの影響が残存し、その鋼板は、もはや需要家には引き渡せない欠陥品となってしまう。よって、冷間圧延するのに先立って、先述の酸洗等による脱スケールを行う際に、鋼板の搬送速度を減速することで、それらスケール疵や肌荒れを除去するよう対応することになるが、これが生産性を阻害する、という問題があった。

更に、高Ｃｒ鋼板は炭素鋼と比べて酸洗性が悪く、スケール疵の程度のひどいものになると、いくら鋼板の搬送速度を落として酸洗してもスケール疵が残り、その場合は、その鋼板をスクラップ化し、代替品を再生産せざるを得なくなる場合もある、という問題があった。

また、スケール疵は、これまでの経験から、気温が低い冬季に発生率が高く、鋼板上面より下面の方が発生率が高いことがわかっている。

そのため、従来から、スケール疵の発生を抑制するために、以下に挙げる４つの方法が主に採られてきた。

（１）加熱前に表面粗度を粗くして厚いスケールを生成させる方法（例えば特許文献１）
（２）加熱中の温度・雰囲気制御を行ってスケール生成を制御する方法（例えばば特許文献２）
（３）圧延前に潤滑剤を噴射・塗布する方法（例えば特許文献３、特許文献４、特許文献５）
（４）圧延前にスケールを生成させる方法（例えば特許文献６）

特開平０６−３０６４５５号公報 特開平０６−０３３１４６号公報 特開平０５−３０６３９７号公報 特開平０６−０７９３３０号公報 特開平０８−２５７６０５号公報 特公平０４−０４２０８２号公報

（１）の従来技術として、特許文献１では、加熱炉装入前にショットブラスト処理を行ってフェライト系ステンレス鋼のような高Ｃｒ鋼のスラブの表層に加工歪を導入することで、加熱炉１０内での加熱中に同表層に均一なスケールを生成するようにしている。しかし、この方法では、圧延前にスケールが厚くなりやすく、デスケーリング装置１６による脱スケールによっても除去しきれなかったスケールが、その後の圧延によって鋼板状の被圧延材８の表層に噛み込むスケール噛み込みが発生しやすい。

（２）の従来技術として、特許文献２では、クロム量に応じて加熱中の酸素濃度、水蒸気量(露点)、加熱時間を制御するようにしている。（１）でもそうであるが、（２）でも、加熱炉１０内での加熱中にスケールを生成させるので、スケールが厚くなりやすく、デスケーリング装置１６による脱スケールによっても除去しきれなかったスケールが、その後の圧延によって鋼板状の被圧延材８の表層に噛み込むスケール噛み込みが発生しやすい。また、（１）、（２）の方法は、スケールをロール１３と被圧延材８との間の潤滑剤として利用することで、スケール疵の発生の抑制を狙ったものでもあるが、もともと非常に高圧な水の圧力を更に調整することで、鋼板状の被圧延材８の表層の脱スケールの程度を制御しようとしても、技術的に難しい。また、加熱炉１０内でスラブ状の被圧延材８の表層に生成する１次スケールと、スラブ状の被圧延材８を加熱炉１０から抽出後に大気と接触することで生成する２次スケールとでは、２次スケールの方がロール１３と被圧延材８との間の潤滑剤として作用させるのに適しているため、加熱炉１０内でスラブ状の被圧延材表層に生成する１次スケールを潤滑剤として用いようとすること自体がさして良い方法とは言えない。１次スケールは、数時間にも及ぶ加熱炉１０内での酸化性雰囲気でのスラブ状の被圧延材の加熱により、スラブ状の被圧延材の表層に分厚く生成しており、しかもその厚さはスラブ状の被圧延材の局所的に凝集して極端に厚い箇所がある等、とにかく均一でなくて、却って飛び込み疵等になる場合もあるのに対し、最初のデスケーリング装置１６により高圧水を吹き付けて１次スケールを除去した後の露出した金属面に大気との接触で被圧延材の自熱により生成させる２次スケールは均一だからである。

（３）の従来技術として、特許文献３、特許文献４では高塩基性Ｃaスルホネートを潤滑剤として用いるようにしている。特許文献５では水酸化鉄を含有する流体を塗布・またはスプレーするようにしている。しかし、これらの潤滑剤を用いる方法は、環境負荷がかかること、噴射後の潤滑剤の処理に手間がかかり、コスト高になること等の問題がある。

（４）の従来技術として、特許文献６では、粗圧延前の高温の被圧延材にスケール生成を促進させるために、空気、酸素ガス、水蒸気のうち１種類または２種類以上を吹き付けることにより、被圧延材８の表面に付着した酸化スケールを剥離させるとともに、金属面の露出した同部分を、大気と接触させ、被圧延材の自熱によりスケールを再生させて、圧延を行うようにしている。この方法は、酸素の吹き付けであるとコストが高いこと、空気の吹き付けであると酸素ほどの効果が得られないこと、等の問題がある。水蒸気であると製鉄所内では予熱を利用して発生させているので、酸素ほどコストは高くないが、水蒸気を吹き付けると被圧延材８の表面温度が低下し、スケールの生成が思うほど促進されないという問題がある。

本発明はこれらの問題を解決するために、なされたものである。

請求項１に係る本発明は、水蒸気を満たす箱をその途中に設けたことを特徴とする熱間圧延ラインである。

請求項２に係る本発明は、高Ｃｒ鋼の熱間圧延において、１１００℃以上に加熱された高Ｃｒ鋼を、絶対水蒸気量１００ｇ／ｍ³以上の水蒸気雰囲気内を３秒以上かけて通過させることを特徴とする高Ｃｒ鋼の熱間圧延方法である。

請求項３に係る本発明は、大気中の絶対水蒸気量が１０ｇ／ｍ³以下のときに、１１００℃以上に加熱された高Ｃｒ鋼を、絶対水蒸気量１００ｇ／ｍ³以上の水蒸気雰囲気内を３秒以上かけて通過させることを特徴とする高Ｃｒ鋼の熱間圧延方法である。

尚、本発明にいう高Ｃｒ鋼は、質量％で９〜３０％のＣｒを含有し、残部は実質的にＦｅから成り、耐熱鋼やＴｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂ等の添加元素を含有するもの等も含むものとし、不純物その他については、ＪＩＳ Ｇ ４３０４に準拠する。

本発明によれば、高Ｃｒ鋼の熱間圧延において、スケール疵、肌荒れ等の表面欠陥の発生を抑制できる。また、本発明は、高Ｃｒ鋼板の熱間圧延のみならず、厚板や形鋼等の圧延にも適用可能である。

被圧延材に水蒸気を吹き付けた場合、水蒸気は空気や酸素よりも比重が大きいため、熱容量が大きい分、被圧延材からより多量の熱を持ち去り、その表面を冷却させやすい。スケール生成には被圧延材の表面温度は少なくとも９５０℃以上必要である。

例えば、１１００℃に加熱された高Ｃｒ鋼（以下、被圧延材８）は、厚さにもよるが、加熱炉１０から抽出して１分経過すると、表面温度が９８０〜１１００℃になり、粗圧延によって厚みが薄くなると、更に表面温度が低下する。加熱炉１０から抽出して３分内外が経過し、粗圧延が終了する時には、粗圧延各パスでの厚みや被圧延材８の搬送速度の履歴にもよるが、被圧延材８の表面温度は、最低で９５０℃まで低下する。

ここに水蒸気を噴射すると、水蒸気が持つ冷却能力のために、表面温度が９００〜９５０℃まで低下し、スケール生成が十分でなくなる場合が出てくる。発明者らは、熱間圧延ライン１００の実操業に接して研究した結果、以上のように考察した。

（第１の発明）
そこで、発明者らは、水蒸気の吹き付けが被圧延材８の表面温度を下げるのであるから、図１に示すように、熱間圧延ライン１００の途中に、水蒸気を大気中よりも多く含有する雰囲気（以下、水蒸気雰囲気）に接触しながら被圧延材８が通過できる、水蒸気雰囲気作成装置３０を設け、被圧延材８を、該水蒸気雰囲気作成装置３０により作成される水蒸気雰囲気内を通過させるようにすれば良いと考えた。それには、図２に示すように、水蒸気を満たす箱（以下、水蒸気箱）３２があって、その中を通過させる、あるいは図３に示すように、被圧延材８の下側に設けた、上側が開放された水蒸気箱３６から水蒸気が溢れ出てきて水蒸気雰囲気を作り出すようにする等した上で、その水蒸気雰囲気内を通過させるようにすれば良いと考えた。水蒸気箱３２（３６）に水蒸気を供給すべく接続した蒸気配管３４を合わせたものが水蒸気雰囲気作成装置３０である。水蒸気箱の箱の形状は、図２に示すもののように、密閉したものに被圧延材８の通過用に開口部３２Ａを設けた実質的に密閉型のタイプのものや、図３に示すもののように、上方が全面的に開放した実質的に囲い状のタイプのものに限られるものではなく、水蒸気を大気中よりも多く含有する雰囲気に接触しながら被圧延材８が通過できるタイプのものであれば、いかなるタイプのものであってもよい。

ちなみに図２は、水蒸気箱３２を、熱間圧延ライン１００の粗圧延機列１２のうちの最初の圧延機Ｒ１の３ｍ手前に設置した例である。水蒸気箱３２の長さは３ｍ、幅は２．５ｍである。開口部３２Ａは幅２ｍ、高さ０．４ｍで、２本のテーブルローラ５に挟まれるように設置した。水蒸気箱３２には１００Ａの蒸気配管３４を片側上下２本ずつ、両側で合計８本を配置し、被圧延材８には直接吹き付けないよう、水蒸気箱３２内が水蒸気で満たされるようにしてある。

ちなみに水蒸気箱３２の長さは３ｍで、２本のテーブルローラ５に挟まれるように設置したが、スラブ状の被圧延材８は短いものであると４．５ｍ内外のものもあるから、重心移動によりスラブ状の被圧延材８が開口部３２Ａに転落してしまわないよう、例えば、テーブルローラ５のピッチを１ｍとし、水蒸気箱３２の中間にテーブルローラを配置する、あるいは別個の水蒸気箱３２を４本のテーブルローラ５の各中間に３箇所に分けて断続的に配置する等しても良い。

もう一つ別の実施の形態を以下に説明する。図３中の各符号は図２のものと共通であり、水蒸気箱３６を熱間圧延ライン１００の粗圧延機列１２のうちの最初の圧延機Ｒ１の３ｍ手前に設置し、水蒸気箱３６の長さは３ｍ、幅は２．５ｍ、開口部は幅２ｍ、というところまでは、やはり共通であるが、開口部３６Ａは熱間圧延ライン１００の途中において、パスラインよりも下方に設置された穴状をしており、通過する被圧延材８の下側から水蒸気が溢れ出てきて水蒸気雰囲気を作り出すようになっている。

また、水蒸気箱には１００Ａの蒸気配管３４を片側上下２本ずつ、両側で合計４本配置し、被圧延材８には直接吹きつけないよう、水蒸気箱３６内と被圧延材８の厚みをカバーする、それよりも上方のある程度の空間が水蒸気で満たされるようにした。被圧延材８が無いときは開口部３６Ａを図示しないシャッターで閉じておくようにし、必要なときだけシャッターを開けるようにした。

ちなみに開口部３６Ａの長さは３ｍで、２本のテーブルローラ５に挟まれるように設置したが、例えば、テーブルローラ５のピッチを１ｍとし、水蒸気箱３６の中間にテーブルローラを配置する、あるいは別個の水蒸気箱３６を４本のテーブルローラ５の各中間に３箇所に分けて断続的に配置する等しても良いのは先に述べた実施の形態の場合と同様である。

水蒸気雰囲気作成装置３０を熱間圧延ライン１００の途中においてどこに設置すればよいかであるが、１次スケールが最初のデスケーリング装置１６により脱スケールされた直後の幅プレス９の入側が一つには好ましく、幅プレス９により機械的な変形を受ける結果、最初のデスケーリング装置１６により脱スケールしきれなかった１次スケールはもとより、１次スケールが脱スケールされた箇所に生成する２次スケールすらも脱スケールされて顕著に金属面が露出する、図１に太い実線の矢印で示した、幅プレス９の出側ももう一つは好ましく、後述の、被圧延材８が水蒸気により十分脱スケールが促進される温度条件さえ満たせば、図１に太い点線の矢印で示した、熱間圧延ライン１００の途中の粗圧延機列１２の存在する領域全域や、あるいはもっと被圧延材８の加熱炉１０における加熱温度を高くすれば、仕上圧延機列１８の入側やスタンド間等も好ましい。

さらに追加して述べれば、被圧延材８は、図４に示す如く、上面にはデスケーリング装置１６からの水や、ロール１３の冷却水が水乗りすることによる、膜沸騰状態での水蒸気による酸化促進の効果があるのに対し、下面にはそれが殆ど無い。また、上面よりも下面の方が、テーブルローラ５との接触がある分、その表面温度が低下しやすい。このため、上面には２次スケールが比較的多く生成する一方で、下面には２次スケールが不足し、ロール１３と被圧延材８の間の潤滑が十分でなくなり、スケール疵や肌荒れが発生し易いものと考えられる。このような状況はあるが、本発明を適用すれば、スケール疵、肌荒れの発生しやすい下面であっても、それらの発生を抑制することができる。

（第２の発明）
そして、発明者らは、更に研究を進めた結果、絶対水蒸気量が１００ｇ／ｍ³以上の水蒸気雰囲気内を、３秒以上かけて被圧延材を通過させるようにすれば、被圧延材の表面（上面、下面とも）が十分に水蒸気と接触するため、被圧延材の表面に十分に２次スケールが生成する。その目的上は、加熱炉１０で加熱する必要のある被圧延材８の温度は最低の１１００℃で良いが、それ以上にスラブ状の被圧延材８を高温に加熱したとしても、目的は達せられる。ただ、加熱温度を過度に高くすると、スラブ状の被圧延材８が加熱炉１０内でクリープ変形によって垂れてしまい、加熱炉１０内での搬送に支障をきたすため、１３００℃以下が好ましい。

尚、絶対水蒸気量が１００ｇ／ｍ³未満でも、時間をかければ２次スケールが十分生成するが、熱間圧延の途中で長時間かけてスケールを生成させることは生産性を阻害するため、好ましくない。従って、絶対水蒸気量が１００ｇ／ｍ³以上という条件のもとで、被圧延材が水蒸気雰囲気内を通過するようにするのが好ましく、また、生産性を阻害しない目的上、被圧延材が水蒸気雰囲気内を通過する時間は１０秒以下とするのが好ましい。

更に、発明者らの別の研究によれば、スケール疵、肌荒れが全く発生しない夏期の条件（室温３２℃、絶対水蒸気量約２４ｇ／ｍ³）では、１次スケール除去後、表面温度１０００℃で５秒後に５０μｍの２次スケールが生成する。しかし、冬季の条件（室温１６℃、絶対水蒸気量１０ｇ／ｍ³）では、１次スケール除去後、表面温度１０００℃で５秒後には、２０μｍの２次スケールしか生成しない。以上のようすを図５に示す。

水蒸気との接触にかけられる時間を仮に最短の３秒としたときに、絶対水蒸気量を１００ｇ／ｍ³以上とすれば、図６に示す通り、２次スケールの生成厚みが５０μｍ以上となる。２次スケールの生成厚みが５０μｍ以上であれば、ここに詳細を示さない別途の検証の結果、スケール疵、肌荒れの発生を防げることがわかっている。

（第３の発明）
スケール疵が、冬季である１０月から５月にかけて発生率が高くなるのは、発明者らの更に別の研究の結果、空気中の水蒸気量が低下するためであることがわかった。高Ｃｒ鋼を加熱炉１０にて加熱後、最初のデスケーリング装置１６によって１次スケールを除去後、粗圧延機列１２により圧延されるまでの２次スケールの生成が、冬季は空気中水蒸気量が少ないため十分でなく、粗圧延機１２による圧延時に、ロール１３と被圧延材８の間でのスケールによる潤滑も十分でないため、スケール疵、肌荒れが発生し易いのである。

従って、大気中の絶対水蒸気量が不足する場合にのみ、本発明を適用すれば良い。即ち、大気中の絶対水蒸気量が１０ｇ／ｍ³以下のときに、絶対水蒸気量１００ｇ／ｍ³以上の水蒸気雰囲気内を３秒以上かけて通過させれば良い。

図７に示すように、１０月から５月の間の大気中の絶対水蒸気量は、平均で１０g／ｍ³以下であることがわかった。従って大気中の絶対水蒸気量が１０ｇ／ｍ³を下回るときは、絶対水蒸気量１００ｇ／ｍ³以上の水蒸気雰囲気内を３秒以上かけて通過させれば、スケール疵、肌荒れの発生を抑制することができる。

なお、本発明の適用対象は、図１に示した熱間圧延ライン１００に限定されず、他の構成の熱間圧延ラインにも同様に適用できる。

用いた鋼材を表１に示す。

図２に示す形態の水蒸気雰囲気作成装置３０を用いた。水蒸気箱３２内の水蒸気量は露点温度計により測定し、露点温度から絶対水蒸気量に変換した。表２に本実施例１の条件と結果をしめす。実施例１ではNo.９、１０以外は大気中の絶対水蒸気量が１０ｇ／ｍ³以下であることを確認してから実施した。

鋼種ＡはＣｒ含有率が１６％以上の肌荒れの発生しやすい鋼種である。この鋼種では、箱内の絶対水蒸気量１００ｇ／ｍ³以上、接触時間３秒以上のNo.１の条件では肌荒れは発生しなかった。しかし、接触時間の短いNo.２の条件や、水蒸気箱３２内の絶対水蒸気量の少ないNo.３の条件では、軽微の肌荒れが発生、接触時間が短く水蒸気量も少ないNo.4の条件では、明らかな肌荒れが、下面に発生した。２次スケールの生成不足による潤滑不足と考えられる。

鋼種ＢはＣｒ含有率が１１％以下の肌荒れの発生が比較的軽微な鋼種ではあるが、冬季には肌荒れが発生する。水蒸気箱１内の絶対水蒸気量１００ｇ／ｍ³以上、接触時間３秒以上のNo.５の条件では、肌荒れは発生しなかった。また、接触時間の短いNo.６の条件や、水蒸気量の少ないNo.７の条件でも肌荒れは発生しなかった。ただし、水蒸気箱３２内の絶対水蒸気量も接触時間も不足しているNo.８の条件では、下面に肌荒れが発生した。尚、大気中の絶対水蒸気量が１０ｇ／ｍ³以上であるNo.９、１０では、水蒸気箱３２に水蒸気は入れなかったが、肌荒れは発生しなかった。

図３に示す形態の水蒸気雰囲気作成装置３０を用いた。本実施例においては、水蒸気箱３６を熱間圧延ライン１００の粗圧延機列１２の３ｍ手前のパスライン下に設置した。水蒸気箱３６内の水蒸気量は露点温度計により測定し、露点温度から絶対水蒸気量に変換した。表３に本実施例２の条件と結果を示す。

鋼種Ａについて見ると、水蒸気量１００ｇ／ｍ³以上、接触時間３秒以上のNo.１１の条件では、肌荒れは発生しなかった。しかし、接触時間の短いNo.１２の条件や、水蒸気箱３６内の絶対水蒸気量の少ないNo.１３の条件では、軽微の肌荒れが発生、接触時間が短く水蒸気量も少ないNo.１４の条件では、明らかな肌荒れが、下面に発生した。２次スケールの生成不足による潤滑不足と考えられる。鋼種ＢはＣｒ含有率が１１％以下の肌荒れの発生が比較的軽微な鋼種ではあるが、冬季には肌荒れが発生する。箱内の絶対水蒸気量が１００ｇ／ｍ³以上、接触時間３秒以上のNo.１５の条件では肌荒れは発生しなかった。また、接触時間の短いNo.１６の条件や、水蒸気量の少ないNo.１７の条件でも肌荒れは発生しなかった。ただし、水蒸気箱３６内の絶対水蒸気量も接触時間も不足しているNo.１８の条件では下面に肌荒れが発生した。

本発明に係る水蒸気を満たす箱をその途中に設けた熱間圧延ラインの全体を示す模式図 本発明に係る水蒸気を満たす箱をその途中に設けた熱間圧延ラインの一つの実施の形態を水蒸気雰囲気作成装置の部分を抜き出して拡大して示した斜視図 本発明に係る水蒸気を満たす箱をその途中に設けた熱間圧延ラインの別の実施の形態を水蒸気雰囲気作成装置の部分を抜き出して拡大して示した斜視図 被圧延材の上面、下面でのスケール生成のし易さとその生成のメカニズムの違いを説明する断面図 ２次スケール生成厚みの時間推移を説明する線図 絶対水蒸気量による２次スケール生成厚みの関係を時間推移とともに示した線図 大気中の絶対水蒸気量の月間トータルの平均値の推移を示した線図 従来からある熱間圧延ラインの一例を、その全体について説明する模式図

符号の説明

５…テーブルローラ
８…被圧延材
９…幅プレス
１０…加熱炉
１２…粗圧延機列
Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３…粗圧延機
１３、１９…（ワーク）ロール
１４…クロップシャー
１６…デスケーリング装置
１８…仕上圧延機列
Ｆ１〜Ｆ７…仕上圧延機
２２…冷却ゾーン
２４…コイラ
３０…水蒸気雰囲気作成装置
３２、３６…水蒸気箱
３２Ａ、３６Ａ…水蒸気箱の開口部
３４…水蒸気配管
１００…熱間圧延ライン

Claims (3)

1. 水蒸気を満たす箱をその途中に設けたことを特徴とする熱間圧延ライン。
2. 高Ｃｒ鋼の熱間圧延において、１１００℃以上に加熱された高Ｃｒ鋼を、絶対水蒸気量１００ｇ／ｍ³以上の水蒸気雰囲気内を３秒以上かけて通過させることを特徴とする高Ｃｒ鋼の熱間圧延方法。
3. 大気中の絶対水蒸気量が１０ｇ／ｍ³以下のときに、１１００℃以上に加熱された高Ｃｒ鋼を、絶対水蒸気量１００ｇ／ｍ³以上の水蒸気雰囲気内を３秒以上かけて通過させることを特徴とする高Ｃｒ鋼の熱間圧延方法。

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