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JP2005069283A - Crank bearing - Google Patents

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JP2005069283A JP2003296712A JP2003296712A JP2005069283A JP 2005069283 A JP2005069283 A JP 2005069283A JP 2003296712 A JP2003296712 A JP 2003296712A JP 2003296712 A JP2003296712 A JP 2003296712A JP 2005069283 A JP2005069283 A JP 2005069283A
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a crank bearing capable of properly discharging foreign matters in a bearing part. <P>SOLUTION: This crank bearing rotatably supports a crank journal through the combination of semicircular upper bearing and lower bearing. Inner peripheral faces 15, 23 of end parts of the bearings are provided with crash reliefs 18, 24 and chamber parts 19, 26. The inner peripheral face 15 of the upper bearing is provided with an oil supply groove 13 circumferentially formed from one end face 16 of the bearing to the other end face 16. An area of a virtual circle Co having a maximum diameter in an opening face 13o of the oil supply groove 13 is determined to be larger than an area of a virtual circle Cr having a maximum diameter in a relief passage R5 formed in a state of being surrounded by the crash reliefs 18, 24, the chamber parts 19, 26 and an outer peripheral face 41o of the crank journal, and an area of the virtual circle Cr is determined to be larger than "0". <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&amp;NCIPI

Description

本発明は、エンジンのクランクシャフトを支持するクランクベアリングに関する。   The present invention relates to a crank bearing that supports a crankshaft of an engine.

クランクベアリングは、一般に、半円状の２つのベアリング（アッパベアリング及びロワベアリング）により構成される。また、各ベアリングの端部には、拡径部（例えば、クラッシュリリーフ及びこのクラッシュリリーフに連続して形成された面取り部）が設けられている。   The crank bearing is generally composed of two semicircular bearings (an upper bearing and a lower bearing). Further, an enlarged diameter portion (for example, a crush relief and a chamfered portion formed continuously with the crush relief) is provided at the end of each bearing.

図１３に、こうしたクランクベアリングにおけるアッパベアリングの構造を示す。なお、図１３（ａ）は同アッパベアリングの正面構造を、図１３（ｂ）は図１３（ａ）の「ア」の方向から見た内周面構造をそれぞれ示す。   FIG. 13 shows the structure of the upper bearing in such a crank bearing. 13 (a) shows the front structure of the upper bearing, and FIG. 13 (b) shows the inner peripheral surface structure as viewed from the “A” direction of FIG. 13 (a).

アッパベアリングＡの内周面Ａ１には、給油溝Ａ２が一方の端面Ａ３から他方の端面Ａ３まで周方向に沿って形成されている。
一方で、上記構成を有するクランクベアリングに対し、給油溝の両端部を閉塞した構成のベアリングが提案されている。 An oil supply groove A2 is formed in the inner peripheral surface A1 of the upper bearing A along the circumferential direction from one end surface A3 to the other end surface A3.
On the other hand, a bearing having a configuration in which both ends of the oil supply groove are closed is proposed for the crank bearing having the above-described configuration.

図１４に、同クランクベアリングにおけるアッパベアリングの構造を示す。なお、図１４（ａ）は同アッパベアリングの正面構造を、図１４（ｂ）は図１４（ａ）の「ア」の方向から見た内周面構造をそれぞれ示す。   FIG. 14 shows the structure of the upper bearing in the crank bearing. 14 (a) shows the front structure of the upper bearing, and FIG. 14 (b) shows the inner peripheral surface structure viewed from the direction of “A” in FIG. 14 (a).

アッパベアリングＢの内周面Ｂ１には、給油溝Ｂ２が周方向に沿って形成されている。この給油溝Ｂ２は、両端面Ｂ３に対して閉塞されている。
なお、本発明にかかる先行技術文献としては、以下に示す特許文献１が挙げられる。
特開平５−７１５３８号公報 On the inner peripheral surface B1 of the upper bearing B, an oil supply groove B2 is formed along the circumferential direction. The oil supply groove B2 is closed with respect to both end faces B3.
In addition, as a prior art document concerning this invention, the patent document 1 shown below is mentioned.
JP-A-5-71538

ところで、上記アッパベアリングＢ（図１４）とこれに対応したロワベアリングとを通じてクランクシャフトを支持した場合、潤滑油に混入した異物が軸受部内に滞留するようになるため、軸受部の摩擦増大やクランクジャーナルの焼付等をまねくことが懸念される。   By the way, when the crankshaft is supported through the upper bearing B (FIG. 14) and a lower bearing corresponding thereto, foreign matter mixed in the lubricating oil stays in the bearing portion. There is concern that it may lead to the burning of the journal.

本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、軸受部内の異物を好適に排出することのできるクランクベアリングを提供することにある。   This invention is made | formed in view of such a situation, The objective is to provide the crank bearing which can discharge | emit the foreign material in a bearing part suitably.

以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１記載の発明は、半円状の第１ベアリング及び第２ベアリングの組み合わせを通じてクランクジャーナルを回転可能に支持し、前記第１ベアリングの内周面の周方向に該ベアリングの一方の端面から他方の端面まで形成された給油溝を有するとともに、前記各ベアリングの端部の内周面に拡径部を有するクランクベアリングにおいて、前記給油溝の開口面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ１）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ２）とを以下の関係

（Ｒ１）＞（Ｒ２）＞０

に設定したことを要旨としている。 In the following, means for achieving the above object and its effects are described.
According to a first aspect of the present invention, a crank journal is rotatably supported through a combination of a semi-circular first bearing and a second bearing, and the circumferential direction of the inner peripheral surface of the first bearing extends from one end surface of the bearing. In a crank bearing having an oil supply groove formed up to the other end face and having an enlarged diameter portion on the inner peripheral surface of the end of each bearing, the area (R1) of the virtual circle having the maximum diameter on the opening face of the oil supply groove ) And the area (R2) of the imaginary circle having the maximum diameter in the relief portion formed by being surrounded by the enlarged diameter portion and the outer peripheral surface of the crank journal.

(R1)>(R2)> 0

The gist is that it has been set.

上記構成によれば、「（Ｒ１）＞（Ｒ２）＞０」の関係が満たされるようにクランクベアリングが構成される。これにより、潤滑油内の異物が、給油溝を介してリリーフ部を流通するようになるため、クランクジャーナルの軸受部内から異物を好適に排出することができるようになる。   According to the above configuration, the crank bearing is configured such that the relationship “(R1)> (R2)> 0” is satisfied. As a result, the foreign matter in the lubricating oil flows through the relief portion via the oil supply groove, so that the foreign matter can be suitably discharged from within the bearing portion of the crank journal.

請求項２記載の発明は、請求項１記載のクランクベアリングにおいて、前記給油溝の開口面の面積（イ）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部の断面の面積（ロ）とを以下の関係

（ロ）＞（イ）＞０

に設定したことを要旨としている。 According to a second aspect of the present invention, in the crank bearing according to the first aspect, the relief is formed by being surrounded by the area (a) of the opening surface of the oil supply groove, the enlarged diameter portion, and the outer peripheral surface of the crank journal. Sectional area (b) of section

(B)>(b)> 0

The gist is that it has been set.

上記構成によれば、「（ロ）＞（イ）＞０」の関係が満たされるようにクランクベアリングが構成される。これにより、リリーフ部を介して軸受部の外へ流出する潤滑油量が減量されるため、エンジンにおける潤滑系統の油圧低下を抑制することができるようになる。また、「給油溝の開口面の面積（イ）」を「リリーフ部の断面の面積（ロ）」よりも小さく設定する一方で、「給油溝の開口面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ１）」を「リリーフ部において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ２）」よりも大きく設定しているため、異物の排出性を好適に確保することができるようになる。   According to the above configuration, the crank bearing is configured so that the relationship of “(B)> (A)> 0” is satisfied. As a result, the amount of lubricating oil flowing out of the bearing portion via the relief portion is reduced, so that a decrease in hydraulic pressure of the lubrication system in the engine can be suppressed. In addition, while setting the “area of the opening surface of the oil supply groove (A)” smaller than the “area of the cross section of the relief portion (B)”, the “area of the virtual circle having the maximum diameter in the opening surface of the oil supply groove ( Since “R1)” is set to be larger than “the area of the virtual circle having the maximum diameter in the relief portion (R2)”, it is possible to favorably ensure the discharge of foreign matters.

請求項３記載の発明は、半円状の第１ベアリング及び第２ベアリングの組み合わせを通じてクランクジャーナルを回転可能に支持し、前記第１ベアリングの内周面の周方向に該ベアリングの一方の端面から他方の端面まで形成された給油溝を有するとともに、前記各ベアリングの端部の内周面に拡径部を有するクランクベアリングにおいて、前記給油溝の開口面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ１）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ２）と、前記給油溝の開口面以外の断面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ３）とを以下の関係

（Ｒ３）＞（Ｒ１）＞（Ｒ２）＞０

に設定したことを要旨としている。 According to a third aspect of the present invention, the crank journal is rotatably supported through a combination of the semicircular first bearing and the second bearing, and the circumferential direction of the inner peripheral surface of the first bearing is extended from one end surface of the bearing. In a crank bearing having an oil supply groove formed up to the other end face and having an enlarged diameter portion on the inner peripheral surface of the end of each bearing, the area (R1) of the virtual circle having the maximum diameter on the opening face of the oil supply groove ), The area (R2) of the imaginary circle having the maximum diameter in the relief portion formed by being surrounded by the enlarged diameter portion and the outer peripheral surface of the crank journal, and the maximum diameter in the cross section other than the opening surface of the oil supply groove The area of the virtual circle (R3) having

(R3)>(R1)>(R2)> 0

The gist is that it has been set.

上記構成によれば、「（Ｒ３）＞（Ｒ１）＞（Ｒ２）＞０」の関係が満たされるようにクランクベアリングが構成される。これにより、潤滑油内の異物が、給油溝を介してリリーフ部を流通するようになるため、クランクジャーナルの軸受部内から異物を好適に排出することができるようになる。   According to the above configuration, the crank bearing is configured to satisfy the relationship of “(R3)> (R1)> (R2)> 0”. As a result, the foreign matter in the lubricating oil flows through the relief portion via the oil supply groove, so that the foreign matter can be suitably discharged from within the bearing portion of the crank journal.

請求項４記載の発明は、請求項３記載のクランクベアリングにおいて、前記給油溝の開口面の面積（イ）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部の断面の面積（ロ）と、前記給油溝の開口面以外における断面の面積（ハ）とを以下の関係

（ハ）＞（ロ）＞（イ）＞０

に設定したことを要旨としている。 According to a fourth aspect of the present invention, in the crank bearing according to the third aspect, the relief is formed by being surrounded by the area (A) of the opening surface of the oil supply groove, the enlarged diameter portion, and the outer peripheral surface of the crank journal. The relationship between the area (b) of the section of the section and the area (c) of the section other than the opening surface of the oiling groove

(C)>(B)>(I)> 0

The gist is that it has been set.

上記構成によれば、「（ハ）＞（ロ）＞（イ）＞０」の関係が満たされるようにクランクベアリングが構成される。これにより、リリーフ部を介して軸受部の外へ流出する潤滑油量が減量されるため、エンジンにおける潤滑系統の油圧低下を抑制することができるようになる。また、「給油溝の開口面の面積（イ）」を「リリーフ部の断面の面積（ロ）」よりも小さく設定する一方で、「給油溝の開口面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ１）」を「リリーフ部において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ２）」よりも大きく設定しているため、異物の排出性を好適に確保することができるようになる。   According to the above configuration, the crank bearing is configured so that the relationship of “(c)> (b)> (b)> 0” is satisfied. As a result, the amount of lubricating oil flowing out of the bearing portion via the relief portion is reduced, so that a decrease in hydraulic pressure of the lubrication system in the engine can be suppressed. In addition, while setting the “area of the opening surface of the oil supply groove (A)” smaller than the “area of the cross section of the relief portion (B)”, the “area of the virtual circle having the maximum diameter in the opening surface of the oil supply groove ( Since “R1)” is set to be larger than “the area of the virtual circle having the maximum diameter in the relief portion (R2)”, it is possible to favorably ensure the discharge of foreign matters.

請求項５記載の発明は、請求項１〜４のいずれかに記載のクランクベアリングにおいて、前記拡径部は、前記各ベアリングの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフにより構成されることを要旨としている。   According to a fifth aspect of the present invention, in the crank bearing according to any one of the first to fourth aspects, the enlarged diameter portion is configured by a crush relief formed on an inner peripheral surface of an end portion of each bearing. Is the gist.

上記構成によれば、第１ベアリング及び第２ベアリングにおいて、それぞれの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフにより拡径部が構成される。こうした構成のクランクベアリングにおいても、請求項１〜４のいずれかに記載の発明の作用効果が得られるようになる。   According to the above configuration, in the first bearing and the second bearing, the enlarged diameter portion is configured by the crush relief formed on the inner peripheral surface of each end portion. The effect of the invention according to any one of claims 1 to 4 can be obtained even in a crank bearing having such a configuration.

請求項６記載の発明は、請求項１〜４のいずれかに記載のクランクベアリングにおいて、前記拡径部は、前記各クランクベアリングの端部の内周面に形成された面取り部により構成されることを要旨としている。   A sixth aspect of the present invention is the crank bearing according to any one of the first to fourth aspects, wherein the enlarged-diameter portion is formed by a chamfered portion formed on an inner peripheral surface of an end portion of each crank bearing. This is the gist.

上記構成によれば、第１ベアリング及び第２ベアリングにおいて、それぞれの端部の内周面に形成された面取り部により拡径部が構成される。こうした構成のクランクベアリングにおいても、請求項１〜４のいずれかに記載の発明の作用効果が得られるようになる。   According to the said structure, in a 1st bearing and a 2nd bearing, a diameter expansion part is comprised by the chamfering part formed in the internal peripheral surface of each edge part. The effect of the invention according to any one of claims 1 to 4 can be obtained even in a crank bearing having such a configuration.

請求項７記載の発明は、請求項１〜４のいずれかに記載のクランクベアリングにおいて、前記拡径部は、前記各クランクベアリングの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフとこのクラッシュリリーフに連続して形成された面取り部とにより構成されることを要旨としている。   According to a seventh aspect of the present invention, in the crank bearing according to any one of the first to fourth aspects, the expanded diameter portion includes a crush relief formed on an inner peripheral surface of an end portion of each crank bearing and the crush relief. And a chamfered portion formed continuously.

上記構成によれば、第１ベアリング及び第２ベアリングにおいて、それぞれの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフ及び面取り部により拡径部が構成される。こうした構成のクランクベアリングにおいても、請求項１〜４のいずれかに記載の発明の作用効果が得られるようになる。   According to the said structure, in a 1st bearing and a 2nd bearing, an enlarged diameter part is comprised by the crush relief and chamfering part which were formed in the internal peripheral surface of each edge part. The effect of the invention according to any one of claims 1 to 4 can be obtained even in a crank bearing having such a configuration.

（第１実施形態）
本発明の第１実施形態について、図１〜図７を参照して説明する。
＜クランクベアリングの構造＞
図１及び図２を参照して、クランクベアリング１の構造について説明する。 (First embodiment)
A first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
<Crank bearing structure>
With reference to FIG.1 and FIG.2, the structure of the crank bearing 1 is demonstrated.

図１は、クランクベアリング１の斜視構造を示す。
図２は、クランクベアリング１の正面構造を示す。
クランクベアリング１は、半円状のアッパベアリング１１（第１ベアリング）及びロワベアリング２１（第２ベアリング）を一組として構成される。 FIG. 1 shows a perspective structure of the crank bearing 1.
FIG. 2 shows a front structure of the crank bearing 1.
The crank bearing 1 includes a semicircular upper bearing 11 (first bearing) and a lower bearing 21 (second bearing) as a set.

アッパベアリング１１は、給油孔１２及び給油溝１３を有する。
給油孔１２は、アッパベアリング１１の外周面１４と内周面１５とを連通する。
給油溝１３は、内周面１５の周方向に沿って形成されている。また、一方の端面１６から他方の端面１６まで形成されている。なお、端面１６における給油溝１３の開口部を開口面１３ｏとする。 The upper bearing 11 has an oil supply hole 12 and an oil supply groove 13.
The oil supply hole 12 communicates the outer peripheral surface 14 and the inner peripheral surface 15 of the upper bearing 11.
The oil supply groove 13 is formed along the circumferential direction of the inner peripheral surface 15. Further, it is formed from one end face 16 to the other end face 16. In addition, let the opening part of the oil supply groove | channel 13 in the end surface 16 be the opening surface 13o.

アッパベアリング１１は、端部１７の内周面１５にクラッシュリリーフ１８を有する。また、クラッシュリリーフ１８から端面１６にかけて面取り部１９が形成されている。
クラッシュリリーフ１８及び面取り部１９は、アッパベアリング１１の軸方向に沿って給油溝１３から各側面１ｓ（外周面１４と内周面１５とを接続する円弧状の面）まで形成されている。なお、アッパベアリング１１においては、クラッシュリリーフ１８及び面取り部１９により拡径部が構成されている。 The upper bearing 11 has a crush relief 18 on the inner peripheral surface 15 of the end portion 17. A chamfer 19 is formed from the crash relief 18 to the end face 16.
The crush relief 18 and the chamfered portion 19 are formed along the axial direction of the upper bearing 11 from the oil supply groove 13 to each side surface 1s (an arcuate surface connecting the outer peripheral surface 14 and the inner peripheral surface 15). In the upper bearing 11, the diameter-enlarged portion is configured by the crush relief 18 and the chamfered portion 19.

ロワベアリング２１は、端部２２の内周面２３にクラッシュリリーフ２４を有する。また、クラッシュリリーフ２４から端面２５にかけて面取り部２６が形成されている。
クラッシュリリーフ２４及び面取り部２６は、ロワベアリング２１の軸方向に沿って一方の側面２ｓ（外周面２７と内周面２３とを接続する円弧状の面）から他方の側面２ｓまで形成されている。なお、ロワベアリング２１においては、クラッシュリリーフ２４及び面取り部２６により拡径部が構成されている。 The lower bearing 21 has a crush relief 24 on the inner peripheral surface 23 of the end 22. A chamfered portion 26 is formed from the crash relief 24 to the end surface 25.
The crush relief 24 and the chamfered portion 26 are formed from one side surface 2s (an arcuate surface connecting the outer peripheral surface 27 and the inner peripheral surface 23) to the other side surface 2s along the axial direction of the lower bearing 21. . In the lower bearing 21, the diameter-enlarged portion is configured by the crush relief 24 and the chamfered portion 26.

ちなみに、クラッシュリリーフ１８，２４は、各ベアリング１１，２１の組み付けに際して生じる合わせ部のずれを吸収するために形成されている。
＜クランクシャフトの軸受構造＞
図３〜図５を参照して、クランクシャフトの軸受構造について説明する。 Incidentally, the crush reliefs 18 and 24 are formed to absorb the misalignment of the mating portions that occurs when the bearings 11 and 21 are assembled.
<Crankshaft bearing structure>
The bearing structure of the crankshaft will be described with reference to FIGS.

図３は、エンジンに組み付けられたクランクシャフトの断面構造を示す。
図４は、図３のＤ−Ｄ線に沿ったクランクシャフトの断面構造を示す。
図５は、図４のＡ部の拡大図を示す。 FIG. 3 shows a cross-sectional structure of the crankshaft assembled to the engine.
FIG. 4 shows a cross-sectional structure of the crankshaft along the line DD in FIG.
FIG. 5 shows an enlarged view of part A of FIG.

エンジン３は、シリンダブロック３１の下部にクランクシャフト４を備えている。
クランクシャフト４は、以下の各要素を備えて構成される。
［ａ］クランクシャフト４の回転軸を構成するクランクジャーナル４１。
［ｂ］コネクティングロッド３２が取り付けられるクランクピン４２。
［ｃ］クランクジャーナル４１とクランクピン４２とを接続するクランクアーム４３。
［ｄ］クランクシャフト４の回転バランスをとるためのカウンタウエイト４４。 The engine 3 includes a crankshaft 4 below the cylinder block 31.
The crankshaft 4 includes the following elements.
[A] A crank journal 41 constituting the rotation shaft of the crankshaft 4.
[B] A crank pin 42 to which the connecting rod 32 is attached.
[C] A crank arm 43 that connects the crank journal 41 and the crank pin 42.
[D] A counterweight 44 for balancing the rotation of the crankshaft 4.

クランクジャーナル４１は、クランクキャップ３３を通じてシリンダブロック３１に取り付けられている。また、シリンダブロック３１側に取り付けられたアッパベアリング１１とクランクキャップ３３側に取り付けられたロワベアリング２１とを通じて回転可能に支持されている。   The crank journal 41 is attached to the cylinder block 31 through the crank cap 33. Further, it is rotatably supported through an upper bearing 11 attached to the cylinder block 31 side and a lower bearing 21 attached to the crank cap 33 side.

クランクピン４２には、コンロッドベアリング４５を介してコネクティングロッド３２が取り付けられている。
シリンダブロック３１及びクランクシャフト４には、クランクジャーナル４１の外周面とクランクベアリング１の内周面との間（軸受部）、及びクランクピン４２の外周面とコンロッドベアリング４５の内周面との間へ潤滑油を供給するための潤滑油供給路が形成されている。この潤滑油通供給路は、以下の各通路から構成されている。
［ａ］シリンダブロック３１に形成されている第１潤滑油通路Ｒ１。
［ｂ］クランクジャーナル４１に形成されている第２潤滑油通路Ｒ２。
［ｃ］クランクジャーナル４１からクランクピン４２へかけて形成されている第３潤滑油通路Ｒ３。
［ｄ］クランクピン４２に形成されている第４潤滑油通路Ｒ４。 A connecting rod 32 is attached to the crank pin 42 via a connecting rod bearing 45.
The cylinder block 31 and the crankshaft 4 are provided between the outer peripheral surface of the crank journal 41 and the inner peripheral surface of the crank bearing 1 (bearing portion), and between the outer peripheral surface of the crank pin 42 and the inner peripheral surface of the connecting rod bearing 45. A lubricating oil supply path for supplying the lubricating oil to is formed. The lubricating oil passage supply path includes the following passages.
[A] A first lubricating oil passage R <b> 1 formed in the cylinder block 31.
[B] A second lubricating oil passage R2 formed in the crank journal 41.
[C] A third lubricating oil passage R3 formed from the crank journal 41 to the crankpin 42.
[D] A fourth lubricating oil passage R4 formed in the crankpin 42.

第１潤滑油通路Ｒ１は、クランクベアリング１の給油孔１２と連通している。
第２潤滑油通路Ｒ２は、クランクジャーナル４１の軸線Ｌ１と垂直に交差してクランクジャーナル４１を貫通している。 The first lubricating oil passage R1 communicates with the oil supply hole 12 of the crank bearing 1.
The second lubricant passage R2 passes through the crank journal 41 so as to intersect the axis L1 of the crank journal 41 perpendicularly.

第３潤滑油通路Ｒ３は、第２潤滑油通路Ｒ２と第４潤滑油通路Ｒ４とを連通している。
第４潤滑油通路Ｒ４は、クランクピン４２の軸線Ｌ２と垂直に交差してクランクピン４２を貫通している。 The third lubricating oil passage R3 communicates the second lubricating oil passage R2 and the fourth lubricating oil passage R4.
The fourth lubricating oil passage R4 passes through the crankpin 42 so as to intersect the axis L2 of the crankpin 42 perpendicularly.

また、上記潤滑油供給路とは別に、アッパベアリング１１とロワベアリング２１との合わせ部Ｐにおいて、リリーフ通路Ｒ５が形成されている。
図５に示すように、リリーフ通路Ｒ５は、クラッシュリリーフ１８，２４と面取り部１９，２６とクランクジャーナル４１の外周面（クランクジャーナル外周面４１ｏ）とにより囲まれて形成されている。リリーフ通路Ｒ５は、給油溝１３と各側面１ｓ，２ｓとを接続している。 In addition to the lubricating oil supply path, a relief path R5 is formed at the mating portion P between the upper bearing 11 and the lower bearing 21.
As shown in FIG. 5, the relief passage R <b> 5 is formed by being surrounded by the crush reliefs 18 and 24, the chamfered portions 19 and 26, and the outer peripheral surface of the crank journal 41 (crank journal outer peripheral surface 41 o). The relief passage R5 connects the oil supply groove 13 and the side surfaces 1s and 2s.

なお、以降では、リリーフ通路Ｒ５の断面（クランクベアリング１の径方向の断面）の面積をリリーフ通路面積Ｓｒとする。図５においては、網掛けで示した領域の面積がリリーフ通路面積Ｓｒに相当する。   Hereinafter, the area of the cross section of the relief passage R5 (the cross section in the radial direction of the crank bearing 1) will be referred to as a relief passage area Sr. In FIG. 5, the area of the shaded area corresponds to the relief passage area Sr.

＜潤滑油の流通態様＞
潤滑油の流通態様について説明する。
エンジン３の潤滑油は、第１潤滑油通路Ｒ１を介してクランクジャーナル外周面４１ｏとクランクベアリング１の内周面との間へ流入する。なお、流入した潤滑油の一部は、リリーフ通路Ｒ５を介してクランクベアリング１の外部へ流出する。 <Distribution mode of lubricating oil>
A distribution mode of the lubricating oil will be described.
The lubricating oil of the engine 3 flows between the crank journal outer peripheral surface 41o and the inner peripheral surface of the crank bearing 1 through the first lubricating oil passage R1. A part of the lubricating oil that flows in flows out of the crank bearing 1 through the relief passage R5.

給油溝１３の潤滑油は、第２潤滑油通路Ｒ２へ流入する。
第２潤滑油通路Ｒ２の潤滑油は、第３潤滑油通路Ｒ３及び第４潤滑油通路Ｒ４を介してクランクピン４２の外周面とコンロッドベアリング４５の内周面との間へ流入する。 The lubricating oil in the oil supply groove 13 flows into the second lubricating oil passage R2.
The lubricating oil in the second lubricating oil passage R2 flows between the outer peripheral surface of the crank pin 42 and the inner peripheral surface of the connecting rod bearing 45 through the third lubricating oil passage R3 and the fourth lubricating oil passage R4.

＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図６を参照して、給油溝１３の形状について説明する。
以降では、給油溝１３に関する各パラメータを次のように示す。 <Crank bearing oil groove shape>
The shape of the oil supply groove 13 will be described with reference to FIG.
Hereinafter, each parameter regarding the oil supply groove 13 is shown as follows.

給油溝１３の深さを溝深さＨとする。
給油溝１３の幅を溝幅Ｗとする。
給油溝１３の断面（クランクベアリング１の軸方向の断面）の面積を溝面積Ｓとする。 The depth of the oil supply groove 13 is defined as a groove depth H.
The width of the oil supply groove 13 is defined as a groove width W.
The area of the cross section of the oil supply groove 13 (the cross section in the axial direction of the crank bearing 1) is defined as a groove area S.

また、開口面１３ｏにおいて給油溝１３に関する各パラメータを次のように示す。
開口面１３ｏにおける給油溝１３の深さを開口部溝深さＨｏとする。
開口面１３ｏにおける給油溝１３の幅を開口部溝幅Ｗｏとする。 Moreover, each parameter regarding the oil supply groove | channel 13 in the opening surface 13o is shown as follows.
The depth of the oil supply groove 13 in the opening surface 13o is defined as an opening groove depth Ho.
The width of the oil supply groove 13 on the opening surface 13o is defined as an opening groove width Wo.

開口面１３ｏの面積（図６〔Ｃ〕において網掛けで示した領域の面積）を開口部溝面積Ｓｏとする。
溝深さＨと開口部溝深さＨｏとは同じ大きさに設定されている。即ち、給油溝１３の深さは、以下の関係

Ｈ＝Ｈｏ＞０

を満たすように設定されている。 The area of the opening surface 13o (the area of the shaded area in FIG. 6C) is defined as the opening groove area So.
The groove depth H and the opening groove depth Ho are set to the same size. That is, the depth of the oil supply groove 13 is as follows:

H = Ho> 0

It is set to satisfy.

開口部溝幅Ｗｏは、溝幅Ｗよりも小さく設定されている。即ち、給油溝１３の幅は、以下の関係

Ｗ＞Ｗｏ＞０

を満たすように設定されている。給油溝１３は、端部１７において溝幅Ｗから開口部溝幅Ｗｏとなるようにテーパ状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。 The opening groove width Wo is set smaller than the groove width W. That is, the width of the oil supply groove 13 is as follows:

W>Wo> 0

It is set to satisfy. The oil supply groove 13 is formed in a tapered shape so that the groove width W is changed from the groove width W to the opening groove width Wo at the end portion 17 (the throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).

開口部溝面積Ｓｏは、リリーフ通路面積Ｓｒよりも小さく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすように設定されている。 The opening groove area So is set smaller than the relief passage area Sr. That is, the cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

Sr>So> 0

It is set to satisfy.

溝面積Ｓはリリーフ通路面積Ｓｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすようにも設定されている。 The groove area S is set larger than the relief passage area Sr. That is, the cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

S>Sr>So> 0

It is also set to satisfy.

ここで、給油溝１３の開口面１３ｏにおいて最大直径を有する仮想円を開口部仮想円Ｃｏ、リリーフ通路Ｒ５において最大直径を有する仮想円をリリーフ部仮想円Ｃｒとする。
図７を参照して、これら開口部仮想円Ｃｏとリリーフ部仮想円Ｃｒとの関係について説明する。 Here, the virtual circle having the maximum diameter in the opening surface 13o of the oil supply groove 13 is defined as an opening virtual circle Co, and the virtual circle having the maximum diameter in the relief passage R5 is defined as a relief virtual circle Cr.
The relationship between the opening virtual circle Co and the relief virtual circle Cr will be described with reference to FIG.

図７（ａ）は、開口面１３ｏに開口部仮想円Ｃｏをあてはめた状態を示す。
図７（ｂ）は、リリーフ通路Ｒ５（図４のＡ部の拡大図）にリリーフ部仮想円Ｃｒをあてはめた状態を示す。 FIG. 7A shows a state in which the opening virtual circle Co is applied to the opening surface 13o.
FIG. 7B shows a state where the relief portion virtual circle Cr is fitted to the relief passage R5 (enlarged view of the portion A in FIG. 4).

開口部仮想円Ｃｏの面積を開口部仮想円面積ＳＣｏとする。図７（ａ）においては、網掛けで示した領域の面積が開口部仮想円面積ＳＣｏに相当する。
リリーフ部仮想円Ｃｒの面積をリリーフ部仮想円面積ＳＣｒとする。図７（ｂ）においては、網掛けで示した領域の面積がリリーフ部仮想円面積ＳＣｒに相当する。 The area of the opening virtual circle Co is defined as the opening virtual circle area SCo. In FIG. 7A, the area of the shaded area corresponds to the opening virtual circular area SCo.
The area of the relief part virtual circle Cr is defined as a relief part virtual circle area SCr. In FIG. 7B, the area of the shaded area corresponds to the relief virtual area SCr.

開口部仮想円面積ＳＣｏは、リリーフ部仮想円面積ＳＣｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係

ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０

を満たすように設定されている。 The opening virtual circle area SCo is set larger than the relief virtual circle area SCr. That is, the cross-sectional shapes of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

SCo>SCr> 0

It is set to satisfy.

また、給油溝１３の開口面１３ｏ以外の断面において最大直径を有する仮想円を給油溝仮想円Ｃ、この仮想円Ｃの面積を給油溝仮想円面積ＳＣとする。
給油溝仮想円Ｃは、上記各仮想円Ｃｏ，Ｃｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係

ＳＣ＞ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０

を満たすようにも設定されている。なお、開口部仮想円面積ＳＣｏ、リリーフ部仮想円面積ＳＣｒ、及び給油溝仮想円面積ＳＣの直径は、潤滑油内に混入する最も大きい異物の直径以上に設定される。 Further, a virtual circle having the maximum diameter in a cross section other than the opening surface 13o of the oil supply groove 13 is an oil supply groove virtual circle C, and an area of the virtual circle C is an oil supply groove virtual circular area SC.
The oil supply groove virtual circle C is set larger than the virtual circles Co and Cr. That is, the cross-sectional shapes of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

SC>SCo>SCr> 0

It is also set to satisfy. The diameters of the opening virtual circular area SCo, the relief virtual circular area SCr, and the oil supply groove virtual circular area SC are set to be equal to or larger than the diameter of the largest foreign matter mixed in the lubricating oil.

＜作用効果＞
クランクベアリング１を通じて奏せられる作用効果について説明する。
本実施形態のクランクベアリング１では、「ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０」（ＳＣ＞ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０）の関係が満たされるように給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５を構成している。 <Effect>
The operational effects achieved through the crank bearing 1 will be described.
In the crank bearing 1 of the present embodiment, the oil supply groove 13 and the relief passage R5 are configured so that the relationship of “SCo>SCr> 0” (SC>SCo>SCr> 0) is satisfied.

これにより、潤滑油内の異物が給油溝１３を介してリリーフ通路Ｒ５を流通するようになるため、クランクジャーナルの軸受部から異物を排出することができるようになる。また、これにともなって、軸受部の摩耗増大やクランクジャーナルの焼付等が抑制されるようになる。   As a result, foreign matter in the lubricating oil flows through the relief passage R5 via the oil supply groove 13, so that the foreign matter can be discharged from the bearing portion of the crank journal. As a result, increased wear of the bearing portion and seizure of the crank journal are suppressed.

本実施形態のクランクベアリング１では、開口部溝面積Ｓｏをリリーフ通路面積Ｓｒよりも小さく設定しているため、リリーフ通路Ｒ５から流出する潤滑油量が減量されるようになる。これにより、潤滑系統の油圧の低下を抑制することができるようになる。   In the crank bearing 1 of the present embodiment, since the opening groove area So is set smaller than the relief passage area Sr, the amount of lubricating oil flowing out from the relief passage R5 is reduced. Thereby, the fall of the hydraulic pressure of the lubrication system can be suppressed.

また、開口部溝面積Ｓｏをリリーフ通路面積Ｓｒよりも小さく設定する一方で、開口部仮想円Ｃｏをリリーフ部仮想円Ｃｒよりも大きく設定しているため、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５における異物の流通性の低下を抑制することができるようになる。これにより、異物の排出性が好適に確保されるようになる。   Further, since the opening groove area So is set smaller than the relief passage area Sr, and the opening virtual circle Co is set larger than the relief virtual circle Cr, foreign substances in the oil supply groove 13 and the relief passage R5 It becomes possible to suppress a decrease in flowability. Thereby, the discharge | emission property of a foreign material comes to be ensured suitably.

＜実施形態の効果＞
以上詳述したように、この第１実施形態にかかるクランクベアリングによれば、以下に列記するような優れた効果が得られるようになる。 <Effect of embodiment>
As described above in detail, according to the crank bearing according to the first embodiment, the excellent effects listed below can be obtained.

（１）本実施形態では、「ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０」の関係が満たされるように給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５を構成している。これにより、潤滑油内の異物をクランクジャーナルの軸受部から好適に排出することができるようになる。   (1) In this embodiment, the oil supply groove 13 and the relief passage R5 are configured so that the relationship of “SCo> SCr> 0” is satisfied. Thereby, the foreign matter in the lubricating oil can be suitably discharged from the bearing portion of the crank journal.

（２）また、異物の滞留に起因する軸受部の摩耗増大やクランクジャーナルの焼付等を抑制することができるようになる。
（３）本実施形態では、給油溝１３の開口部溝面積Ｓｏをリリーフ通路面積Ｓｒよりも小さく設定するようにしている。これにより、リリーフ通路Ｒ５から流出する潤滑油量を減量することができるようになる。 (2) Further, it becomes possible to suppress an increase in wear of the bearing portion, seizure of the crank journal, and the like due to the retention of foreign matters.
(3) In the present embodiment, the opening groove area So of the oil supply groove 13 is set to be smaller than the relief passage area Sr. As a result, the amount of lubricating oil flowing out from the relief passage R5 can be reduced.

（４）上記（３）の構成にあわせて、開口部仮想円Ｃｏをリリーフ部仮想円Ｃｒよりも大きく設定しているため、異物の排出性を好適に確保することができるようになる。
（５）上記（３）の構成を通じて、エンジン３の潤滑系統における油圧の低下を抑制することができるようになる。 (4) Since the opening imaginary circle Co is set larger than the relief imaginary circle Cr in accordance with the configuration of (3) above, it is possible to suitably ensure the foreign matter discharge performance.
(5) Through the configuration of (3) above, it is possible to suppress a decrease in hydraulic pressure in the lubrication system of the engine 3.

（６）上記（３）の構成を通じて、エンジン３のオイルポンプの吐出量を小さくすることが可能となるため、エンジン３の出力や燃費の向上を図ることができるようになる。
（７）本実施形態では、給油溝１３の断面積が開口面１３ｏにおいて最小面積（開口部溝面積Ｓｏ）となるようにテーパ状に形成している。これにより、給油溝１３からリリーフ通路Ｒ５へ流入する異物の流速が徐々に高められるため、異物の排出性をより高めることができるようになる。 (6) Since the discharge amount of the oil pump of the engine 3 can be reduced through the configuration of the above (3), the output of the engine 3 and the fuel consumption can be improved.
(7) In this embodiment, the oil supply groove 13 is formed in a tapered shape so that the sectional area of the oil supply groove 13 is the minimum area (opening groove area So) on the opening surface 13o. Thereby, since the flow rate of the foreign material flowing into the relief passage R5 from the oil supply groove 13 is gradually increased, the dischargeability of the foreign material can be further improved.

（第２実施形態）
本発明の第２実施形態について、図８を参照して説明する。
本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。 (Second Embodiment)
A second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
In the crank bearing of the present embodiment, the other configuration except for the shape of the oil supply groove is the same as that of the crank bearing 1 of the first embodiment.

＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図８を参照して、給油溝１３の形状について説明する。なお、図８〔Ｄ〕は、図８〔Ｃ〕のＤ部の拡大図を示す。 <Crank bearing oil groove shape>
The shape of the oil supply groove 13 will be described with reference to FIG. In addition, FIG. 8 [D] shows the enlarged view of the D section of FIG. 8 [C].

給油溝１３の深さは、以下の関係

Ｈ＞Ｈｏ＞０

を満たすように設定されている。 The depth of the oil supply groove 13 is as follows:

H>Ho> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３は、端部１７において溝深さＨから徐々に開口部溝深さＨｏとなるように形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３の幅は、以下の関係

Ｗ＝Ｗｏ＞０

を満たすように設定されている。 The oil supply groove 13 is formed so as to gradually become the opening groove depth Ho from the groove depth H at the end portion 17 (the throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).
The width of the oil supply groove 13 is as follows:

W = Wo> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすように設定されている。なお、図８〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。 The cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 are as follows.

Sr>So> 0

It is set to satisfy. In FIG. 8C, the area of the shaded area corresponds to the opening groove area So.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすようにも設定されている。 Moreover, the cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

S>Sr>So> 0

It is also set to satisfy.

開口部仮想円Ｃｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒについて説明する。
開口部仮想円面積ＳＣｏは、リリーフ部仮想円面積ＳＣｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係

ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０

を満たすように設定されている。なお、図８〔Ｄ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部仮想円面積ＳＣｏに相当する。 The opening virtual circle Co and the relief virtual circle area SCr will be described.
The opening virtual circle area SCo is set larger than the relief virtual circle area SCr. That is, the cross-sectional shapes of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

SCo>SCr> 0

It is set to satisfy. In FIG. 8D, the area of the shaded area corresponds to the opening virtual circular area SCo.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係

ＳＣ＞ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０

を満たすようにも設定されている。なお、開口部仮想円面積ＳＣｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒの直径は、潤滑油内に混入する最も大きい異物の直径以上に設定される。 Moreover, the cross-sectional shapes of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

SC>SCo>SCr> 0

It is also set to satisfy. The diameters of the opening virtual circular area SCo and the relief virtual circular area SCr are set to be equal to or larger than the diameter of the largest foreign matter mixed in the lubricating oil.

以上詳述したように、この第２実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（７）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（第３実施形態）
本発明の第３実施形態について、図９を参照して説明する。 As described above in detail, according to the crank bearing according to the second embodiment, effects equivalent to the effects (1) to (7) according to the first embodiment can be obtained.
(Third embodiment)
A third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.

本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。
＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図９を参照して、給油溝１３の形状について説明する。なお、図９〔Ｄ〕は、図９〔Ｃ〕のＤ部の拡大図を示す。 In the crank bearing of the present embodiment, the other configuration except for the shape of the oil supply groove is the same as that of the crank bearing 1 of the first embodiment.
<Crank bearing oil groove shape>
The shape of the oil supply groove 13 will be described with reference to FIG. In addition, FIG. 9 [D] shows the enlarged view of the D section of FIG. 9 [C].

給油溝１３の深さは、以下の関係

Ｈ＞Ｈｏ＞０

を満たすように設定されている。 The depth of the oil supply groove 13 is as follows:

H>Ho> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３は、端部１７において溝深さＨから徐々に開口部溝深さＨｏとなるように設定されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３の幅は、以下の関係

Ｗ＞Ｗｏ＞０

を満たすように設定されている。 The oil supply groove 13 is set so as to gradually become the opening groove depth Ho from the groove depth H at the end portion 17 (the throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).
The width of the oil supply groove 13 is as follows:

W>Wo> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３は、端部１７において溝幅Ｗから徐々に開口部溝幅Ｗｏとなるようにテーパ状に設定されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすように設定されている。なお、図９〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。 The oil supply groove 13 is set in a tapered shape so that the end portion 17 gradually becomes the opening groove width Wo from the groove width W (a throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).
The cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 are as follows.

Sr>So> 0

It is set to satisfy. In FIG. 9C, the area of the shaded area corresponds to the opening groove area So.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすようにも設定されている。 Moreover, the cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

S>Sr>So> 0

It is also set to satisfy.

開口部仮想円Ｃｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒについて説明する。
開口部仮想円面積ＳＣｏは、リリーフ部仮想円面積ＳＣｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係

ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０

を満たすように設定されている。なお、図９〔Ｄ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部仮想円面積ＳＣｏに相当する。 The opening virtual circle Co and the relief virtual circle area SCr will be described.
The opening virtual circle area SCo is set larger than the relief virtual circle area SCr. That is, the cross-sectional shapes of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

SCo>SCr> 0

It is set to satisfy. In FIG. 9D, the area of the shaded area corresponds to the opening virtual circular area SCo.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係

ＳＣ＞ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０

を満たすようにも設定されている。なお、開口部仮想円面積ＳＣｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒの直径は、潤滑油内に混入する最も大きい異物の直径以上に設定される。 Moreover, the cross-sectional shapes of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

SC>SCo>SCr> 0

It is also set to satisfy. The diameters of the opening virtual circular area SCo and the relief virtual circular area SCr are set to be equal to or larger than the diameter of the largest foreign matter mixed in the lubricating oil.

以上詳述したように、この第３実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（７）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（第４実施形態）
本発明の第４実施形態について、図１０を参照して説明する。 As described above in detail, according to the crank bearing according to the third embodiment, effects according to the effects (1) to (7) according to the first embodiment can be obtained.
(Fourth embodiment)
A fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.

本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。
＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図１０を参照して、アッパベアリング１１の給油溝１３の形状について説明する。なお、図１０〔Ｄ〕は、図１０〔Ｃ〕のＤ部の拡大図を示す。 In the crank bearing of the present embodiment, the other configuration except for the shape of the oil supply groove is the same as that of the crank bearing 1 of the first embodiment.
<Crank bearing oil groove shape>
The shape of the oil supply groove 13 of the upper bearing 11 will be described with reference to FIG. In addition, FIG. 10 [D] shows the enlarged view of the D section of FIG. 10 [C].

給油溝１３の深さは、以下の関係

Ｈ＝Ｈｏ＞０

を満たすように設定されている。 The depth of the oil supply groove 13 is as follows:

H = Ho> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３の幅は、以下の関係

Ｗ＞Ｗｏ＞０

を満たすように設定されている。 The width of the oil supply groove 13 is as follows:

W>Wo> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３は、端部１７において溝幅Ｗから開口部溝幅Ｗｏへ切り替わるように段状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすように設定されている。なお、図１０〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。 The oil supply groove 13 is formed in a step shape so as to be switched from the groove width W to the opening groove width Wo at the end portion 17 (the throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).
The cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 are as follows.

Sr>So> 0

It is set to satisfy. In FIG. 10C, the area of the shaded area corresponds to the opening groove area So.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすようにも設定されている。 Moreover, the cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

S>Sr>So> 0

It is also set to satisfy.

開口部仮想円Ｃｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒについて説明する。
開口部仮想円面積ＳＣｏは、リリーフ部仮想円面積ＳＣｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係

ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０

を満たすように設定されている。なお、図１０〔Ｄ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部仮想円面積ＳＣｏに相当する。 The opening virtual circle Co and the relief virtual circle area SCr will be described.
The opening virtual circle area SCo is set larger than the relief virtual circle area SCr. That is, the cross-sectional shapes of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

SCo>SCr> 0

It is set to satisfy. In FIG. 10D, the area of the shaded area corresponds to the opening virtual circular area SCo.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面形状は、以下の関係

ＳＣ＞ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０

を満たすようにも設定されている。なお、開口部仮想円面積ＳＣｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒの直径は、潤滑油内に混入する最も大きい異物の直径以上に設定される。 Moreover, the cross-sectional shapes of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

SC>SCo>SCr> 0

It is also set to satisfy. The diameters of the opening virtual circular area SCo and the relief virtual circular area SCr are set to be equal to or larger than the diameter of the largest foreign matter mixed in the lubricating oil.

以上詳述したように、この第４実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（６）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（第５実施形態）
本発明の第５実施形態について、図１１を参照して説明する。 As described above in detail, according to the crank bearing according to the fourth embodiment, effects similar to the effects (1) to (6) of the first embodiment can be obtained.
(Fifth embodiment)
A fifth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.

本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。
＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図１１を参照して、給油溝１３の形状について説明する。なお、図１１〔Ｄ〕は、図１１〔Ｃ〕のＤ部の拡大図を示す。 In the crank bearing of the present embodiment, the other configuration except for the shape of the oil supply groove is the same as that of the crank bearing 1 of the first embodiment.
<Crank bearing oil groove shape>
The shape of the oil supply groove 13 will be described with reference to FIG. In addition, FIG. 11 [D] shows the enlarged view of the D section of FIG. 11 [C].

給油溝１３の深さは、以下の関係

Ｈ＞Ｈｏ＞０

を満たすように設定されている。 The depth of the oil supply groove 13 is as follows:

H>Ho> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３は、端部１７において溝深さＨから開口部溝深さＨｏへ切り替わるように段状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３の幅は、以下の関係

Ｗ＝Ｗｏ＞０

を満たすように設定されている。 The oil supply groove 13 is formed in a step shape so as to be switched from the groove depth H to the opening groove depth Ho at the end portion 17 (the throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).
The width of the oil supply groove 13 is as follows:

W = Wo> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすように設定されている。なお、図１１〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。 The cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 are as follows.

Sr>So> 0

It is set to satisfy. In FIG. 11C, the area of the shaded area corresponds to the opening groove area So.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすようにも設定されている。 Moreover, the cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

S>Sr>So> 0

It is also set to satisfy.

開口部仮想円Ｃｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒについて説明する。
開口部仮想円面積ＳＣｏは、リリーフ部仮想円面積ＳＣｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５は、以下の関係

ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０

を満たすように設定されている。なお、図１１〔Ｄ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部仮想円面積ＳＣｏに相当する。 The opening virtual circle Co and the relief virtual circle area SCr will be described.
The opening virtual circle area SCo is set larger than the relief virtual circle area SCr. That is, the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

SCo>SCr> 0

It is set to satisfy. In FIG. 11D, the area of the shaded area corresponds to the opening virtual circular area SCo.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５は、以下の関係

ＳＣ＞ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０

を満たすようにも設定されている。なお、開口部仮想円面積ＳＣｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒの直径は、潤滑油内に混入する最も大きい異物の直径以上に設定される。 The oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

SC>SCo>SCr> 0

It is also set to satisfy. The diameters of the opening virtual circular area SCo and the relief virtual circular area SCr are set to be equal to or larger than the diameter of the largest foreign matter mixed in the lubricating oil.

以上詳述したように、この第５実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（６）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（第６実施形態）
本発明の第６実施形態について、図１２を参照して説明する。 As described above in detail, according to the crank bearing according to the fifth embodiment, effects according to the effects (1) to (6) according to the first embodiment can be obtained.
(Sixth embodiment)
A sixth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.

本実施形態のクランクベアリングにおいて、給油溝の形状を除くその他の構成は、前記第１実施形態のクランクベアリング１と同様となっている。
＜クランクベアリングの給油溝の形状＞
図１２を参照して、給油溝１３の形状について説明する。なお、図１２〔Ｄ〕は、図１２〔Ｃ〕のＤ部の拡大図を示す。 In the crank bearing of the present embodiment, the other configuration except for the shape of the oil supply groove is the same as that of the crank bearing 1 of the first embodiment.
<Crank bearing oil groove shape>
The shape of the oil supply groove 13 will be described with reference to FIG. Note that FIG. 12D shows an enlarged view of a portion D in FIG.

給油溝１３の深さは、以下の関係

Ｈ＞Ｈｏ＞０

を満たすように設定されている。 The depth of the oil supply groove 13 is as follows:

H>Ho> 0

It is set to satisfy.

給油溝１３は、端部１７において溝深さＨから開口部溝深さＨｏへ切り替わるように段状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３の幅は、以下の関係

Ｗ＞Ｗｏ＞０

を満たすように設定されている。 The oil supply groove 13 is formed in a step shape so as to be switched from the groove depth H to the opening groove depth Ho at the end portion 17 (the throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).
The width of the oil supply groove 13 is as follows:

W>Wo> 0

It is set to satisfy.

なお、給油溝１３は、端部１７において溝幅Ｗから開口部溝幅Ｗｏへ切り替わるように段状に形成されている（給油溝１３の端部１７に絞り部１３ｓが設けられている）。
給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすように設定されている。なお、図１２〔Ｃ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部溝面積Ｓｏに相当する。 The oil supply groove 13 is formed in a step shape so as to switch from the groove width W to the opening groove width Wo at the end portion 17 (a throttle portion 13s is provided at the end portion 17 of the oil supply groove 13).
The cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 are as follows.

Sr>So> 0

It is set to satisfy. In FIG. 12C, the area of the shaded area corresponds to the opening groove area So.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５の断面積は、以下の関係

Ｓ＞Ｓｒ＞Ｓｏ＞０

を満たすようにも設定されている。 Moreover, the cross-sectional areas of the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

S>Sr>So> 0

It is also set to satisfy.

開口部仮想円Ｃｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒについて説明する。
開口部仮想円面積ＳＣｏは、リリーフ部仮想円面積ＳＣｒよりも大きく設定されている。即ち、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５は、以下の関係

ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０

を満たすように設定されている。なお、図１２〔Ｄ〕においては、網掛けで示した領域の面積が開口部仮想円面積ＳＣｏに相当する。 The opening virtual circle Co and the relief virtual circle area SCr will be described.
The opening virtual circle area SCo is set larger than the relief virtual circle area SCr. That is, the oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

SCo>SCr> 0

It is set to satisfy. In FIG. 12D, the area of the shaded area corresponds to the opening virtual circular area SCo.

また、給油溝１３及びリリーフ通路Ｒ５は、以下の関係

ＳＣ＞ＳＣｏ＞ＳＣｒ＞０

を満たすようにも設定されている。なお、開口部仮想円面積ＳＣｏ及びリリーフ部仮想円面積ＳＣｒの直径は、潤滑油内に混入する最も大きい異物の直径以上に設定される。 The oil supply groove 13 and the relief passage R5 have the following relationship:

SC>SCo>SCr> 0

It is also set to satisfy. The diameters of the opening virtual circular area SCo and the relief virtual circular area SCr are set to be equal to or larger than the diameter of the largest foreign matter mixed in the lubricating oil.

以上詳述したように、この第６実施形態にかかるクランクベアリングによれば、先の第１実施形態による前記（１）〜（６）の効果に準じた効果が得られるようになる。
（その他の実施形態）
その他、上記各実施形態に共通して変更することが可能な要素を以下に列挙する。 As described above in detail, according to the crank bearing according to the sixth embodiment, effects according to the effects (1) to (6) according to the first embodiment can be obtained.
(Other embodiments)
In addition, elements that can be changed in common with each of the above embodiments are listed below.

・上記各実施形態において、給油溝１３は、例示した形状以外の適宜の形状に変更することも可能である。即ち、「開口部仮想円面積ＳＣｏ＞リリーフ部仮想円面積ＳＣｒ＞０」の条件が満たされる形状であれば、給油溝１３の形状は任意とすることができる。   -In each above-mentioned embodiment, oil supply groove 13 can also be changed into suitable shape other than the illustrated shape. In other words, the shape of the oil supply groove 13 can be arbitrary as long as the condition of “opening virtual circular area SCo> relief virtual circular area SCr> 0” is satisfied.

・上記各実施形態では、クラッシュリリーフ１８，２４及び面取り部１９，２６により拡径部が構成されるクランクベアリング１を想定したが、拡径部が次のように構成されるクランクベアリングに対しても本発明を適用することができる。
［ａ］アッパベアリング及びロワベアリングの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフにより拡径部が構成されるクランクベアリング。
［ｂ］アッパベアリング及びロワベアリングの端部の内周面に形成された面取り部により拡径部が構成されるクランクベアリング。 In each of the above embodiments, the crank bearing 1 in which the expanded diameter portion is configured by the crush reliefs 18 and 24 and the chamfered portions 19 and 26 is assumed. However, for the crank bearing in which the expanded diameter portion is configured as follows. The present invention can also be applied.
[A] A crank bearing in which an enlarged diameter portion is constituted by a crush relief formed on inner peripheral surfaces of end portions of an upper bearing and a lower bearing.
[B] A crank bearing in which a diameter-expanded portion is constituted by a chamfered portion formed on an inner peripheral surface of an end portion of the upper bearing and the lower bearing.

・上記各実施形態では、図１に例示したクランクベアリング１に本発明を適用したが、本発明の適用対象は例示した構成のクランクベアリングに限られるものではない。要するに、
［い］「半円状のアッパベアリング及びロワベアリング」
［ろ］「アッパベアリングの内周面の周方向において、一方の端面から他方の端面まで形成された給油溝」
［は］「アッパベアリング及びロワベアリングの端部の内周面に形成された拡径部」
上記［い］〜［は］の構成要素を備えたクランクベアリングであれば、いずれのクランクベアリングに対しても本発明を適用することができる。 In each of the above embodiments, the present invention is applied to the crank bearing 1 illustrated in FIG. 1, but the application target of the present invention is not limited to the crank bearing having the illustrated configuration. in short,
[I] "Semi-circular upper and lower bearings"
[R] “Oil supply groove formed from one end face to the other end face in the circumferential direction of the inner peripheral face of the upper bearing”
[Ha] “Diameter-enlarged part formed on inner peripheral surface of upper bearing and lower bearing”
The present invention can be applied to any crank bearing as long as it is a crank bearing provided with the components [i] to [ha].

本発明にかかるクランクベアリングを具体化した第１実施形態について、クランクベアリングの斜視構造を示す斜視図。The perspective view which shows the perspective structure of a crank bearing about 1st Embodiment which actualized the crank bearing concerning this invention. 同実施形態のクランクベアリングの正面構造を示す正面図。The front view which shows the front structure of the crank bearing of the embodiment. 同実施形態のクランクベアリングによるクランクシャフトの軸受構造を示す断面図。Sectional drawing which shows the bearing structure of the crankshaft by the crank bearing of the embodiment. 同実施形態のクランクベアリングによるクランクシャフトの軸受構造を示す断面図。Sectional drawing which shows the bearing structure of the crankshaft by the crank bearing of the embodiment. 同実施形態のクランクベアリングについて、図４のＡ部の構造を示す拡大図。The enlarged view which shows the structure of the A section of FIG. 4 about the crank bearing of the embodiment. 同実施形態のクランクベアリングについて、給油溝構造を示す図。The figure which shows the oil groove structure about the crank bearing of the embodiment. （ａ）同実施形態のクランクベアリングについて、給油溝構造を示す図。（ｂ）同実施形態のクランクベアリングについて、図４のＡ部の構造を示す拡大図。(A) The figure which shows the oil groove structure about the crank bearing of the embodiment. (B) The enlarged view which shows the structure of the A section of FIG. 4 about the crank bearing of the embodiment. 本発明にかかるクランクベアリングを具体化した第２実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。The figure which shows the oil groove structure of a crank bearing about 2nd Embodiment which actualized the crank bearing concerning this invention. 本発明にかかるクランクベアリングを具体化した第３実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。The figure which shows the oil groove structure of a crank bearing about 3rd Embodiment which actualized the crank bearing concerning this invention. 本発明にかかるクランクベアリングを具体化した第４実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。The figure which shows the oil groove structure of a crank bearing about 4th Embodiment which actualized the crank bearing concerning this invention. 本発明にかかるクランクベアリングを具体化した第５実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。The figure which shows the oil groove structure of a crank bearing about 5th Embodiment which actualized the crank bearing concerning this invention. 本発明にかかるクランクベアリングを具体化した第６実施形態について、クランクベアリングの給油溝構造を示す図。The figure which shows the oil groove structure of a crank bearing about 6th Embodiment which actualized the crank bearing concerning this invention. 従来のクランクベアリングの構造を示す図。The figure which shows the structure of the conventional crank bearing. 従来のクランクベアリングの構造を示す図。The figure which shows the structure of the conventional crank bearing.

符号の説明Explanation of symbols

１…クランクベアリング、１１…アッパベアリング、１２…給油孔、１３…給油溝、１３ｏ…開口面、１３ｓ…絞り部、１４…外周面、１５…内周面、１６…端面、１７…端部、１８…クラッシュリリーフ、１９…面取り部、１ｓ…側面、２１…ロワベアリング、２２…端部、２３…内周面、２４…クラッシュリリーフ、２５…端面、２６…面取り部、２ｓ…側面、３…エンジン、３１…シリンダブロック、３２…コネクティングロッド、３３…クランクキャップ、４…クランクシャフト、４１…クランクジャーナル、４１ｏ…クランクジャーナル外周面、４２…クランクピン、４３…クランクアーム、４４…カウンタウエイト、４５…コンロッドベアリング、Ｒ１…第１潤滑油通路、Ｒ２…第２潤滑油通路、Ｒ３…第３潤滑油通路、Ｒ４…第４潤滑油通路、Ｒ５…リリーフ通路、Ｐ…合わせ部。   DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Crank bearing, 11 ... Upper bearing, 12 ... Oil supply hole, 13 ... Oil supply groove, 13o ... Opening surface, 13s ... Restriction part, 14 ... Outer peripheral surface, 15 ... Inner peripheral surface, 16 ... End surface, 17 ... End part 18 ... Crush relief, 19 ... Chamfered portion, 1s ... Side surface, 21 ... Lower bearing, 22 ... End portion, 23 ... Inner circumferential surface, 24 ... Crash relief, 25 ... End surface, 26 ... Chamfered portion, 2s ... Side surface, 3 ... Engine, 31 ... Cylinder block, 32 ... Connecting rod, 33 ... Crank cap, 4 ... Crankshaft, 41 ... Crank journal, 41o ... Crank journal outer peripheral surface, 42 ... Crank pin, 43 ... Crank arm, 44 ... Counterweight, 45 ... connecting rod bearing, R1 ... first lubricating oil passage, R2 ... second lubricating oil passage, R3 ... third lubricating oil passage, R4 ... 4 lubricating oil passage, R5 ... relief passage, P ... mating portion.

Claims (7)

半円状の第１ベアリング及び第２ベアリングの組み合わせを通じてクランクジャーナルを回転可能に支持し、前記第１ベアリングの内周面の周方向に該ベアリングの一方の端面から他方の端面まで形成された給油溝を有するとともに、前記各ベアリングの端部の内周面に拡径部を有するクランクベアリングにおいて、
前記給油溝の開口面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ１）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ２）とを以下の関係

（Ｒ１）＞（Ｒ２）＞０

に設定した
ことを特徴とするクランクベアリング。 A crank journal is rotatably supported through a combination of a semicircular first bearing and a second bearing, and oil supply is formed from one end face of the bearing to the other end face in the circumferential direction of the inner peripheral face of the first bearing. In a crank bearing having a groove and an enlarged diameter portion on the inner peripheral surface of the end of each bearing,
The area of the virtual circle having the maximum diameter in the opening surface of the oil supply groove (R1) and the area of the virtual circle having the maximum diameter in the relief portion formed by being surrounded by the enlarged diameter portion and the outer peripheral surface of the crank journal (R2) and the following relationship

(R1)>(R2)> 0

Crank bearing characterized by being set to. 請求項１記載のクランクベアリングにおいて、
前記給油溝の開口面の面積（イ）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部の断面の面積（ロ）とを以下の関係

（ロ）＞（イ）＞０

に設定した
ことを特徴とするクランクベアリング。 The crank bearing according to claim 1, wherein
The area (A) of the opening surface of the oil supply groove and the area (B) of the cross section of the relief portion formed by being surrounded by the enlarged diameter portion and the outer peripheral surface of the crank journal are as follows:

(B)>(b)> 0

Crank bearing characterized by being set to. 半円状の第１ベアリング及び第２ベアリングの組み合わせを通じてクランクジャーナルを回転可能に支持し、前記第１ベアリングの内周面の周方向に該ベアリングの一方の端面から他方の端面まで形成された給油溝を有するとともに、前記各ベアリングの端部の内周面に拡径部を有するクランクベアリングにおいて、
前記給油溝の開口面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ１）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ２）と、前記給油溝の開口面以外の断面において最大直径を有する仮想円の面積（Ｒ３）とを以下の関係

（Ｒ３）＞（Ｒ１）＞（Ｒ２）＞０

に設定した
ことを特徴とするクランクベアリング。 A crank journal is rotatably supported through a combination of a semicircular first bearing and a second bearing, and oil supply is formed from one end face of the bearing to the other end face in the circumferential direction of the inner peripheral face of the first bearing. In a crank bearing having a groove and an enlarged diameter portion on the inner peripheral surface of the end of each bearing,
The area of the virtual circle having the maximum diameter in the opening surface of the oil supply groove (R1) and the area of the virtual circle having the maximum diameter in the relief portion formed by being surrounded by the enlarged diameter portion and the outer peripheral surface of the crank journal (R2) and the area (R3) of the virtual circle having the maximum diameter in the cross section other than the opening surface of the oil supply groove are as follows.

(R3)>(R1)>(R2)> 0

Crank bearing characterized by being set to. 請求項３記載のクランクベアリングにおいて、
前記給油溝の開口面の面積（イ）と、前記拡径部と前記クランクジャーナルの外周面とにより囲まれて形成されるリリーフ部の断面の面積（ロ）と、前記給油溝の開口面以外における断面の面積（ハ）とを以下の関係

（ハ）＞（ロ）＞（イ）＞０

に設定した
ことを特徴とするクランクベアリング。 The crank bearing according to claim 3,
Other than the area (b) of the opening surface of the oil supply groove, the area (b) of the cross section of the relief portion formed by being surrounded by the enlarged diameter portion and the outer peripheral surface of the crank journal, and the opening surface of the oil supply groove The cross-sectional area (c) in

(C)>(B)>(I)> 0

Crank bearing characterized by being set to. 請求項１〜４のいずれかに記載のクランクベアリングにおいて、
前記拡径部は、前記各ベアリングの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフにより構成される
ことを特徴とするクランクベアリング。 In the crank bearing according to any one of claims 1 to 4,
The above-mentioned enlarged diameter part is constituted by crush relief formed in the inner peripheral surface of the end of each above-mentioned bearing. Crank bearing characterized by things. 請求項１〜４のいずれかに記載のクランクベアリングにおいて、
前記拡径部は、前記各クランクベアリングの端部の内周面に形成された面取り部により構成される
ことを特徴とするクランクベアリング。 In the crank bearing according to any one of claims 1 to 4,
The said diameter-expanded part is comprised by the chamfering part formed in the internal peripheral surface of the edge part of each said crank bearing. The crank bearing characterized by the above-mentioned. 請求項１〜４のいずれかに記載のクランクベアリングにおいて、
前記拡径部は、前記各クランクベアリングの端部の内周面に形成されたクラッシュリリーフとこのクラッシュリリーフに連続して形成された面取り部とにより構成される
ことを特徴とするクランクベアリング。 In the crank bearing according to any one of claims 1 to 4,
The expanded diameter portion includes a crush relief formed on an inner peripheral surface of an end portion of each crank bearing and a chamfered portion formed continuously with the crush relief.
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