JP2002147893A - 熱交換器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 熱交換器では、着霜の分布は成り行きにより
決定されるに過ぎなかったため、フィンの特定箇所に多
くの霜が着いてしまい空気が通過する風路が狭められ熱
交換率が悪化したり、ヒーターによる除霜処理が効率的
に行えないという問題があった。 【解決手段】 乾き度０．６〜０．９の冷媒が通過する
伝熱管の直管部の列と、隣接する風下側の直管部の列と
の列ピッチを、他の隣接する直管部の列同士のピッチよ
りも大きくした。さらに、乾き度０．６〜０．９の冷媒
が通過する伝熱管の直管部の列を、ヒーターが設置され
たフィンの風上側に近付けるようにした。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、冷凍サイクル装
置に用いる熱交換器に関するものであり、特に熱交換器
の着霜耐力と除霜能力とを向上させる技術に関するもの
である。

【０００２】

【従来の技術】図１８は従来の冷凍サイクル装置に使用
された熱交換器の外観図である。図１８中、１００は熱
交換器であり、複数の穴部を有する同一形状の複数のフ
ィン１０１と複数の伝熱管１０２と、横方向に相隣り合
う伝熱管１０２の口部を接続するＵベンド（図示せず）
で主に構成されている。また、複数のフィン１０１は平
行に並べられており、ヘアピン部１０２ａと２本の直管
部とで構成されたＵ字状の伝熱管１０２が各フィン１０
１の２つの穴に、各フィン１０１と垂直になるように貫
通させることで複数のフィン１０１と伝熱管１０２とは
接着・固定する。なお、伝熱管１０２は、一本の直管を
曲げるようにしてヘアピン部１０２ａと２本の直管部を
有するように形成するのが一般的である。また、フィン
同士の間隔（以降、「フィンピッチ」とする）は同じであ
り、横方向で相隣り合う伝熱管１０２同士の間隔（以
降、「列ピッチ」とする）、および縦方向で相隣り合う伝
熱管１０２同士の間隔（以降、「段ピッチ」とする）も同
じである。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の熱交換
器１００では、列ピッチ、段ピッチ、フィンピッチをど
のようにとれば霜が一番着きにくいか、伝熱管の配置を
どのようにすれば霜が一番着きにくいか等に関係なく各
ピッチを等間隔で形成していたので、着霜の分布は成り
行きにより決定されるに過ぎなかった。この場合、フィ
ンの特定箇所に多くの霜が着いてしまうと、空気が通過
する風路が狭められ、熱交換率が悪化するという問題が
あった。

【０００４】さらに、従来の熱交換器１００では、除霜
用ヒータを設置し、これを稼動させることで除霜を行な
っているが、その除霜用ヒータの設置位置と着霜との関
係が不明確であったので、ヒータを稼動させた時に、着
霜が一番多い部分の霜除去が効率よく行えず、除霜運転
に多くの時間を要するという問題があった。なお、除霜
時間を短くするためには、除霜用ヒータの容量をアップ
させたり、除霜用ヒータを熱交換器のいろいろな箇所に
設置させたりすることも考えられるが、これではコスト
高になってしまう。

【０００５】この発明は上述の問題点を解決するために
なされたものであり、着霜される箇所を分散させ、さら
に、除霜を効率良く行うことができる熱交換器を提供す
ることを目的としている。

【０００６】

【課題を解決するための手段】この発明における熱交換
器では、直管部は風上側から風下側に向かって複数の列
をなして並んでおり、さらに、乾き度０．６〜０．９の
冷媒が通過する直管部の列と、隣接する風下側の直管部
の列との列ピッチは、他の隣接する直管部の列同士のピ
ッチよりも大きいものとした。

【０００７】また、この発明における熱交換器では、直
管部は風上側から風下側に向かって複数の列をなして並
んでおり、さらに、最も風上側に位置する直管部での冷
媒の乾き度が０．６〜０．９であるものとした。

【０００８】さらに、フィンの最も風上側に位置する箇
所にヒータを設けた。

【０００９】また、この発明における熱交換器では、直
管部は風上側から風下側に向かって第１列、第２列、第
３列の３つの列をなして並んでおり、第１列と第２列と
の列ピッチは、第２列と第３列の列ピッチよりも大きも
のとした。

【００１０】さらに、第１列、第２列、第３列の直管部
が貫通している第１のフィンと、第２列、第３列の直管
部が貫通している第２のフィンとを備え、第１のフィン
は少なくとも１以上の第２のフィンを隔てて並んでいる
ものとした。

【００１１】さらに、第１列の直管部には乾き度０．６
〜０．９の冷媒が通過するものとした。

【００１２】

【発明の実施の形態】実施の形態１．図１は、この発明
の実施の形態１における冷凍サイクルの構成を示す構成
図である。図１中、冷凍サイクル１は、圧縮機２と、凝
縮器３と、膨張弁４と、熱交換器５と、それらを順次接
続させる冷媒配管６とから主に構成されている。次に、
動作について説明する。圧縮機２で圧縮され、高温・高
圧となったガス冷媒は凝縮器３に流れ込み、そこで液冷
媒となって膨張弁４に流れ込む。膨張弁４で減圧された
冷媒は気液二相冷媒となって熱交換器５に流れ込む。流
れ込んだ気液二相冷媒は、空気の熱を奪いながら蒸発し
てガスになり、圧縮機２に流れ込む。

【００１３】次に、熱交換器５の構成につき説明する。
図２（ａ）は、熱交換器５の外観図である。図中、熱交
換器５は、複数の穴部を有する同一形状の複数のフィン
１０とヘアピン部１１ａと２つの直管部１１ｂとからな
るＵ字状の複数の伝熱管１１と、相隣り合う伝熱管１１
の口部を相互に接続するＵベンドで主に構成されてい
る。また、複数のフィン１０は平行に並べられており、
伝熱管１１の直管部１１ｂが各フィン１０の２つの穴
に、各フィン１０と垂直になるように貫通することで複
数のフィン１０と伝熱管１１とは接着・固定している。
なお、各フィン１０の間を流体として空気が流れ、伝熱
管１１の内部を冷媒が流れることで冷媒と空気との熱交
換が行われ、冷やされた空気が放出されることになる。
なお、図２（ｂ）は伝熱管１１の構成を示す構成図であ
る。次に、各フィン１０の穴部と、各穴部に配置される
伝熱管１１との関係を図３の配置図に基づいて説明す
る。なお、図３は、図２の熱交換器５をＡ方向側から見
た場合の配置図である。

【００１４】図３中、フィン１０には、風上側から風下
側に向かって、第１列穴部１０ａ、第２列穴部１０ｂ、
第３列穴部１０ｃ、第４列穴部１０ｄ、第５列穴部１０
ｅ、第６列穴部１０ｆが設けられており、さらに、第１
列穴部１０ａの穴、第２列穴部１０ｂの穴、第３列穴部
１０ｃの穴、第５列穴部１０ｅの穴、第６列穴部１０ｆ
の穴のうち、それぞれ隣接する２つの穴に１つの伝熱管
１１の直管部１１ｂが貫通している。また、各伝熱管１
１の直管部１１ｂの口部には隣り合う伝熱管１１の直管
部１１ｂの口部と接続させるためのＵベンド１２が取り
付けられている。

【００１５】このような構成であるため、第３列穴部１
０ｃと第５列穴部１０ｅとに挿入された直管部１１ｂの
列ピッチＲＲｐは、第１列穴部１０ａと第２列穴部１０
ｂとに挿入された直管部１１ｂの列ピットＲｐ：２２ｍ
ｍの２倍の４４ｍｍとなる。なお、空気は右方向から左
方向に流れ、冷媒は伝熱管１１・Ｕベンド１２を通りな
がら左方向から右方向に向かって流れる。

【００１６】１３は、除霜用発熱体としての電気ヒータ
であり、フィン１０の側面に固定され、さらに、その数
は風上側の方が風下側に比較して多くなっている。な
お、除霜運転（以下、「デフロスト運転」）時には、この
電気ヒータ１３が通電され、熱伝導と輻射熱によって、
フィン１０の表面に付着した霜を解かす働きをする。

【００１７】次に一般的な着霜のメカニズムについて説
明する。熱交換器５を蒸発器として用いた場合には、空
気と熱交換する際に空気中の水分が凝縮するので、フィ
ン１０の表面に水滴が付着する。氷点下ではこの水分が
霜（氷）となり、時間と共にフィン１０の表面での霜の
厚みが大きくなり、これによりフィン間の空気が通過で
きる風路が狭められ、熱交換器５での流路抵抗が大きく
なる。その結果、排出される風量が大幅に低下し、それ
に伴い冷却能力も低下する。また、着霜により管外の熱
抵抗も時間とともに増大するため、冷却能力を低下させ
る。そこで、あらかじめ設定された時間の間隔でデフロ
スト運転を行い、フィン表面の霜を解かしている。

【００１８】通常の冷凍装置では、蒸発器出口の過熱度
は４〜７℃程度で制御されている。このような運転下に
おける着霜状態は図４に示すように、風が通る方向に分
布を持つようになる。また、この着霜量が最も多い箇所
は、図５に示すように、フィン表面温度における絶対飽
和湿度と空気の絶対湿度の差がもっとも大きくなる所
で、これはフィン表面の温度が最も低くなる所でもあ
る。また、フィン表面温度が最も低くなるのは、管内熱
伝達率が最も大きくなる伝熱管の直管部が貫通している
付近であり、気液二相流の蒸発熱伝達率の場合は図６に
示されるように、ドライアウトが発生するポイントにな
る。なお、このドライアウトは、冷媒の乾き度が０．６
〜０．９で発生する。

【００１９】以上のことから、着霜量が最も多い部分は
乾き度が０．６〜０．９となる冷媒が流れる伝熱管の直
管部近辺であり、従って、伝熱管の配置を変えること
で、着霜の分布を制御することが可能となる。次に、こ
の実施の形態における熱交換器での着霜現象について説
明する。まず、この実施の形態のように第４列穴部１０
ｄに伝熱管を通さない場合と、従来のように伝熱管を通
した場合を比較する。図７は、第４列穴部も含めて全て
の穴部に伝熱管の直管部を通した６列の熱交換器のフィ
ン表面温度分布図、図８は着霜分布図である。図７から
分かるように、第４列穴部を貫通する４列目の直管部付
近のフィン表面温度が最も低い値を示すことから、この
４列目の直管部での乾き度が０．６〜０．９と考えられ
る。また、図８からわかるように、着霜は第４列穴部１
０ｄを貫通する４列目の直管部付近のフィンに最も多く
発生している。

【００２０】図９は、この実施の形態における５列での
熱交換器５のフィン表面温度分布図、図１０は着霜分布
図である。図７、図８および図９、図１０を比較する
と、図９、図１０では、第３列穴部１０ｄを貫通する３
列目の直管部での冷媒の乾き度が０．６〜０．９となる
ので、従来と比較してフィン表面温度の分布と着霜分布
が変わり、より風上側、すなわち、ヒータ１３により近
い位置に一番着霜される箇所が偏ることになる。よっ
て、この状況では、デフロスト運転時の除霜効果が向上
する。

【００２１】また、図８と図１０とを重ね合わせた図１
１を見ればわかるように、この実施の形態における５列
での熱交換器５での着霜量は、従来の６列での熱交換器
に比較して低減される。さらに、従来の熱交換器とこの
実施の形態の熱交換器での時間と冷却能力との関係は、
はぼ図１２の関係図に示すような傾向となる。すなわ
ち、この実施の形態の熱交換器では、従来の熱交換器に
比較して着霜によって時間とともに低下する冷却能力の
割合は小さくなり、同時にデフロスト運転に入るまでの
時間Ｔ_df1を大きくすることができるので、着霜耐力が
アップする。但し、フィンを貫通する直管部の列が１列
削減されているので、初期の能力（無着霜時）は抜いて
いない従来の熱交換器より弱冠劣ることになる。

【００２２】このように、乾き度０．６〜０．９の冷媒
が流れる伝熱管の直管部と、それよりも風下に位置する
直管部との列ピッチを他の列ピッチよりもあけること
で、乾き度０．６〜０．９の冷媒が流れる伝熱管の直管
部と風下に位置する直管部との間での着霜を分散でき、
狭い範囲に集中的に着霜されることにより風路が極端に
狭くなることを回避できる。また、乾き度０．６〜０．
９の冷媒が流れる伝熱管の直管部をフィンの風上方向に
移動できるので、デフロスト運転時の除霜効率が向上す
る。さらに、積算の冷却能力もアップするために、デフ
ロスト運転に入るまでの時間が長くなり、１日に行われ
るデフロスト運転の回数が削減するので、さらに、消費
電力の低減を図ることが可能となる。

【００２３】なお、この実施の形態では、第４列穴部１
１ｄには全く直管部を貫通させない構成としたが、一部
直管部を貫通させても、従来に比較して着霜量を低減す
ることができる。また、この実施の形態の熱交換器５で
は、３列目の直管部と４列目の直管部との列ピッチを他
の列ピッチより大きくするために、第１列穴部から第６
列穴部までを有するフィンを使用し、第４列穴部に伝熱
管の直管部を貫通させないようにした。これは、従来と
同じフィンを使用する方が製造の手間やコストの観点か
ら、列ピッチを大きくする方法としては最も合理的であ
ると考えられたからであるが、特にこのフィン形状にこ
だわる必要はなく、第４列穴部に相当するものが塞がれ
たようなフィンを使用しても当然によい。

【００２４】実施の形態２．図１３は、この発明の実施
の形態２における熱交換器のフィン及び伝熱管の配置図
である。図中、２０はフィンであり、等間隔に形成され
た第１列穴部２０ａ、第２列穴部２０ｂ、第３列穴部２
０ｃ、第４列穴部２０ｄを有している。また、第１列穴
部２０ａ、第３列穴部２０ｃ、第４列穴部２０ｄには、
伝熱管１１の直管部１１ｂが貫通しており、第２列穴部
２０ｂには直管部１１ｂが貫通しない構成となってい
る。このような構成では、一番風上側に存在する第１列
穴部２０ａを貫通する１列目の直管部１１ｂに乾き度
０．６〜０．９の冷媒が存在するような形になる。よっ
て、一番着霜の多い部分は除霜ヒータの直近に位置する
ことになり、デフロスト運転時の除霜効率が向上する。

【００２５】また、積算の冷却能力もアップするため
に、デフロスト運転に入るまでの時間を長くすることが
可能となり、１日に行われるデフロスト運転の回数を削
減することができ、消費電力の低減も図ることが可能と
なる。さらにまた、冷媒の乾き度０．６〜０．９の冷媒
が流れる伝熱管の直管部と、それよりも風下に位置する
直管部との間隔をあけているので、着霜を均一化でき、
狭い範囲に集中的に着霜されることにより風路が極端に
狭くなることを回避できる。

【００２６】実施の形態３．実施の形態２では、第１列
穴部から第４列穴部を有するフィンを使い、第２列穴部
に伝熱管の直管部を貫通させない構成とすることで、冷
媒の乾き度０．６〜０．９となる直管部を一番風上側に
配置できるような構成にしたが、フィンに第１列穴部、
第２列穴部、第３列穴部を等間隔に配置し、各穴部に伝
熱管の直管部を貫通させ、第１列穴部に挿入される１列
目の直管部の冷媒乾き度を０．６〜０．９となるように
してもよい。

【００２７】図１４は、この発明の実施の形態３におけ
る熱交換器のフィン及び伝熱管の配置図である。図中、
３０はフィンであり、等間隔に形成された第１列穴部３
０ａ、第２列穴部３０ｂ、第３列穴部３０ｃを有してい
る。また、第１列穴部３０ａ、第２列穴部３０ｂ、第３
列穴部３０ｃには、伝熱管１１の直管部１１ｂが挿入さ
れる構成となっており、膨張弁の開度の変更や冷媒の流
し方（パスパターン）等を調節することで、第１列穴部
３０ａに挿入された１列目の直管部１１ｂでの冷媒乾き
度を０．６〜０．９になるようにしている。

【００２８】このような構成でも、一番着霜の多い部分
を除霜ヒータの直近に位置させることができるようにな
り、デフロスト運転時の除霜効率が向上し、また、積算
の冷却能力もアップするために、デフロストに入るまで
の時間を長くすることが可能となり、１日に行われるデ
フロスト運転の回数を削減することができ、さらに、消
費電力の低減も図ることが可能となる。

【００２９】実施の形態４．図１５は、この発明の実施
の形態４における熱交換器を示す外観図である。図中、
４０は第１のフィン、５０は第２のフィンであり、交互
に並べられ、穴部に伝熱管の直管部を貫通させることで
接着・固定している。図１６（ａ）は、第１のフィン４
０と伝熱管との配置関係を示す配置図である。第１のフ
ィン４０は、等間隔に形成された第１列穴部４０ａ、第
２列穴部４０ｂ、第３列穴部４０ｃ、第４列穴部４０ｄ
とを有している。また、第１列穴部４０ａ、第３列穴部
４０ｃ、第４列穴部４０ｄには、伝熱管１１の直管部１
１ｂが貫通しており、第２列穴部４０ｂには貫通してい
ない構成となっている。

【００３０】また、図１６（ｂ）は、第２のフィン５０
と伝熱管との配置関係を示す配置図である。第２のフィ
ン５０は、第３列穴部５０ｃ、第４列穴部５０ｄとを有
しており、第１のフィン４０の第３列穴部４０ｃを貫通
した２列目の直管部１１ｂが第２のフィン５０の第３列
穴部５０ｃを貫通し、第１のフィン４０の第４列穴部４
０ｄを貫通した３列目の直管部１１ｂが、第２のフィン
５０の第４列穴部５０ｄを貫通する構成となっている。
よって、１列目の直管部１１ｂでのフィンピッチは８ｍ
ｍとなり、２列目および３列目の直管部１１ｂのフィン
ピッチ４ｍｍに比較して、２倍の間隔となる。さらに、
１列目の直管部１１ｂでの冷媒乾き度は０．６〜０．９
になるように調整されている。

【００３１】さらに、この実施の形態の熱交換器と実施
の形態２の熱交換器での時間と冷却能力との関係は、は
ぼ図１７の関係図に示すような傾向となる。すなわち、
この実施の形態での熱交換器の方が冷凍能力の劣化が発
生する時間が長く、よって、デフロフト運転に入る時間
が遅い。これは、冷媒乾き度が０．６〜０．９となる１
列目の直管部１１ｂは、第１のフィン４０のみに接着
し、第２のフィン５０には接着していないので、１列目
の直管部１１ｂの貫通部分に着く霜の量が減少し、着霜
による風路の狭まる量も減少するからである。

【００３２】このように、冷媒乾き度０．６〜０．９と
なる１列目の直管部が貫通するフィンピッチを、２列目
以降の直管部が貫通するフィンピッチよりも大きくした
ことにより、着霜量をさらに低減でき、同時に積算の冷
却能力もアップするために、デフロストに入るまでの時
間をさらに長くすることが可能となる。さらに、１日に
行われるデフロスト運転の回数も削減できるので、電力
の消費量も低減できる。

【００３３】なお、この実施の形態では、第１のフィン
４０と第２のフィン５０とを交互に並ベたが、例えば、
第１のフィン４０同士の間に第２のフィン５０を２枚以
上並ベるようにして構成しても当然によい。

【００３４】

【発明の効果】この発明における熱交換器では、乾き度
０．６〜０．９の冷媒が通過する直管部の列と、隣接す
る風下側の直管部の列との列ピッチが、他の隣接する直
管部の列同士のピッチよりも大きくしたので、狭い範囲
に集中的に着霜されることにより風路が極端に狭くなる
ことを回避できる。さらに、積算の冷却能力もアップす
るために、デフロスト運転に入るまでの時間が長くな
り、１日に行われるデフロスト運転の回数が削減するの
で、さらに、消費電力の低減を図ることが可能となる。

【００３５】また、最も風上側に位置する直管部での冷
媒の乾き度を０．６〜０．９としたので、デフロスト運
転でのデフロスト運転時の除霜効率を向上させることが
できる。

【００３６】さらに、第１列、第２列、第３列の直管部
が貫通している第１のフィンと、第２列、第３列の直管
部が貫通している第２のフィンとを備え、第１のフィン
は少なくとも１以上の第２のフィンを隔てて並んでいる
ものとしたので、着霜の量がさらに減少できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 冷凍サイクルの構成を示す構成図である。

【図２】 熱交換器および伝熱管の外観図である。

【図３】 実施の形態１における熱交換器でのフィンと
伝熱管の配置図である。

【図４】 蒸発器の着霜状態を示す図である。

【図５】 蒸発器での絶対湿度を示す図である。

【図６】 乾き度と熱伝達率の関係を示す図である。

【図７】 従来の熱交換器でのフィン表面温度分布図で
ある。

【図８】 従来の熱交換器でのフィン着霜分布図であ
る。

【図９】 実施の形態１における熱交換器でのフィン表
面温度分布図である。

【図１０】 実施の形態１における熱交換器でのフィン
着霜分布図である。

【図１１】 実施の形態１における熱交換器と従来の熱
交換器とのフィン着霜分布を比較した図である。

【図１２】 熱交換器の冷却能力の時系列表である。

【図１３】 実施の形態２における熱交換器でのフィン
と伝熱管の配置図である。

【図１４】 実施の形態３における熱交換器でのフィン
と伝熱管の配置図である。

【図１５】 実施の形態４における熱交換器の外観図で
ある。

【図１６】 実施の形態４における熱交換器での第１の
フィン、第２のフィンと伝熱管の配置図である。

【図１７】 熱交換器の冷却能力の時系列表である。

【図１８】 従来の熱交換器の外観図である。

【符号の説明】

１ 冷凍サイクル、 ２ 圧縮機、 ３ 凝縮器、 ４
膨張弁、５ 熱交換器、 ６ 冷媒配管、 １０ フ
ィン、 １０ａ 第１列穴部、１０ｂ 第２列穴部、
１０ｃ 第３列穴部、 １０ｄ 第４列穴部、１０ｅ
第５列穴部、 １０ｆ 第６列穴部、 １１ 伝熱管、
１１ａ ヘアピン部、 １１ｂ 直管部、 １２ Ｕベ
ンド、１３ ヒーター、 ２０ フィン、 ２０ａ 第
１列穴部、２０ｂ 第２列穴部、 ２０ｃ 第３列穴
部、 ２０ｄ 第４列穴部、３０ フィン、 ３０ａ
第１列穴部、 ３０ｂ 第２列穴部、３０ｃ 第３列穴
部、 ４０ 第１のフィン、 ４０ａ 第１列穴部、４
０ｂ 第２列穴部、 ４０ｃ 第３列穴部、 ４０ｄ
第４列穴部、５０ フィン、 ５０ｃ 第３列穴部、
５０ｄ 第４列穴部。

フロントページの続き (72)発明者 堀内 勝徳 東京都千代田区大手町二丁目６番２号 三 菱電機エンジニアリング株式会社内 (72)発明者 森本 修 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内 (72)発明者 佐藤 峯夫 東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三 菱電機株式会社内

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ２本の直管部とヘアピン部とを有するＵ
   字状の複数の伝熱管と、一定の間隔で平行に並ベられた
   複数のフィンとを備え、前記直管部が前記フィンを貫通
   している熱交換器において、前記直管部は風上側から風
   下側に向かって複数の列をなして並んでおり、さらに、
   乾き度０．６〜０．９の冷媒が通過する直管部の列と、
   隣接する風下側の直管部の列との列ピッチは、他の隣接
   する直管部の列同士のピッチよりも大きいことを特徴と
   する熱交換器。
2. 【請求項２】 ２本の直管部とヘアピン部とを有するＵ
   字状の複数の伝熱管と、一定の間隔で平行に並ベられた
   複数のフィンとを備え、前記直管部が前記フィンを貫通
   している熱交換器において、前記直管部は風上側から風
   下側に向かって複数の列をなして並んでおり、さらに、
   最も風上側に位置する直管部での冷媒の乾き度が０．６
   〜０．９であることを特徴とする熱交換器。
3. 【請求項３】 フィンの最も風上側に位置する箇所にヒ
   ータを設けたことを特徴とする請求項１または請求項２
   に記載の熱交換器。
4. 【請求項４】 ２本の直管部とヘアピン部とを有するＵ
   字状の複数の伝熱管と、一定の間隔で平行に並ベられた
   複数のフィンとを備え、前記直管部が前記フィンを貫通
   している熱交換器において、前記直管部は風上側から風
   下側に向かって第１列、第２列、第３列の３つの列をな
   して並んでおり、前記第１列と前記第２列との列ピッチ
   は、前記第２列と前記第３列の列ピッチよりも大きいこ
   とを特徴とする熱交換器。
5. 【請求項５】 第１列、第２列、第３列の直管部が貫通
   している第１のフィンと、第２列、第３列の直管部が貫
   通している第２のフィンとを備え、前記第１のフィンは
   少なくとも１以上の前記第２のフィンを隔てて並んでい
   ることを特徴とする請求項４に記載の熱交換器。
6. 【請求項６】 第１列の直管部には乾き度０．６〜０．
   ９の冷媒が通過することを特徴とする請求項４または請
   求項５に記載の熱交換器。