JP2001219205A - 継目無管の製造方法 - Google Patents
継目無管の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】圧延後のボトム管端に管片が発生するのを完全
に防ぐことが可能な傾斜ロール式穿孔圧延方法を提供す
る。 【解決手段】ビレットの後端面中央部に小穴を設けると
ともに、先端部が軸心線に対して直角な平坦面に形成さ
れたプラグを用いて穿孔圧延する。
に防ぐことが可能な傾斜ロール式穿孔圧延方法を提供す
る。 【解決手段】ビレットの後端面中央部に小穴を設けると
ともに、先端部が軸心線に対して直角な平坦面に形成さ
れたプラグを用いて穿孔圧延する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、傾斜ロール式の穿
孔圧延機を用いる継目無管の製造方法に関する。
孔圧延機を用いる継目無管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】継目無金属管の製造方法として広く採用
されているいわゆるマンネスマン製管法は、周知のよう
に、所定温度に加熱された中実の丸ビレットを素材と
し、この丸ビレットを傾斜ロール式の穿孔圧延機（以
下、ピアサという）に送給してその軸芯部に孔をあけて
中空素管を得る。次いで、得られた素管をそのまま、ま
たは必要に応じて前記のピアサと同一構成のエロンゲー
タまたはサイザに通して拡径または縮径することにより
定径化した後、プラグミル、マンドレルミル等の後続す
る延伸圧延機に送給して延伸圧延する。その後、ストレ
ッチレデューサ、リーラ、サイザなどに通して磨管、形
状修正およびサイジングを行う精整工程を経て製品管を
得る方法である。
されているいわゆるマンネスマン製管法は、周知のよう
に、所定温度に加熱された中実の丸ビレットを素材と
し、この丸ビレットを傾斜ロール式の穿孔圧延機（以
下、ピアサという）に送給してその軸芯部に孔をあけて
中空素管を得る。次いで、得られた素管をそのまま、ま
たは必要に応じて前記のピアサと同一構成のエロンゲー
タまたはサイザに通して拡径または縮径することにより
定径化した後、プラグミル、マンドレルミル等の後続す
る延伸圧延機に送給して延伸圧延する。その後、ストレ
ッチレデューサ、リーラ、サイザなどに通して磨管、形
状修正およびサイジングを行う精整工程を経て製品管を
得る方法である。
【０００３】図１は、上記の如きマンネスマン製管法の
実施に用いる穿孔圧延機の構成の一例を示す斜視図であ
る。図示のピアサは、被穿孔材料である丸ビレット４の
送り線となるパスラインＸ−Ｘを挟んで互いに逆方向に
傾斜させて対向配置された一対の主ロール１、１を備
え、この主ロール１、１と位相を９０°位相させて前記
パスラインを挟んで対向配置された一対のディスクロー
ル２、２を備えると共に、パスラインＸ−Ｘ上に穿孔具
としての先端部が球面に形成されたプラグ３を芯金５で
支持して構成されている。ただし、ディスクロール２、
２は、固定式のプレートで代用される場合もある。
実施に用いる穿孔圧延機の構成の一例を示す斜視図であ
る。図示のピアサは、被穿孔材料である丸ビレット４の
送り線となるパスラインＸ−Ｘを挟んで互いに逆方向に
傾斜させて対向配置された一対の主ロール１、１を備
え、この主ロール１、１と位相を９０°位相させて前記
パスラインを挟んで対向配置された一対のディスクロー
ル２、２を備えると共に、パスラインＸ−Ｘ上に穿孔具
としての先端部が球面に形成されたプラグ３を芯金５で
支持して構成されている。ただし、ディスクロール２、
２は、固定式のプレートで代用される場合もある。
【０００４】上記のように構成されたピアサにおいて
は、主ロール１、１がパスラインＸ−Ｘに対して傾斜角
βを付与されて同一方向に回転している。このため、パ
スラインＸ−Ｘに沿って白抜き矢符方向に送給された丸
ビレット４は、主ロール１、１間に噛み込んだ後は螺進
行移動し、プラグ３によりその軸心部に孔があけられて
中空素管となる。この間、ディスクロール２、２は圧延
中の丸ビレット４の案内部材の役目をすると同時に、プ
ラグ３により穿孔された中空素管の主ロール１、１の対
向方向と９０°位相した方向への膨らみを抑制して外径
形状を整える役目をなしている。また、ディスクロール
２、２は、穿孔された中空素管との摺動を軽減して焼付
きが発生しないように、丸ビレット４の送り出し方向と
同じ方向に回転駆動されている。
は、主ロール１、１がパスラインＸ−Ｘに対して傾斜角
βを付与されて同一方向に回転している。このため、パ
スラインＸ−Ｘに沿って白抜き矢符方向に送給された丸
ビレット４は、主ロール１、１間に噛み込んだ後は螺進
行移動し、プラグ３によりその軸心部に孔があけられて
中空素管となる。この間、ディスクロール２、２は圧延
中の丸ビレット４の案内部材の役目をすると同時に、プ
ラグ３により穿孔された中空素管の主ロール１、１の対
向方向と９０°位相した方向への膨らみを抑制して外径
形状を整える役目をなしている。また、ディスクロール
２、２は、穿孔された中空素管との摺動を軽減して焼付
きが発生しないように、丸ビレット４の送り出し方向と
同じ方向に回転駆動されている。
【０００５】ところで、上記の如き穿孔圧延方法により
得られる中空素管６の後端面には、図２に示すような管
片７が生じる。この管片７は、丸ビレット４の後端中心
部の材料がプラグ３により押し出されることにより発生
するが、極めて薄いので、中空素管６の後端から剥がれ
やすく、中空素管６の内面に残る場合がある。内面に残
った管片７は、次工程以降の圧延時に管内表面にスタン
プされて疵を生じさせたり、内面規制工具を損傷させて
後続の圧延材の管内表面に疵を生じさせるようになる。
得られる中空素管６の後端面には、図２に示すような管
片７が生じる。この管片７は、丸ビレット４の後端中心
部の材料がプラグ３により押し出されることにより発生
するが、極めて薄いので、中空素管６の後端から剥がれ
やすく、中空素管６の内面に残る場合がある。内面に残
った管片７は、次工程以降の圧延時に管内表面にスタン
プされて疵を生じさせたり、内面規制工具を損傷させて
後続の圧延材の管内表面に疵を生じさせるようになる。
【０００６】上記の不具合に鑑み、これまで様々な管片
発生の抑制方法が提案されている（例えば、特開昭４５
−３１７５３号、実開昭５９−１４８１０２号、同６２
−１９９２０１号、特開平７−２１４１１２号、同４−
７９７２５号公報）。すなわち、これらの公報に示され
る方法は、いずれも丸ビレット４の後端面に穴加工を施
す方法ならびに穴の形状を特定したものである。しか
し、本発明者らが行った数多くの実験結果によれば、こ
れらの方法では管片７が発生するのを完全には防ぎ得な
いという問題があった。
発生の抑制方法が提案されている（例えば、特開昭４５
−３１７５３号、実開昭５９−１４８１０２号、同６２
−１９９２０１号、特開平７−２１４１１２号、同４−
７９７２５号公報）。すなわち、これらの公報に示され
る方法は、いずれも丸ビレット４の後端面に穴加工を施
す方法ならびに穴の形状を特定したものである。しか
し、本発明者らが行った数多くの実験結果によれば、こ
れらの方法では管片７が発生するのを完全には防ぎ得な
いという問題があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
の管片７が発生するのを完全に防ぐことが可能で、管片
７に起因する内面疵が全くないかその発生率を大幅に低
減させることができる継目無管の製造方法を提供するこ
とにある。
の管片７が発生するのを完全に防ぐことが可能で、管片
７に起因する内面疵が全くないかその発生率を大幅に低
減させることができる継目無管の製造方法を提供するこ
とにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、下記の
継目無管の製造方法にある。
継目無管の製造方法にある。
【０００９】傾斜ロール式の穿孔圧延機を用いる継目無
管の製造方法において、後端面の中央部に小穴を備える
丸ビレットを、先端部が軸心線に対して直角な平坦面に
形成されたプラグを用いて穿孔圧延する継目無管の製造
方法。
管の製造方法において、後端面の中央部に小穴を備える
丸ビレットを、先端部が軸心線に対して直角な平坦面に
形成されたプラグを用いて穿孔圧延する継目無管の製造
方法。
【００１０】上記の本発明においては、小穴を下記の
(1) 式と(2) 式を満たす大きさとし、下記の(3) 式を満
たすプラグを用いるのが望ましく、この場合には管片７
の発生を皆無にすることができる。
(1) 式と(2) 式を満たす大きさとし、下記の(3) 式を満
たすプラグを用いるのが望ましく、この場合には管片７
の発生を皆無にすることができる。
【００１１】 ０．４≦ｂ／ａ≦２．２ ・・・・・・・ (1) ｃ／Ｄ≧０．０４ ・・・・・・・・・・ (2) ０．０５≦ａ／Ｄ≦０．２５ ・・・・・ (3) ただし、ａ：プラグ先端部の平坦面の径（ｍｍ） ｂ：小穴の径（ｍｍ） ｃ：小穴の深さ（ｍｍ） Ｄ：丸ビレットの外径（ｍｍ）
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の方法について添付
図面を参照して詳しく説明する。
図面を参照して詳しく説明する。
【００１３】まず、本発明の方法による管片７の発生防
止機構について説明する。
止機構について説明する。
【００１４】図３は、本発明の実施態様の一例を示す模
式図で、同図（ａ）は穿孔圧延の末期、同図（ｂ）は穿
孔圧延の終了直前の状態を示す図である。
式図で、同図（ａ）は穿孔圧延の末期、同図（ｂ）は穿
孔圧延の終了直前の状態を示す図である。
【００１５】図３に示すように、本発明では、先端部が
平坦面３０ａに形成されたプラグ３０を用いる。このた
め、平坦面３０ａの周縁では剪断力が働く。これに加え
て丸ビレット４の後端面４ａの中央部には小穴４ｂが施
してあるので、平坦面３０ａの周縁に働く剪断力が助長
される。その結果、穿孔圧延の終了時に管片となるべき
丸ビレット４の軸心部分の材料４ｃが後端面４ａから完
全に剪断排除され、管片は全く発生しない。
平坦面３０ａに形成されたプラグ３０を用いる。このた
め、平坦面３０ａの周縁では剪断力が働く。これに加え
て丸ビレット４の後端面４ａの中央部には小穴４ｂが施
してあるので、平坦面３０ａの周縁に働く剪断力が助長
される。その結果、穿孔圧延の終了時に管片となるべき
丸ビレット４の軸心部分の材料４ｃが後端面４ａから完
全に剪断排除され、管片は全く発生しない。
【００１６】これに対し、図４に示すように、先端部が
球面の従来プラグ３では、小穴４ｂの形状寸法を如何に
変化させても、管片となるべき丸ビレット４の軸心部分
の材料が後端面４ａから押し出されるだけで剪断排除さ
れることがないため、管片７が発生する。
球面の従来プラグ３では、小穴４ｂの形状寸法を如何に
変化させても、管片となるべき丸ビレット４の軸心部分
の材料が後端面４ａから押し出されるだけで剪断排除さ
れることがないため、管片７が発生する。
【００１７】また、たとえ上記のプラグ３０を用いたと
しても、図５に示すように、丸ビレット４の後端面４ａ
の中央部に小穴がないと、平坦面３０ａの周縁には大き
な剪断力が働かない。その結果、図４の場合と同様に、
丸ビレット４の軸心部分の管片となる材料部が後端面４
ａから押し出されるだけで剪断排除されることがないの
で、管片７が発生する。
しても、図５に示すように、丸ビレット４の後端面４ａ
の中央部に小穴がないと、平坦面３０ａの周縁には大き
な剪断力が働かない。その結果、図４の場合と同様に、
丸ビレット４の軸心部分の管片となる材料部が後端面４
ａから押し出されるだけで剪断排除されることがないの
で、管片７が発生する。
【００１８】上記平坦面３０ａの直径ａ（以下、単に径
ａという）は、丸ビレット４の外径Ｄ（後述する図６参
照）の０．０５〜０．２５倍、より好ましくは０．０５
〜０．２倍とするのがよい。これは、径ａが外径Ｄの
０．０５倍未満の場合、圧延終了時に剪断排除される材
料４ｃの量が少なすぎて管片７が発生しやすくなるだけ
でなく、プラグ３０の先端部が溶損しやすくなる。ま
た、直径ａが外径Ｄの０．２倍を超えると、先端面に小
穴が設けられていない丸ビレットの場合、穿孔圧延初め
の丸ビレット４の先端面に穴があき難くなって噛み込み
不良を引き起こしやすくなり、０．２５倍を超えると、
先端面に小穴が設けられた丸ビレットを用いても噛み込
み不良が多発するようになるからである。なお、径ａが
外径Ｄの０．０５倍以上の場合には、プラグ先端部の熱
容量不足に起因して生じるプラグ溶損が防げる。
ａという）は、丸ビレット４の外径Ｄ（後述する図６参
照）の０．０５〜０．２５倍、より好ましくは０．０５
〜０．２倍とするのがよい。これは、径ａが外径Ｄの
０．０５倍未満の場合、圧延終了時に剪断排除される材
料４ｃの量が少なすぎて管片７が発生しやすくなるだけ
でなく、プラグ３０の先端部が溶損しやすくなる。ま
た、直径ａが外径Ｄの０．２倍を超えると、先端面に小
穴が設けられていない丸ビレットの場合、穿孔圧延初め
の丸ビレット４の先端面に穴があき難くなって噛み込み
不良を引き起こしやすくなり、０．２５倍を超えると、
先端面に小穴が設けられた丸ビレットを用いても噛み込
み不良が多発するようになるからである。なお、径ａが
外径Ｄの０．０５倍以上の場合には、プラグ先端部の熱
容量不足に起因して生じるプラグ溶損が防げる。
【００１９】小穴４ｂの径ｂは、径ａの０．４〜２．２
倍とするのがよい。これは、径ｂがある程度径ａと一致
していないと、平坦面３０ａの周縁に働く剪断力が小さ
すぎて管片７が発生しやすくなるからである。
倍とするのがよい。これは、径ｂがある程度径ａと一致
していないと、平坦面３０ａの周縁に働く剪断力が小さ
すぎて管片７が発生しやすくなるからである。
【００２０】小穴４ｂの深さｃは、外径Ｄの０．０４倍
以上とするのがよい。これは、深さｃが外径Ｄの０．０
４倍未満であると、平坦面３０ａの周縁に働く剪断力が
小さすぎて丸ビレット４の中心部の材料が剪断分離せ
ず、管片７が発生するようになるからである。なお、深
さｃはいくら深くてもよく、その上限に制限はない。し
かし、あまり深くあけても意味はなく、材料歩留まり低
下や穴あけにかかる費用がかさむことになるので、深く
ても外径Ｄの０．１５倍程度とするのがよい。
以上とするのがよい。これは、深さｃが外径Ｄの０．０
４倍未満であると、平坦面３０ａの周縁に働く剪断力が
小さすぎて丸ビレット４の中心部の材料が剪断分離せ
ず、管片７が発生するようになるからである。なお、深
さｃはいくら深くてもよく、その上限に制限はない。し
かし、あまり深くあけても意味はなく、材料歩留まり低
下や穴あけにかかる費用がかさむことになるので、深く
ても外径Ｄの０．１５倍程度とするのがよい。
【００２１】小穴４ｂの形状は、図６に示す内径が一定
の穴Ａと端面側の内径の方が大きい穴Ｂのいずれの形状
であってもよい。また、小穴４ｂの位置はその軸心を丸
ビレット４の軸心に一致させた位置とするのが望まし
い。なお、図６（ａ）に示す形状Ａの小穴はドリルを用
いた切削加工穴の一例、（ｂ）に示す形状Ｂの小穴はポ
ンチを用いた熱間プレス加工穴の一例である。
の穴Ａと端面側の内径の方が大きい穴Ｂのいずれの形状
であってもよい。また、小穴４ｂの位置はその軸心を丸
ビレット４の軸心に一致させた位置とするのが望まし
い。なお、図６（ａ）に示す形状Ａの小穴はドリルを用
いた切削加工穴の一例、（ｂ）に示す形状Ｂの小穴はポ
ンチを用いた熱間プレス加工穴の一例である。
【００２２】穿孔圧延は、例えば、前述した図１に示す
ようなピアサを用い、常法に従って行えばよい。
ようなピアサを用い、常法に従って行えばよい。
【００２３】
【実施例】《実施例１》表１に示す寸法、材質の丸ビレ
ットを１２３０℃に加熱し、図１に示す構成のピアサを
用いて外径１９２ｍｍ、肉厚２３．５ｍｍ、長さ５５０
０ｍｍの中空素管に成形するに当たり、丸ビレットの後
端面の中央部に形状と寸法が種々異なる小穴を施す一
方、図７と図８に示すプラグを用いて穿孔圧延を行っ
た。
ットを１２３０℃に加熱し、図１に示す構成のピアサを
用いて外径１９２ｍｍ、肉厚２３．５ｍｍ、長さ５５０
０ｍｍの中空素管に成形するに当たり、丸ビレットの後
端面の中央部に形状と寸法が種々異なる小穴を施す一
方、図７と図８に示すプラグを用いて穿孔圧延を行っ
た。
【００２４】その際、ピアサの設定条件は表２示すとお
りとした。また、一部の丸ビレットはその後端面に小穴
を施さずに穿孔圧延に供した。なお、表２中の主ロール
のゴージ部径とは、主ロールの軸方向中央部の最大径部
の直径のことである。
りとした。また、一部の丸ビレットはその後端面に小穴
を施さずに穿孔圧延に供した。なお、表２中の主ロール
のゴージ部径とは、主ロールの軸方向中央部の最大径部
の直径のことである。
【００２５】
【表１】
【表２】 そして、得られた中空素管をマンドレルミルとサイザと
からなる伸圧延工程に供して種々の寸法の製品管に仕上
げた後、その内面を目視検査し、管片に起因する内面疵
の発生状況を調べた。なお、中空素管１本からは４〜５
本の製品管を得た。
からなる伸圧延工程に供して種々の寸法の製品管に仕上
げた後、その内面を目視検査し、管片に起因する内面疵
の発生状況を調べた。なお、中空素管１本からは４〜５
本の製品管を得た。
【００２６】その調査結果を、小穴の形状と寸法、用い
たプラグと併せて表３に示した。
たプラグと併せて表３に示した。
【００２７】
【表３】 表３からわかるように、従来の方法（試番９）では、管
片に起因する内面疵の発生率が３．４７％であった。ま
た、比較例の方法（試番４）では管片に起因する内面疵
の発生率が３．７４％であった。
片に起因する内面疵の発生率が３．４７％であった。ま
た、比較例の方法（試番４）では管片に起因する内面疵
の発生率が３．７４％であった。
【００２８】これに対し、本発明の方法（試番１〜３お
よび５〜８）では、管片に起因する内面疵の発生率が最
大で１．２２％と大幅に低下した。特に、プラグ先端部
の平坦面の径ａが丸ビレットの外径Ｄの０．１倍以上の
場合には、管片に起因する内面疵は全く発生しなかっ
た。
よび５〜８）では、管片に起因する内面疵の発生率が最
大で１．２２％と大幅に低下した。特に、プラグ先端部
の平坦面の径ａが丸ビレットの外径Ｄの０．１倍以上の
場合には、管片に起因する内面疵は全く発生しなかっ
た。
【００２９】しかし、径ａが外径Ｄの０．０５倍未満の
場合には、プラグ先端の溶損が多発した。また、径ａが
外径Ｄの０．２倍を超える場合には、噛み込み不良の発
生が時々見られ、０．２５倍を超える場合には噛み込み
不良の頻度が増加した。
場合には、プラグ先端の溶損が多発した。また、径ａが
外径Ｄの０．２倍を超える場合には、噛み込み不良の発
生が時々見られ、０．２５倍を超える場合には噛み込み
不良の頻度が増加した。
【００３０】したがって、径ａは、噛み込み不良の発生
を防ぐ観点からは外径Ｄの０．０５〜０．２倍とするの
がよいが、管片の発生を防ぐ観点からは０．０５〜０．
２５倍であってもよいことがわかる。 《実施例２》実施例１の試番５と同じプラグを用いる一
方、丸ビレットの後端面に、形状がＡ、深さｃが２０ｍ
ｍ一定で、径ｂが種々異なる小穴を施した以外は実施例
１と同じ条件で穿孔圧延を行い、実施例１と同様の方法
により、管片に起因する内面疵の発生状況を調べた。
を防ぐ観点からは外径Ｄの０．０５〜０．２倍とするの
がよいが、管片の発生を防ぐ観点からは０．０５〜０．
２５倍であってもよいことがわかる。 《実施例２》実施例１の試番５と同じプラグを用いる一
方、丸ビレットの後端面に、形状がＡ、深さｃが２０ｍ
ｍ一定で、径ｂが種々異なる小穴を施した以外は実施例
１と同じ条件で穿孔圧延を行い、実施例１と同様の方法
により、管片に起因する内面疵の発生状況を調べた。
【００３１】その調査結果を、小穴の寸法と併せて表４
に示した。
に示した。
【００３２】
【表４】 表４からわかるように、管片に起因する内面疵は最大で
１．６０％発生したが、実施例１の従来例である試番９
の１／２以下と少なかった。なお、小穴の径ｂがプラグ
先端部の平坦面の径ａの０．４〜２．２倍の場合（試番
１１〜１４）には、管片に起因する内面疵は全く発生し
なかった。したがって、小穴の径ｂは、管片の発生を確
実に防ぐ観点からは外径Ｄの０．４〜２．２倍とするの
がよいことがわかる。 《実施例３》実施例１の試番５と同じプラグを用いる一
方、丸ビレットの後端面に、形状がＡ、径ｂが１５ｍｍ
一定で、深さｃが種々異なる小穴を施した以外は実施例
１と同じ条件で穿孔圧延を行い、実施例１と同様の方法
により、管片に起因する内面疵の発生状況を調べた。
１．６０％発生したが、実施例１の従来例である試番９
の１／２以下と少なかった。なお、小穴の径ｂがプラグ
先端部の平坦面の径ａの０．４〜２．２倍の場合（試番
１１〜１４）には、管片に起因する内面疵は全く発生し
なかった。したがって、小穴の径ｂは、管片の発生を確
実に防ぐ観点からは外径Ｄの０．４〜２．２倍とするの
がよいことがわかる。 《実施例３》実施例１の試番５と同じプラグを用いる一
方、丸ビレットの後端面に、形状がＡ、径ｂが１５ｍｍ
一定で、深さｃが種々異なる小穴を施した以外は実施例
１と同じ条件で穿孔圧延を行い、実施例１と同様の方法
により、管片に起因する内面疵の発生状況を調べた。
【００３３】その調査結果を、小穴の寸法と併せて表５
に示した。
に示した。
【００３４】
【表５】 表５からわかるように、管片に起因する内面疵は最大で
２．０８％発生したが、実施例１の従来例である試番９
の約３／５と少なかった。なお、小穴の深さｃが丸ビレ
ットの外径Ｄの０．０４倍以上の場合（試番１８〜２
１）には、管片に起因する内面疵は全く発生しなかっ
た。したがって、小穴の深さｃは、管片の発生を確実に
防ぐ観点からは外径Ｄの０．０４倍以上とするのがよい
ことがわかる。
２．０８％発生したが、実施例１の従来例である試番９
の約３／５と少なかった。なお、小穴の深さｃが丸ビレ
ットの外径Ｄの０．０４倍以上の場合（試番１８〜２
１）には、管片に起因する内面疵は全く発生しなかっ
た。したがって、小穴の深さｃは、管片の発生を確実に
防ぐ観点からは外径Ｄの０．０４倍以上とするのがよい
ことがわかる。
【００３５】
【発明の効果】本発明の方法によれば、管片に起因する
内面疵の発生を大幅に低減させることができる。また、
プラグ先端部の平坦面の径と、小穴の径と深さを丸ビレ
ットの外径に応じて適正な範囲に設定する場合には、管
片の発生を確実に防ぐことも可能である。
内面疵の発生を大幅に低減させることができる。また、
プラグ先端部の平坦面の径と、小穴の径と深さを丸ビレ
ットの外径に応じて適正な範囲に設定する場合には、管
片の発生を確実に防ぐことも可能である。
【図１】穿孔圧延機の基本構成の一例を示す斜視図であ
る。
る。
【図２】穿孔圧延後の中空素管の後端に生じた管片を示
す模式図である。
す模式図である。
【図３】本発明の方法を説明するための図で、同図
（ａ）は穿孔圧延の末期、同図（ｂ）は穿孔圧延の終了
直前の状態を示す図である。
（ａ）は穿孔圧延の末期、同図（ｂ）は穿孔圧延の終了
直前の状態を示す図である。
【図４】従来の方法により管片が発生する様子を示す模
式図である。
式図である。
【図５】本発明に対する比較例の方法により管片が発生
する様子を示す模式図である。
する様子を示す模式図である。
【図６】小穴の形状例を示す図で、同図（ａ）はＡ形
状、同図（ｂ）はＢ形状を示す図である。
状、同図（ｂ）はＢ形状を示す図である。
【図７】実施例の本発明と比較例の方法で用いたプラグ
を示す模式図である。
を示す模式図である。
【図８】実施例の従来の方法で用いたプラグを示す模式
図である。
図である。
１：主ロール、 ２：ディスクロール ３、３０：プラグ、 ３０ａ：平坦面、 ４：丸ビレット、 ４ａ：後端面、 ４ｂ：小穴、 ４ｃ：管片となるべき材料、 ５：芯金、 ６：中空素管、 ７：管片。
Claims (2)
- 【請求項１】傾斜ロール式の穿孔圧延機を用いる継目無
管の製造方法において、後端面の中央部に小穴を備える
丸ビレットを、先端部が軸心線に対して直角な平坦面に
形成されたプラグを用いて穿孔圧延する継目無管の製造
方法。 - 【請求項２】下記の(1)式と(2)式を満たす小穴を設ける
とともに、下記の(3) 式を満たすプラグを用いる請求項
１に記載の継目無管の製造方法。 ０．４≦ｂ／ａ≦２．２ ・・・・・・・ (1) ｃ／Ｄ≧０．０４ ・・・・・・・・・・ (2) ０．０５≦ａ／Ｄ≦０．２５ ・・・・・ (3) ただし、ａ：プラグ先端部の平坦面の径（ｍｍ） ｂ：小穴の径（ｍｍ） ｃ：小穴の深さ（ｍｍ） Ｄ：丸ビレットの外径（ｍｍ）
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