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JP2001105175A - 熱交換器製造用の延伸部材及びその製造方法 - Google Patents

熱交換器製造用の延伸部材及びその製造方法

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JP2001105175A
JP2001105175A JP2000245490A JP2000245490A JP2001105175A JP 2001105175 A JP2001105175 A JP 2001105175A JP 2000245490 A JP2000245490 A JP 2000245490A JP 2000245490 A JP2000245490 A JP 2000245490A JP 2001105175 A JP2001105175 A JP 2001105175A
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Japan
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less
alloy
brazing
heat exchanger
aluminum
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JP2000245490A
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Jean-Claude Kucza
クックザ ジャン−クロード
Ravi Shahani
シャアニ ラヴィ
Bruce Morere
モレール ブルース
Jean-Luc Hoffmann
オフマン ジャン−リュック
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Pechiney Rhenalu SAS
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Publication date
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 経済的条件を確保しながら、各種の使用特性
（機械的強度、展延性、耐食性、鑞付け性）の間のバラ
ンスがさらに向上したアルミ合金による熱交換器製造用
の延伸部材を提供する。 【解決手段】 Ｓｉが０．１５〜０．３０、Ｆｅが０．
２５未満、Ｃｕが０．２〜１．１、Ｍｎが１．０〜１．
４、Ｍｇが０．４未満、Ｚｎが０．２未満、Ｔｉが０．
１未満、その他の元素が各０．０５未満で且つ合計０．
１５未満、残りがアルミニウムであるベース合金からな
り、Ｆｅ≦Ｓｉ、およびＣｕ＋Ｍｇ＞０．４である組成
（重量％）のアルミ合金による、熱交換器製造用の帯ま
たは管である延伸部材である。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
【０００２】本発明は、アルミニウム−マンガン合金
（アルミニウム協会の分類法による３０００系）製の薄
い（一般的に厚みは０．１と１．５mmの間に含まれる）
延伸した帯または管である延伸部材に関するものであっ
て、多くはアルミニウム−珪素の鑞付け合金（アルミニ
ウム協会の分類法による４０００系）の、被覆合金で片
面または両面を必要に応じてメッキされている。これら
の帯または管は、鑞接によって接合された熱交換器の、
管、フィン、マニホルド、プレートなどの要素の製造に
用いられるものであって、これらの熱交換器はとくに乗
用車のエンジンの冷却システムまたは車内の空調システ
ム内にあるものである。アルミ合金の鑞付け技術は、例
えば、Soudage et Techniques Connexes, nov.-dec. 19
91, pp. 18-29に掲載されたJ. C. Kucza, A. Uhry et
J.C.Goussainの論文"Le brasage fort de l'aluminium
et ses alliages"に記載されている。本発明による帯
または管は、NOCOLOK（登録商標）またはCAB(controlle
d atmosphere brazing)型の非腐食性フラックスによる
鑞付け技術にとくに使用される。
【０００３】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
【０００４】自動車の熱交換器へのアルミ合金の使用は
最近数年間に発展したが、それはとくに銅合金の使用に
比べて軽量化が可能だからである。鑞付け交換機製造に
用いられるアルミ合金製の帯または管に対して要求され
る特性は、とくに鑞付けに対する優れた適性、できる限
り薄い厚さの使用を可能にする、鑞付け後の高い機械的
強度、管、フィン、マニホルド、プレートなどを容易に
成形するのに十分な加工性、および優れた耐食性であ
る。もちろん、選択された合金の鋳造、圧延および延伸
が容易なこと、また帯と管の製錬コストが自動車業界の
要求に見合うものであることが重要である。
【０００５】ベース合金として通常用いられる合金は、
Ｓｉが０．６未満、Ｆｅが０．７未満、Ｃｕが０．０５
〜０．２０、Ｍｎが１．０〜１．５、Ｚｎが０．１０未
満、その他の元素が各０．０５未満で合計０．１５未
満、残りがアルミニウムからなる組成（ＥＮ５７３−３
規格による重量％）の３００３である。過去数年間に数
多くの合金が提案されたが、それは上述の使用特性の一
つ、あるいはもう一つ、もっと具体的には耐食性を向上
させるためであって、そのため「ロング・ライフ」合金
という呼称が生まれ、業界ではそう呼ばれることが多
い。
【０００６】住友軽金属工業のフランス特許第２５６４
９６２号（米国特許第４６７３５５１号）は、Ｓｉが
０．０５〜０．３０、Ｆｅが０．８未満、Ｃｕが０．１
〜１、Ｍｎが０．６〜１．５、Ｍｇが０．１〜０．７
５、また必要に応じて含有率が０．２５％未満のＺｒ、
Ｔｉ、ＣｒまたはＶからなる組成（重量％）の、高圧交
換機のフィンのためのベース合金に関するものである。
【０００７】米国特許第５１２５４５２号（住友軽金属
工業と日本電装）は、Ｓｉが０．１未満、Ｆｅが０．３
未満、Ｃｕが０．０５〜０．３５、Ｍｎが０．３〜１．
５、Ｍｇが０．０５〜０．５、Ｔｉが０．０５〜０．３
５からなり、ここでＣｕ−０．２＜Ｍｇ＜Ｃｕ＋０．２
である組成のベース合金のメッキ帯を記載している。
【０００８】欧州特許第０３２６３３７号（Alcan Inte
rnational）は、Ｓｉが０．１５未満、Ｆｅが０．４未
満、Ｃｕが０．１〜０．６、Ｍｎが０．７〜１．５、Ｍ
ｇが０．８未満からなる組成のベース合金のメッキ帯を
記載している。
【０００９】好適には０．０５％未満とＳｉ含有率が低
いので、Ｍｎ沈殿物の密度の濃い層の形成が可能にな
り、それが被覆合金の珪素の拡散に対する障壁の役割を
果たし、耐食性を向上させる。国際公開特許第ＷＯ９４
／２２６３３号は前者の変型であり、Ｃｕ含有率が高い
（０．６〜０．９％）という点だけが異なっている。
【００１０】米国特許第５３５０４３６号（Kobe Alcoa
と日本電装）は、Ｓｉが０．３〜１．３、Ｃｕが０．２
未満、Ｍｎが０．３〜１．５、Ｍｇが０．２未満、Ｔｉ
が０．０２〜０．３、Ｆｅの記載なしからなる組成のベ
ース合金を記載している。
【００１１】Ｓｉの含有率が高いので（実施例の場合
０．８％）、機械的強度のためにＣｕとＭｇが含まれな
いことを補うことができる。Ｔｉが含まれ、Ｍｇが含ま
れないことは耐食性向上に貢献する。
【００１２】欧州特許第０７１８０７２号（Hoogovens
Aluminium Walzprodukte）は、Ｓｉが０．１５超、Ｆｅ
が０．８未満、Ｃｕが０．２〜２、Ｍｎが０．７〜１．
５、Ｍｇが０．１〜０．６からなり、ここでＣｕ＋Ｍｇ
＜０．７また、Ｔｉ、Ｃｒ、ＺｒまたはＶの添加も可能
である組成のベース合金を記載している。実施例はＳｉ
含有率０．５％を示している。
【００１３】合金のタイプについて現状技術を要約しよ
うとすると、第一の区分の合金はＳｉの含有率がきわめ
て低く（０．１５未満、また好適には０．０５％未
満）、少量のＦｅを含有するか、していないかである
が、いずれの場合にもＳｉよりも要求が厳しくないこと
が認められる。これらのきわめて低いＳｉ含有率は純粋
なベースから開始しない限り得られないので、生産コス
トへの負担となる。第二の区分の合金は、優れた耐食性
を得るためにきわめて低いＳｉ含有率の必要性をまたも
問題にしているのであるが、反対に、Ｓｉ含有率が高め
で（０．５〜０．８％）、必要に応じてＭｇやＣｕなど
の硬化元素の含有率が低いことからくる機械的強度の不
足を補うことができる。実際、フラックスによる鑞付け
の場合、周知のごとく、Ｍｇ含有率を下げて、酸化物Ｍ
ｇＯの厚い層の形成に至るような、メッキ層の表面への
Ｍｇの転移を防止しなければならない。この酸化物が存
在すると鑞付け表面へのフラックスの量を増やさなけれ
ばならず、それによって接合コストが上昇し、表面の外
観が損なわれる。Ｃｕについては、耐食性に対する影響
が問題になっている。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
【００１５】出願人は、先行技術の２つの合金区分にお
いて開示された含有率の間のＳｉ含有率の狭い領域と、
Ｆｅの低いが、純粋なベースを必要としない妥当なレベ
ルにとどまる、含有率を組み合わせることによって、受
け入れられる経済的条件を確保しながら、各種の使用特
性（機械的強度、展延性、耐食性、鑞付け性）の間のバ
ランスをさらに向上させることができる組成の領域を決
定した。
【００１６】本発明の課題を解決するための手段は、次
のとおりである。
【００１７】第１に、次の組成（重量％）のアルミ合金
による、熱交換器製造用の帯または管である延伸部材。
Ｓｉが０．１５〜０．３０、Ｆｅが０．２５未満、Ｃｕ
が０．２〜１．１、Ｍｎが１．０〜１．４、Ｍｇが０．
４未満、Ｚｎが０．２未満、Ｔｉが０．１未満、その他
の元素が各０．０５未満で且つ合計０．１５未満、残り
がアルミニウムであるベース合金からなり、Ｆｅ≦Ｓ
ｉ、およびＣｕ＋Ｍｇ＞０．４である。第２に、５〜１
３％のＳｉを含有するＡｌＳｉ合金の片面または両面に
メッキされることを特徴とする、上記第１に記載の延伸
部材。第３に、ベース合金が、０．２〜０．６％のＣｕ
と０．１〜０．４％のＭｇを含有することを特徴とす
る、上記第１または２に記載の延伸部材。第４に、ベー
ス合金が、０．６〜１．１％のＣｕと０．１〜０．４％
のＭｇを含有することを特徴とする、上記第１または２
に記載の延伸部材。第５に、ベース合金が、０．４〜
０．７％のＣｕと０．０１％未満のＭｇを含有すること
を特徴とする、上記第１または２に記載の延伸部材。第
６に、鑞付けの後に、形状係数Ｆが２より大きい、伸長
した粒子の微小構造を示すことを特徴とする、上記第１
〜５のいずれか一つに記載の帯である延伸部材。第７
に、鑞付けの後に、等軸の粒子の微小構造を示すことを
特徴とする、上記第１〜５のいずれか一つに記載の帯で
ある延伸部材。第８に、Ｓｉが０．１５〜０．３０、Ｆ
ｅが０．２５未満、Ｃｕが０．２〜１．１、Ｍｎが１．
０〜１．４、Ｍｇが０．４未満、Ｚｎが０．２未満、Ｔ
ｉが０．１未満、その他の元素が各０．０５未満で且つ
合計０．１５未満、残りがアルミニウムであるベース合
金からなり、Ｆｅ≦Ｓｉ、およびＣｕ＋Ｍｇ＞０．４で
ある組成（重量％）のアルミ合金による、熱交換器製造
用の帯または管である延伸部材を用い、板の鋳造と、予
備均質化なしのこの板の熱間圧延と、所望の厚みまでの
冷間圧延と、温度２５０〜３００℃の間での焼鈍焼き鈍
しと工程とを含み、鑞付けの後に、形状係数Ｆが２より
大きい、伸長した粒子の微小構造を示すことを特徴とす
る、熱交換器製造用の帯または管である延伸部材の製造
方法。第９に、Ｓｉが０．１５〜０．３０、Ｆｅが０．
２５未満、Ｃｕが０．２〜１．１、Ｍｎが１．０〜１．
４、Ｍｇが０．４未満、Ｚｎが０．２未満、Ｔｉが０．
１未満、その他の元素が各０．０５未満で且つ合計０．
１５未満、残りがアルミニウムであるベース合金からな
り、Ｆｅ≦Ｓｉ、およびＣｕ＋Ｍｇ＞０．４である組成
（重量％）のアルミ合金による、熱交換器製造用の帯ま
たは管である延伸部材を用い、板の鋳造と、５９０〜６
３０℃の間でのこの板の均質化と、均質化した板の熱間
圧延と、所望の厚みでの冷間圧延と、温度３２０〜３８
０℃の間での最終焼き鈍し工程とを含み、鑞付けの後
に、等軸の粒子の微小構造を示すことを特徴とする、熱
交換器製造用の帯または管である延伸部材の製造方法。
【００１８】本発明はまた、ベース合金の組成の一般的
領域内で、特定の特性の強化を可能にする上記第３〜第
５に記載の特定の３つの領域も目的とする。
【００１９】
【発明の実施の形態】
【００２０】本発明による熱交換器製造用の帯または管
である延伸部材は、製造される部品のタイプに応じて一
般的に０．１と１．５mmの間に含まれる厚みを有し、被
覆合金でメッキすることが可能で、被覆合金は鑞付け合
金、あるいは７０７２合金のような亜鉛合金などの、腐
食部品を保護するための犠牲陽極の役割を果たす合金と
することができる。
【００２１】ベース合金の組成の限界は次のように説明
できる。珪素最低含有率である０．１５％によって、コ
ストの高い、純粋ベースの使用を避けることが可能にな
る。他方で、マグネシウムを含有する合金において、珪
素はＭｇ2Ｓｉ沈殿物の形成によって機械的強度に貢献
する。０．３０％を超えると、マンガンの分散相ＡｌＭ
ｎＳｉとＡｌＭｎＦｅＳｉが形成されるので、珪素は耐
食性、ならびに加工性に悪い影響を与える可能性があ
る。
【００２２】鉄の含有率が０．２５％未満に制限されて
いることも耐食性、ならびに加工性に有利であるが、原
価が高くつくことになり得るきわめて低い含有率０．１
５％未満まで下げる必要はない。ただし、鉄の含有率は
珪素含有率以下に保たなければならない。
【００２３】銅は機械的強度に貢献する硬化元素である
が、１．１％を超えると、鋳造時に粗大な金属間化合物
が生じて金属の均質性を阻害し、腐食開始場所となる。
【００２４】耐食性に対する銅の役割に関しては、最近
の研究によると、銅が固溶体の状態にとどまる限りにお
いて、むしろよい影響を示している（参照：R; Benedic
tuset al. "Influence of alloying additions on corr
osion behaviour of aluminium brazing sheet" ICAA-
6, 1998, pp. 1577-1582）。
【００２５】マンガンは３００３合金に近い限界値内に
あり、ベース合金とメッキ層の間の電気化学位差を増大
することで機械的強度と耐食性に貢献する。全てのＡｌ
Ｍｎ合金と同様に、合金が容易に鋳造できなくなるので
１．４％を超えることはほとんど不可能である。
【００２６】マグネシウムは機械的強度に有利である。
反対に、メッキ表面を転移する限り、鑞付け性には悪影
響があり、真空鑞付けでない場合、酸化物層を形成し、
鑞付け特性を悪い方向に変化させる。この理由のため
に、その含有率は０．４％に制限しなければならない。
要求が厳しい用途分野の場合、マグネシウムを完全に排
除する必要が生じることもある。この場合は、機械的強
度の損失を補うために少なくとも０．４％の銅が必要に
なる。一般的に、Ｃｕ＋Ｍｇ＞０．４％の合計含有率を
確保しなければならない。
【００２７】亜鉛の添加が制限されていることで、とく
に銅含有率が最も高い合金について、電子化学機構を変
化させて、耐食性によい効果をもたらすことができる。
ただし、全体的な腐食に対する感受性が強くなりすぎな
いように０．２％未満にとどめなければならない。
【００２８】含有率が０．１％未満のチタンは、耐食性
によい影響があることがわかっている。
【００２９】本発明による組成の領域内で、使用特性の
一つを向上させるために、ＭｇとＣｕの含有率を変化さ
せることができる。マグネシウムを受け入れるとき、大
きく変形した部品について、機械的強度より加工性を優
先したいときは、銅の含有率を（Ｍｇ＋Ｃｕ＞０．４％
は守りつつ）０．６％未満とすることが可能で、反対の
場合は、０．６％超とすることができる。
【００３０】鑞付け合金でメッキした帯または管の場
合、鑞付け、許容できる機械的強度、および優れた湿潤
性のために十分な温度差が得られるようにこの合金はベ
ース合金に対して十分低い液体温度を持たなければなら
ない。一般的に珪素含有率が５〜１３％のＡｌＳｉ合
金、例えば、合金４００４，４１０４，４０４５，４０
４７，４３４３または４８４３が使用される。これらの
合金は添加元素、例えば、ストロンチウムを含有するこ
とができる。またメッキとして、片面の上に、犠牲陽極
効果を有するアルミ合金、とくに合金７０７２などの、
亜鉛含有合金を用いることもできる。多層メッキを使用
することも可能である。メッキした層の厚みは０．０１
と０．２mmの間で変化することが可能であり、たいてい
の場合は、全厚みの約１０％に当たる。
【００３１】帯製造法はベース合金のプレートの鋳造、
必要ならば片面または両面のメッキを所望するかによっ
て、被覆合金の一つまたは二つのプレートの鋳造を有す
る。全体は熱間でついで所望の厚みを得るまで冷間で圧
延される。大きな成形がなされる部品向けでは、最も厚
い帯の場合には連続で、最も薄い帯の場合にはバッチ
で、３２０〜３８０℃の間に含まれる温度で最終焼き鈍
しを実施して焼き鈍し状態（状態Ｏ）で使用することが
できる。この焼き鈍しによって合金が再結晶化して、微
粒子の微小構造に至る。その他の場合、冷間加工状態で
使用され、それによってもっと機械的強度が向上し、例
えば、状態Ｈ１４またはＨ２４（規格ＮＦＥＮ５１５に
よる）に至るが、この状態は再結晶を防止して、２５０
〜３００℃の間で回復焼き鈍しすることで得られる。
【００３２】メッキ材料を設置する前に、５９０〜６３
０℃の間の温度でベース合金のプレートの均質化を実施
することができる。この均質化は圧延された帯の展延性
に有利であり、帯が状態Ｏで使用されるときに常に実施
される。それはＭｎ分散相の併合を助け、その後等軸微
細粒子の再結晶化を誘発するので、粒子の数多くの接合
への鑞付け合金の珪素の拡散を助長する。この珪素の拡
散は鑞付け部品の耐食性には不利になり、鑞付けの際
に、鑞付け接合の良好な形成に必要な溶接液体が乏しく
なるおそれがある。反対に、均質化がなく、帯が冷間加
工され焼鈍された場合、鑞付けの後に、本発明による帯
の場合は、長い粒子の微小構造が得られ、それが珪素の
拡散を阻止する。粒子接合への珪素の拡散防止のため
に、２を超える形状係数Ｆ（Ｆ＝最大長さ／最大幅）を
示す粒子を有することが望ましい。
【００３３】管の製造法はビレットの鋳造、このビレッ
トの均質化、管の押し出しと所望の寸法への延伸とを有
する。管は延伸したままで（状態Ｈ１８）または焼き鈍
して（状態Ｏ）使用することができる。
【００３４】本発明による帯と管は、先行技術の製品と
比較して、各種の使用特性の間のより有利な妥協を示
し、しかも、そのために製錬および実施が困難になった
り、製造コストが上昇することはない。
【００３５】これらの帯と管は、自動車用をはじめとす
る放熱器、例えば、エンジン冷却放熱器、オイル放熱
器、加熱放熱器、および過給空気放熱器の製造に、なら
びに空調システムに使用することができる。
【００３６】
【実施例】
【００３７】以下、本発明の実施例について説明する。
【００３８】図１は、実施例の５つの合金について焼き
鈍し状態のＲ0.2およびＲmの値を示している。図２は、
状態Ｈ２４でのこれらの合金についてＳＷＡＡＴ試験の
結果を示している。図３は、実施例に記載の鑞付け適性
試験における鑞付け接合箇所の幅の定義を示している。
図４は、鑞付け試験における溶解深さを決定するのに役
立つパラメーターを示す鑞付け帯の顕微鏡断面を模式的
に示している。図５は、鑞付け接合箇所の幅の結果を示
している。図６は、粒子間溶解深さの結果を示してい
る。
【００３９】本発明による帯のベース合金に対応する３
つの合金Ａ、Ｂ、Ｃと先行技術による合金Ｄならびに合
金３００３を鋳造した。合金の組成は表１に示した。
【００４０】
【表１】
【００４１】５種類の合金はプレート状に鋳造し、片面
を合金４３４３で被覆し、予備均質化をせずに熱間圧延
し、合計厚みが０．２７mmに成るまで状態Ｈ２４（規格
ＮＦＥＮ５１５による）で冷間圧延し、２７０℃で回復
焼き鈍しし、鑞付け合金は厚みの約１０％であった。
【００４２】ＡＳＴＭ Ｇ８５規格に従って、力学特性
（破断強さＲmとＭＰａで表した０．２％Ｒ0.2での弾性
限度）およびＳＷＡＡＴ試験（salt water acetic acid
test）による腐食孔深さ（μｍ）を測定する。結果は
図１と２に示した。
【００４３】鑞付け適性は２つのパラメータ、即ち、自
動車の熱交換器の管−フィン鑞付けを模倣した、後述
の、鑞付け試験による、鑞付け接合箇所の幅（μｍ）と
溶解深さ（μｍ）で測定する。鑞付け適性は接合箇所幅
が大きいほど、また溶解深さが浅いほど優れている。
【００４４】１０の波で起伏をつけた裸のフィンを挟む
寸法が６０×２５mmの、メッキした２枚の鋼板で構成さ
れる「サンドウィッチ型」試験片を実現する。表面は１
５分間２５０℃で熱脱脂して油を除去する。つぎに３つ
の部品に小さな圧力（０．１〜０．２ＭＰａ）をかけて
相互に締め付け、接合した試験片を濃度が１０〜３０％
のフラックス水溶液内に浸け、ついで温度が６００℃の
鑞付け炉内に５分間置く。
【００４５】あらかじめ幅方向に切断し、被覆し、細か
く研磨した試験片を光学顕微鏡で観察する。
【００４６】図３に示したごとく、接合箇所の半径を観
察することによって鑞付け接合箇所の幅を測定すること
ができる。
【００４７】溶解深さは、次の方法によって粒子間溶解
を１００倍と４００倍の間に含まれる倍率で測定するこ
とによって得られる。顕微鏡研磨の後、微小構造（金属
間と粒子結合）を明らかにするためにKeller腐食を実施
する。この腐食表面は次の特性を有する。 ａ）鑞付けと、このベース合金内の珪素の超粒子型均質
溶解から生じたベース合金のＡｌＭｎＦｅＳｉ沈殿物と
の間の直線界面であって、粗大粒子合金について顕著に
見える。 ｂ）珪素の粒子間溶解から発生した荒れた界面であっ
て、微粒子合金についてよく見える。この溶解が測定の
際に考慮されるのである。
【００４８】図４に示したごとく、溶接金属の荒れた界
面の間の最小厚みｅを測定し、差Ｅ−ｅによって粒子間
溶解深さＤを決定するが、ここでＥは鑞付け前の合金の
厚みである。片面をメッキした帯について溶解深さを表
すために、両面メッキ帯について溶解プロセスは対称で
あるものとして、値Ｄを２で除する。示した数字は一つ
の標本について１０の測定値の平均である。接合箇所の
幅と粒子間溶解の深さに関する結果はそれぞれ図５と６
に示した。
【００４９】合金３００３と比較して、本発明による合
金Ａ、Ｂ、Ｃはいっそう優れた力学特性を示し、Ｂが一
番成績がよく、腐食孔深さが一番小さく、Ｃは最良で、
鑞付け接合箇所の幅がほぼ同一で、とくにＣの場合、溶
解深さが一番小さい。
【００５０】合金Ｄと比較して、Ｒmは常に高く、Ｒ0.2
についてはＡとＢは高いが、Ｃはわずかに劣っている。
腐食孔深さは、とくにＣの場合、より小さい。
【００５１】鑞付け接合箇所幅はほぼ同一で、溶解深さ
はＣでより浅く、ＡとＢではやや大きかった。この場
合、本発明による合金は、より有利に特性間のバランス
がとれており、くわえて、優先した特性（機械的強度ま
たは耐食性）を選べる可能性がある。最後に、本発明に
よる合金は、Ｄとは反対に、生産コストの増大を引き起
こす珪素のきわめて低い含有率を必要としない。
【００５２】
【発明の効果】
【００５３】本発明によると、経済的条件を確保しなが
ら、各種の使用特性（機械的強度、展延性、耐食性、鑞
付け性）の間のバランスがさらに向上したアルミ合金に
よる熱交換器製造用の延伸部材を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例の５つの合金について焼き鈍し状態のＲ
0.2およびＲmの値を示している。
【図２】状態Ｈ２４でのこれらの合金についてＳＷＡＡ
Ｔ試験の結果を示している。
【図３】実施例に記載の鑞付け適性試験における鑞付け
接合箇所の幅の定義を示している。
【図４】鑞付け試験における溶解深さを決定するのに役
立つパラメーターを示す鑞付け帯の顕微鏡断面を模式的
に示している。
【図５】鑞付け接合箇所の幅の結果を示している。
【図６】粒子間溶解深さの結果を示している。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/04 Ｃ２２Ｆ 1/04 Ｂ Ｆ２８Ｆ 21/08 Ｆ２８Ｆ 21/08 Ａ // Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２３ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６２３ ６２６ ６２６ ６３０ ６３０Ａ ６３０Ｋ ６３０Ｍ ６４０ ６４０Ａ ６５１ ６５１Ａ ６８２ ６８２ ６８３ ６８３ ６８５ ６８５Ｚ ６９１ ６９１Ｂ (72)発明者 ブルース モレール フランス共和国，38500 ヴォワロン，ブ ルヴァール ４ セプタンブル，19ウー (72)発明者 ジャン−リュック オフマン フランス共和国，67150 マツェンハイム, リュ ジャン セバスティアン バック, 28

Claims (9)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 次の組成（重量％）のアルミ合金によ
    る、熱交換器製造用の帯または管である延伸部材。Ｓｉ
    が０．１５〜０．３０、Ｆｅが０．２５未満、Ｃｕが
    ０．２〜１．１、Ｍｎが１．０〜１．４、Ｍｇが０．４
    未満、Ｚｎが０．２未満、Ｔｉが０．１未満、その他の
    元素が各０．０５未満で且つ合計０．１５未満、残りが
    アルミニウムであるベース合金からなり、Ｆｅ≦Ｓｉ、
    およびＣｕ＋Ｍｇ＞０．４である。
  2. 【請求項２】 ５〜１３％のＳｉを含有するＡｌＳｉ合
    金の片面または両面にメッキされることを特徴とする、
    請求項１に記載の延伸部材。
  3. 【請求項３】 ベース合金が、０．２〜０．６％のＣｕ
    と０．１〜０．４％のＭｇを含有することを特徴とす
    る、請求項１または２に記載の延伸部材。
  4. 【請求項４】 ベース合金が、０．６〜１．１％のＣｕ
    と０．１〜０．４％のＭｇを含有することを特徴とす
    る、請求項１または２に記載の延伸部材。
  5. 【請求項５】 ベース合金が、０．４〜０．７％のＣｕ
    と０．０１％未満のＭｇを含有することを特徴とする、
    請求項１または２に記載の延伸部材。
  6. 【請求項６】 鑞付けの後に、形状係数Ｆが２より大き
    い、伸長した粒子の微小構造を示すことを特徴とする、
    請求項１〜５のいずれか一つに記載の帯である延伸部
    材。
  7. 【請求項７】 鑞付けの後に、等軸の粒子の微小構造を
    示すことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一つに
    記載の帯である延伸部材。
  8. 【請求項８】 Ｓｉが０．１５〜０．３０、Ｆｅが０．
    ２５未満、Ｃｕが０．２〜１．１、Ｍｎが１．０〜１．
    ４、Ｍｇが０．４未満、Ｚｎが０．２未満、Ｔｉが０．
    １未満、その他の元素が各０．０５未満で且つ合計０．
    １５未満、残りがアルミニウムであるベース合金からな
    り、Ｆｅ≦Ｓｉ、およびＣｕ＋Ｍｇ＞０．４である組成
    （重量％）のアルミ合金による、熱交換器製造用の帯ま
    たは管である延伸部材を用い、板の鋳造と、予備均質化
    なしのこの板の熱間圧延と、冷間圧延と、温度２５０〜
    ３００℃の間での焼鈍焼き鈍しと工程とを含み、鑞付け
    の後に、形状係数Ｆが２より大きい、伸長した粒子の微
    小構造を示すことを特徴とする、熱交換器製造用の帯ま
    たは管である延伸部材の製造方法。
  9. 【請求項９】 Ｓｉが０．１５〜０．３０、Ｆｅが０．
    ２５未満、Ｃｕが０．２〜１．１、Ｍｎが１．０〜１．
    ４、Ｍｇが０．４未満、Ｚｎが０．２未満、Ｔｉが０．
    １未満、その他の元素が各０．０５未満で且つ合計０．
    １５未満、残りがアルミニウムであるベース合金からな
    り、Ｆｅ≦Ｓｉ、およびＣｕ＋Ｍｇ＞０．４である組成
    （重量％）のアルミ合金による、熱交換器製造用の帯ま
    たは管である延伸部材を用い、板の鋳造と、５９０〜６
    ３０℃の間でのこの板の均質化と、均質化した板の熱間
    圧延と、冷間圧延と、温度３２０〜３８０℃の間での最
    終焼き鈍し工程とを含み、鑞付けの後に、等軸の粒子の
    微小構造を示すことを特徴とする、熱交換器製造用の帯
    または管である延伸部材の製造方法。
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