JP2001153245A - 流量制御装置 - Google Patents
流量制御装置Info
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- JP2001153245A JP2001153245A JP33447299A JP33447299A JP2001153245A JP 2001153245 A JP2001153245 A JP 2001153245A JP 33447299 A JP33447299 A JP 33447299A JP 33447299 A JP33447299 A JP 33447299A JP 2001153245 A JP2001153245 A JP 2001153245A
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- JP
- Japan
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- spool
- port
- tank port
- poppet
- throttle
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- Magnetically Actuated Valves (AREA)
- Power Steering Mechanism (AREA)
- Safety Valves (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ポンプからパワーステアリング装置ＰＳへの
供給流量を制御する比例ソレノイドＳの励磁電流の増減
に対して、タンクポート５への戻り流量の変化の大きい
流量制御装置を提供すること。 【解決手段】 スプール孔１Ｂのタンクポート５への接
続部に拡径した環状溝５Ａを設ける一方、スプール孔に
案内されるスプール７のポンプポート３側の大径部端面
に円筒状の切欠き７Ａ又は大径部端面を部分的に斜めに
切欠いた切欠き７Ｂを設け、スプールがタンクポート側
へ移動する際のストロークに対してタンクポートへの連
通面積を大きくしたこと。
供給流量を制御する比例ソレノイドＳの励磁電流の増減
に対して、タンクポート５への戻り流量の変化の大きい
流量制御装置を提供すること。 【解決手段】 スプール孔１Ｂのタンクポート５への接
続部に拡径した環状溝５Ａを設ける一方、スプール孔に
案内されるスプール７のポンプポート３側の大径部端面
に円筒状の切欠き７Ａ又は大径部端面を部分的に斜めに
切欠いた切欠き７Ｂを設け、スプールがタンクポート側
へ移動する際のストロークに対してタンクポートへの連
通面積を大きくしたこと。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ソレノイドの推
力によって可変絞りの開度を制御するとともに、その開
度に応じた流量を確保するようにした流量制御装置に関
する。
力によって可変絞りの開度を制御するとともに、その開
度に応じた流量を確保するようにした流量制御装置に関
する。
【０００２】
【従来の技術】ソレノイドの推力によって可変絞りの開
度を制御する流量制御装置としては、例えば図２に示す
ようなものが知られている。以下、従来の技術を図面に
基づいて説明する。
度を制御する流量制御装置としては、例えば図２に示す
ようなものが知られている。以下、従来の技術を図面に
基づいて説明する。
【０００３】ハウジングＨは、バルブボディ１とその一
端にはめ込んだキャップ部材２とを主要素にしている。
このハウジングＨには、ポンプＰに連通したポンプポー
ト３と、パワーステアリング装置ＰＳを接続したアクチ
ュエータポート４と、タンクＴに連通させたタンクポー
ト５とを形成されている。そして、上記バルブボディ１
には、スプール孔１Ｂを形成するとともに、このスプー
ル孔１Ｂにスプール７を摺動自在に組み込み、その両側
を制御室８とパイロット室９とに区画している。しか
も、パイロット室９にはスプリング１０を設けている。
端にはめ込んだキャップ部材２とを主要素にしている。
このハウジングＨには、ポンプＰに連通したポンプポー
ト３と、パワーステアリング装置ＰＳを接続したアクチ
ュエータポート４と、タンクＴに連通させたタンクポー
ト５とを形成されている。そして、上記バルブボディ１
には、スプール孔１Ｂを形成するとともに、このスプー
ル孔１Ｂにスプール７を摺動自在に組み込み、その両側
を制御室８とパイロット室９とに区画している。しか
も、パイロット室９にはスプリング１０を設けている。
【０００４】このようにしたスプール７は、制御室８の
圧力作用と、パイロット室９の圧力作用およびスプリン
グ１０のバネ力とがバランスした位置で停止する。そし
て、このバランス位置に応じて、タンクポート５の開度
が決まるようにしている。タンクポート５の開度が決ま
ることによって、ポンプＰからの供給流量のうち、タン
クＴ側に排出される流量と、パワーステアリング装置Ｐ
Ｓ側に供給される流量との分流比が決まる。言い換えれ
ば、この分流比を制御することによって、パワーステア
リング装置ＰＳ側への供給流量を制御しているというこ
とになる。
圧力作用と、パイロット室９の圧力作用およびスプリン
グ１０のバネ力とがバランスした位置で停止する。そし
て、このバランス位置に応じて、タンクポート５の開度
が決まるようにしている。タンクポート５の開度が決ま
ることによって、ポンプＰからの供給流量のうち、タン
クＴ側に排出される流量と、パワーステアリング装置Ｐ
Ｓ側に供給される流量との分流比が決まる。言い換えれ
ば、この分流比を制御することによって、パワーステア
リング装置ＰＳ側への供給流量を制御しているというこ
とになる。
【０００５】上記分流比を決めるのが、ポンプポート３
とアクチュエータポート４との流通過程に設けた可変絞
りＶの開度である。この可変絞りＶは、上記キャップ部
材２の連絡室２Ａに組み込んだ絞り開口部材１１および
絞りポペット部材１２を主要素にしている。
とアクチュエータポート４との流通過程に設けた可変絞
りＶの開度である。この可変絞りＶは、上記キャップ部
材２の連絡室２Ａに組み込んだ絞り開口部材１１および
絞りポペット部材１２を主要素にしている。
【０００６】上記絞り開口部材１１は、キャップ部材２
の開口部分に固定するとともに、その開口部分に、絞り
部１１Ａを形成する。また、絞りポペット部材１２は、
その先端に設けたポペット部１２Ｂを、上記絞り部１１
Ａよりも制御室８側に突出させている。そして、上記絞
り部１１Ａとポペット部１２Ｂによって可変絞りＶを構
成している。
の開口部分に固定するとともに、その開口部分に、絞り
部１１Ａを形成する。また、絞りポペット部材１２は、
その先端に設けたポペット部１２Ｂを、上記絞り部１１
Ａよりも制御室８側に突出させている。そして、上記絞
り部１１Ａとポペット部１２Ｂによって可変絞りＶを構
成している。
【０００７】上記のように構成した可変絞りＶの上流側
の圧力は、制御室８内におけるスプール７の受圧面に作
用する。また、可変絞りの下流側の圧力は、バルブボデ
ィ１に形成したパイロット通路１Ａを介してパイロット
室９に導かれ、このパイロット室９内におけるスプール
７の受圧面に作用する。したがって、可変絞りＶに圧油
が流れて、その前後に圧力差が生じると、上記したよう
に、スプール７が可変絞りＶの上流側の圧力作用と、可
変絞りＶの下流側の圧力作用およびスプリング１０のバ
ネ力とがバランスした位置に停止する。
の圧力は、制御室８内におけるスプール７の受圧面に作
用する。また、可変絞りの下流側の圧力は、バルブボデ
ィ１に形成したパイロット通路１Ａを介してパイロット
室９に導かれ、このパイロット室９内におけるスプール
７の受圧面に作用する。したがって、可変絞りＶに圧油
が流れて、その前後に圧力差が生じると、上記したよう
に、スプール７が可変絞りＶの上流側の圧力作用と、可
変絞りＶの下流側の圧力作用およびスプリング１０のバ
ネ力とがバランスした位置に停止する。
【０００８】そして、上記スプール７が停止する位置
は、可変絞りＶの前後の圧力差が大きくなればなるほど
図面左側になる。なぜなら、可変絞りＶの前後の圧力差
が大きくなると、制御室８側の圧力が、パイロット室９
の圧力に比べて高くなるなるので、制御室８の圧力作用
によってスプール７を図面左方向に押す力が、パイロッ
ト室９の圧力作用によってスプール７を図面右方向に押
す力よりも相対的に大きくなるからである。
は、可変絞りＶの前後の圧力差が大きくなればなるほど
図面左側になる。なぜなら、可変絞りＶの前後の圧力差
が大きくなると、制御室８側の圧力が、パイロット室９
の圧力に比べて高くなるなるので、制御室８の圧力作用
によってスプール７を図面左方向に押す力が、パイロッ
ト室９の圧力作用によってスプール７を図面右方向に押
す力よりも相対的に大きくなるからである。
【０００９】上記のようにスプール７が図面左側に移動
すると、タンクポート５の開度が大きくなり、タンクＴ
に排出される流量が増える分、パワーステアリング装置
ＰＳ側に供給される流量が減る。
すると、タンクポート５の開度が大きくなり、タンクＴ
に排出される流量が増える分、パワーステアリング装置
ＰＳ側に供給される流量が減る。
【００１０】また、上記可変絞りＶの前後に生じる圧力
差は、この可変絞りＶの開度に反比例する。すなわち、
制御室８内の圧力が一定ならば、可変絞りＶの開度が大
きくなればなるほど可変絞りＶの前後圧力差が小さくな
り、開度が小さくなればなるほど圧力差が大きくなる。
この従来例では、ポペット部１２Ｂを軸方向に移動させ
ることによって、可変絞りＶの開度を調節するようにし
ている。
差は、この可変絞りＶの開度に反比例する。すなわち、
制御室８内の圧力が一定ならば、可変絞りＶの開度が大
きくなればなるほど可変絞りＶの前後圧力差が小さくな
り、開度が小さくなればなるほど圧力差が大きくなる。
この従来例では、ポペット部１２Ｂを軸方向に移動させ
ることによって、可変絞りＶの開度を調節するようにし
ている。
【００１１】以下、可変絞りＶの開度を調節する機構に
ついて説明する。ポペット部１２Ｂを設けた絞りポペッ
ト部材１２には、中央の案内部にパワーステアリング装
置ＰＳ側への通路１２Ｃが設けられ、上記案内部と絞り
開口部材１１との間にサブスプリング１７を設けてい
る。そして、このサブスプリング１７のバネ力Ｋｘによ
って、可変絞りＶの開度が小さくなる方向の力を絞りポ
ペット部材１２に付加している。
ついて説明する。ポペット部１２Ｂを設けた絞りポペッ
ト部材１２には、中央の案内部にパワーステアリング装
置ＰＳ側への通路１２Ｃが設けられ、上記案内部と絞り
開口部材１１との間にサブスプリング１７を設けてい
る。そして、このサブスプリング１７のバネ力Ｋｘによ
って、可変絞りＶの開度が小さくなる方向の力を絞りポ
ペット部材１２に付加している。
【００１２】一方、絞りポペット部材１２の右端側に
は、比例ソレノイドＳを設けるとともに、そのプッシュ
ロッド１８で、絞りポペット部材１２の右端面１２Ａを
押すようにしている。このようにプッシュロッド１８で
右端面１２Ａを押すことにより、絞りポペット部材１２
に可変絞りＶの開度を大きくする方向の力Ｆｘを与える
ようにしている。
は、比例ソレノイドＳを設けるとともに、そのプッシュ
ロッド１８で、絞りポペット部材１２の右端面１２Ａを
押すようにしている。このようにプッシュロッド１８で
右端面１２Ａを押すことにより、絞りポペット部材１２
に可変絞りＶの開度を大きくする方向の力Ｆｘを与える
ようにしている。
【００１３】したがって、可変絞りＶの上流側の圧力を
Ｐ1、可変絞りＶの下流側の圧力をＰ2とし、バネ受け１
６の両受圧面積をａ1，ａ1、ポペット部１２Ｂの受圧面
積をａ2とすると、絞りポペット部材１２のバランス条
件は、次の式のようになる。 ａ1・Ｐ2＋Ｆｘ＝ａ1・Ｐ2＋ａ2・Ｐ1＋Ｋｘ＋Ｆ ただし、バネ受け１６に作用する力ａ1・Ｐ2はキャンセ
ルされるので、上記式は、次のようになる。 Ｆｘ＝ａ2・Ｐ1＋Ｋｘ＋Ｆ なお、上記式のＦは流体力であり、可変絞りＶを流体が
通過すると、絞りポペット部材１２に可変絞りＶを閉じ
る方向に作用する力である。
Ｐ1、可変絞りＶの下流側の圧力をＰ2とし、バネ受け１
６の両受圧面積をａ1，ａ1、ポペット部１２Ｂの受圧面
積をａ2とすると、絞りポペット部材１２のバランス条
件は、次の式のようになる。 ａ1・Ｐ2＋Ｆｘ＝ａ1・Ｐ2＋ａ2・Ｐ1＋Ｋｘ＋Ｆ ただし、バネ受け１６に作用する力ａ1・Ｐ2はキャンセ
ルされるので、上記式は、次のようになる。 Ｆｘ＝ａ2・Ｐ1＋Ｋｘ＋Ｆ なお、上記式のＦは流体力であり、可変絞りＶを流体が
通過すると、絞りポペット部材１２に可変絞りＶを閉じ
る方向に作用する力である。
【００１４】絞りポペット部材１２は、上記の式のバラ
ンス条件を満たす位置に停止して、可変絞りＶの開度を
決めるが、この式から明らかなように、可変絞りＶの開
度は、比例ソレノイドＳの推力Ｆｘによって制御され
る。すなわち、比例ソレノイドＳの励磁電流をゼロにし
て、推力Ｆｘをゼロにすると、可変絞りＶの開度が最小
に保たれるようにしている。また、励磁電流を増やし
て、その推力Ｆｘを大きくしていくと、可変絞りＶの開
度が大きくなるようにしている。
ンス条件を満たす位置に停止して、可変絞りＶの開度を
決めるが、この式から明らかなように、可変絞りＶの開
度は、比例ソレノイドＳの推力Ｆｘによって制御され
る。すなわち、比例ソレノイドＳの励磁電流をゼロにし
て、推力Ｆｘをゼロにすると、可変絞りＶの開度が最小
に保たれるようにしている。また、励磁電流を増やし
て、その推力Ｆｘを大きくしていくと、可変絞りＶの開
度が大きくなるようにしている。
【００１５】ここで、上記比例ソレノイドＳの励磁電流
は、図示してない操舵トルク信号や車速信号等に基づい
て励磁電流を出力するコントローラによって制御されて
いる。例えば操舵トルク信号がゼロで、パワーステアリ
ング装置ＰＳのアシスト力を必要としない所謂中立状態
においては、コントローラは励磁電流をゼロにして、可
変絞りＶの開度を最小に保つ。可変絞りＶの開度を最小
にすれば、その前後に生じる圧力差が大きくなるので、
タンクポート５の連通面積が大きくなる。このように比
例ソレノイドＳの励磁電流を制御すれば、ポンプＰから
の供給流量のうち、タンクＴに排出される流量と、アク
チュエータ側に排出される流量との分流比を制御するこ
とができる。
は、図示してない操舵トルク信号や車速信号等に基づい
て励磁電流を出力するコントローラによって制御されて
いる。例えば操舵トルク信号がゼロで、パワーステアリ
ング装置ＰＳのアシスト力を必要としない所謂中立状態
においては、コントローラは励磁電流をゼロにして、可
変絞りＶの開度を最小に保つ。可変絞りＶの開度を最小
にすれば、その前後に生じる圧力差が大きくなるので、
タンクポート５の連通面積が大きくなる。このように比
例ソレノイドＳの励磁電流を制御すれば、ポンプＰから
の供給流量のうち、タンクＴに排出される流量と、アク
チュエータ側に排出される流量との分流比を制御するこ
とができる。
【００１６】タンクポート５の連通面積が大きくなれ
ば、ポンプＰから供給された流量のほとんどがタンクＴ
に戻されて、パワーステアリング装置ＰＳには、わずか
な流量しか供給されない。このようにパワーステアリン
グ装置ＰＳに供給する流量を少なくすれば、パワーステ
アリング装置ＰＳの配管抵抗などによって生じるエネル
ギーロスが少なくなる。
ば、ポンプＰから供給された流量のほとんどがタンクＴ
に戻されて、パワーステアリング装置ＰＳには、わずか
な流量しか供給されない。このようにパワーステアリン
グ装置ＰＳに供給する流量を少なくすれば、パワーステ
アリング装置ＰＳの配管抵抗などによって生じるエネル
ギーロスが少なくなる。
【００１７】つまり、この従来例では、パワーステアリ
ング装置ＰＳが中立状態にあるとき、可変絞りＶの開度
を小さくすることによって、エネルギーロスを少なく抑
える所謂省エネルギー状態にしている。なお、パワース
テアリング装置ＰＳが中立のときにも、少量の圧油がパ
ワーステアリング装置ＰＳ側に供給され、作動開始時の
応答遅れを防止する。
ング装置ＰＳが中立状態にあるとき、可変絞りＶの開度
を小さくすることによって、エネルギーロスを少なく抑
える所謂省エネルギー状態にしている。なお、パワース
テアリング装置ＰＳが中立のときにも、少量の圧油がパ
ワーステアリング装置ＰＳ側に供給され、作動開始時の
応答遅れを防止する。
【００１８】一方、大きいアシスト力を必要とする場
合、例えば低速走行中に大きい操舵トルクが生じた場合
などには、コントローラによって比例ソレノイドＳの励
磁電流を増やして、可変絞りＶの開度を大きくする。可
変絞りＶの開度を大きくすれば、それの前後に生じる圧
力差が小さくなるので、タンクポート５の連通面積が小
さくなる。したがって、ポンプＰから供給された流量の
ほとんどがパワーステアリング装置ＰＳ側に供給され
て、パワーステアリング装置ＰＳに大きいアシスト力を
発揮させることができる。
合、例えば低速走行中に大きい操舵トルクが生じた場合
などには、コントローラによって比例ソレノイドＳの励
磁電流を増やして、可変絞りＶの開度を大きくする。可
変絞りＶの開度を大きくすれば、それの前後に生じる圧
力差が小さくなるので、タンクポート５の連通面積が小
さくなる。したがって、ポンプＰから供給された流量の
ほとんどがパワーステアリング装置ＰＳ側に供給され
て、パワーステアリング装置ＰＳに大きいアシスト力を
発揮させることができる。
【００１９】ここで、スプール７のストロークＳｘは比
例ソレノイドＳの励磁電流に比例し、タンクポート５の
連通面積Ａｘはほぼスプール７のストロークＳｘに比例
するので、差圧が一定であれば連通面積Ａｘに比例する
タンクポートへの戻り流量は、比例ソレノイドＳの励磁
電流によって制御できることになる。
例ソレノイドＳの励磁電流に比例し、タンクポート５の
連通面積Ａｘはほぼスプール７のストロークＳｘに比例
するので、差圧が一定であれば連通面積Ａｘに比例する
タンクポートへの戻り流量は、比例ソレノイドＳの励磁
電流によって制御できることになる。
【００２０】そして、上記比例ソレノイドＳによって駆
動されるスプール７のストロークＳｘとタンクポート５
の連通面積Ａｘとの関係を示したのが、図３に点線Ｄで
示すグラフである。すなわち、タンクポート５が円形
（φ９）である従来技術においては、スプール７のスト
ロークＳｘに対するタンクポート５の連通面積Ａｘの変
化が小さいので、連通面積Ａｘの変化を大きくするに
は、上記比例ソレノイドＳの励磁電流の増減を大きくし
なければならない。
動されるスプール７のストロークＳｘとタンクポート５
の連通面積Ａｘとの関係を示したのが、図３に点線Ｄで
示すグラフである。すなわち、タンクポート５が円形
（φ９）である従来技術においては、スプール７のスト
ロークＳｘに対するタンクポート５の連通面積Ａｘの変
化が小さいので、連通面積Ａｘの変化を大きくするに
は、上記比例ソレノイドＳの励磁電流の増減を大きくし
なければならない。
【００２１】
【発明が解決しようとする課題】上記従来例では、スプ
ール７のストロークＳｘに対するタンクポート５の連通
面積Ａｘの変化（比例ソレノイドＳの励磁電流に対する
タンクポートへの戻り流量）の変化が小さいので、連通
面積Ａｘ（戻り流量）の変化を大きくするには、上記比
例ソレノイドＳの励磁電流の増減を大きくしなければな
らないという問題があった。本発明は、上記のような問
題点に鑑みてなされたものであり、その目的とするとこ
ろは、比例ソレノイドＳの励磁電流の増減に対して、タ
ンクポートへの戻り流量の変化の大きい流量制御装置を
提供することである。
ール７のストロークＳｘに対するタンクポート５の連通
面積Ａｘの変化（比例ソレノイドＳの励磁電流に対する
タンクポートへの戻り流量）の変化が小さいので、連通
面積Ａｘ（戻り流量）の変化を大きくするには、上記比
例ソレノイドＳの励磁電流の増減を大きくしなければな
らないという問題があった。本発明は、上記のような問
題点に鑑みてなされたものであり、その目的とするとこ
ろは、比例ソレノイドＳの励磁電流の増減に対して、タ
ンクポートへの戻り流量の変化の大きい流量制御装置を
提供することである。
【００２２】
【課題を解決するための手段】この発明は、ポンプポー
トおよびアクチュエータポートを形成したハウジング
と、ハウジング内に形成したスプール孔と、このスプー
ル孔に摺動自在に組み込んだスプールと、このスプール
の一方の端面側に区画されるとともに、ポンプポートに
常時連通する制御室と、スプールの他方の端面側に区画
されたパイロット室と、これら制御室とパイロット室と
の圧力作用でスプールが移動したとき、制御室と連通す
るとともに、スプールの移動量に応じて制御室との連通
面積が制御されるタンクポートと、上記ポンプポートと
アクチュエータポートとを連通する連通過程に設けた可
変絞りとを備えている。
トおよびアクチュエータポートを形成したハウジング
と、ハウジング内に形成したスプール孔と、このスプー
ル孔に摺動自在に組み込んだスプールと、このスプール
の一方の端面側に区画されるとともに、ポンプポートに
常時連通する制御室と、スプールの他方の端面側に区画
されたパイロット室と、これら制御室とパイロット室と
の圧力作用でスプールが移動したとき、制御室と連通す
るとともに、スプールの移動量に応じて制御室との連通
面積が制御されるタンクポートと、上記ポンプポートと
アクチュエータポートとを連通する連通過程に設けた可
変絞りとを備えている。
【００２３】そして、可変絞りの構成要素である絞りポ
ペット部材は、その一方の端部にポペット部を設けると
ともに、このポペット部を上記制御室側に臨ませ、制御
室の圧力作用でポペット部に絞り開度を小さくする方向
の勢力を付与し、しかも、この絞りポペット部材には同
じく絞り開度を小さくする方向のバネ力を作用させる一
方、これら絞り開度を小さくする方向の力とは反対方向
の力すなわち絞り開度を大きくする方向の力を絞りポペ
ット部材に作用させるプッシュロッドおよびこのプッシ
ュロッドに推力を付与するソレノイドとを設けた流量制
御装置を前提とする。
ペット部材は、その一方の端部にポペット部を設けると
ともに、このポペット部を上記制御室側に臨ませ、制御
室の圧力作用でポペット部に絞り開度を小さくする方向
の勢力を付与し、しかも、この絞りポペット部材には同
じく絞り開度を小さくする方向のバネ力を作用させる一
方、これら絞り開度を小さくする方向の力とは反対方向
の力すなわち絞り開度を大きくする方向の力を絞りポペ
ット部材に作用させるプッシュロッドおよびこのプッシ
ュロッドに推力を付与するソレノイドとを設けた流量制
御装置を前提とする。
【００２４】課題を解決するため本発明の採った手段
は、「上記スプール孔のタンクポートへの接続部に拡径
した環状溝を設ける一方、スプール孔に案内されるスプ
ールのポンプポート側の大径部端面に切欠きを設け、ス
プールがタンクポート側へ移動する際のストロークに対
してタンクポートへの連通面積を大きくしたこと」であ
る。上記切欠きは、スプールのポンプポート側の大径部
端面に設けた円筒状或いはスプールのポンプポート側の
大径部端面を部分的に斜めに切欠いた形状のいずれでも
よい。
は、「上記スプール孔のタンクポートへの接続部に拡径
した環状溝を設ける一方、スプール孔に案内されるスプ
ールのポンプポート側の大径部端面に切欠きを設け、ス
プールがタンクポート側へ移動する際のストロークに対
してタンクポートへの連通面積を大きくしたこと」であ
る。上記切欠きは、スプールのポンプポート側の大径部
端面に設けた円筒状或いはスプールのポンプポート側の
大径部端面を部分的に斜めに切欠いた形状のいずれでも
よい。
【００２５】
【発明の実施の形態】比例ソレノイドの可動範囲を有効
に使用するためには、スプールのストロークに対する流
量変化が大きく応答性のよい流量制御弁が望ましい。応
答性をよくするためには、スプールのストロークに対し
てタンクポートの連通面積を大きく増減させることが有
効である。連通面積を大きくする手段としてはタンクポ
ートの径を大きくすることが考えれるが、スペース上の
制約もあって採用することは困難である。
に使用するためには、スプールのストロークに対する流
量変化が大きく応答性のよい流量制御弁が望ましい。応
答性をよくするためには、スプールのストロークに対し
てタンクポートの連通面積を大きく増減させることが有
効である。連通面積を大きくする手段としてはタンクポ
ートの径を大きくすることが考えれるが、スペース上の
制約もあって採用することは困難である。
【００２６】本発明は、スペースを拡大することなく、
スプールのストロークに対してタンクポートの連通面積
を大きくする方法に関するものである。その具体的な方
法は、図１に示すように、ボディ１側にタンクポート５
に連なる環状溝５Ａを設けるとともに、図１の左半断面
である図１（Ａ）に示す第１実施形態のように、スプー
ル７の大径部右端面に円周上に等分配置した円形の切欠
き７Ａを設けることである。スプール７の同一のストロ
ークに対しては、タンクポート５が円形（φ９）である
従来の連通面積よりも、切欠き７Ａの合計面積を大きく
することができるからである。
スプールのストロークに対してタンクポートの連通面積
を大きくする方法に関するものである。その具体的な方
法は、図１に示すように、ボディ１側にタンクポート５
に連なる環状溝５Ａを設けるとともに、図１の左半断面
である図１（Ａ）に示す第１実施形態のように、スプー
ル７の大径部右端面に円周上に等分配置した円形の切欠
き７Ａを設けることである。スプール７の同一のストロ
ークに対しては、タンクポート５が円形（φ９）である
従来の連通面積よりも、切欠き７Ａの合計面積を大きく
することができるからである。
【００２７】次に応答が早くなる過程について具体的に
説明する。まず、比例ソレノイドＳによって可変絞りＶ
が絞られると可変絞りＶ前後の弁差圧が大きくなり、ス
プール７はタンクポート５の連通面積が大きくなる方向
にＦｘだけ移動する。パワーステアリング装置ＰＳ側へ
の供給流量が同じであれば、タンクポートの開口面積は
本発明でも従来構造でも同じでよいので、本発明の方が
ストロークＳｘが小さくて済む。
説明する。まず、比例ソレノイドＳによって可変絞りＶ
が絞られると可変絞りＶ前後の弁差圧が大きくなり、ス
プール７はタンクポート５の連通面積が大きくなる方向
にＦｘだけ移動する。パワーステアリング装置ＰＳ側へ
の供給流量が同じであれば、タンクポートの開口面積は
本発明でも従来構造でも同じでよいので、本発明の方が
ストロークＳｘが小さくて済む。
【００２８】また、運転者のステアリングを感知して比
例ソレノイドＳが可変絞りＶをあける方向に作動する場
合、可変絞りＶ前後の差圧が小さくなってスプール７が
タンクポート５を閉じる方向に移動する際に、同じ移動
量でも開口面積の変化が大きい方が、素早くパワーステ
アリング装置ＰＳ側に所要の流量を供給できることにな
る。
例ソレノイドＳが可変絞りＶをあける方向に作動する場
合、可変絞りＶ前後の差圧が小さくなってスプール７が
タンクポート５を閉じる方向に移動する際に、同じ移動
量でも開口面積の変化が大きい方が、素早くパワーステ
アリング装置ＰＳ側に所要の流量を供給できることにな
る。
【００２９】図３はスプール７のストロークＳｘ〔ｍ
ｍ〕に対する開口面積Ａｘ〔ｍｍ2〕を、点線で示す従
来構造と対比して実線で示すもので、切欠き７Ａの径及
び個数により大きな開口面積を自由に設定できることを
表している。実線Ａはφ３×９個，Ｂはφ３×６個，Ｃ
はφ３×３個の場合を例示している。
ｍ〕に対する開口面積Ａｘ〔ｍｍ2〕を、点線で示す従
来構造と対比して実線で示すもので、切欠き７Ａの径及
び個数により大きな開口面積を自由に設定できることを
表している。実線Ａはφ３×９個，Ｂはφ３×６個，Ｃ
はφ３×３個の場合を例示している。
【００３０】以上、スプール７の大径部右端面に円筒形
の切欠き７Ａを設ける例を説明したが、この切欠きは必
ずしも円筒形である必要はなく、図１の右半断面である
図１（Ｂ）に示す第２実施形態のように、スプール７の
大径部右端面の角部を部分的に斜めに切除した切欠き７
Ｂとしてもよい。切欠き７Ｂの切除面は上面から見ると
円弧状になるので、円形の切欠き７Ａと同様な特性を得
ることができる。
の切欠き７Ａを設ける例を説明したが、この切欠きは必
ずしも円筒形である必要はなく、図１の右半断面である
図１（Ｂ）に示す第２実施形態のように、スプール７の
大径部右端面の角部を部分的に斜めに切除した切欠き７
Ｂとしてもよい。切欠き７Ｂの切除面は上面から見ると
円弧状になるので、円形の切欠き７Ａと同様な特性を得
ることができる。
【００３１】
【発明の効果】本発明によれば比例ソレノイドに駆動さ
れてスプールが動く際に、スプール移動量が少なくても
タンクポートの連通面積の変化が大きく、パワーステア
リング装置側へ所要流量の圧油を速やかに供給できるの
で、パワーステアリング装置側への流量不足を生ずるこ
とがなく転舵追従性を改良することができる。
れてスプールが動く際に、スプール移動量が少なくても
タンクポートの連通面積の変化が大きく、パワーステア
リング装置側へ所要流量の圧油を速やかに供給できるの
で、パワーステアリング装置側への流量不足を生ずるこ
とがなく転舵追従性を改良することができる。
【図１】本発明に係わる流量制御弁の断面図である。
【図２】従来技術に係わる流量制御弁の断面図である。
【図３】スプールのストロークＳｘと、タンクポートの
連通面積Ａｘとの関係を示すグラフである。
連通面積Ａｘとの関係を示すグラフである。
Ｈ ハウジング Ｓ （比例）ソレノイド Ｖ 可変絞り １Ｂ スプール孔 ３ ポンプポート ４ アクチュエータポート ５ タンクポート ５Ａ 環状溝 ７ スプール ７Ａ 円筒状の切欠き ７Ｂ 斜めに切欠いた切欠き ８ 制御室 ９ パイロット室 １２ 絞りポペット部材 １２Ｂ ポペット部 １７ サブスプリング １８ プッシュロッド
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3D033 EB07 3H060 AA09 BB03 CC02 CC11 CC40 DA03 DC05 DC09 DC10 DD02 DD16 DF09 FF07 GG06 HH04 HH19 3H106 DA05 DA23 DB02 DB12 DB23 DB32 DC09 DC18 DD09 EE04 EE36 EE48 GB06 GB08 GC14 KK17
Claims (3)
- 【請求項１】ポンプポートおよびアクチュエータポート
を形成したハウジングと、ハウジング内に形成したスプ
ール孔と、このスプール孔に摺動自在に案内されるスプ
ールと、このスプールの一方の端面側に区画されるとと
もに、ポンプポートに常時連通する制御室と、スプール
の他方の端面側に区画されたパイロット室と、これら制
御室とパイロット室との圧力作用でスプールが移動した
とき、制御室と連通するとともに、スプールの移動量に
応じて制御室との連通面積が制御されるタンクポート
と、上記ポンプポートとアクチュエータポートとを連通
する連通過程に設けた可変絞りとを備え、この可変絞り
の構成要素である絞りポペット部材は、その一方の端部
にポペット部を設けるとともに、このポペット部を上記
制御室側に臨ませ、制御室の圧力作用でポペット部に絞
り開度を小さくする方向の勢力を付与し、しかも、この
絞りポペット部材には同じく絞り開度を小さくする方向
のバネ力を作用させる一方、これら絞り開度を小さくす
る方向の力とは反対方向の力すなわち絞り開度を大きく
する方向の力を絞りポペット部材に作用させるプッシュ
ロッドおよびこのプッシュロッドに推力を付与するソレ
ノイドとを設けた流量制御装置において、 上記スプール孔のタンクポートへの接続部に拡径した環
状溝を設ける一方、スプール孔に案内されるスプールの
ポンプポート側の大径部端面に切欠きを設け、スプール
がタンクポート側へ移動する際のストロークに対してタ
ンクポートへの連通面積を大きくしたことを特徴とする
流量制御装置。 - 【請求項２】上記切欠きは、スプールのポンプポート側
の大径部端面に設けた円筒状であることを特徴とする請
求項１に記載の流量制御装置。 - 【請求項３】上記切欠きは、スプールのポンプポート側
の大径部端面を部分的に斜めに切欠いたものであること
を特徴とする請求項１に記載の流量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33447299A JP2001153245A (ja) | 1999-11-25 | 1999-11-25 | 流量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33447299A JP2001153245A (ja) | 1999-11-25 | 1999-11-25 | 流量制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001153245A true JP2001153245A (ja) | 2001-06-08 |
Family
ID=18277780
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33447299A Pending JP2001153245A (ja) | 1999-11-25 | 1999-11-25 | 流量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001153245A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007309459A (ja) * | 2006-05-19 | 2007-11-29 | Denso Corp | 電磁弁 |
| WO2009119609A1 (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-01 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | ブリード型電磁弁 |
| WO2011065114A1 (ja) * | 2009-11-27 | 2011-06-03 | イーグル工業株式会社 | ソレノイドバルブ |
-
1999
- 1999-11-25 JP JP33447299A patent/JP2001153245A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007309459A (ja) * | 2006-05-19 | 2007-11-29 | Denso Corp | 電磁弁 |
| JP4692384B2 (ja) * | 2006-05-19 | 2011-06-01 | 株式会社デンソー | 電磁弁 |
| WO2009119609A1 (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-01 | アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 | ブリード型電磁弁 |
| JP2009236304A (ja) * | 2008-03-28 | 2009-10-15 | Aisin Aw Co Ltd | ブリード型電磁弁 |
| US8100142B2 (en) | 2008-03-28 | 2012-01-24 | Aisin Aw Co., Ltd. | Bleed-type electromagnetic valve |
| WO2011065114A1 (ja) * | 2009-11-27 | 2011-06-03 | イーグル工業株式会社 | ソレノイドバルブ |
| CN102449361A (zh) * | 2009-11-27 | 2012-05-09 | 伊格尔工业股份有限公司 | 电磁阀 |
| JP5514226B2 (ja) * | 2009-11-27 | 2014-06-04 | イーグル工業株式会社 | ソレノイドバルブ |
| US8960233B2 (en) | 2009-11-27 | 2015-02-24 | Eagle Industry Co., Ltd. | Solenoid valve |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
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