ITMI20101527A1 - Gruppo e metodo di raffreddamento per un impianto di produzione di energia elettrica a turbina a gas e impianto di produzione di energia elettrica a turbina a gas comprendente detto gruppo di raffreddamento - Google Patents
Gruppo e metodo di raffreddamento per un impianto di produzione di energia elettrica a turbina a gas e impianto di produzione di energia elettrica a turbina a gas comprendente detto gruppo di raffreddamento Download PDFInfo
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Description
DESCRIZIONE
del brevetto per invenzione industriale dal titolo:
"GRUPPO E METODO DI RAFFREDDAMENTO PER UN IMPIANTO DI PRODUZIONE DI ENERGIA ELETTRICA A TURBINA A GAS E IMPIANTO DI PRODUZIONE DI ENERGIA ELETTRICA A TURBINA A GAS COMPRENDENTE DETTO GRUPPO DI RAFFREDDAMENTO"
La presente invenzione è relativa ad un gruppo e ad un metodo di raffreddamento per un impianto di produzione di energia elettrica a turbina a gas e ad un impianto di produzione di energia elettrica a turbina a gas comprendente detto gruppo di raffreddamento.
Negli ultimi anni è sempre più sentita l'esigenza di aumentare l'efficienza degli impianti a turbina a gas, anche a ciclo combinato. La strada più promettente per aumentare l'efficienza dell'impianto consiste nell'aumento della temperatura dei gas all'ingresso della turbina a gas. Tuttavia, l'aumento della temperatura d'ingresso è limitata dai materiali con cui sono realizzate le pale della turbina.
Attualmente, è noto applicare delle barriere termiche a base ceramica sulle pale; tuttavia tali barriere sono efficaci solo se abbinate ad un adeguato sistema di raffreddamento interno delle pale stesse.
Il raffreddamento interno delle pale viene effettuato sfruttando aria prelevata dal compressore ad una temperatura dell'ordine dei 350°C-450°C. Tali temperature non sono sempre sufficienti a garantire un adeguato raffreddamento delle pale.
Sono note soluzioni mirate ad abbassare la temperatura dell'aria di raffreddamento prelevata dal compressore, le quali utilizzano scambiatori di calore. Tali soluzioni, tuttavia, determinano perdite di pressione elevate, soprattutto in corrispondenza degli scambiatori di calore dove la necessità di avere grandi superfici di scambio termico comporta l'impiego di lunghi fasci tubieri che causano elevate perdite di carico. Tali perdite determinano una penalizzazione delle prestazioni globali dell'impianto e, in alcuni casi, sono tali da obbligare ad inserire dispositivi di compressione aggiuntivi con evidenti sprechi di energia. L'estrazione di elevate portate di aria dal compressore ed il raffreddamento con scambiatore di calore comportano inoltre notevoli complicazioni impiantistiche, date dal rilevante numero e costo dei dispositivi esterni necessari al raffreddamento e dalle modifiche dell'impianto necessarie a collocare tali componenti aggiuntivi.
Esistono, inoltre, tecniche che propongono di raffreddare l'aria prelevata dal compressore tramite iniezione di acqua.
Un esempio di questa tecnica è descritto nel documento US 2003/0035717.
Tuttavia, nessuna di queste tecniche regola la portata di acqua immessa nel circuito di raffreddamento per ottimizzare il raffreddamento delle pale della turbina a gas.
È pertanto uno scopo della presente invenzione quello di fornire un gruppo di raffreddamento per un impianto di produzione di energia elettrica a turbina a gas in grado di ottimizzare il raffreddamento delle pale della turbina a gas in modo semplice ed efficace.
In accordo con tali scopi la presente invenzione è relativa ad un gruppo di raffreddamento per un impianto di produzione di energia elettrica a turbina a gas; l'impianto comprendendo una turbina a gas provvista di almeno una schiera di pale statoriche ed un compressore; il gruppo di raffreddamento comprendendo:
un circuito di raffreddamento per raffreddare la schiera di pale statoriche della turbina a gas, il quale comprende almeno un collettore ed una pluralità di condotti collegati al collettore e disposti, almeno in parte, all'interno di rispettive pale statoriche;
un circuito di estrazione aria compressa, il quale preleva almeno un flusso d'aria compressa dal compressore e lo alimenta al circuito di raffreddamento;
un circuito di alimentazione fluido di raffreddamento, il quale è confiqurato per aqqiunqere almeno una prima portata di fluido di raffreddamento al flusso d'aria compressa prelevato per raffreddarlo;
il qruppo di raffreddamento essendo caratterizzato dal fatto che il circuito di alimentazione fluido di raffreddamento comprende un'unità di controllo confiqurata per calcolare la prima portata di fluido di raffreddamento sulla base di almeno un primo parametro correlato ad una temperatura della turbina a qas e sulla base di almeno un secondo parametro correlato ad una temperatura del flusso d'aria prelevato dal compressore attraverso il circuito di estrazione aria compressa.
È un ulteriore scopo della presente invenzione quello di fornire un metodo di raffreddamento per un impianto di produzione di enerqia elettrica a turbina a qas che sia in qrado di ottimizzare il raffreddamento delle pale della turbina a qas e che, al contempo, sia semplice ed economico.
In accordo con tali scopi la presente invenzione è relativa ad un metodo di raffreddamento per un impianto di produzione di energia elettrica a turbina a gas; l'impianto comprendendo una turbina a gas provvista di almeno una schiera di pale statoriche ed un compressore; il metodo comprendendo le fasi di:
raffreddare la schiera di pale statoriche della turbina a gas attraverso un circuito di raffreddamento comprendente almeno un collettore ed una pluralità di condotti collegati al collettore e disposti, almeno in parte, all'interno di rispettive pale statoriche;
preleva almeno un flusso d'aria compressa dal compressore;
alimentare il flusso d'aria compressa al circuito di raffreddamento;
aggiungere al flusso d'aria compressa almeno una prima portata di fluido di raffreddamento per raffreddarlo;
il metodo essendo caratterizzato dal fatto di comprendere la fase di calcolare la prima portata di fluido di raffreddamento sulla base di almeno un primo parametro correlato ad una temperatura della turbina a gas e sulla base di almeno un secondo parametro correlato ad una temperatura del flusso d'aria compressa prelevato dal compressore.
È un ulteriore scopo del trovato quello di realizzare un impianto di produzione di energia elettrica a turbina a gas in cui le pale della turbina a gas siano raffreddate in modo ottimale.
In accordo con tali scopi, la presente invenzione è relativa ad un impianto di produzione di energia elettrica a turbina a gas comprendente una turbina a gas provvista di almeno una schiera di pale statoriche ed un compressore; l'impianto essendo caratterizzato dal fatto di comprendere un gruppo di raffreddamento 10 secondo una qualsiasi delle rivendicazione da 1 a 12.
Ulteriori caratteristiche e vantaggi della presente invenzione appariranno chiari dalla descrizione che segue di un suo esempio non limitativo di attuazione, con riferimento alle figure dei disegni annessi, in cui:
- la figura 1 è una rappresentazione schematica dell'impianto per la produzione di energia elettrica secondo la presente invenzione;
- la figura 2 è una rappresentazione schematica di un dettaglio del gruppo di raffreddamento secondo la presente invenzione .
In figura 1 è indicato con il numero di riferimento 1 un impianto per la produzione di energia elettrica a turbina a gas.
L'impianto 1 comprende una turbina a gas 2 estendentesi lungo un asse A, un compressore 3, una camera di combustione 4, un generatore 7, un'unità di rilevamento 8 ed un gruppo di raffreddamento 10.
La turbina a gas 2 e il compressore 3 sono montati su uno stesso albero 11, il quale ruota attorno all'asse A ed è collegato al generatore 7, il quale trasforma la potenza meccanica fornita dalla turbina a gas 2 in potenza elettrica emessa.
La turbina a gas 2 comprende una cassa esterna di contenimento 11, una pluralità di schiere 12 di pale statoriche 13 ed una pluralità di schiere 14 di pale rotoriche 15, le quali si susseguono lungo l'asse A.
Nell'esempio non limitativo qui descritto ed illustrato le schiere 12 sono quattro e le schiere 14 sono quattro.
Ciascuna schiera 12 di pale statoriche 13 comprende una pluralità di pale statoriche 13 disposte radialmente rispetto all'asse A ed accoppiate alle estremità rispettivamente ad un anello interno 17 e ad un anello esterno 18. L'anello interno 17 e l'anello esterno 18 sono fissi e sono centrati sull'asse A.
Ciascuna schiera 14 di pale rotoriche 15 comprende una pluralità di pale rotoriche 15 disposte radialmente rispetto all'asse A ed accoppiate ad una estremità ad un anello rotorico 19, il quale è centrato sull'asse A ed è mobile attorno all'asse A.
Il compressore 3 è preferibilmente un compressore assiale multistadio. In particolare, il compressore 3 si estende lungo l'asse A e comprende una presa d'aria 20, normalmente chiamata "air intake", una pluralità di pale statoriche 21 e di pale rotoriche 22, una cassa esterna di contenimento 24 ed una pluralità di camere anulari di estrazione 25 (rappresentate schematicamente in figura 1), le quali si susseguono lungo l'asse A e contengono aria compressa dal compressore 3 a diversi stadi di compressione. Le camere anulari di estrazione 25 sono centrate sull'asse A e si estendono all'interno della cassa esterna di contenimento 24 attorno alle pale statoriche 21 e alle pale rotoriche 22.
Nell'esempio non limitativo qui descritto ed illustrato le camere anulari di estrazione 25 sono quattro e sono indicate con i numeri di riferimento 25a, 25b, 25c, 25d. Partendo dalla presa d'aria 20 fino all'uscita del compressore 3, le camere anulari di estrazione 25a, 25b, 25c, 25d contengono rispettivamente aria compressa a stadi di compressione crescente. I livelli di pressione a cui viene estratta l'aria dal compressore 3 sono dipendenti dal modello di impianto 1 e dalle sue condizioni di funzionamento e pertanto sono fortemente variabili. Nel caso non limitativo illustrato nelle figure allegate le camere anulari di estrazione 25a, 25b, 25c prelevano aria rispettivamente dal 5°, dal 9° e dal 13° stadio. In condizioni di funzionamento a carico base le pressioni dell'aria nelle camere anulari di estrazione 25a, 25b, 25c sono rispettivamente 5, 9 e 15 bar.
L'unità di rilevamento 8 è in comunicazione con una pluralità di sensori (non illustrati) dell'impianto 1 e rileva una serie di parametri relativi all'impianto 1. In particolare, l'unità di rilevamento 8 rileva la temperatura dei gas TTallo scarico della turbina a gas 2, la temperatura dell'aria Tcin corrispondenza della presa d'aria 20 del compressore 3, e la pressione dell'aria in ingresso P± al compressore 3 e la pressione dell'aria all'uscita P0del compressore 3.
Il gruppo di raffreddamento 10 comprende un circuito di raffreddamento 28, un circuito di estrazione aria compressa 29 ed un circuito di alimentazione fluido di raffreddamento 30.
Il circuito di raffreddamento 28 comprende almeno un collettore 32 ed una pluralità di condotti 33 collegati al collettore 32, i quali comprendono una porzione 34 disposta all'interno delle rispettive pale statoriche 13. Le porzioni 34 interne alle pale statoriche 13 sono rappresentate schematicamente con una freccia in figura 1. Resta inteso che il percorso seguito dalla porzione 34 del condotto 33 all'interno di ciascuna pala statorica 13 può variare a seconda delle particolari esigenze di raffreddamento .
Nell'esempio non limitativo qui descritto ed illustrato, i collettori sono quattro (uno per ciascuna schiera 12 di pale statoriche 13) e sono indicati con i numeri di riferimento 32a, 32b, 32c, 32d.
Il circuito di estrazione aria compressa 29 è confiqurato per prelevare almeno un flusso d'aria dal compressore 3 e alimentarlo al circuito di raffreddamento 28.
In particolare, il circuito di estrazione aria compressa 29 comprende tre linee di estrazione 36a, 36b, 36c, le quali colleqano le camere anulari di estrazione 25a, 25b, e 25c a rispettivi collettori 32a, 32b e 32c del circuito di raffreddamento 28.
Perché l'aria compressa fluisca dalle camere anulari di estrazione 25a, 25b, e 25c ai rispettivi collettori 32a, 32b e 32c il rapporto di pressione tra le camere anulari di estrazione 25a, 25b, e 25c e i rispettivi collettori 32a, 32b e 32c (rapporto estrazione/iniezione) deve essere superiore ad un valore di soqlia, pari ad almeno 1,05 circa.
Pertanto le camere anulari di estrazione 25 a pressione maqqiore (quelle più vicine all'uscita del compressore 3) saranno colleqate ai collettori 32 a pressione maqqiore (quelli più vicini all'ingresso della turbina a gas dove le temperature dei gas sono più alte).
Le linee di estrazione 36a, 36b e 36c sono disposte esternamente alla cassa esterna di contenimento il e alla cassa esterna di contenimento 24.
Nell'esempio non limitativo qui descritto ed illustrato, la camera anulare di estrazione 25d e il collettore 32d sono fluidicamente collegati all'interno della cassa esterna di contenimento il e della cassa esterna di contenimento 24 e non necessitano di una apposita linea di estrazione esterna. L'aria, infatti, esce dal diffusore di scarico del compressore e riempie lo spazio delimitato dalla cassa esterna di contenimento il (camera anulare di estrazione 25d) e prosegue nello spazio delimitato dalla cassa esterna di contenimento 24 (collettore 32d).
Una variante non illustrata prevede che la camera anulare di estrazione 25d e il collettore 32d siano separati e comunicanti tramite una apposita linea di estrazione.
Il circuito di alimentazione fluido di raffreddamento 30 comprende un serbatoio 40 atto a contenere fluido di raffreddamento, tre linee di iniezione 41a, 41b, 41c provviste di rispettive valvole di regolazione 42a, 42b, 42c ed una unità di controllo 44, configurata per comandare le valvole di regolazione 42a, 42b, 42c.
Il fluido di raffreddamento è preferibilmente acqua.
Resta inteso che possa essere impiegato un qualsiasi liquido in grado di evaporare asportando il calore latente di evaporazione alle temperature di estrazione aria.
Le linee di iniezione 41a, 41b, 41c collegano il serbatoio 40 alle rispettive linee di estrazione 36a, 36b e 36c del circuito di estrazione aria compressa 29.
Preferibilmente, le linee di iniezione 41a, 41b, 41c terminano, in corrispondenza dell'innesto con le rispettive linee di estrazione 36a, 36b e 36c, con uno o più ugelli (non illustrati nelle figure allegate) per favorire la nebulizzazione dell'fluido di raffreddamento a contatto con l'aria ad alta temperatura proveniente dal compressore 3.
Una variante non illustrata della presente invenzione prevede che le linee di iniezione 41a, 41b, 41c colleghino il serbatoio 40 direttamente ai rispettivi collettori 32a, 32b e 32c. Anche in questo caso le linee di iniezione 41a, 41b, 41c termineranno con uno o più ugelli. Preferibilmente, gli ugelli saranno disposti circonferenzialmente equidistanziati in modo da iniettare fluido di raffreddamento in modo omogeneo all'interno del relativo collettore 32.
L'unità di controllo 44 è configurata per comandare le valvole di regolazione 42a, 42b, 42c in modo che alimentino alle rispettive linee di estrazione 36a, 36b e 36c una rispettiva portata di fluido di raffreddamento Ql, Q2 e Q3.
Con riferimento alla figura 2, l'unità di controllo 44 comprende un primo modulo di calcolo 46a della portata Q1 da alimentare tramite la prima valvola di regolazione 42a, un secondo modulo di calcolo 46b della portata Q2 da alimentare tramite la seconda valvola di regolazione 42b, un terzo modulo di calcolo 46c della portata Q3 da alimentare tramite la terza valvola di regolazione 42c, ed un primo, un secondo ed un terzo modulo di comando 47a, 47b, 47c.
Il primo modulo di calcolo 46, il secondo modulo di calcolo 47 ed il terzo modulo di calcolo 48 sono alimentati con i parametri rilevati dell'unità di rilevamento 8 (temperatura dell'aria Tcin corrispondenza della presa d'aria 20 del compressore 3, pressione dell'aria in ingresso P±al compressore 3 e della pressione dell'aria all'uscita P0del compressore 3, e temperatura dei gas TGallo scarico della turbina a gas 2).
Sulla base dei dati in ingresso TcP±P0TG, il primo modulo di calcolo 46, il secondo modulo di calcolo 47 ed il terzo modulo di calcolo 48 forniscono rispettivamente i valori di portata Q1 Q2 e Q3.
Preferibilmente, i valori di portata Q1 Q2 e Q3 sono calcolati sulla base dei dati in ingresso TcP±P0TGattraverso una funzione polinomiale di primo grado.
In particolare, i valori di portata Q1 Q2 e Q3 sono calcolati in accordo alle seguenti formule:
Ql= aiTc+ biPi/Po+ CiTG
Q2= a2TG+ b2P±/Po C2TG
Q3= a3Tc+ b3Pi/P0+ C3TG
Dove al, a2, a3, bl, b2, b3, cl, c2, c3 sono coefficienti determinati a priori, ad esempio sperimentalmente .
Una variante non illustrata della presente invenzione prevede che i valori di portata Q1 Q2 e Q3 siano calcolati sulla base di mappe predefinite. Ad esempio, i valori di portata Q1 Q2 e Q3 possono essere calcolati utilizzando una mappa basata su un modello di evaporazione in grado di calcolare la portata Q1 Q2 e Q3 da iniettare nel rispettivo collettore 32a, 32b e 32c sulla base della temperatura dell'aria lungo la rispettiva linea di estrazione 36a, 36b e 36c. La temperatura dell'aria lungo la rispettiva linea di estrazione 36a, 36b e 36c è stimata attraverso calcoli termofluidodinamici. In alternativa, i valori di portata Q1 Q2 e Q3 possono essere calcolati utilizzando una mappa basata su diagrammi psicometrici, sul calcolo termodinamico della miscelazione aria-liquido e sulla base della temperatura dell'aria rilevata lungo le rispettive linee di estrazione 36a, 36b e 36c. La portata Q1 Q2 e Q3 così calcolata è quella che porta a saturazione la miscela e, quindi, quella che massimizza il raffreddamento.
Una seconda variante non illustrata della presente invenzione prevede che l'unità di rilevamento 8 rilevi, al posto della temperatura dell'aria Tcin corrispondenza della presa d'aria 20 del compressore 3, della pressione dell'aria in inqresso P±al compressore 3 e della pressione dell'aria all'uscita P0del compressore 3, la temperatura dell'aria estratta dalle camere anulari di estrazione 25a, 25b, e 25c. Tale temperatura può essere rilevata, ad esempio, tramite sensori disposti lunqo le linee di estrazione 36a, 36b e 36c in prossimità del compressore 3. In tal caso i valori di portata Q1 Q2 e Q3 saranno calcolati sulla base dei dati di temperatura dell'aria estratta rilevati rispettivamente sulle linee di estrazione 36a, 36b e 36c e sulla base della temperatura dei qas TGallo scarico della turbina a qas 2, ad esempio attraverso una funzione polinomiale di primo qrado.
Il primo, il secondo ed il terzo modulo di comando 47a, 47b, 47c sono confiqurati per determinare rispettivi seqnali di comando Ul, U2, U3 da inviare alle rispettive valvole di reqolazione 42a, 42b, 42c sulla base delle rispettive portate Ql, Q2 e Q3.
Vantaqqiosamente, il controllo della portata di fluido di raffreddamento iniettata attraverso il circuito di alimentazione fluido di raffreddamento 30 rende più efficiente il raffreddamento delle pale statoriche 13 della turbina a gas 2, evitando inutili sprechi.
L'ottimizzazione della portata iniettata di fluido di raffreddamento consente, infatti, un risparmio in termini di portata di aria compressa prelevata dal compressore 3, con evidenti vantaggi in termini di potenza specifica e di rendimento dell'impianto 1.
Inoltre, l'ottimizzazione della portata iniettata di fluido di raffreddamento determina un aumento della vita utile delle pale statoriche 13 della turbina a gas 2 ed una conseguente riduzione dei costi di manutenzione.
Oltretutto, il gruppo di raffreddamento 10 è installabile su qualsiasi impianto a turbina a gas già in esercizio. L'installazione del gruppo di raffreddamento 10 non richiede, infatti, interventi invasivi sui componenti dell'impianto 1 e l'unità di controllo 44 utilizza parametri dell'impianto 1 normalmente rilevati per altri scopi .
Risulta infine evidente che al gruppo di raffreddamento 10, al metodo di raffreddamento e all'impianto 1 qui descritti possono essere apportate modifiche e varianti senza uscire dall'ambito delle rivendicazioni allegate.
Claims (17)
- RIVENDICAZIONI 1. Gruppo di raffreddamento (10) per un impianto (1) di produzione di energia elettrica a turbina a gas; l'impianto comprendendo una turbina a gas (2) provvista di almeno una schiera (12) di pale statoriche (13) ed un compressore (3); il gruppo di raffreddamento (10) comprendendo: un circuito di raffreddamento (28) per raffreddare la schiera (12) di pale statoriche (13) della turbina a gas (2), il quale comprende almeno un collettore (32a, 32b, 32c) ed una pluralità di condotti (33) collegati al collettore (32a, 32b, 32c) e disposti, almeno in parte, all'interno di rispettive pale statoriche (13); un circuito di estrazione aria compressa (29), il quale preleva almeno un flusso d'aria compressa dal compressore (3) e lo alimenta al circuito di raffreddamento (28); un circuito di alimentazione fluido di raffreddamento (30), il quale è configurato per aggiungere almeno una prima portata (Ql, Q2, Q3) di fluido di raffreddamento al flusso d'aria compressa prelevato per raffreddarlo; il gruppo di raffreddamento (10) essendo caratterizzato dal fatto che il circuito di alimentazione fluido di raffreddamento (30) comprende un'unità di controllo (44) configurata per calcolare la prima portata (Ql, Q2, Q3) di fluido di raffreddamento sulla base di almeno un primo parametro (TT)correlato ad una temperatura della turbina a gas (2) e sulla base di almeno un secondo parametro (Tc, Po?Pi) correlato ad una temperatura del flusso d'aria compressa prelevato dal compressore (3) attraverso il circuito di estrazione aria compressa (29).
- 2. Gruppo di raffreddamento secondo la rivendicazione 1, in cui il primo parametro (TT)correlato ad una temperatura della turbina a gas (2) è una temperatura dei gas rilevata allo scarico della turbina a gas (2).
- 3. Gruppo di raffreddamento secondo la rivendicazione 1 o 2, in cui il secondo parametro (Tc, Po, Pi) correlato ad una temperatura del flusso d'aria compressa prelevato dal compressore (3) attraverso il circuito di estrazione aria compressa (29) è una temperatura rilevata del flusso d'aria compressa prelevato attraverso il circuito di estrazione aria compressa (29).
- 4. Gruppo di raffreddamento secondo la rivendicazione 1 o 2, in cui l'unità di controllo (44) è configurata per calcolare la prima portata (Ql, Q2, Q3) di fluido di raffreddamento sulla base di un terzo parametro correlato ad una temperatura del flusso d'aria compressa prelevato dal compressore e di un quarto parametro correlato ad una temperatura del flusso d'aria compressa prelevato dal compressore; il secondo parametro correlato essendo una temperatura dell'aria (Tc)rilevata all'ingresso del compressore (3), il terzo parametro essendo una prima pressione dell'aria (P±)rilevata all'ingresso del compressore (3) e il quarto parametro essendo una seconda pressione dell'aria (P0)rilevata all'uscita del compressore (3).
- 5. Gruppo di raffreddamento secondo una qualsiasi delle precedenti rivendicazioni, in cui il circuito di alimentazione fluido di raffreddamento (30) comprende un serbatoio (40) di fluido di raffreddamento ed almeno una linea di iniezione (41a, 41b, 41c), la quale è provvista di una rispettiva valvola di regolazione (42a, 42b, 42c) comandata dall'unità di controllo (44) per alimentare almeno una prima portata (Ql, Q2, Q3) di fluido di raffreddamento .
- 6. Gruppo di raffreddamento secondo la rivendicazione 5, in cui la linea di iniezione (41a, 41b, 41c) collega il serbatoio (40) al circuito di estrazione di aria compressa (29).
- 7. Gruppo di raffreddamento secondo la rivendicazione 5, in cui la linea di iniezione (41a, 41b, 41c) collega il serbatoio (40) al rispettivo collettore (32a, 32b, 32c) del circuito di raffreddamento (28).
- 8. Gruppo di raffreddamento secondo una qualsiasi delle rivendicazioni da 5 a 7, in cui la linea di iniezione (41a, 41b, 41c) comprende uno o più ugelli terminali.
- 9. Gruppo di raffreddamento secondo una qualsiasi delle precedenti rivendicazioni, in cui il circuito di estrazione aria compressa (29) comprende almeno un linea di estrazione (36a, 36b, 36c), la quale collega il compressore (3) ad un rispettivo collettore (32a, 32b, 32c) del circuito di raffreddamento (28).
- 10. Gruppo di raffreddamento secondo la rivendicazione 9, in cui la linea di estrazione (36a, 36b, 36c) si estende esternamente ad una prima cassa esterna (24) di contenimento del compressore (3) e ad una seconda cassa esterna (il) di contenimento della turbina a gas (2).
- 11. Gruppo secondo una qualsiasi delle precedenti rivendicazioni, in cui l'unità di controllo (44) è configurata per calcolare la prima portata (Q1, Q2, Q3) mediante una funzione polinomiale di primo grado.
- 12. Gruppo secondo una qualsiasi delle rivendicazioni da 1 a 10, in cui l'unità di controllo (44) è configurata per calcolare la prima portata (Ql, Q2, Q3) mediante almeno una mappa predefinita.
- 13. Metodo di raffreddamento per un impianto (1) di produzione di energia elettrica a turbina a gas; l'impianto (1) comprendendo una turbina a gas (2) provvista di almeno una schiera (12) di pale statoriche (13) ed un compressore (3); il metodo comprendendo le fasi di: raffreddare la schiera (12) di pale statoriche (13) della turbina a gas (2) attraverso un circuito di raffreddamento (2) comprendente almeno un collettore (32a, 32b, 32c) ed una pluralità di condotti (33) collegati al collettore (32a, 32b, 32c) e disposti, almeno in parte, all'interno di rispettive pale statoriche (13); preleva almeno un flusso d'aria compressa dal compressore (3); alimentare il flusso d'aria compressa al circuito di raffreddamento (28); aggiungere al flusso d'aria compressa almeno una prima portata (Q1, Q2, Q3) di fluido di raffreddamento per raffreddarlo; il metodo essendo caratterizzato dal fatto di comprendere la fase di calcolare la prima portata (Q1, Q2, Q3) di fluido di raffreddamento sulla base di almeno un primo parametro (TT)correlato ad una temperatura della turbina a gas (2) e sulla base di almeno un secondo parametro (Tc, Po?Pi) correlato ad una temperatura del flusso d'aria compressa prelevato dal compressore (3).
- 14. Metodo secondo la rivendicazione 13, in cui il primo parametro (TT)correlato ad una temperatura della turbina a gas (2) è una temperatura dei gas rilevata allo scarico della turbina a gas (2).
- 15. Metodo secondo la rivendicazione 13 o 14, in cui il secondo parametro (Tc, P0, Pi) correlato ad una temperatura del flusso d'aria prelevato dal compressore (3) attraverso il circuito di estrazione aria compressa (29) comprende una temperatura rilevata del flusso d'aria compressa prelevato attraverso il circuito di estrazione aria compressa (29).
- 16. Metodo secondo la rivendicazione 13 o 14, in cui la fase di calcolare la prima portata (Q1, Q2, Q3) di fluido di raffreddamento comprende calcolare la prima portata (Ql, Q2, Q3) di fluido di raffreddamento sulla base anche di un terzo parametro correlato ad una temperatura del flusso d'aria compressa prelevato dal compressore e di un quarto parametro correlato ad una temperatura del flusso d'aria compressa prelevato dal compressore; il secondo parametro essendo una temperatura dell'aria (Tc)rilevata all'ingresso del compressore (3), il terzo parametro essendo una prima pressione dell'aria (P±)rilevata all'ingresso del compressore (3) e il quarto parametro essendo una seconda pressione dell'aria (P0)rilevata all'uscita del compressore (3).
- 17. Impianto di produzione di energia elettrica a turbina a gas comprendente una turbina a gas (2) provvista di almeno una schiera (12) di pale statoriche (13) ed un compressore (3); l'impianto (1) essendo caratterizzato dal fatto di comprendere un gruppo di raffreddamento (10) secondo una qualsiasi delle rivendicazione da 1 a 12.
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