FR2976021A1

FR2976021A1 - Turbine engine for airplane, has combustion chamber comprising external revolution wall connected to external case by flexible/elastically deformable pin-type connection unit that extends in circumferential direction and comprises blades

Info

Publication number: FR2976021A1
Application number: FR1154706A
Authority: FR
Inventors: Sousa Mario Cesar De; Jacques Marcel Arthur Bunel
Original assignee: SNECMA SAS
Current assignee: Safran Aircraft Engines SAS
Priority date: 2011-05-30
Filing date: 2011-05-30
Publication date: 2012-12-07
Anticipated expiration: 2031-05-30
Also published as: FR2976021B1

Abstract

The engine has an annular combustion chamber whose external revolution wall (64) is connected to an external case by a flexible/elastically deformable pin-type connection unit (50) that extends in circumferential direction, where shape of the connecting unit is symmetrical with respect to chamber axial plane. Blades (52, 54) of the connection unit are bent in U-shape. An end of each blade is fixed on an internal cylindrical wall (66) of an annular support (68) of the case. Another end of each blade is fixed on an external cylindrical wall (60) of an annular support (62) of the revolution wall.

Description

TURBOMACHINE A CHAMBRE ANNULAIRE DE COMBUSTION TURBOMACHINE WITH ANNULAR COMBUSTION CHAMBER

La présente invention concerne une turbomachine équipée d'une chambre annulaire de combustion. The present invention relates to a turbomachine equipped with an annular combustion chamber.

Classiquement, une turbomachine comprend d'amont en aval des étages de compression basse et haute pression alimentant en air une chambre annulaire de combustion dont les gaz de combustion entraînent en sortie une turbine haute-pression et une turbine basse-pression. La chambre de combustion comprend deux parois de révolution interne et externe reliées l'une à l'autre en amont à un fond de chambre annulaire percé d'orifices de montage de têtes d'injecteur de carburant. Les extrémités aval des parois de révolution interne et externe sont accrochées par des moyens souples ou élastiquement déformables à des carters interne et externe, respectivement. Ces moyens comportent une bride interne et une bride externe fixées par boulonnage sur des brides des carters interne et externe, respectivement, de la turbomachine et sont ajourés afin de permettre le passage de l'air circulant autour de la chambre de combustion. Dans certaines configurations de turbomachine, les moyens précités se présentent sous la forme d'une pluralité d'épingles en U ou en V régulièrement espacées autour de l'axe de la chambre de combustion et entre lesquelles circule axialement l'air de contournement de la chambre. Ces épingles s'étendent axialement vers l'amont et ont chacune un sommet incurvé. Conventionally, a turbomachine comprises from upstream to downstream of the low and high pressure compression stages supplying air to an annular combustion chamber whose combustion gases drive a high-pressure turbine and a low-pressure turbine at the outlet. The combustion chamber comprises two walls of internal and external revolution connected to each other upstream to an annular chamber bottom pierced with fuel injector nozzle mounting holes. The downstream ends of the internal and external revolution walls are hooked by flexible or elastically deformable means to inner and outer casings, respectively. These means comprise an inner flange and an outer flange fixed by bolting on flanges of the inner and outer casings, respectively, of the turbomachine and are perforated to allow the passage of air flowing around the combustion chamber. In certain turbomachine configurations, the aforementioned means are in the form of a plurality of U-shaped or V-shaped pins regularly spaced about the axis of the combustion chamber and between which the air circulating the air circulates axially. bedroom. These pins extend axially upstream and each have a curved top.

En fonctionnement, les épingles doivent être suffisamment rigides pour assurer un maintien du positionnement axial de la paroi annulaire externe par rapport aux injecteurs de manière à garantir une combustion optimale du carburant pulvérisé. Elles assurent également la stabilité vibratoire de la chambre de combustion sous l'effet des sollicitations dynamiques. Les épingles doivent également avoir une bonne souplesse radiale pour compenser les dilatations différentielles entre la paroi de révolution externe et le carter externe. La configuration des épingles de la bride externe résulte donc d'un compromis entre la souplesse nécessaire aux dilatations différentielles entre la chambre et le carter externe et la rigidité nécessaire à la stabilité vibratoire de la chambre de combustion et à son maintien axial. En pratique, la souplesse des épingles peut être ajustée en modifiant l'étendue axiale de l'épingle. Ainsi, plus l'épingle présente une dimension axiale faible, moins l'épingle est souple. In operation, the pins must be rigid enough to maintain the axial positioning of the outer annular wall relative to the injectors so as to ensure optimum combustion of the sprayed fuel. They also ensure the vibration stability of the combustion chamber under the effect of dynamic stresses. The pins must also have good radial flexibility to compensate for differential expansion between the outer wall of revolution and the outer casing. The configuration of the pins of the outer flange thus results from a compromise between the flexibility required for differential expansion between the chamber and the outer casing and the rigidity necessary for the vibration stability of the combustion chamber and its axial retention. In practice, the flexibility of the pins can be adjusted by changing the axial extent of the pin. Thus, the more the pin has a low axial dimension, the less the pin is flexible.

Dans certaines configurations de chambre de combustion, l'espace radial entre le carter externe et la paroi externe de la chambre est limité ou diminue en direction amont depuis l'extrémité aval de la paroi externe de révolution. Il en résulte que plus l'épingle présente une dimension axiale importante, plus le rayon du sommet incurvé est faible, ce qui conduit à former une épingle à profil sensiblement conique en direction amont. Or en fonctionnement, les contraintes statiques et dynamiques sont principalement localisées sur ce sommet incurvé, d'où l'importance d'avoir un rayon de courbure suffisamment important pour éviter une concentration de contraintes importante dans cette zone. In certain combustion chamber configurations, the radial space between the outer casing and the outer wall of the chamber is limited or decreases upstream from the downstream end of the outer wall of revolution. As a result, the more the pin has a large axial dimension, the lower the radius of the curved crown, which leads to form a pin substantially conical profile in the upstream direction. In operation, the static and dynamic stresses are mainly located on this curved vertex, hence the importance of having a sufficiently large radius of curvature to avoid a high concentration of stress in this area.

Ainsi, pour éviter une concentration de contraintes trop importante dans la partie incurvée de chaque épingle, on peut ainsi être amené à réduire la dimension axiale de l'épingle de manière à augmenter le rayon de courbure de son sommet. Toutefois, cette réduction de longueur réduit également la souplesse de la bride externe de la chambre et peut être néfaste pour la compensation des dilatations différentielles entre la paroi de révolution externe de la chambre et la bride externe du carter externe. Il a également été observé que les épingles des brides externes à orientation axiale sont sensibles aux vibrations axiales de la chambre de combustion, ce qui peut conduire lors d'une résonance de la chambre avec un de ses modes d'excitation axiale à une forte amplitude de vibrations des épingles et par suite à leur rupture dans des cas critiques Dans d'autres configurations de turbomachine, la paroi externe de révolution de la chambre n'est pas fixée à son extrémité aval sur le carter externe mais est en appui axial sur une plate-forme externe d'un distributeur de sortie de la chambre de combustion. Cet appui axial est réalisé avec une précontrainte de compression axiale au montage sur la plate-forme afin de garantir une tenue mécanique suffisante lors du fonctionnement de la turbomachine. Toutefois, cette configuration n'est pas non plus idéale puisque l'accrochage induit une usure entre l'extrémité aval de la paroi de révolution externe de la chambre et la plate-forme du distributeur, ce qui impose l'ajout d'un revêtement durcissant au niveau de la zone de contact entre la plate-forme externe du distributeur et l'extrémité aval de la paroi externe de la chambre de combustion. L'invention a notamment pour but d'apporter une solution simple, économique et efficace à ces différents problèmes. Thus, to avoid too much stress concentration in the curved portion of each pin, it may be necessary to reduce the axial dimension of the pin so as to increase the radius of curvature of its top. However, this reduction in length also reduces the flexibility of the outer flange of the chamber and can be detrimental to the compensation of the differential expansions between the external wall of revolution of the chamber and the external flange of the outer casing. It has also been observed that the pins of the axially oriented outer flanges are sensitive to the axial vibrations of the combustion chamber, which can lead to resonance of the chamber with one of its axial excitation modes at a high amplitude. of vibrations of the pins and consequently their rupture in critical cases In other configurations of turbomachine, the outer wall of revolution of the chamber is not fixed at its downstream end on the outer casing but is in axial bearing on a external platform of an outlet distributor of the combustion chamber. This axial support is carried out with an axial compression prestressing assembly on the platform to ensure sufficient mechanical strength during operation of the turbomachine. However, this configuration is also not ideal since the attachment induces wear between the downstream end of the external wall of revolution of the chamber and the platform of the dispenser, which requires the addition of a coating hardening at the contact zone between the external platform of the distributor and the downstream end of the outer wall of the combustion chamber. The invention aims in particular to provide a simple, economical and effective solution to these various problems.

A cette fin, elle propose une turbomachine à chambre annulaire de combustion, cette chambre comprenant une paroi de révolution externe reliée à un carter par des moyens de liaison souples ou élastiquement déformables du type en épingle, caractérisée en ce que les moyens de liaison du type en épingle s'étendent en direction circonférentielle. To this end, it proposes a turbomachine with an annular combustion chamber, this chamber comprising a wall of external revolution connected to a casing by flexible or elastically deformable connecting means of the hairpin type, characterized in that the connecting means of the type in hairpin extend in the circumferential direction.

A la différence de la technique antérieure, les moyens de liaison du type en épingle s'étendent non plus en direction axiale mais en direction circonférentielle. Des lors, la longueur de l'épingle en direction circonférentielle n'influence plus le rayon de courbure de sa partie incurvée, ce qui permet d'avoir un rayon de courbure le plus grand possible pour supporter les contraintes statiques et dynamiques. De plus, l'orientation circonférentielle des épingles permet de réaliser des liaisons déformables ayant la longueur nécessaire pour avoir la souplesse souhaitée. Avantageusement, la paroi externe de révolution de la chambre est reliée au carter externe par n moyens de liaison précités du type en épingle, n étant un nombre premier supérieur au nombre de diamètres du mode propre à diamètre de la chambre le plus élevé apte à entrer en résonance lors du fonctionnement de la chambre de combustion. En effet, du fait de la symétrie cyclique de la chambre de combustion, celle-ci peut être soumise en fonctionnement à des vibrations selon des modes propres à diamètre lors de sollicitations aux fréquences de résonances de la chambre de combustion. Le nombre de diamètre correspond au nombre de ventres (ou noeuds) présents sur une demi-circonférence de la chambre de combustion. La symétrie cyclique de la chambre de combustion est due à la présence de parois de révolution, d'injecteurs de carburant à l'extrémité amont de la chambre de combustion et des moyens de liaison de la chambre de combustion au carter, les injecteurs de carburant et les moyens de liaisons étant régulièrement répartis autour de l'axe de la chambre. Ainsi, on comprend qu'il existe un motif formé d'injecteurs de carburant, de moyens de liaison et d'une section angulaire des parois de révolution permettant d'engendrer la chambre de combustion par répétition successive de celui-ci autour de l'axe de la chambre. L'intégration d'un nombre premier de moyens de liaisons évite qu'il existe un mode propre à diamètre dont le nombre de diamètres est un sous multiple du nombre de moyens de liaison. Unlike the prior art, the pin-type connection means extend not in the axial direction but in the circumferential direction. Therefore, the length of the pin circumferentially no longer influences the radius of curvature of its curved portion, which allows to have a radius of curvature as large as possible to withstand static and dynamic stresses. In addition, the circumferential orientation of the pins makes it possible to produce deformable links having the necessary length to have the desired flexibility. Advantageously, the external wall of revolution of the chamber is connected to the outer casing by n aforementioned connecting means of the pin-like type, n being a prime number greater than the number of diameters of the diameter-specific mode of the highest chamber able to enter in resonance during the operation of the combustion chamber. Indeed, because of the cyclic symmetry of the combustion chamber, it can be subjected to vibration in vibration mode modes during solicitations at the resonance frequencies of the combustion chamber. The number of diameters corresponds to the number of bellies (or nodes) present on a half-circumference of the combustion chamber. The cyclic symmetry of the combustion chamber is due to the presence of revolution walls, fuel injectors at the upstream end of the combustion chamber and means for connecting the combustion chamber to the casing, the fuel injectors and the connecting means being regularly distributed around the axis of the chamber. Thus, it is understood that there is a pattern formed of fuel injectors, connecting means and an angular section of the revolution walls for generating the combustion chamber by successive repetition thereof around the axis of the chamber. The integration of a first number of connection means prevents a diameter-specific mode whose number of diameters is a sub-multiple of the number of connecting means.

De plus, le fait que le nombre n de moyens de liaison soit supérieur au nombre de diamètres du mode propre à diamètre de la chambre le plus élevé susceptible d'entrer en résonance, évite que le nombre de moyens de liaison puisse être égal au nombre de diamètre d'un mode propre à diamètre de la chambre. In addition, the fact that the number n of connecting means is greater than the number of diameters of the diameter-specific mode of the highest chamber likely to resonate, prevents the number of connecting means can be equal to the number diameter of a specific mode to diameter of the chamber.

Ce choix particulier du nombre de moyens de liaison en épingles permet de rompre la symétrie cyclique de l'ensemble formé de la chambre de combustion et des moyens de liaison et évite la formation d'ondes à diamètre faisant vibrer la chambre de combustion et les moyens de liaison. Notons que dans la technique antérieure, le nombre de moyens de liaison est toujours un multiple du nombre d'injecteurs, ce qui ne permet pas de limiter les vibrations de la chambre selon des modes propres à diamètre. Selon une autre caractéristique de l'invention, chaque moyen de liaison comprend au moins une lame coudée en U dont une extrémité est fixée sur une paroi cylindrique interne d'une bride annulaire du carter externe et dont l'autre extrémité est fixée sur une paroi cylindrique externe d'une bride annulaire de la paroi de révolution externe de la chambre de combustion. L'intégration d'une lame coudée en U en direction circonférentielle, fixée extérieurement sur le carter externe et intérieurement sur la paroi de révolution externe de la chambre de combustion, ne nécessite aucune modification des pièces environnantes. Seule est nécessaire la modification de la bride externe en deux brides annulaires entre lesquelles sont fixées les lames coudées en U. Dans une réalisation particulière de l'invention, chaque moyen de liaison est à contour fermé et comprend deux lames coudées en U reliées face à face l'une à l'autre, les branches sensiblement parallèles des lames en U s'étendant en direction circonférentielle et étant fixées sur une bride annulaire du carter externe et sur une bride annulaire de la paroi externe de révolution de la chambre, respectivement. This particular choice of the number of pin connection means makes it possible to break the cyclic symmetry of the assembly formed by the combustion chamber and the connecting means and avoids the formation of diameter waves vibrating the combustion chamber and the means link. Note that in the prior art, the number of connecting means is always a multiple of the number of injectors, which does not allow to limit the vibration of the chamber in specific modes diameter. According to another characteristic of the invention, each connecting means comprises at least one U-shaped blade whose one end is fixed on an inner cylindrical wall of an annular flange of the outer casing and whose other end is fixed on a wall. external cylindrical annular flange of the external wall of revolution of the combustion chamber. The integration of a circumferential U-shaped blade bent externally fixed on the outer casing and internally on the external wall of revolution of the combustion chamber, does not require any modification of the surrounding parts. It is only necessary to modify the outer flange in two annular flanges between which are fixed the U-shaped blades. In a particular embodiment of the invention, each connecting means is closed-contoured and comprises two U-shaped bent blades connected to each other. facing each other, the substantially parallel branches of the U-shaped blades extending in the circumferential direction and being fixed on an annular flange of the outer casing and on an annular flange of the outer wall of revolution of the chamber, respectively.

Dans cette configuration, chaque lame coudée comprend deux zones de flexion coudées en U supportant les contraintes statiques et dynamiques de la chambre de combustion. Selon une autre caractéristique de l'invention, chaque moyen de liaison est maintenu axialement par un rebord amont de la bride annulaire du carter externe et par des rebords amont et aval de la bride annulaire de la paroi externe de révolution de la chambre. Le montage de la chambre de combustion s'effectue tout d'abord en insérant les moyens de liaison entre les rebords amont et aval de la bride annulaire de la paroi externe de révolution de la chambre, puis la chambre de combustion est introduite par l'aval à l'intérieur du carter externe et les moyens de liaison viennent en butée axiale sur le rebord amont de la bride annulaire du carter externe. Chaque moyen de liaison comprend préférentiellement un moyen de maintien en rotation circonférentielle, tel par exemple qu'un ergot engagé dans une encoche de la bride annulaire de la paroi externe de révolution. In this configuration, each bent blade comprises two U-bending bending zones supporting the static and dynamic stresses of the combustion chamber. According to another characteristic of the invention, each connecting means is held axially by an upstream flange of the annular flange of the outer casing and by upstream and downstream flanges of the annular flange of the outer wall of revolution of the chamber. The assembly of the combustion chamber is carried out first by inserting the connecting means between the upstream and downstream flanges of the annular flange of the outer wall of revolution of the chamber, then the combustion chamber is introduced by the downstream inside the outer casing and the connecting means come into axial abutment on the upstream flange of the annular flange of the outer casing. Each connecting means preferably comprises a means for maintaining circumferential rotation, such as for example a lug engaged in a notch of the annular flange of the outer wall of revolution.

Dans une autre réalisation de l'invention, la paroi cylindrique interne de la bride annulaire du carter externe et la paroi cylindrique externe de la bride annulaire de la paroi de révolution externe de la chambre de combustion comprennent des pattes axiales en vis-à-vis radial engagées entre les branches interne et externe des lames coudées et fixées sur celles-ci. Dans encore une autre réalisation de l'invention, les extrémités des branches interne et externe comprennent chacune un rebord recourbé en L s'étendant radialement vers l'intérieur et vers l'extérieur, respectivement. Dans cette dernière configuration, les rebords en L des branches interne et externe sont engagés axialement et retenus radialement dans une encoche de la paroi cylindrique externe de la bride annulaire de la paroi externe de révolution et dans une encoche de la paroi cylindrique interne de la bride annulaire du carter externe, respectivement. Avantageusement, chaque moyen de liaison a une forme symétrique par rapport à un plan axial de la chambre de combustion, ce qui garantit une déformation symétrique des moyens de liaison en fonctionnement et évite une rotation de la chambre de combustion par rapport au carter sur lequel sont fixés des injecteurs et une ou des bougies d'allumage en partie amont de la chambre de combustion. In another embodiment of the invention, the inner cylindrical wall of the annular flange of the outer casing and the outer cylindrical wall of the annular flange of the outer wall of revolution of the combustion chamber comprise axial lugs vis-à-vis radial engaged between the inner and outer branches of the bent blades and fixed thereon. In yet another embodiment of the invention, the ends of the inner and outer legs each comprise an L-shaped curved flange extending radially inwardly and outwardly, respectively. In this latter configuration, the L-flanges of the inner and outer legs are engaged axially and retained radially in a notch in the outer cylindrical wall of the annular flange of the outer wall of revolution and in a notch in the inner cylindrical wall of the flange. annular outer casing, respectively. Advantageously, each connecting means has a symmetrical shape with respect to an axial plane of the combustion chamber, which guarantees a symmetrical deformation of the connecting means in operation and prevents a rotation of the combustion chamber relative to the casing on which are attached injectors and one or more spark plugs in the upstream portion of the combustion chamber.

Les moyens de liaison peuvent être fixés par exemple par brasure au carter externe et à la paroi externe de la chambre de combustion. Les moyens de liaison sont préférentiellement montés avec une précontrainte initiale de compression ou de traction entre le carter externe et la paroi externe de révolution de la chambre de combustion, ce qui permet d'assurer en fonctionnement un contact permanent entre les moyens de liaison, le carter externe et la paroi externe de révolution et évite que les moyens de liaison ne travaillent en traction, notamment au refroidissement. Un travail en traction des moyens de liaisons pourrait avoir lieu lors d'une réduction du régime moteur conduisant à une réduction de la température de la chambre de combustion et donc de sa paroi externe de révolution, cette diminution de température de la paroi de révolution externe conduisant à une contraction plus rapide que celle du carter externe qui a une masse plus importante et une température plus faible. D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaîtront à 10 la lecture de la description suivante faite à titre d'exemple non limitatif et en référence aux dessins annexés dans lesquels : la figure 1 est une demi-vue schématique partielle en perspective d'une chambre de combustion selon la technique antérieure ; la figure 2 est une vue schématique en perspective de la bride aval 15 externe d'accrochage de la chambre de combustion de la figure 1 ; les figures 3A et 3B sont des vues schématiques de deux moyens de liaison du type en épingle formant la bride externe de la figure 2 et ayant une longueur différente ; les figures 4 à 6 sont des représentations schématiques en perspective 20 et de face de moyens de liaison du type épingle selon l'invention permettant une fixation de la chambre de combustion à un carter externe ; la figure 7 est une vue schématique en perspective similaire à la figure 4 sur laquelle les moyens de liaison ont été omis. 25 la figure 8 est une vue schématique en coupe du moyen de liaison de la figure 4 et fixé à un carter externe selon une variante de réalisation de l'invention ; la figure 9 est une représentation schématique des ondulations d'une onde à six diamètres sur une paroi de révolution ; 30 les figures 10 et 11 sont des vues schématiques en perspective de deux autres modes de réalisation de l'invention. The connecting means may be fixed for example by brazing to the outer casing and to the outer wall of the combustion chamber. The connecting means are preferably mounted with an initial prestress of compression or traction between the outer casing and the external wall of revolution of the combustion chamber, which ensures in operation a permanent contact between the connecting means, the external casing and the outer wall of revolution and prevents the connecting means from working in tension, especially cooling. Tensile work of the connection means could take place during a reduction of the engine speed leading to a reduction of the temperature of the combustion chamber and therefore of its outer wall of revolution, this temperature decrease of the outer wall of revolution leading to a contraction faster than that of the outer casing which has a larger mass and a lower temperature. Other advantages and features of the invention will become apparent on reading the following description given by way of nonlimiting example and with reference to the appended drawings in which: FIG. 1 is a partial schematic half-view in perspective of a combustion chamber according to the prior art; Figure 2 is a schematic perspective view of the external downstream flange 15 for attachment of the combustion chamber of Figure 1; Figures 3A and 3B are schematic views of two pin-type connection means forming the outer flange of Figure 2 and having a different length; Figures 4 to 6 are diagrammatic representations in perspective 20 and front connection means of the pin type according to the invention for fixing the combustion chamber to an outer casing; Figure 7 is a schematic perspective view similar to Figure 4 in which the connecting means have been omitted. Figure 8 is a schematic sectional view of the connecting means of Figure 4 and attached to an outer casing according to an alternative embodiment of the invention; Figure 9 is a schematic representation of the undulations of a wave with six diameters on a wall of revolution; Figures 10 and 11 are schematic perspective views of two further embodiments of the invention.

On se réfère tout d'abord à la figure 1 qui représente schématiquement une chambre annulaire de combustion 10 d'une turbomachine telle qu'un turboréacteur d'avion de la technique antérieure. La chambre de combustion 10 est agencée entre un compresseur haute pression amont alimentant en air la chambre de combustion et une turbine haute pression en aval entraînée par le flux des gaz de combustion. La chambre de combustion 10 comprend deux parois de révolution coaxiales interne 12 et externe 14 reliées à l'amont par un fond de chambre annulaire 16 et comprenant à l'aval des brides 18, 20 s'étendant vers l'intérieur et l'extérieur et fixées à des carters interne (non représenté) et externe 21, respectivement. Un carénage annulaire 22 s'étendant vers l'amont est fixé intérieurement et extérieurement sur le fond de chambre et comprend des ouvertures 24 alignées avec des ouvertures 26 du fond de chambre 16. L'extrémité amont de la chambre de combustion 10 comprend des injecteurs de carburant traversant le carter externe 21 et fixés sur celui-ci. Les injecteurs de carburant sont insérés à l'intérieur des ouvertures 24, 26 du carénage annulaire 24 et du fond de chambre 26. Les brides annulaires aval interne 18 et externe 20 comprennent des ouvertures 28, 30 pour le passage d'un flux d'air de contournement de la 20 chambre de combustion. La bride externe 20 est formée d'une pluralité de liaisons en épingle 32 régulièrement espacées circonférentiellement les unes des autres et chacune reliée intérieurement à un rebord radial interne 34 de l'extrémité aval de la paroi de révolution externe 14. Les épingles 32 sont reliées 25 extérieurement à une paroi radiale externe 36 fixée par boulonnage sur une bride radiale aval 38 du carter externe 21 et une bride radiale amont 40 d'un carter 42 de turbine haute pression (figure 2). Chaque liaison en épingle 32 comprend une zone coudée 44 s'étendant en direction amont (figures 1 et 2). 30 Comme représenté en figure 1, l'espacement radial entre le carter externe 21 de la chambre de combustion 10 et la paroi externe de révolution 14 est limité et peut diminuer en direction amont depuis l'extrémité aval de la chambre. Pour une épingle 46 allongée axialement en direction amont, le rayon R1 de la zone coudée 44 (figure 3A) est plus petit que le rayon R2 de la zone coudée 44 d'une épingle 48 moins longue (figure 3B). Comme expliqué précédemment, la zone coudée 44 est soumise à des contraintes statiques et dynamiques importantes et il est souhaitable que son rayon ne soit pas trop petit pour éviter une trop forte concentration de contraintes, ce qui impose donc de réduire la dimension axiale des épingles. Toutefois, la réduction de la dimension axiale des épingles 32 conduit à réduire leur souplesse et limite donc leur capacité à supporter les dilatations radiales différentielles de la chambre de combustion 10 et du carter externe 21. Referring firstly to Figure 1 which shows schematically an annular combustion chamber 10 of a turbomachine such as a jet engine of the prior art. The combustion chamber 10 is arranged between an upstream high pressure compressor supplying air to the combustion chamber and a high pressure turbine downstream driven by the flow of the combustion gases. The combustion chamber 10 comprises two inner and outer coaxial revolution walls 12 connected upstream by an annular chamber bottom 16 and comprising, downstream, flanges 18, 20 extending inwards and outwards. and attached to inner casings (not shown) and outer casings 21, respectively. An upstream annular fairing 22 is fixed internally and externally to the chamber bottom and includes openings 24 aligned with openings 26 of the chamber bottom 16. The upstream end of the combustion chamber 10 includes injectors of fuel passing through the outer casing 21 and fixed thereon. The fuel injectors are inserted inside the openings 24, 26 of the annular shroud 24 and the chamber bottom 26. The internal and external downstream annular flanges 18 comprise openings 28, 30 for the passage of a flow of air bypassing the combustion chamber. The outer flange 20 is formed of a plurality of pin connections 32 regularly spaced circumferentially from each other and each internally connected to an inner radial flange 34 of the downstream end of the outer wall of revolution 14. The pins 32 are connected Externally to an outer radial wall 36 bolted to a downstream radial flange 38 of the outer casing 21 and an upstream radial flange 40 of a high pressure turbine casing 42 (Fig. 2). Each pin link 32 comprises a bend zone 44 extending in the upstream direction (FIGS. 1 and 2). As shown in FIG. 1, the radial spacing between the outer casing 21 of the combustion chamber 10 and the outer revolution wall 14 is limited and may decrease upstream from the downstream end of the chamber. For an axially elongated pin 46 in the upstream direction, the radius R1 of the bent zone 44 (FIG. 3A) is smaller than the radius R2 of the bent zone 44 of a shorter pin 48 (FIG. 3B). As explained above, the bent zone 44 is subjected to significant static and dynamic stresses and it is desirable that its radius is not too small to avoid too high a concentration of stresses, which therefore requires reducing the axial dimension of the pins. However, reducing the axial dimension of the pins 32 leads to reduce their flexibility and therefore limits their ability to withstand the differential radial expansion of the combustion chamber 10 and the outer casing 21.

L'invention représentée aux figures 4 à 7 apporte une solution à ce problème en remplaçant la bride externe de la technique antérieure par des moyens de liaison du type en épingle 50 s'étendant en direction circonférentielle et non plus en direction axiale. Chaque moyen de liaison 50 comprend deux lames de ressort coudées en U 52, 54, reliées face à face l'une à l'autre de manière à présenter un contour fermé dont les branches interne 56 et externe 58 sont sensiblement parallèles. La branche interne 56 est fixée intérieurement sur une paroi cylindrique externe 60 d'une bride annulaire 62 s'étendant radialement vers l'extérieur depuis l'extrémité aval de la paroi externe de révolution 64. La branche externe 58 est fixée sur une paroi cylindrique interne 66 d'une bride annulaire radiale 68 fixée extérieurement au carter externe. La paroi cylindrique externe 60 de la bride annulaire 60 de la paroi externe de révolution 64 comprend un rebord annulaire amont 70 et un rebord annulaire aval 72 délimitant une gorge annulaire dans laquelle est logée la branche interne 56 de chaque moyen de liaison 50. Ces rebords annulaires amont 70 et aval 72 maintiennent axialement les branches internes 56 sur la bride annulaire 62 de la chambre de combustion. La paroi cylindrique interne 66 de la bride annulaire 68 du carter externe comprend un rebord annulaire amont 74 s'étendant radialement vers l'intérieur. Ce rebord annulaire amont 74 forme une butée axiale vers l'amont sur laquelle s'appuie la branche externe 58 du moyen de liaison 50. Le rebord annulaire amont 70 de la bride annulaire 62 de la chambre de combustion comprend des encoches 76 régulièrement réparties autour de l'axe de la chambre de combustion. Chaque encoche 76 est dimensionnée de manière à recevoir un ergot 78 formé en saillie vers l'amont depuis le bord amont de la branche interne 56 de chaque moyen de liaison 50. Chaque ergot 78 réalise ainsi avec l'encoche 76 un positionnement et un blocage circonférentiel du moyen de liaison 50 sur les brides annulaires 62, 66 de la chambre et du carter. La symétrie des lames de ressort coudées empêche une rotation de la chambre dans le carter externe. Dans des variantes de réalisation de l'invention, les encoches 76 peuvent être formées sur le rebord annulaire aval 72 de la bride annulaire 62 de la chambre de combustion ou sur le rebord annulaire amont 74 de la bride annulaire 68 du carter, les moyens de liaison 50 étant alors positionnés de manière adéquate entre les brides annulaires 62, 68 de la chambre et du carter pour permettre à chaque ergot 78 de s'engager dans une encoche 76. Les fixations des branches interne 56 et externe 58 sur la bride annulaire 62 de la chambre et la bride annulaire 68 du carter sont avantageusement réalisées par brasage. La bride annulaire 68 du carter dépourvue de rebord annulaire aval permet le montage de la chambre de combustion et des moyens de liaison 50 dans le carter externe comme expliqué ci-après. The invention shown in Figures 4 to 7 provides a solution to this problem by replacing the outer flange of the prior art by means of connecting the pin type 50 extending in the circumferential direction and no longer in the axial direction. Each connecting means 50 comprises two U-shaped spring leaves 52, 54 connected to each other so as to have a closed contour whose inner 56 and outer 58 branches are substantially parallel. The inner branch 56 is internally fixed on an outer cylindrical wall 60 of an annular flange 62 extending radially outwardly from the downstream end of the outer revolution wall 64. The outer branch 58 is fixed on a cylindrical wall internal 66 of a radial annular flange 68 externally fixed to the outer casing. The outer cylindrical wall 60 of the annular flange 60 of the outer wall of revolution 64 comprises an upstream annular flange 70 and a downstream annular flange 72 delimiting an annular groove in which is housed the inner branch 56 of each connecting means 50. These flanges Annular upstream 70 and downstream 72 axially maintain the inner branches 56 on the annular flange 62 of the combustion chamber. The inner cylindrical wall 66 of the annular flange 68 of the outer casing comprises an upstream annular flange 74 extending radially inwards. This upstream annular flange 74 forms an upstream axial abutment on which the outer leg 58 of the connecting means 50 sits. The upstream annular flange 70 of the annular flange 62 of the combustion chamber comprises notches 76 regularly distributed around it of the axis of the combustion chamber. Each notch 76 is dimensioned to receive a lug 78 formed protruding upstream from the upstream edge of the inner branch 56 of each connecting means 50. Each lug 78 thus makes with the notch 76 a positioning and blocking circumferential connection means 50 on the annular flanges 62, 66 of the chamber and the housing. The symmetry of the bent spring blades prevents rotation of the chamber in the outer casing. In alternative embodiments of the invention, the notches 76 may be formed on the downstream annular flange 72 of the annular flange 62 of the combustion chamber or on the upstream annular flange 74 of the annular flange 68 of the casing, the means for link 50 being then positioned adequately between the annular flanges 62, 68 of the chamber and the housing to allow each lug 78 to engage in a notch 76. The fastenings of the inner 56 and outer 58 branches on the annular flange 62 of the chamber and the annular flange 68 of the casing are advantageously made by brazing. The annular flange 68 of the casing devoid of downstream annular flange allows the mounting of the combustion chamber and connecting means 50 in the outer casing as explained below.

Ce montage est réalisé de la manière suivante : les branches internes 56 de chaque moyen de liaison 50 sont insérées et brasées dans le fond de la gorge annulaire de la bride annulaire 62 de la chambre de combustion puis l'ensemble est ensuite inséré en translation depuis l'aval à l'intérieur du carter externe jusqu'à ce que les branches externes 58 viennent en butée amont sur le rebord annulaire amont 74 de la bride annulaire 68 du carter. Enfin, on réalise une fixation par brasage de la branche externe 58 sur la paroi cylindrique 66 de la bride annulaire 68 du carter. Dans une réalisation pratique de l'invention, les lames coudées ont une épaisseur d'environ 1,5 mm. Les branches interne et externe ont un profil en arc de cercle centré sur l'axe de la turbomachine. La branche interne a un profil en arc de cercle de rayon d'environ 292,2 mm et la branche externe a un profil en arc de cercle de rayon d'environ 307,4 mm. Les lames ont une dimension axiale ou largeur d'environ 6,4 mm et chaque ergot s'étendant en saillie vers l'amont à une dimension axiale d'environ 2,1 mm. Dans une variante de réalisation de l'invention, la paroi cylindrique interne 66 de la bride annulaire 68 du carter externe comprend un rebord annulaire aval 75 remplaçant le rebord annulaire amont 74. Ce rebord annulaire aval 75 forme une butée axiale vers l'aval sur laquelle s'appuie la branche externe 58 du moyen de liaison 51. Le montage se fait de la manière suivante : dans un premier temps chaque moyen de liaison 50 est fixé sur la paroi cylindrique interne 66 de la bride annulaire 68. Dans un second temps, la bride annulaire 68 portant les moyens de liaison 50 est engagée sur la bride annulaire 62 de l'extrémité aval de la paroi externe de révolution 64 et les branches internes 56 des moyens de liaison 50 sont fixées par brasage sur la paroi cylindrique 60 de la bride annulaire 62 de la paroi externe de révolution 64. L'ensemble formé de la chambre de combustion, de la bride annulaire 62, des moyens de liaisons et de la bride annulaire 68 est ensuite engagé depuis l'aval à l'intérieur du carter 21 de manière à ce que l'extrémité radialement externe de la bride annulaire 68 vienne en contact avec une bride annulaire radiale similaire à celle référencée 38 en figure 1 pour sa fixation par boulonnage. Pour limiter la vibration de la chambre de combustion et des moyens de liaisons selon des modes propres dynamiques de la chambre de combustion, c'est-à-dire des modes propres à diamètre, la chambre de combustion est reliée au carter externe par n moyens de liaison 50 précités du type en épingle, n étant un nombre premier supérieur au nombre de diamètres du mode propre à diamètre de la chambre le plus élevé apte à entrer en résonance lors du fonctionnement de la chambre de combustion. La figure 9 représente un exemple d'une onde à diamètre 89 faisant vibrer une paroi de révolution 91. Le nombre de diamètre d'une telle onde est définie par le nombre de ventres 93 (ou noeuds) présents sur une demi-circonférence de la paroi de révolution. Sur la figure 9, l'onde comprend 6 diamètres. L'intégration de n moyens de liaison évite que l'ensemble formé de la chambre de combustion, de la bride annulaire 62 de l'extrémité aval de la paroi externe de révolution 64, des moyens de liaison 50 et de la bride annulaire 68 de liaison au carter externe, présente une symétrie ou périodicité cyclique. Comme expliqué précédemment, ce choix particulier du nombre de moyens de liaison 50 évite non seulement qu'il existe un mode propre dont le nombre de diamètres est un sous multiple du nombre de moyens de liaisons mais également que le nombre de moyens de liaison puisse être égal au nombre de diamètre d'un mode propre à diamètre de la chambre. De cette manière, on évite la formation d'ondes à diamètre qui pourraient impacter la tenue mécanique des moyens de liaison de la chambre de combustion au carter externe. Dans une réalisation particulière de l'invention, le mode propre le plus élevé apte à faire vibrer la chambre de combustion comprend 9 diamètres. Dans cette configuration, le nombre de moyens de liaisons du type en épingles est par exemple égal à 11, 13, 17, 23, 29 ou 31. La chambre de combustion peut comprendre 18 injecteurs régulièrement répartis autour de l'axe de la chambre. Dans d'autres variantes de l'invention, les moyens de liaison peuvent être à contour ouvert et être chacun formé d'une seule lame en U orientée en direction circonférentielle. This assembly is carried out in the following manner: the internal branches 56 of each connecting means 50 are inserted and brazed into the bottom of the annular groove of the annular flange 62 of the combustion chamber and the assembly is then inserted in translation from the downstream inside the outer casing until the outer branches 58 come into upstream abutment on the upstream annular flange 74 of the annular flange 68 of the casing. Finally, the outer leg 58 is brazed to the cylindrical wall 66 of the annular flange 68 of the casing. In a practical embodiment of the invention, the bent blades have a thickness of about 1.5 mm. The inner and outer branches have a circular arc profile centered on the axis of the turbomachine. The inner branch has a circular arc profile radius of about 292.2 mm and the outer branch has an arcuate profile radius of about 307.4 mm. The blades have an axial dimension or width of about 6.4 mm and each lug protruding upstream to an axial dimension of about 2.1 mm. In an alternative embodiment of the invention, the inner cylindrical wall 66 of the annular flange 68 of the outer casing comprises a downstream annular flange 75 replacing the upstream annular flange 74. This downstream annular flange 75 forms an axial abutment downstream on which rests the outer leg 58 of the connecting means 51. The mounting is done as follows: in a first step each connecting means 50 is fixed on the inner cylindrical wall 66 of the annular flange 68. In a second step , the annular flange 68 carrying the connecting means 50 is engaged on the annular flange 62 of the downstream end of the outer wall of revolution 64 and the inner branches 56 of the connecting means 50 are brazed to the cylindrical wall 60 of the annular flange 62 of the outer wall of revolution 64. The assembly formed of the combustion chamber, the annular flange 62, connecting means and the annular flange 68 is then engaged since downstream inside the housing 21 so that the radially outer end of the annular flange 68 comes into contact with a radial annular flange similar to that referenced 38 in Figure 1 for its fixing by bolting. In order to limit the vibration of the combustion chamber and of the connection means according to the dynamic eigenmodes of the combustion chamber, that is to say the diameter-specific modes, the combustion chamber is connected to the outer casing by means of n said pin type, n being a prime number greater than the number of diameters of the diameter-specific mode of the highest chamber capable of resonating during operation of the combustion chamber. FIG. 9 represents an example of a wave with a diameter 89 making a wall of revolution 91 vibrate. The number of diameters of such a wave is defined by the number of bellies 93 (or nodes) present on a half-circumference of the wall of revolution. In FIG. 9, the wave comprises 6 diameters. The integration of n connecting means prevents the assembly formed of the combustion chamber, the annular flange 62 of the downstream end of the outer wall of revolution 64, connecting means 50 and the annular flange 68 of connection to the outer casing, has a symmetry or cyclic periodicity. As explained above, this particular choice of the number of connecting means 50 avoids not only that there is an eigenmode whose number of diameters is a sub-multiple of the number of connection means but also that the number of connecting means can be equal to the number of diameter of a specific mode to diameter of the chamber. In this way, it avoids the formation of diameter waves that could impact the mechanical strength of the connecting means of the combustion chamber to the outer casing. In a particular embodiment of the invention, the highest clean mode able to vibrate the combustion chamber comprises 9 diameters. In this configuration, the number of pin-type connection means is for example equal to 11, 13, 17, 23, 29 or 31. The combustion chamber may comprise 18 injectors evenly distributed around the axis of the chamber. In other variants of the invention, the connecting means may be open contoured and each be formed of a single U-shaped blade oriented circumferentially.

Les moyens de liaison 50 sont avantageusement montés avec une précontrainte initiale de compression radiale entre la bride annulaire 68 du carter externe et la bride annulaire 62 de la paroi externe de révolution 64 de la chambre de combustion, afin de garantir leur travail en compression quel que soit l'état de dilatation de la paroi externe de révolution 64 et du carter externe. La précontrainte initiale de compression des moyens de liaison peut également être déterminée de manière à ce qu'après dilation de la paroi externe de révolution et du carter externe, les contraintes appliquées aux moyens de liaison soient sensiblement nulles. Dans une autre réalisation de l'invention représentée en figure 10, les deux lames de ressort coudées 80, 82 reliées en face à face l'une à l'autre forment un contour fermé en forme d'ellipse dont le petit axe s'étend sensiblement radialement et dans un plan axial passant par l'axe de la chambre de combustion. La bride radiale 62 de l'extrémité aval de la paroi de révolution externe est reliée à son extrémité radialement externe à une paroi cylindrique 84 s'étendant vers l'amont. Cette paroi cylindrique 84 comprend plusieurs pattes axiales 86 s'étendant vers l'amont et régulièrement réparties autour de la chambre de combustion. De manière similaire, la bride annulaire radiale fixée extérieurement au carter externe comprend une paroi cylindrique 88 s'étendant vers l'amont et comportant des pattes axiales 90 s'étendant également vers l'amont. Les pattes 90 de la paroi cylindrique de la bride radiale 68 de fixation au carter externe et les pattes 86 de la bride annulaire radiale 62 de la paroi externe de révolution 64 sont agencées en vis-à-vis radial les unes par rapport aux autres. Le nombre de pattes 86 et 90 est identique. Chaque moyen de liaison à contour fermé est monté de manière à ce que deux pattes axiales 86, 90 en vis-à-vis des parois cylindriques 84, 88 s'engagent entre deux branches interne 92 et externe 94. La face externe de la patte axiale 90 de la paroi cylindrique interne 88 de la bride annulaire 68 de fixation au carter est fixée par exemple par brasage, sur la branche externe 94. La face interne de la patte axiale 86 de la paroi cylindrique 84 de la bride annulaire radiale 62 de la paroi externe de révolution 64 est fixée par exemple par brasage, sur la branche interne 92. Dans encore une autre réalisation de l'invention représentée à la figure 11, les moyens de liaisons comprennent deux lames de ressort distinctes 96, 98 et coudées en U. Chaque lame 96, 98 comprend deux branches interne 100, 102 et externe 104, 106 reliées à un rebord à section en L 108, 110 s'étendant radialement vers l'intérieur et l'extérieur, respectivement. Chaque rebord 108, 110 à section en L comprend une partie annulaire 112 reliée à une branche interne ou externe d'une lame coudée par une partie radiale 114. Chaque rebord en L 108, 110 est recourbé de manière à ce que la partie annulaire 112 s'étende en regard de la branche à laquelle elle est reliée. Les lames 96, 98 sont agencées en direction circonférentielle de manière à ce que les parties radiales 114 des branches externes 104, 106 et les parties radiales 114 des branches internes 100, 102 soient en contact les unes avec les autres. Les parties radiales 114 peuvent être fixées les unes aux autres par brasage par exemple. Les parties radiales 114 des branches externes 104, 106 des lames de ressort 96, 98 sont engagées axialement dans une encoche (non représentée) d'une paroi cylindrique 116 s'étendant vers l'amont depuis la bride radiale 68 de fixation au carter externe. De manière similaire, les parois radiales 114 des branches internes 100, 102 des lames de ressort 96, 98 sont engagées axialement dans une encoche (non représentée) d'une paroi cylindrique 118 s'étendant vers l'amont depuis la bride annulaire radiale 62 de liaison à l'extrémité aval de la paroi externe de révolution 64 de la chambre de combustion. The connecting means 50 are advantageously mounted with an initial prestress of radial compression between the annular flange 68 of the outer casing and the annular flange 62 of the outer wall of revolution 64 of the combustion chamber, to guarantee their work in compression whatever the state of expansion of the outer wall of revolution 64 and the outer casing. The initial compression prestressing of the connecting means can also be determined so that after expansion of the outer wall of revolution and the outer casing, the stresses applied to the connecting means are substantially zero. In another embodiment of the invention shown in FIG. 10, the two bent spring blades 80, 82 connected face-to-face to one another form a closed contour in the shape of an ellipse whose minor axis extends substantially radially and in an axial plane passing through the axis of the combustion chamber. The radial flange 62 of the downstream end of the outer wall of revolution is connected at its radially outer end to a cylindrical wall 84 extending upstream. This cylindrical wall 84 comprises several axial tabs 86 extending upstream and evenly distributed around the combustion chamber. Similarly, the radial annular flange externally fixed to the outer casing comprises a cylindrical wall 88 extending upstream and having axial lugs 90 also extending upstream. The tabs 90 of the cylindrical wall of the radial flange 68 for attachment to the outer casing and the tabs 86 of the radial annular flange 62 of the outer wall of revolution 64 are arranged radially opposite one another. The number of legs 86 and 90 is identical. Each closed-contour connection means is mounted so that two axial tabs 86, 90 opposite the cylindrical walls 84, 88 engage between two inner and outer 92 branches 94. The outer face of the tab axial 90 of the inner cylindrical wall 88 of the annular flange 68 for attachment to the casing is fixed for example by brazing, on the outer leg 94. The inner face of the axial lug 86 of the cylindrical wall 84 of the radial annular flange 62 of the outer wall of revolution 64 is fixed, for example by brazing, on the inner branch 92. In yet another embodiment of the invention shown in FIG. 11, the connection means comprise two separate spring blades 96, 98 and bent in Each blade 96, 98 comprises two inner, outer and outer limbs 104, 106 connected to an L-shaped flange 108, 110 extending radially inwardly and outwardly, respectively. Each rim 108, 110 of L-shaped section comprises an annular portion 112 connected to an inner or outer branch of a bent blade by a radial portion 114. Each L-shaped rim 108, 110 is bent so that the annular portion 112 extends across the branch to which it is connected. The blades 96, 98 are arranged circumferentially so that the radial portions 114 of the outer legs 104, 106 and the radial portions 114 of the inner legs 100, 102 are in contact with each other. The radial portions 114 may be attached to each other by brazing, for example. The radial portions 114 of the outer branches 104, 106 of the leaf springs 96, 98 are axially engaged in a notch (not shown) of a cylindrical wall 116 extending upstream from the radial flange 68 for attachment to the outer casing . Similarly, the radial walls 114 of the inner limbs 100, 102 of the leaf springs 96, 98 are axially engaged in a notch (not shown) of a cylindrical wall 118 extending upstream from the radial annular flange 62. connecting to the downstream end of the outer wall of revolution 64 of the combustion chamber.

Les parties annulaires 112 des branches externes 104, 106 sont fixées, par exemple par brasage, sur la face externe de la paroi cylindrique 116 de la bride annulaire 68 de fixation au carter externe. De manière similaire, les parties annulaires 112 des branches internes 100, 102 sont fixées, par exemple par brasage, sur la face interne de la paroi cylindrique 118 de la bride annulaire radiale 62 de la paroi externe de révolution 64. Dans les réalisations des figures 10 et 11, les lames de ressort sont avantageusement montées entre le carter externe et la paroi externe de révolution avec une précontrainte initiale de traction radiale, ce qui permet d'assurer une bonne tenue mécanique du fait du mode d'accrochage des branches interne et externe sur les brides annulaires de la chambre de combustion et du carter externe. En effet, dans la réalisation de la figure 10, la traction initiale permet un appui radial des branches interne et externe sur les pattes 90 de la paroi cylindrique 88 de la bride annulaire radiale 68 du carter externe et sur les pattes 92 de la paroi cylindrique 84 de la bride annulaire radiale 62 de la paroi externe de révolution 64. Dans la réalisation de la figure 11, une traction initiale permet un appui radial des parties annulaires 112 des lames 96, 98 sur la paroi cylindrique 116 de la bride annulaire radiale 68 du carter externe et sur la paroi cylindrique externe 118 de la bride annulaire radiale 62 de la paroi externe de révolution 64. Comme indiqué précédemment, l'intégration en direction circonférentielle de moyens de liaison du type épingle 50 permet de dimensionner ces moyens en direction circonférentielle de manière adéquate afin d'avoir la souplesse souhaitée tout en conservant un rayon de la partie en U suffisamment important pour éviter une trop forte concentration de contraintes. De cette manière, il est possible de satisfaire plus simplement au compromis entre la rigidité nécessaire au maintien axial et à la stabilité vibratoire de la chambre de combustion et la souplesse nécessaire aux dilatations différentielles entre le carter externe et la The annular portions 112 of the outer branches 104, 106 are fixed, for example by brazing, on the outer face of the cylindrical wall 116 of the annular flange 68 for attachment to the outer casing. Similarly, the annular portions 112 of the internal branches 100, 102 are fixed, for example by soldering, to the internal face of the cylindrical wall 118 of the radial annular flange 62 of the outer wall of revolution 64. In the embodiments of the figures 10 and 11, the leaf springs are advantageously mounted between the outer casing and the outer wall of revolution with an initial prestress of radial traction, which ensures a good mechanical strength due to the attachment mode of the inner limbs and external to the annular flanges of the combustion chamber and the outer casing. In fact, in the embodiment of FIG. 10, the initial traction allows radial support of the inner and outer branches on the lugs 90 of the cylindrical wall 88 of the radial annular flange 68 of the outer casing and on the lugs 92 of the cylindrical wall. 84 of the radial annular flange 62 of the outer wall of revolution 64. In the embodiment of Figure 11, an initial traction allows a radial support of the annular portions 112 of the blades 96, 98 on the cylindrical wall 116 of the radial annular flange 68 of the outer casing and on the outer cylindrical wall 118 of the radial annular flange 62 of the outer wall of revolution 64. As indicated above, the circumferential integration of pin-type connection means 50 makes it possible to dimension these means in the circumferential direction in order to have the desired flexibility while keeping a radius of the U-shaped part large enough to avoid too much concentration of constraints. In this way, it is possible to satisfy more simply the compromise between the rigidity necessary for the axial retention and the vibration stability of the combustion chamber and the flexibility required for the differential expansions between the outer casing and the

Claims

REVENDICATIONS1. Turbomachine with an annular combustion chamber, this chamber comprising a wall of external revolution (64) connected to a casing by flexible or elastically deformable connection means of the hairpin type, characterized in that the pin-type connection means (50) ) extend in the circumferential direction.

2. The turbomachine according to claim 1, characterized in that the outer wall of revolution (64) of the chamber is connected to the outer casing by n means of connection (50) above the hairpin type, n being a prime number greater than the number Diameter-specific mode diameter of the highest chamber capable of resonating during operation of the combustion chamber.

3. A turbomachine according to claim 1 or 2, characterized in that each connecting means (50) comprises at least one U-shaped blade whose end is fixed to an inner cylindrical wall (66) of an annular flange (68). the outer casing and the other end is fixed to an outer cylindrical wall (60) of an annular flange (62) of the outer wall of revolution (64) of the combustion chamber.

4. The turbomachine according to one of claims 1 to 3, characterized in that each connecting means (50) is closed contour and comprises two U-shaped blades connected to each other face to face, the branches ( 56, 58) substantially parallel to the circumferentially extending U-shaped blades and attached to an annular flange (68) of the outer housing and an annular flange (62) of the outer wall of revolution (64) of the chamber, respectively.

5. A turbomachine according to claim 3 or 4, characterized in that each connecting means (50) is held axially by an upstream flange (74) of the annular flange (68) of the housing and by upstream edges (70) and downstream (72) of the annular flange (62) of the outer wall of revolution (64) of the chamber.

6. Turbomachine according to one of the preceding claims, characterized in that each connecting means (50) comprises a circumferential holding means such that a lug (78) engaged in a notch (76) of the annular flange (70). the outer wall of revolution (64).

7. The turbomachine according to claim 4, characterized in that the inner cylindrical wall (88) of the annular flange (68) of the outer casing and the outer cylindrical wall (84) of the annular flange (62) of the outer wall of revolution. (64) of the combustion chamber comprise axial lugs (86, 90) vis-à-vis radial engaged between the inner and outer legs (92, 94) of the bent blades and fixed thereon.

8. A turbomachine according to claim 4, characterized in that the ends of the inner and outer legs each comprise an L-shaped curved rim (108) extending radially inwardly and outwardly, respectively.

9. A turbomachine according to claim 8, characterized in that the L-shaped flanges (108) of the inner (100, 102) and outer (104, 106) branches are axially engaged and retained radially in a notch of the outer cylindrical wall (118). ) of the annular flange of the outer wall of revolution (64) and in a notch of the inner cylindrical wall (116) of the annular flange (68) of the outer casing, respectively.

10. Turbomachine according to one of the preceding claims, characterized in that each connecting means (50) has a symmetrical shape with respect to an axial plane of the combustion chamber.

11.Turbomachine according to one of the preceding claims, characterized in that the connecting means (50) above are fixed by soldering to the outer casing and the outer wall of the combustion chamber.

12.Turbomachine according to one of the preceding claims, characterized in that the connecting means (50) are mounted with an initial prestress of compression or traction between the outer casing and the outer wall of revolution (64) of the chamber of combustion.