FR2556819A1 - Controleur de flamme autocontrole - Google Patents

Abstract

CONTROLEUR DE FLAMME RELIE A LA TENSION DU RESEAU SANS TRANSFORMATEUR, AINSI QUE SON CIRCUIT D'IONISATION5, 46, 47. LE CONTROLEUR DE FLAMME COMPREND UN CIRCUIT AMPLIFICATEUR2, UN CIRCUIT1 DE RELAIS DE FLAMME, UN INTEGRATEUR3 ET UN GENERATEUR D'IMPULSIONS4. LE CIRCUIT D'IONISATION CHARGE UN CONDENSATEUR6 QUI AGIT SUR LES ENTREES19, 20 D'UN AMPLIFICATEUR8. LA SORTIE DE CE DERNIER ACTIONNE SIMULTANEMENT DEUX ELEMENTS COMMUTANTS9, 17, DONT UN EST UN INTERRUPTEUR9 DE COURT-CIRCUITAGE DU BRANCHEMENT EN SERIE DE DIODES13, 16, D'ENROULEMENTS11, 12 D'UN RELAIS DE CHARGE10, ET D'UN CONDENSATEUR DE CHARGE14. LE SECOND ELEMENT COMMUTANT17 DEMARRE L'INTEGRATEUR3 QUI DECLENCHE UN INTERRUPTEUR18 DU GENERATEUR D'IMPULSIONS4. CE DERNIER COURT-CIRCUITE LES ENTREES 19, 20 DE L'AMPLIFICATEUR8 PENDANT DE COURTS INTERVALLES. EN PRESENCE D'UNE FLAMME46, LE RELAIS DE FLAMME10 NE PEUT DEMEURER ALIMENTE QUE SI LES INTERVALLES SE SUCCEDENT DANS UN RAPPORT TEMPOREL DETERMINE. TOUTE DEFAILLANCE DE COMPOSANTS PERTURBE CE RAPPORT ET FAIT DECLENCHER LE RELAIS DE FLAMME10.

Description

La présente invention concerne un contrôleur de flamme autocontr6lé pour

surveillance de la flamme d'un brûleur à pulvérisation de mazout ou à gaz, avec-un détecteur de flamme à ionisation et un branchement

en parallèle, pouvant être relié à une tension alternative, du détec-

teur de flamme avec un premier condensateur, dont la charge dépend

du courant d'ionisation du détecteur de flamme; un amplificateur influ-

encé par une tension de commande par l'intermédiaire du premier conden-

sateur; un élément commutant de sortie qui, faisant partie d'un circuit de relais de flamme, est en parallèle avec le branchement en série d'au moins une diode, l'enroulement partiel d'un relais de flamme et un conducteur de charge, tandis que le branchement en série d'au moins une autre diode avec un autre enroulement partiel du relais

de flamme et le condensateur de charge est relié à la tension d'ali-

mentation du condensateur de charge; et un générateur d'impulsions qui ouvre et ferme périodiquement l'élément commutant de sortie en

présence d'un courant d'ionisation.

Le rendement des installations de chauffage fait l'objet d'une attention soutenue par suite de l'augmentation du prix du mazout et du gaz. On s'efforce dans ce but de réduire les pertes d'une chaufferie

à l'arrêt ce qui conduit à réduire les chaufferies en général sur-

dimensionnées auparavant et à utiliser des brûleurs dont une régulation continue permet dans une large mesure d'adapter la puissance au besoin thermique instantané. De tels brûleurs ne fonctionnent en service

intermittent qu'à une charge minimale et se trouvent en service con-

tinu sur le reste de la plage de charge. L'autotest du contrôleur de flamme, auparavant effectué pendant l'arrêt ou avant chaque mise en

service pour déceler d'éventuels défauts de pièces, n'est plus réali-

sable en service continu. Une telle installation exige des disposi-

tifs de surveillance de flamme s'autocontr8lant en permanence, même en service, pour déceler des défauts. De tels contrôleurs de flamme sont connus, mais représentent encore une dépense trop importante

pour l'emploi sur de petits brûleurs ou présentent encore des insuf-

fisances techniques.

Un autre inconvénient résidait dans le fait que l'électrode d'ioni-

sation peu coûteuse des brûleurs à pulvérisation de mazout conventionnels

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ne pouvait pas être considérée comme un détecteur de flamme fiable

par suite de sa cokéfaction. Ce type de détecteur présentera toute-

fois une importance croissante, même pour les brûleurs à mazout, par suite de l'utilisation croissante de brûleurs à vaporisation ou pulvérisation de mazout, des flammes bleues convenant pour les élec- trodes d'ionisation étant obtenues sans aucune formation de suie. Il

n'y a donc pas de cokéfaction des électrodes du détecteur.

Un détecteur de flamme connu (brevet de la République fédérale d'Allemagne n 30 26 787) se prête à l'utilisation aussi bien par ionisation qu'en UV. Une source de tension de service à résistance relativement faible et limitation de tension de protection contre les erreurs est nécessaire pour maintenir une faible durée de réponse à

l'extinction de la flamme à partir de l'état de service. Ccmte t-

nu du fait que la tension de détecteur nécessaire pour le fonction-

nement en UV est supérieure à la tension du réseau, cela impose un

transformateur, coûteux et encombrant.

Renoncer au fonctionnement avec un détecteur UV et adopter une alimentation sans transformateur pour le contrôleur de flamme connu présente le risque suivant: un défaut provoque une croissance de la tension d'alimentation, qui n'est pas décelée en temps voulu. Il en résulte dans le circuit du relais de flamme une durée de réponse excessive à une extinction intempestive de la flamme. Dans le montage connu, une alimentation directe sans transformateur délivre en outre une tension plus faible au détecteur par ionisation, de sorte que le courant du détecteur diminue pour une même qualité de flamme et ne suffit plus pour assurer la puissance nécessaire à l'interrupteur à

seuil qu'il alimente.

La demande de brevet de la République fédérale d'Allemagne publiée sous le n 24 30 328 décrit un montage contrôleur de flamme, relié directement au réseau alternatif. Il exige toutefois un circuit d'alimentation du détecteur à résistance extrêmement élevée, afin qu'une flamme de qualité mais à résistance relativement faible ne soit pas décelée comme défectueuse. L'alimentation du détecteur à résistance élevée se traduit par une charge admissible extrêmement faible par des capacités des lignes du détecteur, et de faibles courants de défaut d'isolement influencent déjà notablement le signal utile. L'invention a pour objet un contrôleur de flamme pour détecteur

par ionisation, qui décèle toute défaillance de pièce, peut fonction-

ner directement sur le réseau alternatif sans transformateur, et est pratiquement insensible aux défauts d'isolement et aux capacités

de ligne.

Selon une caractéristique essentielle de l'invention, un intégra-

teur indépendant de l'état de charge du premier condensateur chargé par le courant d'ionisation, mais influencé par l'état de sortie de l'amplificateur, déclenche un générateur d'impulsiQns d'une durée

prédéterminée par un élément temporisateur; un dispositif de commu-

tation, actionné par le générateur d'impulsions pendant la durée d'impulsion, court-circuite l'entrée de l'amplificateur et simule par suite un signal "flamme éteinte" pour l'amplificateur; et un bloc d'alimentation relié à la tension alternative du réseau délivre deux tensions qui doivent présenter deux valeurs données pour le

fonctionnement correct du dispositif.

D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront

mieux compris à l'aide de la description détaillée ci-dessous d'un

exemple de réalisation et du dessin annexé sur lequel: la figure 1 représente le schéma simplifié d'un contrôleur de flamme, divisé en groupes fonctionnels de base, et

la figure 2 représente le schéma électrique d'un exemple de réalisa-

tion.

Les mêmes composants sont désignés par les memes références sur

les deux figures décrites ci-dessous.

Le contrôleur de flamme selon l'invention est constitué, comme le montre la figure 1, par un circuit 1 de relais de flamme, un circuit amplificateur 2, un intégrateur 3, un générateur d'impulsions 4 et un détecteur de flamme à ionisation, appelé détecteur de flamme ci-dessous. Le détecteur de flamme 5 constitue avec le premier condensateur 6 du circuit amplificateur 2 un branchement en parallèle, auquel un autre condensateur 7 applique la tension alternative préle-a vée directement sur le réseau. Le circuit amplificateur 2 comprend

en outre un amplificateur 8 que la tension influence par l'intermé-

diaire du condensateur 6 et dont la sortie agit sur un élément commutant du circuit 1 de relais de flamme et sur l'intégrateur 3

décrit ultérieurement.

Le circuit 1 est constitué par un relais de flamme 10 à deux enroulements 11 et 12, dont le premier, branché en série avec une première diode 13, un condensateur de charge 14 et une résistance de charge 15, est relié à une source de tension continue non représentée sur la figure 1. Le second enroulement 12 est également branché en série avec le condensateur de charge 14, une seconde diode 16 de polarité inverse de celle de la première diode 13, et la résistance de charge 15, et par suite relié aussi à la même source de tension

continue. L'élément commutant 9 est relié en parallèle avec le bran-

chement en série du condensateur de charge, des deux enroulements

11, 12 et des diodes 13 ou 16, et permet de shunter un de ces cir-

cuits, de la façon décrite ci-après.

La sortie de l'amplificateur 8 influence aussi un second élé-

ment commutant 17, déclenchant l'intégrateur 3. Ce dernier constitue un élément temporisateur et actionne le générateur d'impulsions

après un temps indépendant de l'état de charge du premier conden-

sateur 6 quand le bloc d'alimentation relié à la tension alterna-

tive du réseau fonctionne correctement. Ce phénomène est également

décrit ci-après à l'aide de la figure 2. Le déclenchement du généra-

teur d'impulsions 4 est indiqué sur la figure 1 par un interrupteur 18. Un dispositif commutant 21 est affecté au générateur d'impulsions 4, court-circuite les deux entrées 19 et 20 de l'amplificateur 8 et,

dans l'état fermé de ce dernier, simule un signal "flamme éteinte".

Un élément temporisateur non représenté sur la figure 1 fixe la durée d'impulsion. Le principe de fonctionnement est décrit à l'aide de la figure 1,

avant d'aborder les détails du montage selon figure 2.

L'élément commutant 9 demeure fermé au repos, en l'absence de toute flamme. La tension appliquée au circuit 1 du relais de flamme apparalt aux bornes de la résistance de charge 15 et le relais de flamme 10 n'est pas alimenté. La tension appliquée à l'intégrateur 3 est nulle et le dispositif commutant 21 est ouvert. Tant qu'aucune flamme n'est présente, la tension alternative appliquée ne peut pas charger le condensateur 6. Aucune tension n'est appliquée aux entrées 19 et 20 de l'amplificateur. Lors de l'apparition de la flamme, le condensateur 6 se charge et l'amplificateur 8 provoque une ouverture de l'élément commutant 9 et une fermeture de l'élément commutant 17. Le condensateur 14 se charge par l'enroulement 11 à résistance élevée et la diode 13, le courant de charge ne pouvant pas enclencher le relais de flamme 10. L'élément commutant 17 a

branché simultanément l'intégrateur 3 qui, quand un seuil prédéter-

miné est atteint, commande par l'intermédiaire de l'interrupteur 18 le générateur d'impulsions 18, qui actionne le dispositif commutant 21 et court-circuite les entrées 19, 20 de l'amplificateur. Le condensateur 6 ne se décharge pratiquement pas sur une résistance limitatrice 22 pendant ce court-circuitage, mais l'amplificateur 8 actionne les éléments commutants 9 et 17. Le relais de flamme 10 est par suite branché dans le circuit 1, le condensateur de charge 14 se déchargeant sur l'enroulement 12 à faible résistance et la diode 16, jusqu'à une tension résiduelle. La durée de cette décharge est fixée par la durée des impulsions du générateur 4 et choisie

de façon que le relais de flamme 10 ne déclenche pas. L'élément com-

mutant 17 a simultanément remis l'intégrateur 3 à zéro et le rebranche à la fin de la durée de l'impulsion du générateur 4, après quoi le même cycle se répète, le relais de flamme 10 demeurant toujours alimenté par l'enroulement 11 grâce au courant de maintien. Lorsque

la flamme s'éteint, le condensateur 6 ne se recharge plus, l'ampli-

ficateur 8 maintient l'élément commutant 9 fermé et le relais de flamme 10 déclenche quand le courant de maintien tombe au-dessous

de sa valeur. En présence d'une flamme, seul le cycle permanent per-

met de maintenir le relais de flamme 10 alimenté. Afin qu'un défaut de composant ne puisse pas provoquer un branchement intempestif du relais de flamme 10 même dans le cas d'un bloc d'alimentation relié directement à la tension alternative du réseau, ledit bloc est dimensionné de façon à délivrer deux tensions de valeur déterminée et de polariti opposées pour un fonctionnement correct du contrôleur de flamme. Uniquement dans cette condition, le cycle précité se déroule sans perturbation et permet, en présence d'une flamme, un

branchement permanent du relais de flamme.

D'autres détails sont décrits ci-dessous à l'aide de la figure 2.

Le bloc d'alimentation est constitué par le branchement en série d'une résistance 23, d'un condensateur 24, d'une diode 25 et d'un premier condensateur accumulateur 26, relié à une tension alternative du réseau UN, entre un conducteur de phase Ph et un neutre N. Le branchement en série de la diode 25 et du condensateur accumulateur 26 est en outre en parallèle avec un autre branchement en série d'une première diode Zener 27, de polarité opposée à celle de la diode 25, et d'un second condensateur accumulateur 28, ce dernier étant de plus shunté par une seconde diode Zener 29 limitant sa

tension de charge.

La première tension d'alimentation U1 est prélevée aux bornes du premier condensateur accumulateur 26, c'est-à-dire entre le neutre N et un conducteur 30, et la seconde tension d'alimentation U2 aux bornes du second condensateur accumulateur 28, c'est-à-dire

entre une connexion 31 et le neutre N. Les deux tensions d'alimen-

tation U1 et U2 sont de polarité opposée par rapport au neutre N Le circuit 1 de relais de flamme, comprenant les composants à 16 selon figure 1, est branché entre le conducteur 30 et le neutre N, la résistance 15 aboutissant au conducteur 30. L'élément

commutant 9 de la figure 1 est remplacé par le circuit collecteur-

émetteur d'un transistor 32.

Le branchement en série d'une résistance de charge 33 et d'un condensateur d'intégration 34 est en outre relié à la première

tension d'alimentation U1, qui est appliquée à la base du transis-

tor 32 par le condensateur d'intégration 34, une résistance 35 et le circuit collecteur-émetteur d'un autre transistor 36. La tension U1 sur le conducteur 30 influence également, par l'intermédiaire d'une résistance 37, la base du transistor 36 qui est en outre reliée au neutre N par le circuit drain-source d'un transistor TEC 38. En l'absence d'une flamme plus négative que le potentiel du neutre N, la grille du transistor TEC 38 est polarisée par une résistancz 39 branchée entre la grille et la connexion 31. La grille est en outre reliée au neutre N par le circuit collecteur-émetteur

d'un transistor bipolaire 40.

Il ressort de ce qui précède que la première tension U1 alimente à la fois le circuit de relais de flamme 10 à 16, le circuit ampli-

ficateur 2 constitué par les transistors 32, 36, 38, et le condensa-

teur d'intégration 34, c'est-à-dire l'intégrateur 3.

La base du transistor 40 constitue une entrée 19 et le neutre N l'autre entrée 20 de l'amplificateur 8 selon figure 1. La tension

prélevée sur le premier condensateur 6 agit entre ces deux entrées.

Le condensateur 6 est relié à la tension alternative du réseau UN en série avec une résistance 42 et le condensateur 7, le circuit d'ionisation étant relié par une résistance 43 au point de connexion du condensateur 7 et de la résistance 42, et par suite en parallèle avec le premier condensateur 6. Le circuit d'ionisation est constitué par un détecteur 5 plongeant dans une flamme 46 et une buse 47 de brûleur, reliée à la terre ou au neutre N.

Le montage comporte en outre un condensateur générateur d'im-

pulsions 48, relié d'un côté au point de connexion entre la résis-

tance de charge 15 et les deux diodes 13 et 16. Sa seconde borne est reliée à une prise 49 d'un diviseur de tension, constitué par une résistance 50 et une diode 51 polarisée dans le sens direct, et branché entre le conducteur 30 et le neutre N. Le condensateur générateur d'impulsions 48 forme avec la résistance 50 un élément temporisateur qui influence un dispositif commutant constitué par un transistor 53, dont le circuit émetteur-collecteur est branché entre la base du transistor 40 et le neutre N. Le transistor 53 est commandé par l'élément temporisateur 48, 50 et influencé par la seconde tension d'alimentation U2. Pour ce faire, la prise 49 est reliée par une résistance 52 à la base du transistor 53. Ce dernier

correspond au dispositif commutant 21 de la figure 1.

La base d'un autre transistor 54 est reliée par une résistance à la connexion entre le condensateur d'intégration 34 et les deux résistances 33 et 35. L'émetteur du transistor 54 est en outre

relié par une diode Zener 56 au conducteur 30, tandis que son col-

lecteur est relié par une résistance 57 à la connexion 31 et par suite à la seconde tension d'alimentation U2. Une liaison est en outre établie entre le collecteur du transistor 54 et la base du transistor 53 par une diode 58 qui, vue du collecteur du transistor 54, est polarisée dans le sens inverse. Le fonctionnement du contrôleur de flamme décrit selon figure 2

est le suivant.

Après l'application de la tension alternative du réseau UN, les

deux condensateurs 26 et 28 se chargent par leurs diodes correspon-

dantes 25 ou 27 et délivrent les deux tensions d'alimentation U1 et U2, polarisées en sens inverse par rapport au neutre N et appelées

tensions U1 et U2 ci-dessous.

Aucune flamne n'est présente à l'origine par hypothèse.

La tension U2, dont la valeur est limitée par la diode Zener 29, agit sur le dispositif commutant influencé par le générateur d'impulsions décrit ci-après, c'est-à-dire sur la base du transistor 33 et par suite aussi sur l'entrée 38a de l'amplificateur, constituée par la grille du transistor TEC 38. Grâce à l'emploi d'un transistor TEC, la tension négative appliquée par la résistance 39 permet son blocage. Une tension positive est alors appliquée par la résistance 37 à la base du transistor 36 en aval, qui est dans l'état passant, de même que le transistor 32 par conséquent. En l'absence d'un signal

de flamme, le branchement en série de la diode 13 ou 16, de l'enroule-

ment 11 ou 12 et du condensateur de charge 14 est ainsi court-circuité dans le circuit du relais de flamme. Tout passage de courant dans le

relais de flamme 10 est ainsi interdit.

La tension U1 est pour l'essentiel appliquée aumbornes de la résistance 15 par suite de l'état passant du transistor 32, de sorte qu'une valeur relativement faible du U1 s'établit du fait de cette charge. Les transistors 32 et 36 se trouvant dans l'état passant at la résistance 35 étant relativement faible, la base du transistor 54 se trouve pratiquement au potentiel du neutre N et le transistor 54 est dans l'état passant. La tension de Zener de la diode 56 est dépassée et la tension U1 produit par suite un autre courant dans 30, 56, 54, 57, 29, la chute de tension maximale se produisant aux bornes de la résistance 57. Le potentiel de la cathode de la diode

58 devient ainsi positif, ce qui interdit une influence de ce cir-

cuit sur le transistor 53.

La tension U1 produit en outre par la résistance 50 une charge du condensateur générateur d'impulsions 48, dont la tension de charge est limitée par la diode 51. La chute de tension aux bornes de la diode 51, c'est-à-dire la tension sur la prise 49, maintient par la résistance 52 la base du transistor 53 suffisamment positive pour

que ce dernier demeure bloqué.

Le montage s'immobilise dans l'état précédemment décrit jusqu'a ce qu'après l'allumage de la flamme 46, le condensateur 6 se charge et sa tension U3 commande, par l'intermédiaire de la résistance 41, le transistor bipolaire 40. Ce dernier transmet ainsi le signal de flamme à l'entrée 38a de l'amplificateur. La diode base-émetteur du transistor 40 limite simultanément un nouvel accroissement de la

tension de commande U3. Cela est important, car une tension de com-

mande U3 trop élevée lors de l'extinction de la flamme entraînerait une durée de réponse trop longue; un autocontr8le est en outre assuré,

car une interruption de la diode base-émetteur est décelée. Elle pro-

voquerait un déclenchement du relais de flamme 10, le cycle impul-

sionnel décrit ci-dessous ne pouvant plus se poursuivre.

La commande du transistor 40 rend l'entrée 38a de l'amplifica-

teur, c'est-à-dire la grille du transistor TEC 38 plus positive et

fait passer le circuit drain-source de ce dernier dans l'état passant.

Les transistors 36 et 32 se bloquent alors. La charge de la source de U1 par la résistance 35 est supprimée. Le condensateur générateur d'impulsions 48 se charge par la résistance 15, qui est beaucoup plus faible que la résistance 50, et par la diode 51. Le condensateur d'intégration 34 se charge de même par la résistance 33. Un courant de charge circule en outre dans la diode 13 et l'enroulement 11, vers le condensateur de charge 14, mais ne suffit pas pour enclencher le relais de flamme 10. La base du transistor 50 présente une valeur

de plus en plus positive avec la croissance de la charge du conden-

sateur d'intégration 34, jusqu'à ce que la tension de Zener aux bornes de la diode 56 soit dépassée vers le bas, ce qui provoque le blocage du transistor 54. Le temps s'écoulant jusqu'à ce blocage est fixé par le condensateur d'intégration 34. La tension positive

aux bornes de la résistance 57 est supprimée par le blocage du tran-

sistor 54. La diode 58 commande le transistor 53. Etant désormais conducteur, il constitue un interrupteur de court-circuitage du circuit base-émetteur du transistor 40, dont il relie la base au neutre pendant un temps déterminé par un générateur d'impulsions décrit ci-après. Les transistors 40 et 38 se bloquent par suite,

tandis que les transistors 32 et 36 deviennent conducteurs. Le cou-

rant de charge 14 se décharge sur 12, 16, 32 et son courant produit l'enclenchement du relais de flamme 10, tandis que le condensateur d'intégration 34 se décharge très rapidement sur 35, 36, 32. Une

inversion de charge du condensateur générateur d'impulsions 48 com-

mence simultanément avec le passage des transistors 32 et 36 à l'état passant, l'électrode droite sur la figure 2 dudit condensateur 48 étant reliée au potentiel du neutre Npar le transistor 32. La charge produite par le passage du transistor 32 à l'état passant réduit la tension d'alimentation U 1. Cela entraîne le blocage du transistor 54 par un effet de réaction, un effet de bascule souhaité de son action de commutation, et un séjour suffisamment long dans

l'état bloqué.

Le transfert de charge du condensateur générateur d'impulsions

48 dure beaucoup plus longtemps que la décharge très rapide du con-

densateur d'intégration 34, de sorte que la tension positive sur la base du transistor 54 diminue rapidement et devient plus négative que la tension sur l'émetteur. Le transistor 54 redevient ainsi

conducteur et la tension U1 agit de nouveau par la résistance 57.

La connexion entre la résistance 57 et la diode 58 est désormais portée au potentiel positif, ce qui ne peut toutefois pas influencer le blocage de la diode 58 du transistor 53. Ce point est important car la durée de blocage du transistor 54 est inférieure à la durée souhaitée des impulsions du générateur.Le transfert de charage du condensateur générateur d'impulsions 48, relativement lente pour ce faire, s'effectue par la résistance 50, le potentiel de la tension sur la prise 49 étant d'abord négatif, puis variant vers des valeurs

positives, avec transmission à la base du transistor 53 par la résis-

tance 52. Le transistor 53 est ainsi amené à l'état passant par le blocage du transistor 54, mais demeure conducteur au-delà de la brève impulsion de blocage du transistor 54, jusqu'à ce que l'inversion de charge du condensateur générateur d'impulsions 48 atteigne de nouveau un potentiel d'environ 0,5 V sur la prise 49. Le transistor

53 se bloque alors de nouveau.

Le condensateur 6 ne s'est guère déchargé sur la résistance 41 pendant la durée de conduction du transistor 53. Après le blocage de ce dernier, seule la valeur de la tension de commande U3 prélevée aux bornes du condensateur 6 est donc déterminante sur la base du transistor 40, bien que le transistor 53 et la tension de commande U3 agissent sur ladite base comme précédemment décrit. En d'autres termes, et dans l'hypothese o la flamme 46 est toujours présente, les transistors 40 et 38 reviennent à l'état conducteur, tandis que

les transistors 36 et 32 se bloquent de nouveau.

Le courant de charge du condensateur 14 circulant dans l'enrou-

lement 11 maintient désormais le relais de flamme 10 alimenté. L'en-

semble du cycle se répète alors.

Le relais de flamme 10 ne peut par suite demeurer alimenté que

si le transistor 40 est périodiquement bloqué pendant un court temps.

Toute perturbation du cycle décrit, se déroulant dans un temps

déterminé, fait déclencher le relais de flamme 10. Le bloc d'alimen-

tation secteur, délivrant les deux tensions d'alimentation U1 et U2, est également surveillé ainsi, car toute défaillance d'un de ses composants perturbe ce cycle et provoque donc un déclenchement du

relais de flamme 10.

Dans le contrôleur de flamme décrit, et contrairement à l'art antérieur, le transistor 32 branché en parallèle avec le circuit du relais de flamme a été choisi de façon à se trouver dans l'état passant en l'absence de tout signal de flamme. La durée de réponse à l'extinction n'est ainsi plus déterminée par la grande constante de temps de charge du condensateur 14, mais par sa faible constante de temps de décharge. Il est par suite possible de choisir une source de tension d'alimentation U1 de résistance élevée et donc

de travailler avec une courbe de charge relativement plate du con-

densateur de charge 14. Cela permet d'augmenter la durée de répéti-

tion du cycle, c'est-à-dire de la choisir supérieure à 1 seconde.

Il en résulte de nouveau un rapport plus favorable du temps de charge au temps de décharge du condensateur 6 chargé par le circuit d'ioni- sation, c'est-à-dire un prélèvement moindre d'énergie dans ce circuit, et par suite une charge plus faible du signal de détecteur et une sensibilité accrue. La durée de réponse à l'extinction est désormais essentiellement déterminée par la constante de temps de décharge,

résultant de la résistance 41 et du condensateur 6.

Le contrôleur de flamme décrit est autocontr1lée en permanence, car tout court-circuit ou interruption d'un semiconducteur ou d'un

condensateur quelconque, de même que toute interruption d'une résis-

tance quelconque perturbe le cycle nécessaire pour le circuit du

relais de flamme, de sorte que ce dernier n'est plus alimenté.

Pour obtenir ce comportement, il est essentiel que le déclen-

chement de la décharge du condensateur de charge 14 soit dérivée non pas de la tension aux bornes de ce condensateur, mais du condensateur d'intégration 34 indépendant. Il est en outre essentiel aussi que la

durée de la décharge dépende non pas de la tension aux bornes du con-

densateur de charge 14, mais du circuit temporisateur séparé du con-

densateur générateur d'impulsions 48 et de sa résistance 50.

Le montage décrit permet une production économique et, malgré l'alimentation sans transformateur, garantit qu'un défaut de composant ne peut pas provoquer une augmentation inadmissible de la tension de

service ni le prolongement résultant de la durée de réponse à l'ex-

tinction. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art au principe et aux dispositifs qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs, sans

sortir du cadre de l'invention.

Claims (8)

Revendications

1. Contrôleur de flamme autocontr8lé pour surveillance de la flamme d'un br leur à pulvérisation de mazout ou à gaz, avec un détecteur de flamme à ionisation et un branchement en parallèle, pouvant être relié à une tension alternative, du détecteur de flamme avec un premier condensateur, dont la charge dépend du courant d'ionisation du détecteur de flamme; un amplificateur influencé par une tension de commande par l'intermédiaire du premier condensateur; un élément commutant de sortie qui, faisant partie d'un circuit de relais de flamme, est en parallèle avec le branchement en série d'au moins

une diode, l'enroulement partiel d'un relais de flamme et un conden-

sateur de charge, tandis que le branchement en série d'au moins une autre diode avec un autre enroulement partiel du relais de flamme et le condensateur de charge est relié à la tension d'alimentation du condensateur de charge; et un générateur d'impulsions qui ouvre et ferme périodiquement l'élément commutant de sortie en présence

d'un courant d'ionisation, ledit contrôleur de flamme étant caracté-

risé en ce qu'un intégrateur (3; 34), indépendant de l'état de charge du premier condensateur (6) chargé par le courant d'ionisation, mais

influencé par l'état de sortie de l'amplificateur (8; 36; 38), déclen-

che un générateur d'impulsions (4; 54) d'une durée prédéterminée par un élément temporisateur (50,48); en ce Qu'un dispositif de conmmutation (21; 53), actionné par le générateur t; 54) pendant la durée d'impulsion, court-circuite l'entrée (19, 20; 38a) de l'amplificateur et simule par suite un signal "flamme éteinte" pour l'amplificateur (8; 38; 36); et en ce qu'un bloc d'alimentation, relié à la tension alternative

du réseau (UN), délivre deux tensions (U1,U2) qui présentent deux va-

Iurs déterminées pour le fonctionnement correct du dispositif.

2. Contr8leur de flamme selon revendication 1, caractérisé en ce que les deux tensions (U1, U2) de valeur déterminée présentent une polarité inverse; la première tension (U1) alimente le circuit du relais de flamme (1, 10...16), le circuit amplificateur (2; 36; 38), le générateur d'impulsions (4; 54; 48; 50) et l'intégrateur (3; 34); et la seconde tension d'alimentation (U2) agit sur un dispositif de commutation (21; 53) influencé par le générateur d'impulsions

(4; 54, 48, 50) et par suite sur l'entrée (19, 20; 38a) de l'ampli-

ficateur.

3. Contr8leur de flamme selon une des revendications 1 ou 2,

caractérisé en ce que le bloc d'alimentation est constitué par le branchement en série, relié à la tension alternative du réseau (UN), d'une résistance (23), d'un second condensateur (24), d'une diode (25) et d'un premier condensateur accumulateur (26); le branchement en série de la diode (25) et du premier condensateur accumulateur (26) est en outre en parallèle avec le branchement en série d'une première diode Zener (27), de polarité opposée à celle de la diode (25), et d'un second condensateur accumulateur (28), qui est en outre shunté par une seconde diode Zener (29) limitant sa tension de charge; et la première tension d'alimentation (U1) est prélevée aux bornes du premier condensateur accumulateur (26) et la seconde tension d'alimentation (U2), de polarité opposée, aux bornes du

second condensateur accumulateur (28).

4. Contr8leur de flamme selon revendication 3, caractérisé en ce que le branchement en parallèle du détecteur de flamme (5) et de son circuit d'ionisation (5, 46, 47) avec le premier condensateur (6) délivrant la tension de commande (U3) est relié à la tension alternative du réseau (UN) par au moins une résistance (42, 43) en

série avec un autre condensateur (7).

5. Contrôleur de flamme selon une quelconque des revendications t

à 4, caractérisé en ce que l'élément commutant de sortie (9; 32), en parallèle avec le branchement en série d'une diode (13 ou 16), d'un enroulement (11 ou 12) et du condensateur de charge (14) dans le circuit (1) du relais de flamme, est un transistor (32) passant

en l'absence d'un signal de flamme.

6. Contrôleur de flamme selon revendication 5, caractérisé en ce

que la transmission du signal de flamme à l'entrée (38a) de l'ampli-

ficateur est assurée par un transistor bipolaire (40), dont le circuit collecteur-émetteur est branché entre l'entrée (38a) de l'amplificateur et le neutre (N), et sur la base duquel agissent à la fois le dispositif commutant (21; 53) actionné par le générateur d'impulsions (4; 54) et la tension de commande (U3) prélevée aux

bornes du premier condensateur (6), le circuit base-émetteur du tran-

sistor bipolaire (40) limitant simultanément la tension de commande (u3).

7. ContrSleur de flarme selon revendication 6, caractérisé en ce que le dispositif commutant (21) est constitué par un autre transis- tor (53) dont le circuit émetteur-collecteur est branché entre la base du transistor bipolaire (40) et le neutre (N) et dont la base commandée par l'élément temporisateur (48, 50), est influencée par

la seconde tension d'alimentation (U2).

8. Contr8leur de flamme selon revendication 7, caractérisé en ce que l'entrée (38a) de l'amplificateur (32, 36) est constituée par la grille d'un transistor TEC (38), ccmmandé par la seconde tension

d'alimentation négative (U2).