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EP2015871B1 - Drei-phasen-trennseparator mit einer schälscheibe und feststoffaustragsöffnungen - Google Patents

Drei-phasen-trennseparator mit einer schälscheibe und feststoffaustragsöffnungen Download PDF

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Publication number
EP2015871B1
EP2015871B1 EP06724790.8A EP06724790A EP2015871B1 EP 2015871 B1 EP2015871 B1 EP 2015871B1 EP 06724790 A EP06724790 A EP 06724790A EP 2015871 B1 EP2015871 B1 EP 2015871B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
drum
separator
phase
disk
solid
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
EP06724790.8A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP2015871A1 (de
Inventor
Kim TRÄGER
Herbert Kunz
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
GEA Mechanical Equipment GmbH
Original Assignee
GEA Mechanical Equipment GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by GEA Mechanical Equipment GmbH filed Critical GEA Mechanical Equipment GmbH
Publication of EP2015871A1 publication Critical patent/EP2015871A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP2015871B1 publication Critical patent/EP2015871B1/de
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

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Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04B—CENTRIFUGES
    • B04B11/00—Feeding, charging, or discharging bowls
    • B04B11/08—Skimmers or scrapers for discharging ; Regulating thereof
    • B04B11/082—Skimmers for discharging liquid
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04B—CENTRIFUGES
    • B04B1/00—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles
    • B04B1/04—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles with inserted separating walls
    • B04B1/08—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles with inserted separating walls of conical shape
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04B—CENTRIFUGES
    • B04B1/00—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles
    • B04B1/10—Centrifuges with rotary bowls provided with solid jackets for separating predominantly liquid mixtures with or without solid particles with discharging outlets in the plane of the maximum diameter of the bowl
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04B—CENTRIFUGES
    • B04B11/00—Feeding, charging, or discharging bowls
    • B04B11/02—Continuous feeding or discharging; Control arrangements therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04B—CENTRIFUGES
    • B04B13/00—Control arrangements specially designed for centrifuges; Programme control of centrifuges
    • B04B2013/006—Interface detection or monitoring of separated components

Definitions

  • the invention relates to a separator according to the preamble of claim 1 as from WO 96/34693 is known and a method for three-phase separation with such a separator.
  • Such separators have been known for a long time.
  • the liquid discharges are provided with so-called peeling discs, in which the effect is exploited that the rotational energy of the incoming liquid is converted into a back pressure in the discharge line.
  • peeling discs have proven themselves.
  • a well-known three-phase separator is in Fig. 3 shown. If one or both of the two fluid outlets from the drum are assigned a paring disc and the further outlet is nozzle-like, the result is an area delta LP within which the paring disc permits a displacement of the separation zone in the drum by throttling (see, eg, US Pat WO 86/01436 ).
  • the range of displaceability of the separation zone is still relatively low and it is not readily possible to move the separating zone in operation fast enough about the peeling discs.
  • the shift also does not always lead to stable process conditions, since the variation of the throttling of the peeling disk processes directly affects several parameters of the process.
  • the invention has the object of developing the generic separator such that in a simple manner during operation, a displacement of the separation zone within the drum over a larger radial range is possible, with an improved adjustability of the position of the separation zone should be possible.
  • a method for operating such a separator is also to be proposed.
  • Throttle devices also on the type in operation non-rotating annular discs are known from the field of solid bowl screw centrifuges known per se - so from the DE 102 09 925 A1 or the DE 102 03 652 A1 , However, the drums of these centrifuges are stored in the region of both axial ends and not oscillating like centrifuges. This results in the difference that the drums of the decanter or solid bowl centrifuges rotate about a defined axis, while the Separatortrommeln Perform a certain precession movement, so that it was assumed that the conditions at the drain ring gap are not constant enough to achieve a defined adjustment of the separation zone between light and heavy phase and a shift of the drainage radius of the heavy liquid phase by means of an adjustable throttle plate. This assumption has not been confirmed. Contrary to expectations, stable conditions also occur at the outlet gap of the separator at the throttle disk. Rather, the throttle disc improves process efficiency as well as fine tuning and process stability.
  • the separator is suitable for a wide variety of three-phase separation tasks, in particular crude oil processing, in which the crude oil is clarified by solids and water is separated from the crude oil.
  • the invention also provides a use of a separator according to the invention according to one of the corresponding claims for crude oil treatment in which the crude oil is clarified by solids and water is separated from the crude oil.
  • the invention also provides a process for the three-phase separation and clarification of a product to be processed in at least two liquid phases and a solid phase, wherein the processing of the product takes place in a separator according to one of the corresponding claims directed to this, wherein for adjusting the separation zone once in operation adjusting the radius of the light liquid phase LP by means of the paring disc and then adjusting the heavy liquid phase (HP) and thus the separation zone by means of the throttle device, preferably the annular disc takes place.
  • Fig.1 to 3 each show separator drums 1, which have a vertically oriented axis of rotation at the radius r 0 .
  • the Separatortrommeln 1 are each set to a rotary spindle 2, for example, the type of Fig. 4 driven directly or via a belt (not shown here) or otherwise (eg a gearbox) is.
  • the rotary spindle 2 may be designed conically in its upper peripheral region.
  • the rotary spindle 2 is mounted with at least one or more bearings 3 on one side of the drum - here below the drum - oscillating and therefore describes in operation due to residual unbalance unlike a decanter a new axis adjusts a kind of precession movement around the vertical r 0 ( please refer Fig. 4 in which the inclination angle ⁇ is shown).
  • constructions are also known in which a lower drum is quasi “suspended" on an upper rotary spindle. Again, however, the drum is rotatably mounted oscillating only at one of its ends or subsequent to one of its axial ends.
  • the separator drum 1 has a feed pipe 4 for a product P to be hurled, to which a distributor 5 adjoins, which is provided with at least one or more outlet openings 6, through which incoming centrifugal material (crossed hatching) into the interior of the separator drum 1 and the Rising channel 7 of the plate package can be passed.
  • a feed through the spindle e.g. from below is also possible.
  • the construction is chosen such that the outlet openings 6 below a riser channel 7 in a plate package 8 (outer diameter at reference numeral 8) of conically shaped separating plates 9 are.
  • the plate package 8 of a Sheath plate 17 completed, which has a larger diameter than the plate package.
  • the Emulionsline or dividing line (also called E line) - forms a separation zone between a lighter liquid phase LP (hatching from the left bottom right top) and a heavier liquid phase HP (hatching to the lower right).
  • the lighter liquid phase LP (light phase) is conducted at an inner radius r LP with the aid of a paring disc 10 (also called a gripper) from the drum.
  • a paring disc 10 also called a gripper
  • the paring disc acts like a pump.
  • the peeling disk is downstream of a valve 18 for throttling, for example, outside the separator in its downstream discharge.
  • the heavy liquid phase HP flows around the outer circumference of the disc plate 17 through discharge passage 11 to a liquid outlet 12 at the upper axial end of the drum 1 (radius r HP ).
  • the constructions of the invention Fig. 1 and 2 are different than the construction of the Fig. 3 provided in the region of the liquid outlet 12 with an adjustable throttle device 13, by means of which the cross section is variable at the liquid outlet.
  • this throttle device 13 In order to realize this throttle device 13 structurally in a simple manner, it is proposed according to the type Fig. 2 and 3 to arrange in the axial direction above the liquid outlet 12 outside the drum 1, a kind of annular or throttle plate 19, which is arranged and formed spaced from the at least one liquid outlet opening, wherein the position of the annular disc 19 to the at least one Outlet opening is variable.
  • the disc may have a flat surface or be provided with grooves, for example.
  • the surface of the annular disc is preferably - but not necessarily - aligned perpendicular to the drum axis.
  • the annular disc 19 is e.g. axially displaceable or arranged pivotably on one of its peripheral edges and the annular disc is associated with a drive which is adapted to change the distance between the preferably stationary during operation annular disc 19 and the outlet opening 12.
  • the annular disc 19 is designed to be stationary during operation and does not rotate with the drum 1 with.
  • the radius of the E-line can be moved within the drum by a certain range.
  • the double conical drum in the region of its largest diameter solid discharge nozzles 21, which serve for the continuous discharge of solid particles S from the drum.
  • This embodiment is preferred. Embodiments without an additional solids discharge are also conceivable.
  • the displaceable annular disc leads to a significant improvement in the adjustability of the emulsion line (E-line) and to a better controllability and controllability of the process. This also results in an enlarged adjustment range of the separation zone.
  • E-line emulsion line
  • the outlet openings 12 may have a round shape in the manner of bores or may be e.g. Wedge-like or step-like widening from the inside out, which increases the control capability in different cases .. It could also be a tube placed in the outlet openings, which would have the advantage that the liquid flow does not attach to the drum.
  • This consists of a liquid outlet in the drum upstream disk 15 which extends from the outer periphery of the paring disc 10 to the outside and having a maximum circumferential radius which is greater than the largest radius to which the outlet openings 12 extend.
  • the standing still, non-rotating (shutter) disc 15 is in turn connected upstream of the drum 1, a kind of annular disc 16 as the first weir, which extends from the inner periphery of the drum cover of the drum 1 inwardly and whose inner radius is smaller than the largest Radius to which the disc 15 and the outlet openings 12 extend, so that in the region between the annular disc 16 and the outlet openings 12 (as 2nd weir) on the inner circumference of the drum cover of the drum 1, the Hydrohermitikringformat 14 is formed.
  • This chamber prevents the uncontrolled escape of gases or steam from the drum through the outlet openings 12 or labyrinths or other gaps or the like, which would cause a short-term instability in the region of the emulsion line - separation zone -.
  • the throttling device 13 alone can achieve an adjustability of the discharge radius of the heavy liquid phase of about 336 to 384 mm (ie 48 mm) or a compensation of the density variance (K) of 0.884 to 0.915 (0.031), because either by reaction to shifts or in product changes by changing the gap width of the gap 20 counteracted a displacement of the separation zone to keep them at a constant radius as possible to keep the process stable.
  • the peeling disk 10 alone can achieve an adjustment of the radius of the dividing line of 360 to 392 mm (32 mm) or a compensation of the density change (K) of 0.878 to 0.900 (0.022).
  • the throttling device 13 and the peeling disk 10 can achieve an adjustment of the separating zone or the radius of the E-line of 336 to 414 mm (corresponding to 78 mm) or a density ratio variance (K) of 0.863 to 0.915 (0.052).
  • a separate and independent water supply into the drum (not shown here, feasible, for example, by a concentric supply pipe within the supply pipe 4 for the product and further through the manifold into the drum) to provide in the three-phase separation - without a To exert additional hydraulic load on the stack of plates - to ensure that there is always a sufficient back pressure at the gap 20. If, on the other hand, the gap were not completely traversed, there would possibly be an uncontrolled shift in the e-line.
  • the discharge volume flow through the gap 20 is preferably observed and possibly also measured in order to prevent such dry runs and to minimize the volume of water to be added as much as possible.
  • the nozzle discharge capacity may be initially determined theoretically based on the machine design and drum rotation speed. This capacity is hereinafter referred to as "nominal" capacity or derivative rate.
  • the nozzles 21 will show wear and a period of time within which it is advisable to repair the solids discharge nozzles 21 may be indicated. This is advantageous because it is possible to maximize the time to change nozzles.
  • the measured "drain rate" is less than the nominal rate, one can conclude that one or more of the solids discharge nozzles 21 are clogged.
  • the system may be configured to automatically correct the effect of nozzle wear when determining whether the solids discharge nozzles are clogged or not.
  • the pressure drop across the throttle device depends on the flow rate or quantity and the size of the gap 20.
  • the pressure drop over the paring disc 10 depends on the flow rate and the throttling pressure on the valve 20 of the paring disc.
  • the pressure drops affect the discharge rates of the heavy and light phases. Combined and considered individually, the discharge line radii also influence the position of the E-line.
  • the user can conclude that a greater proportion of heavy phase is in the light phase and vice versa.
  • a stable separation process can be maintained although fluctuation in the product feed rate and composition may occur or density fluctuations of the heavy and / or lighter liquid phases LP and HP.
  • Such effects occur e.g. in natural products such as fish oil or in the treatment of crude oil (separation of water from the crude oil) or in the treatment of water (in particular separation of oil residues from the water).
  • a correction of the flow rate of the solids can be performed by measuring the solids content, since the solids density is a relatively constant parameter.
  • the light phase density and finally the density can be measured directly.
  • the inflow and outflow rates of the heavy and light phases can be determined.
  • This simple expert system can be supplemented by an online measurement of the exact heavy phase composition and the light phases. Neither the heavy nor the light phases typically have a polarity which would make measuring the volumetric concentration easy.

Landscapes

  • Centrifugal Separators (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft einen Separator nach dem Oberbegriff des Anspruchs 1 wie aus der WO 96/34693 bekannt ist und ein Verfahren zur Drei-Phasentrennung mit einem derartigen Separator.
  • Derartige Separatoren sind an sich seit langem bekannt. In der Regel werden die Flüssigkeitsausträge mit sogenannten Schälscheiben versehen, in denen der Effekt ausgenutzt wird, dass die Rotationsenergie der eintretenden Flüssigkeit in einen Staudruck in der Ablaufleitung umgesetzt wird. Derartige Schälscheiben haben sich an sich bewährt. Insbesondere ist es möglich, durch Androsselung den herrschenden Staudruck zu variieren und damit die Trennzone in der Trommel bzw. den Radius der Trennzone in der Trommel über einen gewissen Bereich A zu variieren. Es ist insbesondere auch bekannt, beiden Flüssigkeitsauslassen Schälscheiben zuzuordnen.
  • Ein bekannter Drei-Phasen-Separator ist in Fig. 3 dargestellt. Wird einem oder beiden der beiden Flüssigkeitsauslasse aus der Trommel eine Schälscheibe zugeordnet und der weitere Auslaß düsenartig ausgebildet, ergibt sich ein Bereich delta LP, innerhalb dessen die Schälscheibe durch Androsseln eine Verschiebung der Trennzone in der Trommel erlaubt (siehe z.B. die WO 86/01436 ). Hier ist einerseits der Bereich der Verschiebbarkeit der Trennzone noch relativ gering und es ist auch nicht ohne weiteres möglich, über die Schälscheiben die Trennzone im Betrieb schnell genug zu verschieben. Die Verschiebung führt auch nicht immer zu stabilen Prozessverhältnissen, da die Variation der Androsselung der Schälscheibenabläufe gleich mehrere Parameter des Prozesses beeinflusst.
  • Die Erfindung hat demgegenüber die Aufgabe, den gattungsgemäßen Separator derart weiterzubilden, dass auf einfache Weise während des Betriebes ein Verschieben der Trennzone innerhalb der Trommel über einen größeren radialen Bereich möglich ist, wobei eine verbesserte Einstellbarkeit der Position der Trennzone möglich sein soll. Es soll ferner ein Verfahren zum Betreiben eines derartigen Separators vorgeschlagen werden.
  • Die Erfindung löst diese Aufgabe durch die Gegenstände der Ansprüche 1 und 12.
  • Die Erfindung schlägt einen Separator mit einer zumindest innen einfach oder doppelt konischen Separatortrommel vor, die lediglich an einem ihrer axialen Enden drehbar gelagert ist und die eine vertikale Drehachse aufweist und die ferner folgendes aufweist:
    • lediglich an ihrem unteren Ende oder an ihrem oberen Ende eine Drehspindel zum Antrieb der Separatortrommel, welche um einen Gelenkpunkt pendelnd gelagert ist,
    • ein Zulaufrohr für ein zu verarbeitendes Produkt,
    • zumindest zwei Flüssigkeitsauslasse für eine leichtere Phase und eine schwerere Phase, wobei der Flüssigkeitsauslaß für die leichtere Phase mit einer Schälscheibe versehen ist,
    • Feststoffaustragsöffnungen, vorzugsweise im Bereich ihres größten Innenumfangs,
    • ein in der Separatortrommel angeordnetes Trenntellerpaket,
    • wobei dem weiteren Flüssigkeitsauslaß eine einstellbare Drosseleinrichtung außerhalb der Trommel nachgeschaltet ist, die vorzugsweise eine Ring- bzw. Drosselscheibe aufweist und dazu ausgelegt ist, den Flüssigkeitsradius, bis zu dem sich die schwere Phase in der Trommel erstreckt, durch Veränderung des Austrittsquerschnittes für die schwere Flüssigkeitsphase - also durch Androsselung - zu verschieben.
  • Mit Hilfe der Erfindung ergibt sich insbesondere verbesserte Steuerbarkeit des Prozesses und dabei insbesondere eine verbesserte Regelbarkeit der Lage der Trennzone, auch E-Linie genannt.
  • Es ist auch möglich, sowohl Änderungen der Produktmengen (Phasenverhältnis) als auch der Produktbeschaffenheit (insbesondere Dichte) auszugleichen und die Trennlinie dennoch nahezu konstant zu halten. Düsenverschleiß kann ermittelt und die Standzeiten verlängert werden.
  • Drosseleinrichtungen auch nach Art im Betrieb nicht rotierender Ringscheiben sind aus dem Bereich der Vollmantel-Schneckenzentrifugen zwar an sich bekannt - so aus der DE 102 09 925 A1 oder der DE 102 03 652 A1 . Die Trommeln dieser Zentrifugen sind jedoch im Bereich beider axialen Enden gelagert und nicht pendelnd wie Zentrifugen. Daraus resultiert der Unterschied, dass die Trommeln der Dekanter bzw. Vollmantel-Schneckenzentrifugen um eine definierte Achse rotieren, während die Separatortrommeln eine gewisse Präzessionsbewegung durchführen, so dass davon auszugehen war, dass die Verhältnisse am Ablaufringspalt nicht konstant genug sind, um eine definierte Einstellung der Trennzone zwischen leichter und schwerer Phase und eine Verschiebung des Ablaufradius der schweren Flüssigkeitsphase mit Hilfe einer verstellbaren Drosselscheibe zu erreichen. Diese Vermutung hat sich aber nicht bestätigt. Entgegen der Erwartung stellen sich auch am Ablaufspalt des Separators an der Drosselscheibe stabile Verhältnisse ein. Die Drosselscheibe verbessert vielmehr den Prozesswirkungsgrad sowie die Feinabstimmung und die Stabilität des Prozesses.
  • Der Separator eignet sich für verschiedenste Drei-Phasentrennaufgaben, insbesondere zu Rohölaufbereitung, bei der das Rohöl von Feststoffen geklärt und Wasser aus dem Rohöl abgetrennt wird.
  • Die Erfindung schafft auch eine Verwendung eines erfindungsgemäßen Separators nach einem der entsprechenden Ansprüche zur Rohölaufbereitung, bei der das Rohöl von Feststoffen geklärt und Wasser aus dem Rohöl abgetrennt wird.
  • Die Erfindung schafft zu dem ein Verfahren zur Dreiphasentrennung und -klärung eines zu verarbeitenden Produktes in wenigstens zwei Flüssigkeitsphasen und eine Feststoffphase, wobei die Verarbeitung des Produktes in einem Separator nach einem der entsprechenden auf diesen gerichteten Ansprüche erfolgt, wobei zum Einstellen der Trennzone einmalig im Betrieb ein Einstellen des Radius der leichten Flüssigkeitsphase LP mittels der Schälscheibe und dann ein Einstellen der schweren Flüssigkeitsphase (HP) und damit der Trennzone mittels der Drosseleinrichtung, vorzugsweise der Ringscheibe, erfolgt.
  • Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen sind den übrigen Unteransprüchen zu entnehmen.
  • Nachfolgend wird die Erfindung anhand eines Ausführungsbeispiels unter Bezug auf die Zeichnung näher beschrieben. Es zeigt:
    • Fig. 1
    einen Schnitt durch eine Hälfte einer erfindungsgemäßen, rein schematisch dargestellte Separatortrommel;
    Fig. 2
    einen Schnitt durch eine weitere erfindungsgemäße, schematisch dargestellte Separatortrommel;
    Fig. 3
    einen Schnitt durch ein Ausführungsbeispiel eines Antriebesbereiches für eine Separatortrommel nach Art der Fig. 1 bis 3;
    Fig. 4
    eine Separatortrommel nach dem Stand der Technik; und
    Fig. 5a-c
    eine mehrteilige Tabelle zur Veranschaulichung der Wirkung der Erfindung.
  • Fig.1 bis 3 zeigen jeweils Separatortrommeln 1, die eine vertikal ausgerichtete Drehachse am Radius r0 aufweisen.
  • Die Separatortrommeln 1 sind jeweils auf eine Drehspindel 2 gesetzt, die z.B. nach Art der Fig. 4 direkt oder über einen Riemen angetrieben (hier nicht dargestellt) oder auf andere Weise (z.B. ein Getriebe) ist. Die Drehspindel 2 kann in ihrem oberen Umfangsbereich konisch ausgestaltet sein.
  • Die Drehspindel 2 ist mit wenigstens einem oder mehreren Wälzlagern 3 einseits der Trommel - hier unterhalb der Trommel - pendelnd gelagert und beschreibt daher im Betrieb aufgrund von Restunwuchten anders als bei einem Dekanter eine neue Achse einstellt, die eine Art Präzessionsbewegung um die Vertikale r0 (siehe Fig. 4, in der welcher der Inklinationswinkel α dargestellt ist) beschreibt.
  • Neben dieser Art der Konstruktion sind auch Konstruktionen bekannt, bei denen eine untere Trommel an einer oberen Drehspindel quasi "aufgehängt" ist. Auch hier wird die Trommel aber nur an einem ihrer Enden bzw. im Anschluss an eines ihrer axialen Enden drehbar pendelnd gelagert.
  • Die Separatortrommel 1 weist ein Zulaufrohr 4 für ein zu schleuderndes Produkt P auf, an das sich ein Verteiler 5 anschließt, welcher mit wenigstens einer oder mehreren Auftrittsöffnungen 6 versehen ist, durch welche zulaufendes Schleudergut (gekreuzte Schraffur) in das Innere der Separatortrommel 1 und den Steigekanal 7 des Tellerpakets geleitet werden kann. Eine Zuleitung durch die Spindel z.B. von unten ist ebenfalls denkbar.
  • Hier ist die Konstruktion derart gewählt, dass die Austrittsöffnungen 6 unterhalb eines Steigekanals 7 in einem Tellerpaket 8 (Außendurchmesser beim Bezugszeichen 8) aus konisch geformten Trenntellern 9 liegen. Nach oben wird das Tellerpaket 8 von einem Scheideteller 17 abgeschlossen, der einen größeren Durchmesser aufweist als das Tellerpaket.
  • Innerhalb des Trenntellerpaktes und dort vorzugsweise innerhalb des Steigekanals 7 bildet sich im Betrieb bei einer entsprechenden Rotation der Trommel an einem bestimmten Radius rE - der Emulionslinie oder Trennlinie (auch E-Linie genannt) - eine Trennzone zwischen einer leichteren Flüssigkeitsphase LP (Schraffur von links unten nach rechts oben) und einer schwereren Flüssigkeitsphase HP (Schraffur nach rechts unten) aus.
  • Die leichtere Flüssigkeitsphase LP (light phase) wird an einem inneren Radius rLP mit Hilfe einer Schälscheibe 10 (auch Greifer genannt) aus der Trommel geleitet. Mit Hilde des durch die Rotationsenergie der Flüssigkeit entstehenden Staudrucks wirkt die Schälscheibe wie eine Pumpe. Der Schälscheibe ist z.B. außerhalb des Separators in deren nachgeschalteter Ableitung ein Ventil 18 zur Androsselung nachgeschaltet.
  • Die schwere Flüssigkeitsphase HP strömt dagegen um den äußeren Umfang des Scheidetellers 17 herum durch Ableitungskanal 11 zu einem Flüssigkeitsauslaß 12 am oberen axialen Ende der Trommel 1 (Radius rHP).
  • Insoweit entsprechen sich die Konstruktionen der Fig. 1 bis 3. Sie sind auch mit den gleichen Antriebsvorrichtungen versehbar.
  • Nach Fig. 3 fließt die schwere Phase HP am Flüssigkeitsauslaß 12 überlaufartig aus der Trommel.
  • Die erfindungsgemäßen Konstruktionen der Fig. 1 und 2 sind dagegen anders als die Konstruktion der Fig. 3 im Bereich des Flüssigkeitsauslasses 12 mit einer einstellbaren Drosseleinrichtung 13 versehen, mit Hilfe derer der Querschnitt am Flüssigkeitsablauf veränderlich ist.
  • Um diese Drosseleinrichtung 13 konstruktiv auf einfache Weise zu realisieren, wird vorgeschlagen, nach Art der Fig. 2 und 3 in axialer Richtung oberhalb des Flüssigkeitsauslasses 12 außerhalb der Trommel 1 eine Art Ring- bzw. Drosselscheibe 19 anzuordnen, die zu der wenigstens eine Flüssigkeitsaustrittsöffnung beabstandet angeordnet und ausgebildet ist, wobei die Stellung der Ringscheibe 19 zu der wenigstens einen Austrittsöffnung veränderlich ist. Die Scheibe kann eine ebene Oberfläche aufweise oder z.B. mit Nuten versehen sein. Die Oberfläche der Ringscheibe ist vorzugsweise - aber nicht unbedingt - senkrecht zur Trommelachse ausgerichtet.
  • Vorzugsweise wird die Ringscheibe 19 z.B. axial verschieblich oder an einem ihrer Umfangsränder verschwenkbar angeordnet und der Ringscheibe wird ein Antrieb zugeordnet, der dazu ausgelegt ist, den Abstand zwischen der im Betrieb vorzugsweise stillstehenden Ringscheibe 19 und der Austrittsöffnung 12 zu verändern.
  • Vorzugsweise ist die Ringscheibe 19 als im Betrieb stillstehend ausgebildet und dreht sich nicht mit der Trommel 1 mit.
  • Zwischen der Ringscheibe 19 und den Austrittsöffnungen 12 bildet sich derart ein Spalt 20 aus, der von der aus der Trommel ausströmenden schweren Flüssigkeitsphase HP durchströmt wird, wobei die Breite des Flüssigkeitsspaltes veränderlich ist.
  • Sowohl durch Androsseln der Schälscheibe als auch durch Verstellen der Drosseleinrichtung bzw. hier der Spaltbreite des Spaltes 20 durch Bewegen der Ringscheibe 19 lässt sich der Radius der E-Linie innerhalb der Trommel um einen gewissen Bereich verschieben.
  • Hier weist die doppelt konische Trommel im Bereich ihres größten Durchmessers Feststoffaustrittsdüsen 21 auf, die zur kontinuierlichen Ableitung von Feststoffpartikeln S aus der Trommel dienen. Diese Ausgestaltung wird bevorzugt. Ausführungsformen ohne einen zusätzlichen Feststoffaustrag sind aber ebenfalls denkbar.
  • Die ursprüngliche Vermutung, dass sich bei Einsatz einer beweglichen Ringscheibe 19 an einer nur einseitig bzw. fliegend gelagerten Trommel aufgrund der deutlichen Präzessionsbewegung nicht genügend stabile Verhältnisse am Austrittsspalt 20 ausbilden, da der Spalt 20 aufgrund der Präzessionsbewegung keine konstante Spaltbreite aufweist, hat sich nicht bewahrheitet (siehe auch die Tabellen der Fig. 5).
  • Die verschiebliche Ringscheibe führt vielmehr zu einer deutlichen Verbesserung der Einstellbarkeit der Emulsionslinie (E-Linie) sowie zu einer besseren Beherrschbarkeit und Steuerbarkeit des Prozesses. Es ergibt sich auch ein vergrößerter Einstellbereich der Trennzone.
  • Insoweit gleichen sich wiederum die Konstruktionen der Fig. 1 und 2.
  • Die Austrittsöffnungen 12 können eine runde Form nach Art von Bohrungen haben oder aber sich z.B. keilartige oder stufenartig von innen nach außen aufweiten, was die Regelungsfähigkeit in verschiedenen Fällen erhöht.. Es könnte auch ein Röhrchen in die Austrittsöffnungen gesetzt sein, das der Vorteil hätte, dass sich der Flüssigkeitsstrom nicht an die Trommel legt.
  • Nach Fig. 2 ist dem Flüssigkeitsaustritt eine Art Hydrohermitikringkammer 14 vorgeschaltet.
  • Diese besteht aus einer dem Flüssigkeitsaustritt innerhalb der Trommel vorgeschalteten Scheibe 15, die sich vom Außenumfang der Schälscheibe 10 nach außen erstreckt und die einen maximalen Umfangsradius aufweist, der größer ist als der größte Radius, bis zu dem sich die Austrittsöffnungen 12 erstrecken. Der stillestehenden, nicht rotierenden (Verschluss-)Scheibe 15 ist wiederum innerhalb der Trommel 1 eine Art Ringscheibe 16 als 1. Wehr vorgeschaltet, die sich vom Innenumfang des Trommeldeckels der Trommel 1 aus nach innen hin erstreckt und deren innerer Radius kleiner ist als der größte Radius, bis zu dem sich die Scheibe 15 und die Austrittsöffnungen 12 erstrecken, so dass in dem Bereich zwischen der Ringscheibe 16 und den Austrittsöffnungen 12 (als 2. Wehr) am Innenumfang des Trommeldeckels der Trommel 1 die Hydrohermitikringkammer 14 ausgebildet wird.
  • Diese Kammer verhindert den unkontrollierten Austritt von Gasen oder Dampf aus der Trommel durch die Austrittsöffnungen 12 oder Labyrinthen oder sonstigen Spalten oder dgl., was eine kurzzeitige Instabilität im Bereich der Emulsionslinie - Trennzone - zu Folge hätte.
  • Zum Druckausgleich können vertikale Bohrungen 22, die sich durch den scheibenförmigen Ansatz der Schälscheibe 10 erstrecken und nicht mit dem Ablaufkanal in Schälscheibe in Wirkverbindung stehen, vorgesehen sein.
  • In der Praxis wirkt sich die Erfindung wie folgt aus:
    • Die verbesserte Kontrolle bzw. Einstellbarkeit des Radius rE der Emulsionslinie - auch Trennzone oder Trennlinie genannt - erhöht in bedeutsamem Umfang die Optimierbarkeit, die Stabilität und die Feinabstimmung des Prozesses im Dreiphasen-Separationssystem.
  • Geht man davon aus, daß die Drosseleinrichtung 13 mit einer Drosselscheibe 19, die verstellbar ist, den Ableitungsradius der schweren Flüssigkeitsphase um 10 mm verstellen kann und daß die Schälscheibe einen zusätzlichen Druckabfall von 100.000 Pa ausüben kann, ergibt sich die folgende Möglichkeit der Einstellung der E-Linie oder der Aufrechterhaltung einer stabilen E-Linie mit verschiedenen Dichtigkeitsraten (K) (siehe die Tabellen der Fig. 5).
  • Die Drosseleinrichtung 13 allein kann eine Verstellbarkeit des Ableitungsradius der schweren Flüssigkeitsphase von ca. 336 bis 384 mm (also 48 mm) oder einen Ausgleich der Dichtevarianz (K) von 0,884 bis 0,915 (0,031) erreichen, denn entweder wird durch Reaktion auf Verschiebungen oder aber bei Produktänderungen durch eine Veränderung der Spaltbreite des Spaltes 20 einem Verschieben der Trennzone entgegengewirkt, um diese an einem möglichst konstanten Radius zu halten, um den Prozess stabil zu halten.
  • Die Schälscheibe 10 allein kann dagegen eine Verstellung des Radius der Trennlinie von 360 bis 392 mm (32 mm) oder einen Ausgleich der Dichtenänderung (K) von 0,878 bis 0,900 (0,022) erzielen.
  • Kombiniert können die Drosseleinrichtung 13 und die Schälscheibe 10 eine Verstellbarkeit der Trennzone bzw. des Radius der E-Linie von 336 bis 414 mm (entsprechend 78 mm) oder eine Dichtenverhältnisvarianz (K) von 0,863 bis 0,915 (0,052) erzielen.
  • Dies zeigt eindrucksvoll, daß es mit der Kombination aus Schälscheibe 10 und Drosseleinrichtung 13 und den Feststoffaustragsdüsen 21 (denen ein Ableitungssystem z.B. mit Leitblechen oder dgl. nachgeordnet ist) nicht nur möglich ist, die E-Linie über einen großen Bereich zu verstellen, sondern daß es auch möglich ist, die E-Linie besonders einfach konstant zu halten, wenn sich die Zusammensetzung bzw. Eigenschaft des Schleudergutes ändert oder sich durch Düsenverschleiß die Maschineneigenschaften - hier die Ableitungsquerschnitt für die feste Phase und damit die Austrittsmenge der festen Phase.
  • Wird nach Art der Figur 2 eine hydrohermetische Kammer 14 vorgesehen, ist es möglich, zu verhindern, daß Dampf oder Gas (z.B. Kohlenwasserstoffe und/oder Wasser-oder Öldampf) aus der Flüssigkeit austritt, und zwar unabhängig von den Prozesstemperaturen, so daß sich der Vorteil ergibt, daß insbesondere durch Wasserdampf weder die Separation bzw. Trenneffizienz in den Tellerstapeln noch die Lage des E-Linienradius beeinflusst wird.
  • Es ist auch möglich, eine separate und unabhängige Wasserzufuhr in die Trommel (hier nicht dargestellt, realisierbar z.B. durch ein konzentrisches Zuleitungsrohr innerhalb des Zuleitungsrohres 4 für das Produkt und weiter durch den Verteiler bis in die Trommel) vorzusehen, um bei der Dreiphasentrennung - ohne eine zusätzliche hydraulische Last auf den Tellerstapel auszuüben -, sicherzustellen, daß am Spalt 20 stets ein genügender Staudruck herrscht. Würde dagegen der Spalt nicht vollständig durchströmt werden, ergäbe sich möglicherweise eine unkontrollierte Verschiebung der E-Linie.
  • Der Ableitungsvolumenfluss durch den Spalt 20 wird vorzugsweise beobachtet und ggf. auch gemessen, um derartige Trockenläufe zu verhindern und um das Volumen des zuzusetzenden Wasser möglichst zu minimieren.
  • Bei der Erfindung ist es auch möglich und besonders vorteilhaft, die Flussmenge des Produktes zur Zentrifuge genauso zu messen, wie die Flussmengen an den Abläufen über die Schälscheibe 10 und durch den Spalt 20 an der Drosseleinrichtung 13, wobei die Ableitungsrate an Feststoffen durch die Feststoffaustragsdüsen 21 aus den Differenzen dieser Größen bestimmbar ist.
  • Die Düsenableitungskapazität kann auf der Basis des Maschinendesigns und der Trommelumdrehungsgeschwindigkeit zunächst theoretisch bestimmt werden. Diese Kapazität wird nachfolgend als "nominale" Kapazität bzw. Ableitungsrate bezeichnet.
  • Die Differenz zwischen den nominalen und den "gemessenen" Ableitungsraten der Feststoffdüsen gibt eine Information über die Betriebszustände der Düsen wieder.
  • Wenn die "gemessene" Ableitungsrate größer ist als die Nominalrate, zeigen die Düsen 21 Verschleiß und es kann ein Zeitraum angegeben werden, innerhalb dem es empfehlenswert ist, die Feststoffaustragsdüsen 21 zu reparieren bzw. instand zu setzen. Dies ist vorteilhaft, da es möglich ist, die Zeit bis zum Wechseln der Düsen zu maximieren.
  • Wenn die gemessene "Ableitungsrate" geringer ist als die Nominalrate, kann man daraus schließen, daß eine oder mehrere der Feststoffaustragdüsen 21 verstopft sind.
  • Das System kann dazu ausgelegt sein, eine automatische Korrektur der Auswirkung des Düsenverschleißes durchzuführen, wenn es feststellt, ob die Feststoffaustragsdüsen verstopft sind oder nicht.
  • Es ist schließlich auch noch möglich, eine Art Expertensystem zur Prozessoptimierung und Regelung mit Hilfe der erfindungsgemäßen Separatortrommel zu erstellen.
  • Der Druckabfall über der Drosseleinrichtung (am Spalt 20) hängt von der Durchflussrate bzw. -menge und der Größe des Spaltes 20 ab. Der Druckabfall über der Schälscheibe 10 hängt von der Durchflussmenge ab und dem Androsseldruck an dem Ventil 20 der Schälscheibe. Die Druckabfälle beeinflussen die Abflussmengen der schweren und leichten Phasen. Kombiniert und jeweils für sich betrachtet, beeinflussen die Abflussleitungsradien zudem die Lage der E-Linie.
  • Da derart klar ist, wie die schweren und leichten Abflussradien durch den Druckabfall am Spalt 20 und and der Schälscheibe beeinflusst werden und wie dies die E-Linien beeinflusst, lässt sich ein verbessertes Steuerungs- und Regelungssystem für den Separator schaffen.
  • So kann der Anwender daraus, daß der Radius der E-Linie besonders klein ist, schließen, daß ein größerer Anteil schwerer Phase in der leichten Phase vorliegt und umgekehrt.
  • Wenn die Emulsion nicht trennbar ist, hat sich eine Emulsionsschicht innerhalb der Zentrifuge aufgebaut.
  • Indem geeignete Veränderungen der Einstellungen am Spalt 20 und/oder an der Schälscheibe vorgenommen werden, ist es möglich, die Entstehung der Emulsionsschicht entweder zu verhindern oder diese in die schwere oder die leichte Flüssigkeitsableitung abzuleiten, bevor der Prozess instabil wird bzw. eine schlechtere Klärung erfolgt bzw. bevor der Prozess unkontrollierbar wird.
  • Mit einem Online-Expertensystem kann ein stabiler Separationsprozess aufrecht erhalten werden, obwohl eine Fluktuation in der Produktzufuhrrate und -Zusammensetzung auftreten kann oder eine Dichtefluktuationen der schweren und/oder der leichteren flüssigen Phase LP und HP. Derartige Effekte treten z.B. bei Naturprodukten wie Fischöl auf oder aber bei der Rohölaufbereitung (Abtrennen von Wasser aus dem Röhöl) oder bei der Wasseraufbereitung (insbesondere Abtrennen von Ölresten aus dem Wasser).
  • Indem das Online-Expertensystem mit einer Online-Messung der Durchflussmenge und/oder der Produktflussmenge ergänzt wird, ist es möglich, die Zufuhrdichte zu berechnen oder schließlich die Dichte direkt zu messen.
  • Eine Korrektur der Flussmenge der Feststoffe kann durchgeführt werden, indem der Feststoffgehalt gemessen wird, da die Feststoffdichte einen relativ konstanten Parameter darstellt.
  • Durch ein Messen der Ableitungsflussmenge an leichter Phase und der Flussmenge können die leichte Phasendichte und schließlich die Dichte direkt gemessen werden.
  • Aus den Dichten können die Zuflussmenge und die Abflussmenge der schweren und leichten Phase bestimmt werden.
  • Aus all diesen Werten können Rückschlüsse gezogen werden, die es erlauben, mittels von Einstellungen am Spalt allein und/oder durch geeignetes Androsseln der Schälscheibe den Separationsprozess zu optimieren.
  • Ergänzt werden kann dieses einfache Expertensystem durch eine Online-Messung der genauen schweren Phasenzusammensetzung sowie der leichten Phasen. Weder die schweren noch die leichten Phasen besitzen typischerweise eine Polarität, welche die Messung der volumetrischen Konzentration einfach machen würden.
    • Bezugszeichen
    • Separatortrommeln
    1
    Drehspindel
    2
    Lager
    3
    Zulaufrohr
    4
    Verteiler
    5
    Austrittsöffnungen
    6
    Steigekanal
    7
    Tellerpaket
    8
    Trennteller
    9
    Schälscheibe
    10
    Ableitungskanal
    11
    Flüssigkeitsauslaß
    12
    Wehreinrichtung
    13
    Hydrohermitikringkammer
    14
    Stauscheibe
    15
    Ringscheibe
    16
    Scheideteller
    17
    Regelventil
    18
    Ringscheibe
    19
    Spalt
    20
    Feststoffaustrittsdüsen
    21
    Bohrungen
    22
    Vertikale
    R0
    Winkel
    α
    leichteren Flüssigkeitsphase
    LP
    schwerere Flüssigkeitsphase
    HP

Claims (19)

  1. Separator mit einer zumindest innen einfach oder doppelt konischen Separatortrommel (1), die lediglich an einem ihrer axialen Enden drehbar gelagert ist und die eine vertikale Drehachse aufweist und die ferner folgendes aufweist:
    a) lediglich an ihrem unteren Ende oder an ihrem oberen Ende eine Drehspindel zum Antrieb der Separatortrommel, welche um einen Gelenkpunkt (G) pendelnd gelagert ist,
    b) ein Zulaufrohr (4) für ein zu verarbeitendes Produkt,
    c) zumindest zwei Flüssigkeitsauslasse für eine leichtere Phase (LP) und eine schwerere Phase (HP) aufweist, wobei der Flüssigkeitsauslaß für die leichtere Phase (LP) mit einer Schälscheibe versehen ist,
    d) vorzugsweise Feststoffaustragsöffnungen im Bereich ihres größten Innenumfangs,
    e) ein in der Separatortrommel angeordnetes Trenntellerpaket,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    f) dem Flüssigkeitsauslaß (12) der schwereren Phase (HP) eine einstellbare Drosseleinrichtung (13) außerhalb der Trommel nachgeschaltet ist, die eine Ringscheibe (19) aufweist und dazu ausgelegt ist, den Flüssigkeitsradius R(HP), bis zu dem sich die schwere Phase in der Trommel erstreckt, durch eine Veränderung des Austrittsquerschnittes für die schwere Flüssigkeitsphase und eine damit bewirkte Androsselung zu verschieben.
  2. Separator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Ringscheibe (19) in axialer Richtung oberhalb des Flüssigkeitsauslasses (12) außerhalb der Trommel (1) angeordnet ist.
  3. Separator nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Ringscheibe (19) eine Antriebsvorrichtung zugeordnet ist und dass die Ringscheibe axial beweglich, insbesondere verschieblich und/oder verschwenkbar angeordnet ist, so dass der Abstand der im Betrieb Ringscheibe (19) und der Austrittsöffnung - also die Spaltbreite eines Ringspaltes (20) - veränderlich ist.
  4. Separator nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Ringscheibe (19) als im Betrieb nicht rotierend ausgebildet ist.
  5. Separator nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Feststoffaustrittsöffnungen als Düsen (21) ausgebildet sind, die zur kontinuierlichen Ableitung von Feststoffpartikeln aus der Trommel (2) ausgelegt sind.
  6. Separator nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Feststoffaustrittsdüsen (21) mittels eines Kolbenschiebers verschließbar sind.
  7. Separator nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Feststoffaustrittsdüsen (21) Düsen und einen Kolbenschieber enthalten.
  8. Separator nach einem der vorstehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch ein sich in die Trommel erstreckendes weiteres Zuleitungsrohr für eine Flüssigkeit wie Wasser als Zusatz zum verarbeitenden Produkt.
  9. Separator nach einem der vorstehenden Ansprüche, gekennzeichnet durch wenigstens einen oder mehrere Sensor(en) zur Messung der Produkt-Strömungsraten an den Zu- und/oder Abflüssen.
  10. Separator nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass dem Flüssigkeitsauslaß (12) für die schwere Flüssigkeitsphase und der Drosseleinrichtung (13) eine Hydrohermitikringkammer (14)vorgeschaltet sind.
  11. Separator nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Hydrohermitikringkammer (14) aus einer dem Flüssigkeitsauslaß (12) innerhalb der Trommel vorgeschalteten Stauscheibe (15) besteht, die sich vom Außenumfang der Schälscheibe (10) nach außen erstreckt und die einen maximalen Umfangsradius aufweist, der größer ist als der größte Radius, bis zu dem sich die Austrittsöffnungen (12) erstrecken, wobei der Stauscheibe eine Ringscheibe (16) vorgeschaltet ist, die sich vom Innenumfang des Trommeldeckels der Trommel (1) aus nach innen hin erstreckt und deren innerer Radius kleiner ist als der größte Radius, bis zu dem sich die Stauscheibe (15) und die Austrittsöffnungen (12) erstrecken, so dass in dem Bereich zwischen der Ringscheibe (16) und den Austrittsöffnungen (12) am Innenumfang des Trommeldeckels der Trommel (1) die Hydrohermetikringkammer (14) ausgebildet wird.
  12. Verfahren zur Dreiphasentrennung und -klärung eines zu verarbeitenden Produktes in wenigstens zwei Flüssigkeitsphasen und eine Feststoffphase, dadurch gekennzeichnet, dass die Verarbeitung des Produktes in einem Separator nach einem der vorstehenden Ansprüche erfolgt, wobei zum Einstellen der Trennzone einmalig im Betrieb ein Einstellen des Radius der leichten Flüssigkeitsphase LP mittels der Schälscheibe (10) und dann ein Einstellen der schweren Flüssigkeitsphase (HP) und damit der Trennzone mittels der Drosseleinrichtung (13), in Form der Ringscheibe (19), erfolgt.
  13. Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Trennzone durch ein Regelverfahren in Abhängigkeit von der Produktzuleitungsmenge und/oder Beschaffenheit auf einem konstanten Radius gehalten wird.
  14. Verfahren nach Anspruch 12 oder 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Flussmengen in der Produktzuleitung in die Trommel und der Produktableitung aus der Trommel an der Schälscheibe und der Drosseleinrichtung ermittelt, insbesondere gemessen werden und dass die Flussmenge an Feststoff aus der Differenz dieser Größen ermittelt wird.
  15. Verfahren, insbesondere nach Anspruch 12, 13 oder 14, dadurch gekennzeichnet, dass aus einer Veränderung der ermittelten Flussmenge für die Feststoffphase auf eine Veränderung des Zustandes der Feststoffaustragsdüsen geschlossen wird, wobei eine Zunahme der Flussmenge auf einen Verschleiß der Düsen hinweist und eine Abnahme der Flussmenge auf eine Verstopfung oder Verschmutzung der Düsen.
  16. Verfahren nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, dass im Falle einer Emulsionsbildung durch Verstellen der Schälscheibe und der Drosseleinrichtung die Trennzone derart verschoben wird, dass die Emulsion durch die Schälscheibe oder den Spalt an der Drosseleinrichtung abgeleitet wird.
  17. Verfahren nach einem der Ansprüche 12 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass der Feststoffgehalt des in die Separatortrommel geleiteten Produktes gemessen wird.
  18. Verfahren nach einem der Ansprüche 12 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass das Ablaufvolumen der leichten Flüssigkeitsphase ermittelt, insbesondere gemessen wird..
  19. Verwendung eines Separators nach einem der vorstehenden Ansprüche zur Rohölaufbereitung, bei der aus das Rohöl von Feststoffen geklärt und Wasser aus dem Rohöl abgetrennt wird.
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