DE69803471T2

DE69803471T2 - Von chloridionen unterstüzte hydrometallurgische extraktion von kupfer aus sulfiderzrohstoffen

Info

Publication number: DE69803471T2
Application number: DE69803471T
Authority: DE
Inventors: L. Jones
Original assignee: CESL Ltd
Current assignee: CESL Ltd
Priority date: 1997-08-15
Filing date: 1998-08-14
Publication date: 2002-08-08
Anticipated expiration: 2018-08-15
Also published as: EA002308B1; EP1012352B1; KR100586271B1; BR9811905A; JP2001515146A; CA2301097A1; ZA987217B; CA2301096C; AU740712B2; JP4153659B2; RU2224036C2; TW561191B; AR016622A1; CO5040122A1; CN1267338A; AU8847598A; CN1167818C; UY25141A1; PA8457801A1; DE69811690D1

Description

Feld der Erfindung

Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf die hydrometallurgische Behandlung von Metallerzen oder -konzentraten. Insbesondere bezieht sie sich auf die Extraktion von Metallen, wie z. B. Kupfer, Zink, Nickel und Kobalt aus Sulfiderzen oder anderen Konzentraten in der Anwesenheit von Halogenionen, wie z. B. Chloridionen.

Hintergrund der Erfindung

Die hydrometallurgische Behandlung von Sulfidkonzentraten, wobei das Konzentrat einer Druckoxidation in der Anwesenheit von Chloridionen unterzogen wird, ist bekannt. Siehe z. B. die U.S. Patente Nr. 4,039,406; 5,645,708; und 5,650,057. Das U.S. Patent 5,431,788 offenbart ein chloridunterstütztes hydrometallurgisches Kupferextraktionsverfahren, bei dem ein Konzentrat einer Druckoxidation ausgesetzt wird, um ein unlösliches Kupfersalz und eine Flüssigkeit zu erzeugen, die in die Druckoxidation zurückgeführt wird, das Kupfersalz mit einer sauren Sulfatlösung zum Erzeugen einer Kupfersulfat in Lösung enthaltenden Laugflüssigkeit gelaugt wird sowie die Laugflüssigkeit einer Lösungsmittelextraktion zum Herstellen eines Kupferkonzentrats und eines eine Lösung aus Protonen und Bisulfat- oder Sulfationen enthaltenden Raffinats unterzogen wird. Die Protonen und Bisulfat- oder Sulfationen werden dann durch Elektrodialyse aus dem Raffinat extrahiert, wobei eine Schwefelsäurelösung entsteht, die in die Druckoxidation rückgeführt wird. Da die während der Lösungsmittelextraktion von Kupfer erzeugte Säure sehr dünn ist, folgt auf diesen Vorgang der Elektrodialysevorgang, bei dem die Säure aus der dünnen Lösung extrahiert wird, um eine konzentriertere Säurelösung zu erzeugen. Es folgt also dieser Vorgang, und es wird nicht einfach das Raffinat zum Entfernen von Wasser verdampft, da es nötig ist, Verunreinigungen des Raffinats zu entfernen, wie z. B. Eisen und Zink, während eine Verdampfung und eine anschließende Rückführung die Verunreinigungen in die Druckoxidation rückführen würden.

Zusammenfassung der Erfindung

Erfindungsgemäß ist ein Verfahren zur Extraktion von Kupfer aus einem Sulfidkupfererz oder -konzentrat mit den folgenden Schritten vorgesehen: Druckoxidation des Erzes oder Konzentrats unter Anwesenheit von Sauerstoff und einer Hallogenid- und Sulfationen enthaltenden sauren Lösung zum Erhalten eines dabei entstehenden Druckoxidationsschlamms, Flüssig-Fest-Trennung des Schlamms zum Erhalten eines dabei entstehenden Druckoxidationsfiltrats und eines Feststoffrückstands, der ein unlösliches basisches Kupfersulfatsalz enthält, Laugen des durch die Druckoxidation erzeugten basischen Kupfersulfatsalzes mit einer sauren Sulfatlösung zum Lösen des basischen Kupfersalzes zum Erzeugen einer Laugenflüssigkeit, die Kupfersulfat in Lösung und einen dabei entstehenden Feststoffrückstand enthält, Trennen der Laugenflüssigkeit vom Feststoffrückstand, Lösungsmittelextraktion der Laugenflüssigkeit zum Erzeugen einer konzentrierten Kupferlösung und eines an Kupfer abgereicherten Raffinats, und Rückführen mindestens eines Teils des Raffinats in die Druckoxidation, dadurch gekennzeichnet, dass das Raffinat verdampft wird, um vor der Rückführung Wasser daraus zu entfernen, und die Verdampfung über ein direkt befeuertes Verdampfungsverfahren erfolgt, bei dem eine Tauchverbrennung eines Brennstoffs im rückzuführenden Raffinat eingesetzt wird.
Mit "Konzentrat" ist in dieser Beschreibung eine beliebige Substanz gemeint, bei der der Metallgehalt nach Gewicht im Vergleich zu natürlich vorkommendem Erz prozentual erhöht wurde, das ist z. B. künstlich hergestelltes Sulfiderz, wie z. B. Stein, und als Feststoffe niedergeschlagene Metallwerte, wie z. B. Hydroxide und Sulfide.
Weitere Aufgaben und Vorteile der Erfindung werden aus der unten folgenden Beschreibung bevorzugter Ausführungsformen der Erfindung ersichtlich.

Kurzbeschreibung der Zeichnungen

Fig. 1: ist ein Flussdiagramm eines hydrometallurgischen Metallextraktionsverfahrens nach einer Ausführungsform der Erfindung.
Fig. 2: ist ein Flussdiagramm eines hydrometallurgischen Metallextraktionsverfahrens nach einer weiteren Ausführungsform der Erfindung.

Detaillierte Beschreibung der bevorzugten Ausführungsformen

Das bei dem Verfahren zur Beschickung verwendete Erz oder Konzentrat kann eines oder mehrere Sulfidminerale der Nicht-Edelmetalle Cu, Ni, Co und Zn enthalten, häufig kombiniert mit Fe und manchmal mit anderen Elementen, wie z. B. As, Sb und Ag.
In Fig. 1 bezieht sich die Referenznummer 10 allgemein auf ein hydrometallurgisches Verfahren nach einer Ausführungsform der Erfindung. Das Verfahren 10 weist einen Druckoxidationsschritt 12, eine atmosphärische Laugung 14, eine Lösungsmittelextraktion 16, einen Verdampfungsschritt 20 und eine Neutralisierung 22 auf.
Vor dem Druckoxidationsschritt 12 wird das Kupferkonzentrat zuerst erneut zerkleinert, um die Teilchengröße auf eine Maschengröße von ungefähr 2% + 325 zu verringern.
Die Druckoxidation 12 wird am Konzentrat in einem Autoklav in der Anwesenheit einer sauren Lösung durchgeführt, die Sulfat-, Chlorid- und vorzugsweise Kupferionen enthält.
Die in die Druckoxidation 12 eingeführte Säuremenge reicht aus, um die aus dem Autoklav kommende Lösung bei einem pH- Wert zu halten, der über 2,0 und typischerweise bei einem pH-Wert zwischen 2, 3 und 3,8 liegt, wenn der Autoklav kontinuierlich betrieben wird.
Die Chloridionenkonzentration in der Lösung in dem Autoklav wird bei ungefähr 8-20 g/l, vorzugsweise bei ungefähr 12 g/l gehalten.
Die Druckoxidation 12 wird bei einer Temperatur von zwischen ungefähr 115ºC und ungefähr 175ºC, vorzugsweise zwischen ungefähr 130ºC und ungefähr 155ºC unter einem Druck von ungefähr 800-2200 kPa durchgeführt. Hiermit ist der Gesamtdruck gemeint, der sich aus dem Sauerstoffdruck plus dem Dampfdruck ergibt.
Die Verweildauer beträgt ungefähr 0,5-2,5 Stunden, und das Verfahren wird normalerweise auf kontinuierliche Weise in dem Autoklav durchgeführt. Das Verfahren kann jedoch gegebenenfalls auch diskontinuierlich durchgeführt werden.
Im Druckoxidationsschritt 12 werden alle Kupfermineralien in basisches Kupfersulfat CuSO&sub4;·2Cu(OH)&sub2; umgewandelt, d. h. das gesamte gewonnene Kupfer wird bei der Druckoxidation 12 in der Festphase abgeschieden.
Im Autoklav wird der Feststoffgehalt bei ungefähr 12-25% gehalten, d. h. ein Feststoffgehalt von 150-300 g/l, wie er unter den Wärmeausgleichs- und Viskositätseinschränkungen bestimmt wird.
Der im Autoklav erzeugte Schlamm wird durch eine Reihe von einem oder mehreren Konzentratsammlern ausgeleitet, um den Druck auf Atmosphärendruck und die Temperatur auf ungefähr 90-100ºC zu verringern. Der flüssige Teil des Schlamms wird als die Produktlösung aus dem Druckoxidationsschritt 12 bezeichnet und durch die Referenznummer 21 gekennzeichnet.
Der Schlamm aus dem Konzentratsammler bzw. den Konzentratssammlern wird gefiltert, wie bei 24 gezeigt, und der dabei entstehende Filterkuchen wird gründlich gewaschen, um möglichst viel darin eingeschlossene Flüssigkeit daraus zu entfernen.
Die Feststoffe aus dem Druckoxidationsschritt 12 werden nach der Filterung 24 dem atmosphärischen Laugschritt 14 bei ungefähr einem pH-Wert von 1,2 bis 2,2 unter Verwendung des Raffinats aus der Lösungsmittelextraktion 16 behandelt, das sauer ist, um das basische Kupfersulfat aufzulösen. Die Laugung 14 wird bei einer Temperatur von ungefähr 40ºC und einer Verweildauer von ungefähr 15-60 Minuten durchgeführt. Bei der Beschickung der Laugung 14 ist der Prozentsatz an Feststoffen typischerweise ungefähr 3-15% bzw. ungefähr 30-170 g/l, wenngleich es möglich ist, das Verfahren außerhalb dieses Bereiches durchzuführen. Der Prozentsatz an Feststoffen verringert sich während der Laugung 14 beträchtlich, da sich das basische Kupfersulfat auflöst. D. h., der in g/l gemessene Feststoffgehalt des Ausflusses kann die Hälfte des Feststoffgehalts in g/l der Beschickung betragen.
Während des atmosphärischen Laugschritts 14 lösen sich die basischen Kupfersalze fast vollständig, während sich nur sehr wenig von dem in dem Konzentrat vorhandenen Eisen der Lösung mitteilt, wenn darauf geachtet wird, dass der pH- Wert in einem Bereich von 1,2 bis 2,2, vorzugsweise von 1,5 bis 2,0, bleibt.
Es ist manchmal schwierig, wenn nicht sogar unmöglich, den Schlamm 31 aus dem atmosphärischen Laugschritt 14 zu filtern, er setzt sich jedoch gut ab. Da die Feststoffe nach der Laugung sehr gründlich gewaschen werden müssen, wird der Schlamm 31 in einen Gegenströmungs-Dekantier-Waschkreis (CCD-Kreis) 34 gepumpt. Im CCD-Kreis 34 werden die Feststoffe durch eine Reihe von Eindickern geleitet, wobei Waschwasser in Gegenrichtung zugeführt wird. Durch dieses Verfahren werden die Feststoffe gewaschen und eingeschlossene Lösungen zusammen mit den darin gelösten löslichen Metallen entfernt. Es werden ungefähr 3-7 (nicht dargestellte) Eindicker mit einem Waschverhältnis (Wasser zu Feststoffen) von ungefähr 2-5 benötigt, um die eingeschlossene Flüssigkeit auf weniger als 100 ppm gelöstes Cu in dem verbleibenden Rest zu verringern.
Der Eindickerunterlauf aus dem letzten Eindicker ist der letztendlich verbleibende Reststrom 35 mit einem Feststoffgehalt von ungefähr 50%. Dieser kann zur Gewinnung von Edelmetallen, wie z. B. Gold und Silber, behandelt oder zur Abfallentsorgung geschickt werden.
Die Hauptbestandteile des Stroms 35 sind Hämatit und elementarer Schwefel, die ebenfalls durch eine Kombination weiterer Verfahren gewonnen werden können, wie z. B. durch Flotation und Laugung in ein spezifisches Lösungsmittel für Schwefel, z. B. Perchlorethylen, wenn die Marktbedingungen es zulassen.
Der Eindickerunterfluss aus dem ersten Eindicker ist die Produktlösung 33, die, wie gezeigt, an den Lösungsmittelextraktionsschritt 16 geschickt wird.
Aus der Produktlösung 33 wird Kupfer in zwei (nicht gezeigten) Schritten der Extraktion im Lösungsmittelextraktionsschritt 16 zur Herstellung eines Raffinats 37 extrahiert.
Das Raffinat 37 wird, wie bei 38 angegeben, in drei Ströme 40, 41 und 42 aufgespalten. Der Strom 40, der ungefähr 2/3 des Raffinats 37 enthält, wird zur Durchführung der atmosphärischen Laugung 14 rückgeführt, wie oben angegeben. Das tatsächliche Volumen von 40 bestimmt sich durch den Säurebedarf der Laugung 14 zum Auflösen des basischen Kupfersulfats, wie beschrieben, und zum Erhalten eines leichten Säureüberschusses, d. h. pH 1,5-2,0, was ungefähr 1-5 g/l H&sub2;SO&sub4; entspricht. Die Säureanforderungen für den Strom 40 sind geringer als der Gesamtsäuregehalt in 37, und ein Teil des Rests wird bei der Druckoxidation 12 als eine Säurequelle für die dabei stattfindenden Reaktionen verwendet. Dies wird durch den Strom 42 bereitgestellt. Wenn aus 37 noch Säure übrig ist, die nicht durch 40 oder 42 gebraucht wurde, wird sie als Überschuss betrachtet und neutralisiert. Das ist der Strom 41. Typischerweise betragen die Ströme 41 und 42 jeweils ungefähr 1/6 von 37. Der Strom 41 wird mit Kalkstein neutralisiert 22, wobei nach einer Trennung von Flüssig- und Feststoffen 43 Gips entsteht, der verworfen werden kann, und Waschwasser, das als Waschwasser in den CCD-Waschkreis 34 rückgeführt wird.
Die Flüssigkeit 21 aus der Filterung 24 wird zusammen mit dem Strom 42 verdampft 20, um Wasser daraus zu entfernen und daraus eine konzentriertere Säure- und Chloridlösung 44 herzustellen, die in die Druckoxidation 12 rückgeführt wird.
Die Verdampfung der Lösung vor einer Rückführung ist aufgrund ihrer äußerst korrosiven Eigenschaft, d. h. ihrem hohen Säuregehalt (50 g/l freie Säure), ihres hohen Chloridgehalts (12 g/l) und ihrer hohen Verdampfungstemperatur äußerst problematisch. Dies schließt die Verwendung der meisten, wenn nicht sogar aller, im Handel erhältlichen Verdampfer aus, die normalerweise mit der indirekten Wärmeübertragung durch dünne Metalloberflächen arbeiten, wie z. B. Röhrenverdampfer mit Mantel, die typischerweise aus Edelstahl hergestellt werden. Titan wäre geeignet, ist jedoch zu teuer, wenn es in großen Mengen verwendet wird, wie das für diese Art der Anwendung nötig wäre.
Das Problem wurde jedoch durch eine direkt befeuerte Verdampfung unter Verwendung einer Tauchverbrennung eines Brennstoffs in der Lösung 44 und unter Verwendung eines Titanwerkstoffs gelöst.
Um die Abmessungen des Verdampfers klein zu halten und zum Minimieren der Betriebs- und Kapitalkosten wird die Menge zu verdampfenden Wassers minimiert. Um dies zu erreichen, wird die Kupferkonzentration im Strom 31 auf einem konzentrierteren Niveau erhalten, d. h. bei ungefähr 30 bis ungefähr 50 g/l, vorzugsweise bei ungefähr 35 g/l, verglichen mit einem Wert von 12 g/l ohne eine Verdampfung. Dies wiederum erzeugt einen konzentrierteren Säurestrom 42, der ungefähr 48 g/l H&sub2;SO&sub4; anstelle von nur 18 g/l H&sub2;SO&sub4; enthält. Hierdurch wird das Volumen des zu verdampfenden Wassers wirksam verringert, indem die gleiche Masse von Säure in ein kleineres Wasservolumen gebracht wird, was die Größe des Verdampfers verringert und daher auch die Verwendung von Titan und die zum Betrieb eines direkt befeuerten Verdampfers anfallenden Brennstoffkosten rechtfertigt.
Direktbefeuerte Verdampfer haben nicht den Vorteil, dass der dabei erzeugte Dampf mehrfach nützlich ist, was bei indirekten Verdampfern allgemein die Brennstoffkosten verringern kann, was dort das Verdampfen eines großen Wasservolumens rechtfertigt.
In Fig. 2 ist ein Verfahren 100 nach einer weiteren Ausführungsform der Erfindung gezeigt.
Das Verfahren 100 weist ebenfalls einen Druckoxidationsschritt 12, eine atmosphärische Laugung 14, einen CCD- Waschkreis 34, eine Lösungsmittelextraktion 16, eine Verdampfung 20 und eine Neutralisation 22 auf.
Bei dem Verfahren 100 teilen sich einige der gewonnenen Metalle nicht nur dem Feststoff, sondern auch der Druckoxidationsflüssigkeit 21 mit, wobei der Feststoff der atmosphärischen Laugung 14 unterzogen wird, wie anhand von Fig. 1 beschrieben. In Fig. 2 haben die Verfahrensschritte, die denjenigen von Fig. 1 entsprechen, die gleichen Referenznummern.
Die Flüssigkeit 21 aus der Filterung 24 wird einer Kupferlösungsmittelextraktion 50 unterzogen, um das Kupfer daraus zu gewinnen.
Es wird darauf hingewiesen, dass der Schritt 24 zwar als eine Filterung bezeichnet wird, jedoch ein beliebiges geeignetes Flüssig-Fest-Trennverfahren verwendet werden kann.
Die Filterung 24 ist der Trennungspunkt zwischen der bei der Druckoxidation 12 verwendeten eine hohe Chloridkonzentration enthaltenden Flüssigkeit, wobei die Flüssigkeit wie angegeben rückgeführt wird, und einer Flüssigkeit mit niedrigem Chloridgehalt oder einer chloridfreien Flüssigkeit, die zur atmosphärischen Laugung 14 geschickt wird. Die Filterung 24 wird immer durch eine Waschung mit Wasser oder rückgeführtem Wasser mit niedrigem Chloridgehalt oder einer Kombination von beidem begleitet, um so viel Chlorid aus den Feststoffen (dem Filterkuchen) wie möglich zu entfernen. Das Ziel ist dabei, eine Übertragung von Chlorid von dem Kreis mit hoher Chloridkonzentration auf den Kreis mit niedriger Chloridkonzentration zu minimieren, um dadurch einem Chloridaufbau im letzteren Kreis entgegenzuwirken.
Jedoch wird trotz der Waschung des bei der Filterung 24 entstehenden Feststoffrests typischerweise eine kleine Menge von ungefähr 0,1 Gewichtsprozent Chlorid zur atmosphärischen Laugung 14 mitgeschleppt. Deshalb erhöht sich die Chloridkonzentration im Kreis mit der niedrigen Chloridkonzentration, da dieser im Wesentlichen ein Kreis mit einem toten Ende und minimalem Auslauf ist.
Dieses Problem wurde durch eine Rückführung eines Stroms vom Kreis mit niedriger Chloridkonzentration an den Kreis mit hoher Chloridkonzentration gelöst. Dieser Strom ist in Fig. 2 mit der Referenznummer 42 bezeichnet und entspricht damit dem Strom 42 in Fig. 1, bei dem es auch eine Rückführung vom Kreislauf mit geringer Chloridkonzentration zum Kreis mit hoher Chloridkonzentration gibt.
Wieder wird der Strom 42 einer Verdampfung 20 unterzogen, wie das schon gemäß Fig. 1 beschrieben wurde, bevor er zur Druckoxidation 12 zurückgeführt wird. In diesem Fall muss jedoch nicht Säure vom Kreis mit der niedrigen Chloridkonzentration rückgeführt werden, weil durch die Kupfer-Lösungsmittelextraktion 50 genug Säure in der Form des Raffinats 63 erzeugt wird. Normalerweise ist es sogar nötig, einen Teil der Säure in dem Raffinat 63 zu neutralisieren, wie das bei 64 gezeigt ist, bevor das Raffinat 63 rückgeführt werden kann. Wie bei 65 gezeigt, wird das Neutralisationsprodukt einem Flüssig-Fest-Trennschritt zum Erzeugen von festem Gips unterzogen, der verworfen werden kann, und einer Flüssigkeit 66, die vor ihrer Rückführung der Verdampfung 20 unterzogen wird.
Da aus dem Kreis mit niedrigem Chloridgehalt keine Säure rückgeführt werden muss, wird das Raffinat 37 aus der Lösungsmittelextraktion 16 in nur zwei Ströme aufgespalten, d. h. 2/3 kommen in den Strom 40, der bei der atmosphärischen Laugung 14 verwendet wird, und 1/3 in den Strom 41, der der Neutralisation 22 und der Fest-Flüssig- Trennung 43 unterzogen wird, wobei fester Gips erzeugt wird, der verworfen werden kann, und ein Strom 45, der, wie bei 46 angezeigt, in einen Strom aufgespalten wird, der als Waschwasser zum CCD-Kreis 34 rückgeführt wird, und einen Strom 42, der zur Verdampfung 20 geleitet wird zur Rückführung in die Druckoxidation 12. Dies dient der Rückführung von Chlorid vom Kreis mit niedriger Chloridkonzentration zurück zum Kreis mit hoher Chloridkonzentration.
Die Erfindung ist nicht auf die bevorzugten Ausführungsformen der Erfindung eingeschränkt, die hier eingehend beschrieben wurden.

Claims

1. Verfahren zur Extraktion von Kupfer aus einem Sulfidkupfererz oder -konzentrat, mit den folgenden Schritten:

- Druckoxidation des Erzes oder Konzentrats unter Anwesenheit von Sauerstoff und einer Halogenid- und Sulfationen enthaltenden saueren Lösung zum Erhalten eines dabei entstehenden Druckoxidationsschlamms, Flüssig- Fest-Trennung des Schlamms zum Erhalten eines dabei entstehenden Druckoxidationsfiltrats und eines Feststoffrückstands, der ein unlösliches basisches Kupfersulfatsalz enthält,

- Laugen des durch die Druckoxidation erzeugten basischen Kupfersulfatsalzes mit einer sauren Sulfatlösung zum Lösen des basischen Kupfersalzes zum Erzeugen einer Laugenflüssigkeit, die Kupfersulfat in Lösung und einen dabei entstehenden Feststoffrückstand enthält,

- Trennen der Laugenflüssigkeit vom Feststoffrückstand,

- Lösungsmittelextraktion der Laugenflüssigkeit zum Erzeugen einer konzentrierten Kupferlösung und eines an Kupfer abgereicherten Raffinats, und

- Rückführen mindestens eines Teils des Raffinats in die Druckoxidation,

dadurch gekennzeichnet, dass

- das Raffinat verdampft wird, um vor der Rückführung Wasser daraus zu entfernen, und

- die Verdampfung über ein direkt befeuertes Verdampfungsverfahren erfolgt, bei dem eine Tauchverbrennung eines Brennstoffs im rückzuführenden Raffinat eingesetzt wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, weiter mit dem Schritt des Spaltens des Raffinats in mindestens zwei Teile, wobei der eine Teil wieder in die Druckoxidation rückgeführt wird und der andere Teil in die zweite Laugung rückgeführt wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1, weiter mit dem Schritt des Rückführens des Druckoxidationsfiltrats in die Druckoxidation.

4. Verfahren nach Anspruch 3, weiter mit dem Schritt des Verdampfens des Druckoxidationsfiltrats zum Entfernen von Wasser vor seiner Rückführung in die Druckoxidation.

5. Verfahren nach Anspruch 4, bei dem die Verdampfung über ein direkt befeuertes Verdampfungsverfahren erfolgt, wobei eine Tauchverbrennung eines Brennstoffs im rückzuführenden Filtrat eingesetzt wird.

6. Verfahren nach Anspruch 3, weiter mit dem Schritt der Lösungsmittelextraktion des Druckoxidationsfiltrats vor der Rückführung des Filtrats zum Erzeugen einer weiteren konzentrierten Kupferlösung und eines weiteren an Kupfer abgereicherten Raffinats, wobei das weitere an Kupfer abgereicherte Raffinat in die Druckoxidation rückgeführt wird.

7. Verfahren nach Anspruch 6, weiter mit dem Schritt der Neutralisierung des weiteren an Kupfer abgereicherten Raffinats vor dessen Rückführung in die Druckoxidation.

8. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem die Druckoxidation bei einem pH-Wert von über ungefähr 2 durchgeführt wird.

9. Verfahren nach Anspruch 8, bei dem der pH-Wert bei der Druckoxidation zwischen ungefähr 2,3 und 3,8 liegt.

10. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem die zweite Laugung bei einem pH-Wert im Bereich von ungefähr 1,2 bis ungefähr 2,2 erfolgt.

11. Verfahren nach Anspruch 10, bei dem der pH-Wert bei der zweiten Laugung zwischen ungefähr 1,5 und ungefähr 2,0 liegt.

12. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem der Druckoxidationsschlamm bei einer Temperatur, die unter dem Schmelzpunkt elementaren Schwefels liegt, auf Atmosphärendruck entspannt wird.

13. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem das Halogenid entweder Chlorid oder Bromid ist.

14. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem die Kupferkonzentration in der Laugenflüssigkeit auf einem Wert zwischen ungefähr 30 g/l und ungefähr 50 g/l gehalten wird.

15. Verfahren nach Anspruch 14, bei dem die Kupferkonzentration in der Laugenflüssigkeit auf einem Wert von ungefähr 35 g/l gehalten wird.