DE3908661A1

DE3908661A1 - METHOD FOR PRODUCING SODIUM ALUMINATE

Info

Publication number: DE3908661A1
Application number: DE3908661A
Authority: DE
Inventors: Helmut Dipl Chem Dr Dillenburg; Wolfgang Dipl Ing Heinen; Dietmar Dipl Chem Dr Heinrich
Original assignee: Deutsche Solvay Werke GmbH
Current assignee: Cavity GmbH
Priority date: 1989-03-16
Filing date: 1989-03-16
Publication date: 1990-10-18
Also published as: ES2046539T3; DK0387492T3; EP0387492B1; JPH02283613A; DE59003644D1; EP0387492A1; ATE97887T1

Abstract

Sodium aluminate of the general formula NaAlO2, NaAlO2 x 1.5 H2O and/or NaAlO2 x XH2O is prepared by reaction of hydrated aluminum and/or aluminium hydride with an excess of sodium hydroxide. In this process, first a suspension of the reactants is prepared in a mixing vessel at temperatures of 20 to 120 DEG C and this suspension is passed under pressure through at least one heatable reaction tube connected to the mixing vessel and the sodium aluminate solution obtained is subjected to spray-drying, in which gas outlet temperature of the gas used for the spray-drying is brought to 130 to 190 DEG C.

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung von Natriumaluminat der allgemeinen Formel NaAlO₂, NaAlO₂×1,5 H₂O und/oder NaAlO₂×X H₂O durch Umsetzung von Aluminiumoxidhydrat und/oder Aluminium hydroxid mit einem Überschuß an Natriumhydroxid und unter Einhaltung eines Gewichtsverhältnisses Al : Na von 1 : 1,03 bis 1 : 1,50, vorzugsweise 1 : 1,05 bis 1 : 1,30, unter Verwendung einer wäßrigen Natriumhy droxidlösung mit einem NaOH-Gehalt von 25 bis 55 Gew.-%, vorzugsweise 35 bis 51 Gew.-%, wobei nach der Umsetzung eine Entwässerung des Gemisches durch eine Zerstäubertrocknung unter Mitverwendung von erhitzten Gasen oder Dämpfen als Wärmeträger erfolgt. Die Erfin dung betrifft weiterhin eine Vorrichtung zur insbeson dere kontinuierlichen Durchführung des Verfahrens.The present invention relates to a process for the preparation of sodium aluminate of the general formula NaAlO ₂ , NaAlO ₂ × 1.5 H ₂ O and / or NaAlO ₂ × XH ₂ O by reacting aluminum oxide hydrate and / or aluminum hydroxide with an excess of sodium hydroxide and below Maintaining an Al: Na weight ratio of 1: 1.03 to 1: 1.50, preferably 1: 1.05 to 1: 1.30, using an aqueous sodium hydroxide solution with an NaOH content of 25 to 55% by weight. %, preferably 35 to 51% by weight, after the reaction the mixture is dewatered by spray drying with the use of heated gases or vapors as the heat transfer medium. The inven tion further relates to a device for in particular continuous implementation of the method.

Aus der DE-AS 25 37 969 ist ein Verfahren zur Herstel lung von Natriumaluminat aus einer Aluminatlösung durch Trocknung bei höherer Temperatur bekannt. Die Aluminatlösung mit einer Konzentration an kaustischem Na₂O von 45 bis 350 g/l und einem Molekularverhältnis von kaustischem Na₂O zu Al₂O₃ von 1,1 bis 1,8 wird auf eine zwischen 250 und 350 g/l liegende Konzentration an kaustischem Na₂O durch Vakuumtrocknung oder Ver dampfen in mehrstufigen Verdampfungsanlagen entwässert und dann einer Wirbelschichttrocknung bei einer Tempe ratur von 250 bis 400°C unterworfen. Bei den hier verwendeten Natriumaluminatlösungen handelt es sich um solche, die durch Auslaugung von Bauxiten bei der Ton erdegewinnung erhalten werden. Weiterhin läßt sich bei dem erforderlichen Eindampfen dieser Lösungen vor der Wirbelschichttrocknung nicht vermeiden, daß Krusten bildung an den Gefäßwänden auftritt, die zu einer Ver stopfung der Ventile und Leitungen führen.From DE-AS 25 37 969 a method for the produc- tion of sodium aluminate from an aluminate solution by drying at a higher temperature is known. The aluminate solution with a concentration of caustic Na ₂ O of 45 to 350 g / l and a molecular ratio of caustic Na ₂ O to Al ₂ O ₃ of 1.1 to 1.8 is at a concentration between 250 and 350 g / l dewatered on caustic Na ₂ O by vacuum drying or evaporation in multi-stage evaporation plants and then subjected to fluidized bed drying at a temperature of 250 to 400 ° C. The sodium aluminate solutions used here are those which are obtained by leaching bauxites in the extraction of clay earth. Furthermore, if these solutions are evaporated before the fluidized bed drying, it cannot be avoided that crust formation occurs on the vessel walls, which leads to blockage of the valves and lines.

In der DE-PS 28 19 004 wird ein Verfahren zur Gewin nung von rieselfähigen Alkalialuminaten aus deren wäß rigen Lösungen, die eine Konzentration an Alkalioxid von 1 bis 6 Mol/l und ein Molverhältnis von Alkalioxid zu Al₂O₃ < 1 besitzen, durch Entwässern mittels eines Trocknungsprozesses beschrieben. Die Aluminatlösungen, die zusätzlich 0,1 bis 5,0 Gew.-% nieder- oder hochmo lekulare organische Polyhydroxiverbindungen als Stabi lisatoren enthalten, werden einer Zerstäubungstrock nung unter Verwendung von heißen Gasen oder Dämpfen als Wärmeträger unterworfen. Wie den Beispielen ent nommen werden kann, sind die Aluminatlösungen trübe und müssen vor der Zerstäubungstrocknung filtriert werden, da es offenbar zu Auskristallisationen während der Lagerung kommt. Das Gesamtverfahren wird absatz weise, nicht kontinuierlich durchgeführt.In DE-PS 28 19 004, a process for the production of free-flowing alkali aluminates from their aqueous solutions which have a concentration of alkali oxide of 1 to 6 mol / l and a molar ratio of alkali oxide to Al ₂ O ₃ <1, by Dewatering described using a drying process. The aluminate solutions, which additionally contain 0.1 to 5.0% by weight of low or high molecular organic polyhydroxy compounds as stabilizers, are subjected to atomization drying using hot gases or vapors as the heat transfer medium. As can be seen from the examples, the aluminate solutions are cloudy and must be filtered before spray drying, since there is evidently crystallization during storage. The entire process is carried out batchwise, not continuously.

Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Herstellung von Natriumaluminat und eine Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens zur Verfügung zu stellen, welche die Nachteile des Standes der Technik nicht aufweist, die zu klaren stabilisatorfreien Aluminatlösungen führen, die durch Zerstäubungs- und Fließbetttrocknung ohne Verkrustung der Zerstäuberdüsen ein feinteiliges, rieselfähiges und äußerst reaktives Produkt ergeben, wobei durch die besondere Ausbildung der Zerstäuberscheibe und deren besondere Anordnung im Zerstäubungstrockenbehälter keine Anbackungen an der Trocknerwandung entstehen sollen. Das Gesamtverfahren sollte vorzugsweise kontinuierlich durchgeführt werden können und außerdem einfach und energetisch günstig sein.The present invention is based on the object a process for the production of sodium aluminate and an apparatus for performing this method to provide the disadvantages of the State of the art does not have to clear perform stabilizer-free aluminate solutions that Atomization and fluid bed drying without incrustation the atomizer nozzles are finely divided, free-flowing and extremely reactive product, whereby by the special training of the atomizer disc and its special arrangement in the atomization drying container no caking occurs on the dryer wall should. The overall process should be preferred can be carried out continuously and also be simple and energetically favorable.

Die Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß in einem Mischgefäß, vorzugsweise in einem beheizbaren Vormischbehälter unter Rühren eine Suspension von Alu miniumoxidhydrat und/oder Aluminiumhydroxid in einem Überschuß an Natriumhydroxid bei Temperaturen von 20 bis 120°C, vorzugsweise 30 bis 80°C, hergestellt wird, diese Suspension anschließend zur Umsetzung der Reaktionsteilnehmer durch mindestens ein mit dem Mischgefäß, vorzugsweise beheizbaren Vormischbehälter mittelbar oder unmittelbar verbundenes, beheiztes Re aktionsrohr unter Druck geleitet und die erhaltene Natriumaluminatlösung einer Zerstäubungstrocknung un terworfen wird, wobei die Gasaustritts- oder Dampfaus trittstemperatur des bei der Zerstäubungstrocknung verwendeten Gases auf eine Temperatur von 130 bis 190°C, vorzugsweise von 140 bis 170°C, eingestellt wird.The object is achieved in that in a mixing vessel, preferably in a heatable one Premix container with stirring a suspension of aluminum minium oxide hydrate and / or aluminum hydroxide in one Excess sodium hydroxide at temperatures of 20 to 120 ° C, preferably 30 to 80 ° C, prepared is, this suspension then to implement the Reactants by at least one with the Mixing vessel, preferably a heated pre-mixing container directly or indirectly connected, heated Re action tube passed under pressure and the obtained Sodium aluminate solution for spray drying and is thrown out, the gas outlet or steam temperature of the atomization drying used gas to a temperature of 130 to 190 ° C, preferably from 140 to 170 ° C, is set.

Vorteilhaft wird das Reaktionsrohr auf eine Temperatur von 100 bis 160°C, vorzugsweise 115 bis 140°C, ein gestellt und die Natriumaluminatlösung vor der Zer stäubungstrocknung auf eine Temperatur unterhalb ihrer Siedetemperatur abgekühlt, vorzugsweise um 2 bis 15°C unterhalb der Siedetemperatur abgekühlt. The reaction tube is advantageously heated to a temperature from 100 to 160 ° C, preferably 115 to 140 ° C put and the sodium aluminate solution before Zer Dust drying to a temperature below yours Cooled boiling temperature, preferably by 2 to 15 ° C. cooled below the boiling temperature.

Das Reaktionsrohr kann doppelwandig zum Durchfluß des flüssigen Heizmediums oder einwandig, mit einem äuße ren elektrischen Heizmantel versehen, ausgebildet sein. Es kann aus einem geraden Rohr oder einem wen delförmig gebogenen Rohr bestehen, wobei die Länge und die lichte Weite des Reaktionsrohres so gewählt wer den, daß nicht nur eine wirtschaftliche Herstellung der Natriumaluminatlösung erfolgt, sondern ein weitge hender Umsatz der Reaktionsteilnehmer sichergestellt ist. Vorzugsweise beträgt der Durchsatz der Reaktions mischung und/oder der gebildeten Natriumaluminatlösung durch das Reaktionsrohr mehr als 0,015 kg/min, vor zugsweise mehr als 0,5 kg/min.The reaction tube can be double-walled for the flow of liquid heating medium or single-walled, with an outer Ren provided electric heating jacket, trained be. It can be from a straight tube or a wen exist in the shape of a tube, the length and the clear width of the reaction tube chosen so who that not only an economical production the sodium aluminate solution takes place, but a weitge ensured sales of the reactants is. The throughput of the reaction is preferably mixture and / or the sodium aluminate solution formed through the reaction tube more than 0.015 kg / min preferably more than 0.5 kg / min.

Vorteilhaft ist die Verweilzeit der Reaktionsmischung im Reaktionsrohr größer als 10 s, vorzugsweise größer als 20 s.The residence time of the reaction mixture is advantageous in the reaction tube greater than 10 s, preferably greater than 20 s.

Der im Reaktionsrohr aufrechtzuerhaltene Druck beträgt zweckmäßig 1,5 bis 10 bar, vorzugsweise 2 bis 5 bar. Dieser Druck wird durch einen Inertgasüberdruck oder Luftüberdruck im geschlossenen Mischgefäß, vorzugswei se Stickstoffgasüberdruck und/oder durch eine Drucker höhung, vorzugsweise durch mindestens eine zwischen Mischgefäß und Reaktionsrohr angeordnete Druckpumpe eingestellt.The pressure to be maintained in the reaction tube is expediently 1.5 to 10 bar, preferably 2 to 5 bar. This pressure is caused by an inert gas pressure or Air pressure in the closed mixing vessel, preferably two se nitrogen gas pressure and / or by a printer increase, preferably by at least one between Mixing vessel and reaction tube arranged pressure pump set.

Nach einer bevorzugten Ausführungsform des erfindungs gemäßen Verfahrens ist die Zerstäubungstrocknung, vor zugsweise Scheibenzerstäubungstrocknung, mit einer Nachtrocknung, vorzugsweise Fließbetttrocknung, kombi niert oder die Fließbetttrocknung der Zerstäubungs trocknung, vorzugsweise Scheibenzerstäubungstrocknung, nachgeschaltet, wobei die Fließbetttrocknung bei einer Temperatur (in Abhängigkeit von dem gewünschten Trock nungsgrad) von über 170°C, vorzugsweise über 190°C, durchgeführt wird.According to a preferred embodiment of the Invention According to the method, the spray drying is before preferably sputtering drying, with a Post-drying, preferably fluid bed drying, combi or the fluidized bed drying of the atomization drying, preferably sputtering drying, downstream, with the fluid bed drying at a Temperature (depending on the desired drying degree) of over 170 ° C, preferably over 190 ° C, is carried out.

Nach einer zweckmäßigen Ausführungsform erfolgt die Umsetzung der Reaktionsteilnehmer und/oder die Zer stäubungstrocknung ohne Mitverwendung von Zusatz- und/oder Stabilisierungsmitteln.According to an expedient embodiment, the Implementation of the reactants and / or the Zer Dust drying without the use of additional and / or Stabilizers.

Es hat sich als vorteilhaft erwiesen, wenn durch die bei der Scheibenzerstäubungstrocknung verwendete Zer stäuberscheibe die gebildete Natriumaluminatlösung in einem Winkel von kleiner als 65° (bezogen auf die Ro tationsachse und gemessen von der Rotationsachse aus) zerstäubt und unter Mitverwendung eines Heißluft stromes, der ringförmig oder schraubenförmig um die Zerstäuberscheibe zum Behälterboden geführt wird, ver wirbelt und getrocknet wird.It has proven to be advantageous if through the Zer used in sputtering drying dust disk the sodium aluminate solution formed in an angle of less than 65 ° (based on the Ro axis of rotation and measured from the axis of rotation) atomized and using a hot air stromes, which is ring-shaped or helical around the Atomizer disk is guided to the bottom of the container, ver swirls and is dried.

Gemäß einer zweckmäßigen Ausgestaltung des erfindungs gemäßen Verfahrens wird dafür Sorge getragen, daß durch Einhaltung einer erhöhten Einblasgeschwindigkeit der Heißluft oder des heißen Inertgases, durch die rand-, wulst- oder ringförmige Profilierung der Zer stäuberscheibe, durch die Abstandsvergrößerung der Seitenwand von der Zerstäuberscheibe und durch die Abstandsvergrößerung der Zerstäuberscheibe vom Behäl terboden weniger als 30 Gew.-%, vorzugsweise weniger als 20 Gew.-%, des aus der Zerstäuberscheibe austre tenden Natriumaluminates (berechnet als Feststoff) auf die Seitenwand des Behälters oder Trocknungsbehälters auftreffen.According to an expedient embodiment of the invention according to the procedure, care is taken that by maintaining an increased blowing speed the hot air or the hot inert gas through which edge, bead or ring-shaped profiling of the zer dust disc, by increasing the distance of the Side wall of the atomizer disc and through the Increased distance of the atomizer disc from the container terboden less than 30 wt .-%, preferably less than 20 wt .-%, which emerges from the atomizer disc tendency sodium aluminates (calculated as solid) the side wall of the container or drying container hit.

Es hat sich als besonders vorteilhaft erwiesen, wenn bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens durch die bei der Scheibenzerstäubertrocknung verwen dete Zerstäuberscheibe die Natriumaluminatlösung in einem Winkel von 25 bis 140°, vorzugsweise 35 bis 80° (bezogen auf die zur Rotationsachse im Winkel von 90° angeordnete Rotationsebene) weggeschleudert wird, wobei eine Zerstäuberscheibe verwendet wird, die eine wulst- oder ringähnliche Randprofilierung aufweist und Austrittsöffnungen oder Zerstäuberöffnungen an einer gewölbten oder profilierten Innenfläche im Rand oder in der Innenfläche der wulst- oder ringförmigen Rand profilierung besitzt, und wenn durch Mitverwendung eines Trockengasstromes oder Heißluftstromes die ge schleuderten und versprühten Natriumaluminatlösungen von der Seitenwandung des Trockenbehälters abgelenkt oder weitgehend abgelenkt und gleichzeitig verwirbelt werden, wobei der Abstand der Seitenwand des Trock nungsbehälters von der Zerstäuberscheibe größer als der halbe Radius der Zerstäuberscheibe, vorzugsweise größer als der Radius der Zerstäuberscheibe, ist.It has proven particularly advantageous if when carrying out the method according to the invention by using the atomizer drying atomized the sodium aluminate solution in an angle of 25 to 140 °, preferably 35 to 80 ° (in relation to the axis of rotation at an angle of 90 ° arranged rotation plane) is thrown away, using an atomizer disc, the one has bead or ring-like edge profiling and Outlet openings or atomizer openings on one curved or profiled inner surface in the edge or in the inner surface of the beaded or ring-shaped edge profiling, and if by sharing a dry gas flow or hot air flow the ge spun and sprayed sodium aluminate solutions deflected from the side wall of the drying container or largely distracted and swirled at the same time be, the distance of the side wall of the dry container from the atomizer disc larger than half the radius of the atomizer disc, preferably is larger than the radius of the atomizer disc.

Vorzugsweise wird die Scheibenzerstäubertrocknung bei einer Umdrehungszahl der Zerstäuberscheibe von 15 000 bis 25 000 UmP, vorzugsweise 17 000 bis 20 000 UmP, durchgeführt.The atomizer drying is preferably carried out at 15,000 revolutions of the atomizing disc up to 25,000 UmP, preferably 17,000 to 20,000 UmP, carried out.

Die erfindungsgemäße Vorrichtung zur Herstellung von Natriumaluminat unter Mitverwendung eines Zerstäuber trockners, durch den Natriumaluminat zerstäubt und getrocknet wird, vorzugsweise zur Durchführung des erfindungemäßen Verfahrens, besteht aus einem Mischge fäß (1), vorzugsweise aus einem beheizbaren, mit Rüh rer sowie Zuleitungen für die Reaktionsteilnehmer ver sehenen Vormischbehälter, mindestens einem mit dem Vormischbehälter mittelbar oder unmittelbar verbunde nen, vorzugsweise wendelförmig und als Doppelmantel rohr ausgebildeten Reaktionsrohr (2) und mindestens einem Zerstäubungs- und einem nachgeschalteten Trock ner.The device according to the invention for the production of sodium aluminate with the use of an atomizer dryer, through which sodium aluminate is atomized and dried, preferably for carrying out the process according to the invention, consists of a mixing vessel ( 1 ), preferably a heatable, with stirrer and feed lines for the reactants Ver premixing container, at least one indirectly or directly connected to the premixing container, preferably helical and double-walled reaction tube ( 2 ) and at least one atomizing and a downstream dryer.

Zweckmäßig ist der Mischbehälter als Druckbehälter ausgebildet und mit Zuleitungen für die Inertgaszufuhr versehen und mit dem Reaktionsrohranfang unmittelbar verbunden.The mixing container is useful as a pressure container trained and with supply lines for the inert gas supply provided and with the start of the reaction tube immediately connected.

Gemäß einer besonderen Ausführungsform der Vorrichtung ist im Reaktionsrohr, vorzugsweise zwischen dem Boden des Mischbehälters und dem Reaktionsrohranfang eine Druckpumpe (3) angeordnet.According to a special embodiment of the device, a pressure pump ( 3 ) is arranged in the reaction tube, preferably between the bottom of the mixing container and the beginning of the reaction tube.

Vorteilhaft ist der Zerstäubungstrockner unmittelbar oder über eine Rohrleitung mit dem Reaktionsrohrende verbunden und/oder eine Kühlvorrichtung vor der Zer stäubertrockungsvorrichtung und/oder dessen Reaktions rohrende angeordnet.The atomizing dryer is advantageous immediately or via a pipe with the reaction tube end connected and / or a cooling device before the Zer dust drying device and / or its reaction pipe end arranged.

Nach einer anderen Ausführungsform ist der Nachtrock ner, vorzugsweise Wirbelschichttrockner oder der Fließbetttrockner, dem Zerstäubungstrockner nachge schaltet.According to another embodiment, the dressing gown is ner, preferably fluidized bed dryer or Fluid bed dryer, after the atomizing dryer switches.

Vorteilhaft weist die im Zerstäubungstrockner verwen dete Zerstäuberscheibe einen im Winkel von 25 bis 140°, vorzugsweise 35 bis 80° (bezogen auf die zur Rotationsachse im Winkel von 90° angeordnete Rota tionsebene), angeorndeten Rand und/oder eine wulst- oder ringähnliche Randprofilierung auf und die Aus trittsöffnungen oder Zerstäuberöffnungen der Zerstäuberscheibe sind an der gewölbten oder profi lierten Innenfläche im Rand oder Innenfläche der wulst- und/oder ringförmigen Randprofilierung angeord net.Advantageously, the use in the spray dryer nebulizer disc at an angle of 25 to 140 °, preferably 35 to 80 ° (based on the Rotation axis arranged at an angle of 90 ° tion level), arranged edge and / or a bead or ring-like edge profiling on and off openings or atomizer openings of the Atomizer disc are on the domed or professional gelled inner surface in the edge or inner surface of the bead and / or annular edge profiling arranged net.

Gemäß einer vorteilhaften Ausführungsform ist zwischen dem Reaktionsrohranfang und dem Mischgefäßboden oder dem Mischgefäßauslaß oder der Druckpumpe ein Rohrlei tungsanschluß zur Einleitung von Inertgas und/oder Luft angeordnet.According to an advantageous embodiment, between the beginning of the reaction tube and the bottom of the mixing vessel or a Rohrlei the mixing vessel outlet or the pressure pump Connection for the introduction of inert gas and / or Air arranged.

Gemäß der zweckmäßigen Ausführungsform ist im Zerstäu bungstrockner oder Zerstäubungstrocknerbehälter minde stens ein Anschluß für Heißluft oder heißes Inertgas, vorzugsweise im oberen Behälterbereich, angeordnet. According to the appropriate embodiment is in the atomization Exercise dryer or atomizing dryer container min at least one connection for hot air or hot inert gas, preferably arranged in the upper container area.

In den beigefügten Fig. 1 und 2 sind bevorzugte. Ausführungsformen der erfindungsgemäßen Vorrichtung dargestellt. Hierin bedeuten:In the accompanying Figures 1 and 2 are preferred. Shown embodiments of the device according to the invention. Here mean:

1 Mischgefäß
2 Reaktionsrohr
3 Druckpumpe. 1 mixing vessel
2 reaction tube
3 pressure pump.

In der Fig. 1 ist das Mischgefäß 1 druckfest ausgebil det und in seinem oberen Teil mit einer Intertgaszu fuhr zwecks Einstellung des erfordlichen Drucks im Reaktionsrohr 2 versehen. Zwischen dem Reaktionsrohr anfang und dem Mischgefäßauslaß ist ein Rohrleitungs anschluß zur Einleitung von zusätzlichem Inertgas vor gesehen.In Fig. 1, the mixing vessel 1 is pressurized ausgebil det and provided in its upper part with an Intertgaszu for the purpose of adjusting the required pressure in the reaction tube 2 . Between the beginning of the reaction tube and the mixing vessel outlet, a pipeline connection for introducing additional inert gas is seen before.

In der Fig. 2 liegt das Mischgefäß in einer nicht druckfesten Ausführungsform vor und ist unter Zwi schenschaltung einer Druckpumpe 3 mit dem Reaktions rohr 2 verbunden. Zwischen dem Reaktionsrohranfang und der Druckpumpe 3 ist ein Rohrleitungsanschluß zur Ein leitung von Inertgas vorgesehen.In Fig. 2, the mixing vessel is in a non-pressure-resistant embodiment and is connected with the interposition of a pressure pump 3 with the reaction tube 2 . Between the beginning of the reaction tube and the pressure pump 3 , a pipe connection is provided for a line of inert gas.

Embodiment

In ein 50 Liter Mischgefäß (1) wurden 39,0 kg 50%ige Natronlauge und anschließend 33,7 kg feuchtes Alumi niumhydroxid (61,6%ig an Al₂O₃) unter kräftigem Rüh ren eingefüllt und bei einer Temperatur von 30°C mit einander unter Bildung einer Suspension vermischt.In a 50 liter mixing vessel ( 1 ) 39.0 kg of 50% sodium hydroxide solution and then 33.7 kg of moist aluminum hydroxide (61.6% in Al ₂ O ₃ ) were filled with vigorous stirring and at a temperature of 30 ° C mixed together to form a suspension.

Mit einem Druck von 2 bar wurde diese Natronlauge-Alu miniumhydroxid-Suspension durch ein beheiztes Reak tionsrohr (2) von 18 m Länge und 6 mm lichtem Durch messer und einer Temperatur von 125°C gedrückt. Der Durchfluß wurde auf 1,1 kg pro Minute eingestellt. Die am Ende des Reaktionsrohres erhaltene Aluminatlösung war klar und hatte eine Temperatur von 120°C. Diese Aluminatlösung wurde unmitellbar in einen Zerstäu bungstrockner eingegeben, der die erfindungemäße Zer stäuberscheibe besaß und in einem Winkel von 60° (be zogen auf die Reaktionsebene und gemessen von der Ro tationsachse aus) unter Mitverwendung eines Heißluft trockners, der schraubenförmig um die Zerstäuberschei de zum Behälterboden geführt wurde, zerstäubt. Ge trocknet wurde unter folgenden Bedingungen:With a pressure of 2 bar, this sodium hydroxide-aluminum hydroxide suspension was pressed through a heated reaction tube ( 2 ) 18 m long and 6 mm clear diameter and a temperature of 125 ° C. The flow rate was set at 1.1 kg per minute. The aluminate solution obtained at the end of the reaction tube was clear and had a temperature of 120 ° C. This aluminate solution was immediately entered into an atomizing dryer which had the atomizer disk according to the invention and at an angle of 60 ° (based on the reaction plane and measured from the axis of rotation) with the use of a hot air dryer which was helical around the atomizer disk Container bottom was atomized. Drying was carried out under the following conditions:

Lufteintrittstemperatur 290°C,
Luftaustrittstemperatur 155°C.Air inlet temperature 290 ° C,
Air outlet temperature 155 ° C.

Erhalten wurde ein Produkt, das 24,1% Al bzw. 73,2% Natriumaluminat und 19,3% Wasser enthielt.A product was obtained which contained 24.1% Al and 73.2% Contained sodium aluminate and 19.3% water.

Die Nachtrocknung des Aluminates unmittelbar im An schluß an die Zerstäubungstrocknung in einem Fließ betttrockner bei 240°C ergab ein feinteiliges, rie selfähiges Produkt mit 28,8% Al bzw. 87,5% Natriumaluminat, 3,4% Wasser und einer Schüttdichte von 0,6 kg/l.The drying of the aluminate immediately in the An conclude the spray drying in a flow bed dryer at 240 ° C resulted in a fine, rie selectable product with 28.8% Al or 87.5% Sodium aluminate, 3.4% water and a bulk density of 0.6 kg / l.

Claims

1. Process for the preparation of sodium aluminate of the general formula NaAlO ₂ , NaAlO ₂ × 1.5 H ₂ O and / or NaAlO ₂ × XH ₂ O by reacting aluminum oxide hydrate and / or aluminum hydroxide with an excess of sodium hydroxide and while maintaining a weight ratio Al: Na from 1: 1.03 to 1: 1.50, preferably
1: 1.05 to 1: 1.30, using an aqueous sodium hydroxide solution with an NaOH content of 25 to 55% by weight, preferably
35 to 51 wt .-%, wherein after the reaction of the Ge mixture by spray drying using heated gases or vapors as heat transfer medium, characterized in that in a mixing vessel, preferably in a heatable premixing container, with stirring Suspen sion of alumina hydrate and / or aluminum hydroxide in an excess of sodium hydroxide at temperatures of 20 to 120 ° C, preferably 30 to 80 ° C, is prepared, this suspension then for reacting the reactants by at least one with the mixing vessel, preferably as heated premixing container, indirectly or directly connected, heated reaction tube passed under pressure and the sodium aluminate solution obtained is subjected to atomization drying, the gas outlet or steam outlet temperature of the gas used in the atomization drying being at a temperature of 130 to 190 ° C., preferably 140 bi s 170 ° C.

2. The method according to claim 1, characterized in that that the reaction tube to a temperature of 100 up to 160 ° C, preferably 115 to 140 ° C represents and the sodium aluminate solution before Spray drying to a temperature below is cooled to its boiling temperature, preferably abge by 2 to 15 ° C below the boiling temperature is cooled.

3. The method according to claim 1 and 2, characterized records that a pressure of 1.5 in the reaction tube up to 10 bar, preferably 2 to 5 bar, more upright will hold.

4. The method according to one or more of claims 1 to 3, characterized in that the pressure in Reaction tube through an inert gas pressure or Air pressure in the closed mixing vessel, preferred wise nitrogen gas pressure and / or by a Pressure increase, preferably by at least one arranged between the mixing vessel and the reaction tube Pressure pump.

5. The method according to one or more of the claims 1 to 4, characterized in that the throughput the reaction mixture and / or the Na formed trium aluminate solution through the reaction tube more than 0.01 kg / min, preferably more than 0.5 kg / min, is.

6. The method according to one or more of the claims 1 to 5, characterized in that the atomization exercise drying, preferably sputtering drying, with post-drying, preferably Fluid bed drying, combined or the fluid bed spray drying, preferably Sputtering drying, is connected, the fluidized bed drying at one temperature (depending on the desired drying degrees) of over 170 ° C, preferably over 190 ° C, is carried out.

7. The method according to one or more of the claims 1 to 6, characterized in that the implementation and / or spray drying without involvement formation of additives and / or stabilizers is carried out.

8. The method according to one or more of claims 1 to 7, characterized in that by the at the atomizer drying used the sodium aluminate solution formed in an angle of less than 65 ° (related to the Axis of rotation and measured from the axis of rotation from) atomized and using a hot airflow that is ring-shaped or helical around the atomizer disc led to the bottom of the container is swirled and dried.

9. The method according to one or more of claims 1 to 8, characterized in that by compliance an increased blowing speed of the hot air or the hot inert gas, through the edge, bead or ring-shaped profiling of the atomizer disc be, by increasing the distance of the side wall from the atomizer disc and through the distance enlargement of the atomizer disc from the container soil less than 30 wt .-%, preferably less less than 20% by weight of that from the atomizer disc leaking sodium aluminates (calculated as solid fabric) on the side wall of the container or troc impact container.

10. The method according to one or more of claims 1 to 9, characterized in that by the at the atomizer drying used wipe the sodium aluminate solution in one win kel from 25 to 140 °, preferably 35 to 80 ° (be pulled on to the axis of rotation at an angle of 90 ° arranged rotation plane) is thrown away, using an atomizing disc which a bead or ring-like edge profile points and outlet openings or atomizer openings on a curved or profiled inner surface che in the edge or in the inner surface of the bead or has ring-shaped edge profiling that by Use of a dry gas flow or hot air flow the hurled and sprayed Na trium aluminate solutions from the side wall of the Drying container distracted or largely abge steers and at the same time swirled, the Distance from the side wall of the drying container to the atomizer disc is larger than half the radius the atomizer disc, preferably larger than that Radius of the atomizer disc, is.

11. The method according to one or more of claims 1 to 10, characterized in that the residence time the reaction mixture in the reaction tube is greater than 10 s, preferably greater than 20 s.

12. The method according to one or more of claims 1 to 11, characterized in that the disks spray drying at a speed of the Atomizer disc from 15,000 to 25,000 rpm, preferred as 17,000 to 20,000 UmP, is carried out.

13. Device for the production of sodium aluminate with the use of an atomizer dryer, atomized by the sodium aluminate and dried is, preferably to carry out the method according to one or more of claims 1 to 12, characterized in that it consists of a mixture barrel, preferably from a heatable, with stirrer and feed lines for the reactants ver see premix container, at least one with the Mix premix container directly or indirectly those, preferably helical and as a Doppelman telrohr trained reaction tube and at least one atomization and one downstream Dryer exists.

14. The apparatus according to claim 13, characterized net that the mixing tank out as a pressure vessel forms and with supply lines for the inert gas supply provided and with the reaction tube beginning immediately bar is connected.

15. The apparatus according to claim 13, characterized net that in the reaction tube, preferably between the bottom of the mixing tank and the reaction tube initially a pressure pump is arranged.

16. The device according to one or more of the claims 13 to 15, characterized in that the atomization exercise dryer directly or via a pipe device connected to the reaction tube end and / or a cooler before spray drying device and / or its reaction tube end is arranged.

17. The device according to one or more of the claims 13 to 16, characterized in that the night dryer, preferably fluidized bed dryer or the fluid bed dryer, the atomizing dryer is connected downstream.

18. The device according to one or more of the claims 13 to 17, characterized in that the Zer atomizing disc used atomizing disc NEN at an angle of 25 to 140 °, preferably 35 to 80 ° (related to the angle to the axis of rotation rotation plane arranged at 90 °) Edge and / or a bead or ring-like edge has profiling and the outlet openings or atomizer openings of the atomizer disc the curved or profiled inner surface in the edge or inner surface of the bead and / or ring Edge profiling are arranged.

19. The device according to one or more of the claims 13 to 18, characterized in that between the Start of the reaction tube and the bottom of the mixing vessel or Mixing vessel outlet or the pressure pump Pipe connection for the introduction of inert gas and / or air is arranged.

20. The device according to one or more of the claims 13 to 19, characterized in that in Zer atomizing dryer or atomizing dryer container ters at least one connection for hot air or hot ßes inert gas, preferably in the upper container area, is arranged.