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DE3414749A1 - Verfahren zur abtrennung hoeherer kohlenwasserstoffe aus einem kohlenwasserstoffhaltigen rohgas - Google Patents

Verfahren zur abtrennung hoeherer kohlenwasserstoffe aus einem kohlenwasserstoffhaltigen rohgas

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DE3414749A1
DE3414749A1 DE19843414749 DE3414749A DE3414749A1 DE 3414749 A1 DE3414749 A1 DE 3414749A1 DE 19843414749 DE19843414749 DE 19843414749 DE 3414749 A DE3414749 A DE 3414749A DE 3414749 A1 DE3414749 A1 DE 3414749A1
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Germany
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rectification column
pressure
rectification
hydrocarbons
raw gas
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Withdrawn
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DE19843414749
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English (en)
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Paul Dipl.-Chem. Dr.rer.nat. 8000 München Kummann
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Linde GmbH
Original Assignee
Linde GmbH
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Publication date
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Withdrawn legal-status Critical Current

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Description

LINDE AKTIENGESELLSCHAFT
(H 1484) H 84/053
Bü/bd . 17.4.1984
Verfahren zur Abtrennung höherer Kohlenwasserstoffe aus einem kohlenwasserstoffhaltigen Rohgas
■J5 Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Abtrennung von C2+- oder C_+-Kohlenwasserstoffen aus einem unter Druck stehenden kohlenwasserstoffhaltigen Rohgas mittels Rektifikation, bei dem das Rohgas abgekühlt und entspannt und die dabei anfallenden Kondensate einer Rektifikation
zugeführt werden, wobei die C2+- bzw. C_^Kohlenwasserstoffe von den leichtersiedenden Komponenten abgetrennt werden.
Ein solches Verfahren, das insbesondere auf die Gewinnung von C- -Kohlenwasserstoffen gerichtet ist, wurde bereits in der deutschen Patentanmeldung P 33 32 943.5 vorgeschlagen. Die Kernidee dieser früheren Patentanmeldung besteht darin, die Gasführung zur oder gegebenenfalls auch von der Rektifikationsstufe in verschiedenen Druckstufen durchzuführen. Sie befaßt sich insbesondere mit
der energetisch günstigen Verarbeitung-verschiedener Rohgasströme, die unter verschiedenen Druck'niveaus vorliegen. In einem speziellen Fall wird dabei im Rahmen der Rohgaskühlung nach mehrfacher Kondensatabtrennung eine Methanfraktion erzeugt, die schon soweit an C, .2 +
Kohlenwasserstoffen verarmt ist, daß sich eine Einspeisung in die Rektifikationsstufe erübrigt. Der dadurch erzielte Vorteil besteht insbesondere darin, daß dieses Gas nicht bis auf den Rektifikationsdruck entspannt zu werden braucht und somit vor der Abgabe in eine Hochdruck-Methan-Pipeline nicht oder nur in reduziertem Umfang verdichtet werden muß.
Der vorliegenden Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannten Art in energetisch besonders günstiger Weise auszugestalten.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß die Rektifikation in zwei Druckstufen durchgeführt wird, wobei die bei der Abkühlung und Entspannung des Rohgases erzeugten Fraktionen in eine erste, unter höherem Druck betriebene Rektifikationssäule eingespeist werden, in der ersten Rektifikationssäule ein Kopfprodukt, das die leichter als C-+- bzw. C, -Kohlenwasserstoffe siedenden Komponenten enthält, und.im Sumpf eine an C- - bzw. C_+-Kohlenwasserstoffen angereicherte Fraktion gewonnen wird, die Sumpffraktion nach Entspannung in eine zweite, unter niedrigerem Druck betriebene Rektifikationssäule eingespeist wird, in der zweiten Rektifikationssäule die C„ + - bzw. C3+-Kohlenwasserstoffe als Sumpfprodukt gewonnen werden und am Kopf der zweiten Rektifikationssäule eine Fraktion anfällt, die nach Verdichtung in die erste Rektifikationssäule zurückgeführt wird.
3Q Ein wesentlicher Vorteil der erfindungsgemäßen zweistufigen Rektifikation ist darin 'zu sehen,"daß das dabei anfallende Kopfgas, also die C2+- bzw. C_-freie Fraktion, bei einem höheren Druck gewonnen werden kann als beim Einsatz einer einstufigen Rektifikation. Dadurch kann die Nachverdichtung dieser Produktfraktion, die
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üblicherweise in eine Hochdruck-Pipeline abgegeben wird, entfallen oder zumindest reduziert werden.
In einer vorteilhaften Ausgestaltung der Erfindung wird das Kopfprodukt der zweiten Rektifikationssäule in einem offenen Kältekreislauf geführt, wozu es angewärmt, verdichtet und nach erneuter Abkühlung wieder in die erste Rektifikationssäule entspannt wird. Statt der direkten Einführung in die erste Rektifikationssäule kann dabei auch eine Rückführung ins abzukühlende Rohgas oder in das Rohgas nach Abtrennung eines Kondensats vorgesehen sein. In diesem offenen Kreislauf werden auch die leichtsiedenden Komponenten, die im Sumpfprodukt der ersten Rektifikationssäule gelöst sind, geführt. Beim erfin-
■J5 dungsgemäßen Verfahren muß nun nur dieser Anteil der leichtsiedenden Komponenten rückverdichtet werden. Hierzu ist nur ein geringer Energieaufwand nötig, da es sich um geringe Mengen derartiger Komponenten handelt; beispielsweise beträgt bei einem Verfahren zur Abtrennung von C2+-Kohlenwasserstoffen aus einem Erdgas der in die zweite Rektifikationssäule gelangende Anteil der leichtsiedenden Komponenten nur etwa 4 % der gesamten leichtsiedenden Anteile des Rohgases. Der offene Kältekreislauf kann bei relativ hohen Temperaturen arbeiten und somit den Bedarf an Fremdkälte, die sonst beispielsweise durch einen geschlossenen mehrstufigen Kältekreislauf mit einem C,-Kohlenwasserstoff als Kühlmittel bereitgestellt wird, herabsetzen.
3Q Da der größte Teil der leichtsiedenden Komponenten beim erfindungsgemäßen Verfahren bei einem so hohen Druckniveau abgetrennt wird, daß keine oder zumindest nur eine wesentlich verringerte Kompressionsenergie aufgewendet werden muß, steht die Energie, die bei der üblichen Turbinenentspannung des abgekühlten Rohgases
gewonnen wird, für andere Verwendungszwecke zur Verfügung als zur üblichen Rückverdichtung dieser Fraktion. Sie läßt sich insbesondere zur weitgehenden Deckung des Kältebedarfs des Verfahrens heranziehen.
Die erfindungsgemäße Verfahrensführung mit zwei Druckstufen hat den weiteren Vorteil, daß in der bei relativ niedrigem Druck betriebenen zweiten Rektifikationssäule besonders günstige Temperaturniveaus eingestellt werden können, wodurch der Kältebedarf des Verfahrens weiter reduziert und/oder auf besonders günstige Weise gedeckt werden kann.
Der in den beiden Rektifikationssäulen einzuhaltende günstigste Verfahrensdruck hängt im Einzelfall von der Zusammensetzung des Rohgases, der speziellen Trennaufgabe, dem gewünschten Abgabedruck der gasförmigen leichtsiedenden Komponenten und gegebenenfalls weiterer Verfahrensparameter ab. Er kann durch übliche Optimierungsberechnungen im Einzelfall leicht ermittel werden. Im allgemeinen liegt; der Druck in der ersten Rektifikationssäule zwischen 20. und 40 bar und in der zweiten Rektifikationssäule zwischen 8 und 25 bar, insbesondere zwischen 10 und 18 bar. Die Druckdifferenz zwischen den beiden Säulen sollte dabei wenigstens 5 bar betragen. Zwar ist das erfindungsgemäße Verfahren auch bei einer geringeren Druckdifferenz zwischen den beiden Säulen durchführbar, doch fallen die positiven, durch die Erfindung erreichbaren Effekte in solchen Fällen relativ gering aus.
Weitere Einzelheiten der Erfindung werden nachfolgend anhand der in den Figuren schematisch dargestellten Ausf ührungsbeispie.le erläutert.
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Es zeigen:
Figur 1 ein Verfahrensschema für die Abtrennung von C2+-Kohlenwasserstoffen aus einem Rohgasgemisch;
Figur 2 eine Abwandlung des Verfahrensschemas gemäß
Figur 1 und
Figur 3 ein Verfahrensschema für die Abtrennung von
C3+-Kohlenwasserstoffen aus einem Rohgasstrom.
Bei dem in Figur 1 dargestellten Ausführungsbeispiel wird ein Erdgas, das neben 84,78 Mol-% Methan 11,96 Mol-% Ethan und 3,26 Mol-% Propan enthält, unter einem Druck von 57 bar und bei einer Temperatur von 320 K über Leitung 1 herangeführt. In einem durch anzuwärmende Verfahrensströme und einen Kältekreislauf 2 gekühlten indirekten Wärmetauscher 3 wird das Erdgas auf 234 K abgekühlt. Dabei kondensierende Bestandteile werden in dem nachgeschalteten·Abscheider 4 abgetrennt, über eine Leitung 5 abgezogen, in einem Ent-'Spannungsventil 6 auf einen Druck von 22 bar entspannt und dann intden unteren Bereich einer ersten, bei diesem Dr.uqk betriebenen Rektifikationssäüle 7 ^eingespeist.
Der nicht kondensierte Anteil des Erdgases wird über Leitung 8 aus dem Abscheider 4 abgezogen, im Wärmetauscher 9 im indirekten Wärmetausch gegen anzuwärmende Verfahrensströme auf 214 K abgekühlt und anschliessend erneut in einen Kondensatabscheider 10 geleitet.
Die bei der zweiten Abkühlung auskondensierten Bestandteile, die höhere Methan- und Ethangehalte aufweisen als das iin Abscheider 4 anfallende Kondensat, werden über Leitung 11 abgezogen, im Entspannungsventil 12 auf den Druck der Rektifikationssäule 7 entspannt und an einer dem Gleichgewichtsverlauf innerhalb der Rektifikationssäule 7 entsprechenden Stelle in diese Säule eingespeist.
Der im Abscheider 10 nicht kondensierte Anteil des Erdgases wird über Leitung 13 abgezogen, in einer Turbine 1 4 arbeitsleistend auf den Druck der Rektifikationssäule 7 entspannt und dann über Leitung 15 dieser Säule am Kopf aufgegeben. Die durch die arbeitsleistende Entspannung erzielte Abkühlung liefert die Spitzenkälte am Kopf der Rektifikationssäule 7 von 180,7 K.
Die bei einem Druck von 22 bar betriebene Rektifikationssäule 7 arbeitet in einem Temperaturbereich von 180,7 K am Kopf und 230 K im Sumpf. Am Kopf der Säule wird eine Methanfraktion abgezogen,-die neben 97,4 Mol-% Methan nur noch 2,55 Mol-% Ethan und 0,05 Mol-% Propan enthält. Dieses Gas wird über Leitung 16 zunächst im Wärmetauscher 9 und dann im Wärmetauscher 3 gegen abzukühlendes Erdgas angewärmt und wird schließlich bei Umgebungstemperatur unter dem Druck der Rektifikationssäule 7, der lediglich durch die bei der Leitungsführung erfolgenden Druckverluste vermindert ist, in eine Produktgasleitung 17 abgegeben.
Im Sumpfbereich der Rektifikationssäule 7 ist eine Zwischenheizung vorgesehen, wozu über Leitung 18 Kondensat.·in den Wärmetauscher 9 geführt und nach teilweiser Anwärmung wieder in den Sumpfbereich der Rektifikationssäule 7 zurückgeführt wird. Das Sumpfprodukt der Säule 7, das nur etwa 4 % des in die Leitung 17 abzugebenden Methans enthält, wird bei 2 30 K über Leitung 19 abgezogen, im Ventil 20 auf einen Druck von 16 bar entspannt und in den oberen Bereich einer bei diesem Druck betriebenen zweiten Rektifikationssäule 21 eingespeist.
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Die Säule 21 wird in einem Temperaturbereich zwischen 230 K am Kopf und 265 K im Sumpf betrieben und trennt die restlichen Methangehalte aus dem Sumpfprodukt der Rektifikationssäule 7 von den zu gewinnenden C„+-Kohlen-Wasserstoffen ab. Die Abtrennung wird dabei einerseits durch die in der Säule 21 stattfindende Rektifikation und andererseits durch die im Ventil 20 erfolgende Entspannung, durch die eine Teilentgasung des Sumpfprodukts der Säule 7 erfolgt, begünstigt. Die Rektifikationssäule 21 enthält eine Zwischenheizung und eine Sumpfheizung. Für die Zwischenheizung wird Flüssigkeit über Leitung 22 abgezogen, im Wärmetauscher 3 teilweise angewärmt und wieder in die Rektifikationssäule zurückgeführt, und für die Sumpfheizung wird im Sumpf anfallende Flüssigkeit über Leitung 23 abgezogen, in einem Wärmetauscher 24 angewärmt und in den Sumpf zurückgeführt. Im Sumpf der Säule 21 fällt ein über Leitung 25 abgezogener Produktstrom an, der 0,7 Mol-% Methan, 7 4,65 Mol-% Ethan und 24,65 Mol-% Propan enthält. Am Kopf der Säule 21 fällt ein Gemisch von Methan, Ethan und Pr,opan an, das über Leitung 26 abgezogen und in einem offenen Kreislauf geführt wird. Nach Anwärmung im Wärmetauscher 3 gegen abzukühlendes Erdgas wird diese Fraktion in einem Verdichter 27, der beispielsweise durch die Turbine 14 angetrieben sein kann, verdichtet, in einem Nachkühler 28 auf Umgebungstemperatur zurückgekühlt und dann über Leitung 29 in den Wärmetauscher 24 und schließlich in den unteren Bereich der Rektifikationssäule 7 geführt. Alternativ kann auch eine Rückführung dieser Fraktion über Leitung 30 ins Erdgas vor dessen Abkühlung im Wärmetauscher 3 oder in den ersten Abscheider 4 über Leitung 31 vorgesehen sein.
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In der Figur 2 ist eine Abwandlung der in Figur 1 gezeigten Verfahrensführung gezeigt, die einen weiteren energetischen Vorteil erbringt. Diese Verfahrensvariante sieht vor, daß das im Abscheider 10 anfallende Kondensat zunächst im Wärmetauscher 9 unterkühlt und dann nach Entspannung im Ventil 12 in die Rektifikationssäule 7 eingespeist wird. Hierbei liefert das entspannte unterkühlte Kondensat die Spitzenkälte und wird oberhalb der in der Turbine 14 entspannten Gasphase aus dem Abscheider 10 in die Säule 7 eingespeist. Aus Gründen der Übersichtlichkeit sind in der Figur 2 die Zwischenheizungen der Rektifikationssäulen 7 und 21 nicht eingezeichnet. Die Leitungen 29 und 23 werden durch den Wärmetauscher 3 geführt.
Bei dem in Figur 3 dargestellten Ausführungsbeispiel, das sich auf die Abtrennung einer C, -Fraktion aus Erdgas bezieht, wird ein Erdgas, das neben 82,4 Mol-% Methan 6,1 Mol-% Ethan, 3 Mol-% Propan, 2,7 Mol-% C4+- Kohlenwasserstoffe, 4,9 Mol-% Kohlendioxid, 0,8 Mol-% Stickstoff und 0,1 Mol-% Schwefelwasserstoff enthält, unter einem .,Druck von 75 bar und bei einer Temperatur von 322 K;über Leitung 32 herangeführt. In einem durch anzuwärmende Verfahrensströme gekühlten indirekten Wärmetauscher 33 wird das Erdgas auf 229,5 K abgekühlt. Dabei kondensierende Bestandteile, die im wesentlichen aus den höheren im Erdgas enthaltenen Kohlenwasserstoffen bestehen, werden in dem nachgeschalteten Abscheider 34 abgetrennt, über eine Leitung 35 abgezogen, im Ventil 36 auf den Druck einer nachfolgenden Rektifikationssäule entspannt und nach Erwärmung im Wärmetauscher 33 gegen abzukühlendes Erdgas in den unteren Bereich einer ersten Rektifikationssäule 37 eingespeist. Der nicht kondensierte Anteil des Erdgases wird über Leitung 38 aus dem Abscheider 34 abgezogen und in einer Turbine 39 arbeitsleistend entspannt.
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Das im wesentlichen auf dem Druck der Rektifikationssäule 37 entspannte Erdgas wird über Leitung 40 abgezogen und in einem Kondensatabscheider 41 einer Phasentrennung unterzogen. Die flüssige Phase aus dem Abscheider 41 wird über Leitung 42 in den Bereich der Rektifikationssäule 37 eingeführt, während die gasförmige Phase aus dem Abscheider 41 über Leitung 4 3 in einen Kopfkühler 44 der Rektifikationssäule 37 geführt wird, wo diese im wesentlichen nur noch Methan enthaltende Fraktion durch indirekten Wärmetausch die Spitzenkälte liefert. Anschließend gelangt diese Fraktion über Leitung 45 in den Wärmetauscher 33, wird dort angewärmt und schließlich über Leitung 46 als Produktstrom abgegeben. Die leichter als C_-Kohlenwasserstoffe siedenden Bestandteile des Erdgases werden aus dem Gasraum des Abscheiders 41 sowie am Kopf der Rektifikationssäule 37 gewonnen. Die Säule 37, die bei einem Druck von 32 bar betrieben wird, weist eine Kopftemperatur von 220 K und eine Sumpftemperatur von 286 K auf. Das Kopfprodukt.wird über Leitung 47 abgeführt, im Wärmetauscher 33 angewärmt und danach mit der über Leitung 45 abgezogenen gasförmigen Fraktion aus dem Abscheider 41 vermischt. Die über Leitung 46 abgezogene Gasfraktion besteht nach der Mischung aus 87,3 Mol-% Methan, 6,4 Mol-% Ethan, 0,2 Mol-% C3+-Kohlenwasserstoffe, 5,2 Mol-% Kohlendioxid, 0,8 Mol-% Stickstoff und 0,1 Mol-% Schwefelwasserstoff. Dieser Produktstrom fällt bei einer Temperatur von 319,4 K an und steht unter einem Druck Von 31,8 bar.
Im Sumpf der Rektifikationssäule 37 fällt bei einer Temperatur von 286 K eine Flüssigkeit an, die nur noch geringe Mengen an Komponenten, die leichter flüchtig als C,-Kohlenwasserstoffe sind, enthält. Das Sumpfprodukt wird über Leitung 49 abgezogen, im Ventil 50
auf 10 bar entspannt und in eine bei diesem Druck betriebene zweite Rektifikationssäule 51 eingespeist.
Die Rektifikationssäule 51 wird in einem Temperaturbereich zwischen 278 K am Kopf und 320 K im Sumpf betrieben und trennt die restlichen leichten Bestandteile aus dem Sumpfprodukt der Rektifikationssäule 37 von den zu gewinnenden C, -Kohlenwasserstoffen ab. Gegenüber einer einstufigen Rektifikation weist diese Verfahrensvariante neben dem Vorteil, daß in der Säule 37 ein Kopfprodukt bei relativ hohem Druck gewonnen wird, einen weiteren wesentlichen Vorteil dadurch auf, daß das Sumpfprodukt der Säule 51 bei relativ niedrigen Temperaturen gewonnen werden kann, so daß die gewonnenen C, -Kohlenwasserstoffe ohne gesonderte
•J5 Nachkühlung gelagert werden können. Die günstige Temperaturlage im Sumpf der Säule 51 ermöglicht eine wesentliche Heizmittelersparnis und eine einfache Beheizung des Sumpfes, die-beispielsweise durch Warmwasser erfolgen kann, Hierzu wird vom Sumpfproduk't, das über Leitung 52' abgezogen wird, über Leitung 53 ein Teilstrom abgezweigt und im durch Warmwasser beheizten Wärmetauscher 54 angewärmt und in die Säule 51 zurückgeführt. Die über Leitung 55 abgezogene C3+-Fraktion enthält lediglich 0,78 Mol-% leichtere Komponenten, nämlich 0,76 Mol-% Ethan und 0,02 Mol-% Schwefelwasserstoff. An schwereren Komponenten sind in dieser Fraktion 50,9 Mol-% Propan und 48,32 Mol-% höhere Kohlenwasserstoffe enthalten.
Am Kopf - der Rektifikatibnssäule 51 wird eine Fraktion, die die leichten Komponenten, die in Säule 51 gelangt sind, enthält,gewonnen und über Leitung 56 abgezogen. Nach Erwärmung im Wärmetauscher 33 gegen abzukühlendes Erdgas wird diese Fraktion im Verdichter 57, der beispielsweise durch die in der Turbine 39 gewonnene Energie 3_ angetrieben werden kann, verdichtet, anschließend im
Nachkühler 58 auf Umgebungstemperatur zurückgekühlt und schließlich über Leitung 59 in den unteren Bereich der Rektifikationssäule 37 eingeleitet.
Als Produktströrae fallen bei diesem Verfahren in Leitung 46 eine gasförmige Fraktion bei einem Druck von 31,7 bar und einer Temperatur von 319 K sowie in Leitung 55 bei einem Druck von 10 bar und einer Temperatur von 320 K ein C- -Kohlenwasserstoffe enthaltender Strom an.
Nachstehend wird der Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens anhand des Leistungsbedarfs für die Erzeugung von Fremdkälte bei der C„+-Abtrennung aus dem in der Verfahrensführung gemäß'Figur 1 zugrunde gelegten Erdgas einerseits und der aus der früheren Patentanmeldung P 33 32 943.5 vorgeschlagenen Verfahrensführung andererseits aufgezeigt. Bei dem in dieser älteren Patentanmeldung vorgeschlagenen Verfahrensführung ist für die Erzeugung der Fremdkälte ein elektrischer Leistungsbedarf von 0,72 MW erforderlich. Bei dem erfindungsgemäßen Verfahren gemäß Figur 1 reduziert sich dieser Leis'tungsbedarf auf 0,5 3 MW und bei einer Verfahrensführung gemäß Figur 2 reduziert sich dieser Bedarf weiter auf 0,24 MW.

Claims (8)

  1. 34H7A9
    (H 1484) H 84/053
    Bü/bd
    17.4.1984 10
    Patentansprüche
    ( 1 J Verfahren zur Abtrennung von C2+- oder C3+-Kohlen~ Wasserstoffen aus einem unter Druck stehenden kohlenwasserstoff haltigen Rohgas mittels Rektifikation, bei dem das Rohgas abgekühlt und entspannt und die dabei anfallenden Kondensate einer Rektifikation zugeführt werden, wobei die C- - bzw. C_ -Kohlenwasserstoffe von den leichter siedenden Komponenten abgetrennt werden, dadurch gekennzeichnet, daß die Rektifikation in zwei Druckstufen durchgeführt wird, wobei die bei der Abkühlung und Entspannung des Rohgases erzeugten Fraktionen in eine erste, unter höherem Druck betriebene Rcktifikationssäule eingespeist werden, in der ersten Rektifikationssäule ein Kopfprodukt, das die leichter als C^+- bzw. C., Koh'lenwasserstoffe siedenden Komponenten enthält,
    2Q und im Sumpf eine an C„+- bzw. C^-Kohlenwasserstoffen angereicherte Fraktion-gewonnen wird, die Sumpffraktion nach Entspannung in eine zweite, unter niedrigerem Druck betriebene Rektifikationssäule eingespeist wird, in der zweiten Rektifikationssäule die C2+- bzw. C3+-Kohlenwasserstoffe als Sumpfprodukt
    gewonnen werden und am Kopf der zweiten Rektifikationssäule eine Fraktion anfällt, die nach Verdichtung in die erste Rektifikationssäule zurückgeführt wird.
  2. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Kopffraktion der zweiten Rektifikationssäule angewärmt, verdichtet und nach erneuter Abkühlung in die erste Rektifikationssäule zurückgeführt wird.
  3. 3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Kopffraktion der zweiten Rektifikationssäule nach der Verdichtung ins abzukühlende Rohgas geführt wird.
  4. 4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß •J5 die Kopf fraktion der' zweiten Rektifikationssäule nach der Verdichtung und Abkühlung in abgekühltes, bereits einer Kondensatabtrennung unterzogenes Rohgas geführt wird.
  5. ο« 5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet,daß die erste Rektifikationssäule bei einem Druck betrieben wird, der über dem Abgabedruck der leichtsiedenden Komponenten aus der Anlage liegt.
  6. 6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Rektifikationssäule bei einem Druck zwischen 20 und 40 bar betrieben wird.
  7. 7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis'6, dadurch
    gekennzeichnet, daß die zweite Rektifikationssäule 30
    bei einem Druck zwischen 8 und 25 bar, insbesondere zwischen 10 und 18 bar, betrieben wird.
    34H749
  8. 8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Rohgas einer mehrstufigen Abkühlung unterzogen wird, wobei nach einer ersten Kühlstufe ein Kondensat abgetrennt und in die erste Rektifikationssäule geführt wird und der nicht kondensierte Anteil nach einer zweiten Kühlstufe erneut einer Kondensatabtrennung unterzogen wird, wobei das abgetrennte zweite Kondensat unterkühlt und dann in den oberen Bereich der ersten Rektifikationssäule eingespeist wird, während der nicht kondensierte Anteil arbeitsleistend entspannt und danach ebenfalls in die erste Rektifikationssäule eingespeist wird.
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