DE2234615A1

DE2234615A1 - Polymer melt spinning nozzle - having spinnerette plate with peripheral heater

Info

Publication number: DE2234615A1
Application number: DE19722234615
Authority: DE
Inventors: Rudolf Dr Beck; Hans Dipl Ing Keinath; Arisditor Rueckert; Rolf Sander
Original assignee: Davy Ashmore AG
Current assignee: Davy Ashmore AG
Priority date: 1972-07-14
Filing date: 1972-07-14
Publication date: 1974-02-28
Also published as: DE2234615B2

Abstract

The spinnerette plate has, directly at its peripheryl, a ring of good conduction material e.g. copper, which is split so it can be held tightly in contact with the spinnerette, and an electric resistance heating element is in a groove in the copper. The additional heating keeps the spinnerette temp. more nearly uniform giving improved filaments.

Description

Vorrichtung zum Schmelzspinnen von linearen synthetischen Polymeren Die'Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung zum Schmelzspinnen von linearen synthetischen Polymeren, bestehend aus einer Düsenplatte, einem hiermit vorzugsweise unter Einschluss einer Filter- und Verteileinrichtung zusammenwirkenden Gehäuse und einer Gehäusebeheizung. Apparatus for melt spinning linear synthetic polymers The invention relates to a device for melt spinning linear synthetic polymers, consisting of a nozzle plate, one hereby preferred including a filter and distribution device cooperating housing and a housing heater.

Schmelzspinnverfahren wurden zuerst bei den Polyamiden angewendet. Seit einiger Zeit ist das Schmelzspinnen bei vielen, verschiedenartigen Polymeren, ihren Copolymeren und bei Mischpolymeren im Gebrauch. Beim Erspinnen von synthetischen Fäden aus der Schmelze ist sowohl bei kontinuierlich arbeitenden Anlagen für die Ilerstellung der Polymerisate und Polykondensate und für deren Verspinnen als auch be-im Aufschmelzen von vorgefertigten Granulaten in Extrudern darauf zu achten, dass die Temperatur der Spinnplatten den für das jeweilige Polymere günstigsten Wert hat und dass die Differenz von Produkttemperatur und Temperatur der Spinnplatte möglichst gering ist.Melt spinning processes were first used with the polyamides. For some time now, melt spinning has been used in many different types of polymer, their copolymers and in interpolymers in use. When spinning synthetic Threads from the melt is both in continuously operating systems for the Production of the polymers and polycondensates and for their spinning as well when melting prefabricated granules in extruders, make sure that the temperature of the spinning plates is the most favorable for the respective polymer Has value and that the difference between the product temperature and the temperature of the spinning plate is as low as possible.

Aus den vorstehend genannten Gründen ist es beispielsweise durch die DT-OS 1 435 742 bekannt, die Beheizung der Spinndüse unter Vermeidung von Konstruktionsmerkmalen (Spalten) mit schlechten Wärmeübergängen so zu gestalten, dass der ärmefluss von einer der Spinndüse zugeordneten Heizeinrichtung auf die Spinndüse möglichst optimal verläuft. Dadurch soll der Temperaturgradient auf ein Minimum reduziert werden. Dies wird bei der vorbekannten Vorrichtung durch keilförmige Zwischenlagen mit guter Wärmeleitfähigkeit zwischen der Heizvorrichtung und der Spinndüse und durch Aneinanderpressen der Keilflächen erreicht. So ist es mit der beschriebenen Vorrichtung gelungen, Temperaturdifferenzen auf der Düsenoberfläche auf maximal 2 0C zu reduzieren.For the reasons mentioned above, it is, for example, by the DT-OS 1 435 742 known, the heating of the spinneret while avoiding design features Design (gaps) with poor heat transfer so that the heat flow from a heating device assigned to the spinneret on the spinneret as optimally as possible runs. This is intended to reduce the temperature gradient to a minimum. In the previously known device, this is achieved by means of wedge-shaped intermediate layers with good Thermal conductivity between the heater and the spinneret and by being pressed together of the wedge surfaces. The device described succeeded in Reduce temperature differences on the nozzle surface to a maximum of 2 ° C.

In der angegebenen Literaturstelle wird unter dem Begriff "Spinndüse" oder "Düse" die gesamte, auswechselbare Einheit aus Düsenplatte und Gehäuse verstanden. Ungelöst blieb dabei das Problem der Wärmeübertragung von der Spinndüse bzw.In the cited literature reference is made under the term "spinneret" or "nozzle" means the entire, exchangeable unit of nozzle plate and housing. The problem of heat transfer from the spinneret or from the spinneret remained unsolved.

dem Gehäuse auf die Spinndüsenplatte mit den Düsenbohrungen.the housing on the spinneret plate with the nozzle bores.

Da diese bei der vorbekannten Vorrichtung innerhalb des Gehäuses angeordnet ist, verbleibt aus Montagegründen zwangsweise ein radialer Spalt zwischen der Düsenplatte und dem Gehäuse, welcher ein beträchtliches Hindernis für einen ausreichenden Wärmeübergang darstellt. Es wird weiter unten noch davon die Rede sein, dass die schmale Kreisringfläche des Gehäuses, an die sich die Spinndüsenplatte anlegt, für einen guten Wärmeübergang und damit niedrigen Temperaturgradienten innerhalb der Spinndüsenplatte nicht ausreichend ist. Bei der vorbekannten Vorrichtung blieb ferner das Problem ungelöst, überschüssige rniemengenvon der Spinndüsenplatte an die Umgebung abzuführen, wenn infolge eines hohen Durchsatz an Polymerem eine Temperaturerhöhung eintreten sollte. Die vorbekannte Vorrichtung gestattet somit ausschliesslich eine Beheizung der Spinndüse, nicht aber in brauchbarem Umfange auch eine "Kühlung".Since this is arranged in the previously known device within the housing is, for assembly reasons there is inevitably a radial gap between the nozzle plate and the housing, which is a considerable obstacle to sufficient heat transfer represents. It will be mentioned below that the narrow circular ring area of the housing, against which the spinneret plate rests, for good heat transfer and thus low temperature gradients within the spinneret plate are insufficient is. The previously known device also left unsolved the problem of excess to dissipate amounts from the spinneret plate to the environment, if as a result of a high throughput of polymer a temperature increase should occur. The already known The device thus only allows the spinneret to be heated, not but also "cooling" to a useful extent.

Aus Gründen der textilen Weiterverarbeitung ist es erforderlich, dass die Durchmesserschwankungen der ersponnenen Fäden möglichst klein sind, und dass die ersponnenen Fäden nach der Fadenbildung unterhalb der Spinndüsenplatten gleichbleibende textile Eigenschaften aufweisen, d. h., dass sich die beim Fadenbildungsprozess im Fadenquerschnitt ablaufenden physikalischen Vorgänge in jeder einzelnen Düsenbohrung in der gleichen Weise vollziehen. Um zu guten und gleichmässigen Fadeneigenschaften zu gelangen, sind als wichtigste Voraussetzung die Temperatur der Spinndüsenplatten und die Temperaturverteilung innerhalb der Spinndüsenplatten innerhalb möglichst enger Grenzen zu halten.For reasons of textile processing, it is necessary that the fluctuations in the diameter of the spun threads are as small as possible, and that the spun threads after thread formation below the spinneret plates remain the same have textile properties, d. This means that the thread formation process Physical processes occurring in the thread cross-section in each individual nozzle bore perform in the same way. In order to achieve good and even thread properties The most important prerequisite for achieving this is the temperature of the spinneret plates and the temperature distribution within the spinneret plates within as possible to keep narrow limits.

Neuere Untersuchungen bei Scflmelzspinnvorgängen haben zu dem Ergebnis geführt, dass es für die Gleichmässigkeit der ersponnenen Fäden am günstigsten ist, wenn die Temperatur der Spinndüsenplatten sich von der Temperatur eines in einer kontinuierlichen Anlage hergestellten Polymeren bzw.More recent investigations into melt spinning processes have come to this result led that it is most favorable for the evenness of the spun threads, when the temperature of the spinneret plates is different from the temperature of one in a continuous plant produced polymers or

von der Temperatur eines in einem Extruder aufgeschmolzenen Granulates um weniger als 3 0C unterscheidet. Die Notwendiglseit hierfür kann aufgrund mehrerer Einflüsse erklärt werden. Zunächst besteht für ein aus einem kontinuierlichen Verfahren hergestelltes Polymeresein chemisches und physikalisches (thermodynamisches) Gleichgewicht, welches durch jede Veränderung der Polymertemperatur gestört wird.on the temperature of a granulate melted in an extruder differs by less than 3 0C. The necessity for this can be due to several Influences are explained. First of all, one consists of a continuous process produced polymer has a chemical and physical (thermodynamic) equilibrium, which is disturbed by any change in polymer temperature.

Die Auswirkungen von Störungen des Temperatureinflusses sind beträchtlich. Ferner muss im Falle des Aufschmelzens von Granulat im Extruder im Granulat regelmässig enthaltenes Wasser durch Trocknungsverfahren sehr weit entzogen worden sein. Dies gilt sowohl im Hinblick auf zu verarbeitende Polyamide als insbesondere auch im Hinblick auf Polymere aus der Gruppe der Polyester. Aus der Literatur ist bekannt, dass die hydrophilen Eigenschaften der Polymeren eine wesentliche Rolle bei der Trocknung spielen, wobei sich eine starke Abhängigkeit der Diffusion von der Temperatur bemerkbar macht. Schliesslich ist noch auszuführen, dass beim Fadenbildungsvorgang ein schneller Wärmeentzug einen wesentlichen Faktor darstellt. Eine zu hohe Temperatur des Polymeren beim Durchlauf durchvdie Spinndüsen ist für den Fadenbildungsvorgang von Nachteil. Eine zu hohe Temperatur der Schmelze beim Austritt aus der Spinndüse wirkt sich auf den Spinnvorgang ähnlich ungünstig aus wie eine zu niedrige Temperatur. Aus den vorstehenden Ausführungen geht hervor, dass die Vorgänge bei der Erspinnung von synthetischen Faden ausser von den Eigenschaften des zugeführten Polymeren auch zu einem wesentlichen Teil von der Lösung des Wärmeproblems abhängen.The effects of disturbances in the influence of temperature are considerable. Furthermore, in the case of the melting of granules in the extruder in the granules regularly contained water have been removed to a great extent by drying processes. this applies both to the polyamides to be processed and, in particular, to the With regard to polymers from the group of polyesters. It is known from literature that the hydrophilic properties of the polymers play an essential role in the Drying play, with a strong dependence of the diffusion on the temperature makes noticeable. Finally, it should also be stated that during the thread formation process rapid heat extraction is an essential factor. Too high a temperature of the polymer as it passes through the spinnerets is responsible for the filament formation process disadvantageous. Too high a temperature of the melt as it exits the spinneret has a similarly unfavorable effect on the spinning process as a temperature that is too low. From the foregoing it can be seen that the processes involved in spinning from synthetic thread besides the properties of the added polymer depend to a large extent on the solution to the heat problem.

Die erwähnten Wärmeprobleme sind sehr vielschichtiger Natur.The heat problems mentioned are of a very complex nature.

So müssen beispielsweise Spinndüsenplatten, die meist als Baueinheit mit anderen Teilen (Gehäuse) in einen Spinnkopf eingesetzt werden, vor dem Einsetzen aufgeheizt werden, um ein Erstarren des Polymeren in den Kapillarbohrungen der Spinndüsenplatten zu verhindern. Ferner muss aus den oben angegebenen Gründen unbedingt verhindert werden, dass bei geringen Durchsätzen an Schmelze die Temperatur der Spinnplatten absinkt. Hierbei würde das Erspinnen von Fäden unmöglich gemacht. Ausserdem wird in vielen Fällen die Forderung erhoben, dass mit den gleichen Spinndüsenplatten bzw.For example, spinneret plates, usually as a structural unit with other parts (housing) are inserted into a spinning head before insertion are heated to solidify the polymer in the capillary bores of the spinneret plates to prevent. Furthermore, it must absolutely be prevented for the reasons given above that with low throughputs of melt the temperature of the spinning plates sinks. This would make it impossible to spin threads. Also will in many cases the requirement was made that with the same spinneret plates respectively.

Kapillarbohrungen wahlweise verschiedene Titer hergestellt werden sollen, z. B. bei Seide 150/48 und 70/34 bzw. für die Faserherstellung 1,5 und 3,0 Denier. Diese Forderung bedingt unterschiedliche Durchsätze durch die betreffenden Spinndüsenplatten. Die Folge ist die Einstellung unterschiedlicher Temperaturen in den Spinndüsenplatten, sodass der Fadendurchmesser in Abhängigkeit vom Spinntiter starken Schwankungen unterliegt.Capillary bores optionally different titers can be made should, e.g. B. for silk 150/48 and 70/34 or for fiber production 1.5 and 3.0 Denier. This requirement requires different throughputs through the relevant Spinneret plates. The result is the setting of different temperatures in the spinneret plates, so that the thread diameter depends on the spinning denier is subject to strong fluctuations.

Zu den bereits aufgezeigten Problemen kommen noch diejenigen hinzu, die durch den Abkühlprozess der ersponnenen Fäden unterhalb der Spinndüsenplatte entstehen. Dort ist in der Regel eine Kühlzone vorgesehen, die aus einem die Fäden umgebenden Blasschacht besteht, welcher von einer quer zu den Fäden gerichteten Kühlluftströmung durchsetzt wird. Diese Kühlluftströmung hat weitere Einflüsse auf den Temperaturhaushalt in der Spinndüsenplatte, wobei noch der zusätzliche Nachteil auftritt, dass die Einflüsse aus Gründen der Strömungsführung und des Wärmeübergangs nicht über die gesamte Fläche der Spinndüsenplatte gleichmässig sind.In addition to the problems already mentioned, there are those those caused by the cooling process of the spun threads below the spinneret plate develop. A cooling zone is usually provided there, which consists of the threads surrounding blow shaft, which is directed transversely to the threads by a Cooling air flow is penetrated. These Cooling air flow has more Influences on the temperature balance in the spinneret plate, with the additional The disadvantage arises that the influences for reasons of flow guidance and heat transfer are not uniform over the entire surface of the spinneret plate.

Man hat zwar schon versucht, den Einfluss der Blasluftströmung durch zwischengeschaltete Dampf- oder Gassperren auszuschalten. Hierdurch entstehen jedoch neue Probleme in Bezug auf die negative Beeinflussung des Wärmehaushalts der Spinndüsenplatte.Attempts have already been made to influence the blown air flow through switch off intermediate vapor or gas barriers. However, this creates new problems with regard to the negative influence on the heat balance of the spinneret plate.

Weitere Einflüsse auf den Wärmehaushalt der Spinndüsenplatte sind: Anzahl und Grösse der Kapillarbohrungen je Flächeneinheit der Spinndüsenplatte, die Durchlaufzeit des Polymeren durch diese Bohrungen, der Wärmeinhalt des Polymeren, der Warmeübergang vom Polymeren zur Spinndüsenplatte und umgekehrt von der Spinndüsenplatte zum Polymeren, die Temperaturverteilung im Polymeren in der Produktleitung zur Spinndüsenplatte, die Dicke und das Material der Spinndüsenplatte und anderes mehr. All diese Einflüsse äussern sich in der Temperatur, welche sich an jedem Ort der Spinndüsenplatte während des Spinnvorgangs einstellt. Die Temperatur einer Spinndüsenplatte ist in dem für das Spinnen benutzten Bereich praktisch vom Durchsatz an Spinnschmelze linear abhängig. Die Wärmeverluste durch Strahlung sind der Oberfläche der Spinndüsenplatte proportional und praktisch konstant, weil für ein bestimmtes Polymeres bei einer gleichbleibenden Spinnplattentemperatur optimal gesponnen wird. Die Wärmezufuhr zur Spinnplatte und ihre Wärmeabfuhr durch Wärme leitung werden durch konstruktive Merkmale im Spinnkopf bestimmt. Für den Wärmeübergang von und zu der Spinndüsenplatte sind die Grösse der Auflageflächen und ihre Oberflächenbeschaffenheit massgebend.Further influences on the heat balance of the spinneret plate are: Number and size of the capillary bores per unit area of the spinneret plate, the transit time of the polymer through these holes, the heat content of the polymer, the heat transfer from the polymer to the spinneret plate and vice versa from the spinneret plate to the polymer, the temperature distribution in the polymer in the product line to the spinneret plate, the thickness and material of the spinneret plate, and more. All of these influences are expressed in the temperature, which occurs at each location on the spinneret plate during of the spinning process. The temperature of a spinneret plate is in that for the spinning area used practically linearly dependent on the throughput of the spinning melt. The heat losses due to radiation are proportional to the surface area of the spinneret plate and practically constant, because for a certain polymer with a constant Spinning plate temperature is optimally spun. The heat supply to the spinning plate and Their heat dissipation through heat conduction are due to structural features in the spinning head certainly. For the heat transfer from and to the spinneret plate are the size the contact surfaces and their surface properties are decisive.

Die Wirkungen der aufgezeigten Einflussgrössen wurden im Hinblick auf den Temperaturhaushalt der Spinndüsenplatte bei den vorbekannten Vorrichtungen nur sehr ungenügend beherrscht. Der Erfindung liegt daher die Aufgabe. zugrunde, eine Vorrichtung der eingangs beschriebenen Art so zu verbessern, dass die Temperatur der Spinndüsenplatte möglichst unabhängig von den verschiedenen Einflussgrössen auf einen konstanten Wert eingestellt werden kann. Ferner soll die Aufgabe gelöst werden, den Temperaturgradienten innerhalb der Spinndüsenplatte und denjenigen zwischen einer Heizvorrichtung und der Spinndüsenplatte möglichst gering zu halten.The effects of the influencing factors shown were shown in Regard on the temperature balance of the spinneret plate in the previously known devices only very inadequately mastered. The invention is therefore the object. underlying to improve a device of the type described above so that the temperature the spinneret plate as independently of the various influencing variables as possible can be set to a constant value. Furthermore, the task is to be solved the temperature gradients within the spinneret plate and those between a heating device and the spinneret plate to be kept as low as possible.

Die Lösung der gestellten'Aufgabe erfolgt bei der eingangs beschriebenen Vorrichtung erfindungsgemäss dadurch, dass die Düsenplatte auf ihrem Umfang unmittelbar und kraftschlüssig mit einem über die Düsenplatte hinausragenden Rahmen versehen ist, wobei dem Rahmen im Bereich der Düsenplatte eine zusätzliche Düsenplattenbeheizung zugeordnet ist. Bei einer solchen Bauweise wird die Spinndüsenplatte nicht innerhalb des ihr zugeordneten Gehäuses gehalten, sondern ihre nach aussen weisenden Begrenzungsflächen liegen ausserhalb des Spinndüsengehäuses und stehen unmittelbar, d. h. ohne weitere Spalte mit einer besonderen Düsenplattenbeheizung in kraftschlüssiger Verbindung. Dies bedeutet, dass die Düsenplattenbeheizung bzw. der mit ihr eine Einheit bildende Rahmen unter im wesentlichen gleicher Vorspannung an die Wärmeübergangsfläche angepresst wird.The solution to the given task takes place in the case of the one described at the beginning Device according to the invention in that the nozzle plate is directly on its circumference and frictionally provided with a frame protruding beyond the nozzle plate is, with the frame in the area of the nozzle plate an additional nozzle plate heater assigned. With such a construction, the spinneret plate is not inside of the housing assigned to it, but rather its outwardly facing boundary surfaces lie outside the spinneret housing and stand immediately, d. H. without further Column with a special nozzle plate heating in a force-fit connection. This means that the nozzle plate heater or that which forms a unit with it Frame pressed against the heat transfer surface under essentially the same prestress will.

Ein Luftspalt oder ein mit Schmelze gefüllter Spalt sind auf diese Weise nicht vorhanden. Die kraftschlüssige Verbindung gestattet auch eine Ausdehnung der miteinander verbundenen Bauteile aufgrund der Wärmedehnung, ohne dass sich hierdurch die Wärmeübergangswerte merklich ändern.An air gap or a gap filled with melt are on top of this Way does not exist. The frictional connection also allows expansion of the interconnected components due to thermal expansion without this the heat transfer values change noticeably.

Der Rahmen kann dabei die unterschiedlichste konstruktive Gestaltung besitzen. Er muss naturgemäss dem Umriss der Düsenplatte angepasst sein, sodass,bei rechteckigen Düsenplatten auch eine rechteckige Rahmenform zu wählen ist.The frame can have the most varied of structural designs own. It must of course be adapted to the outline of the nozzle plate so that, at rectangular nozzle plates, a rectangular frame shape is also to be selected.

Der Rahmen wird dabei zweckmässig so unterteilt, dass die einzelnen Rahmen leisten gegeneinander beweglich und an die Düsenplatte anpressbar sind. Der Begriff Rahmen ist also keineswegs als einstückiges Bauteil zu verstehen. Bei runder Düsenplatte mit zylindrischer Aussenfläche wird der Rahmen zweckmässig als Ring ausgebildet, dessen Innendurchmesser dem Aussendurchmesser der Düsenplatte entspricht.The frame is expediently subdivided so that the individual Frames can move against one another and can be pressed against the nozzle plate. Of the The term frame is therefore by no means to be understood as a one-piece component. At rounder Nozzle plate with a cylindrical outer surface, the frame is expediently a ring formed, the inner diameter of which corresponds to the outer diameter of the nozzle plate.

Zum Zwecke einer radialen Anpressbarkeit wird der Rahmen in mehrere Ringsegmente unterteilt, die gegeneinander und gegenüber der Düsenplatte einzeln beweglich sind. Eine besonders einfache Konstruktion stellt sich jedoch dann ein, wenn die Berührungsflächen zwischen der Düsenplatte und dem Rahmen bzw. den Rahmensegmenten konisch ausgebildet sind. Hierbei lässt sich der Rahmen durch Axialverschiebung an die Düsenplatte anpressen. Durch entsprechende Feinstbearbeitung der sich berührenden Oberflächen lässt sich auf diese Weise ein idealer Wärmeübergang erzielen.For the purpose of radial compressibility, the frame is divided into several Ring segments divided against each other and against the nozzle plate individually are movable. A particularly simple construction arises, however, when the contact surfaces between the nozzle plate and the frame or the frame segments are conical. The frame can be moved axially press against the nozzle plate. By corresponding fine machining of the touching In this way, surfaces can achieve ideal heat transfer.

Gemäss einem der Merkmale der Erfindung soll der Rahmen über die Düsenplatte hinausragen. Sinn und Zweck einer solchen Ausbildung ist die Schaffung einer zusätzlichen Oberfläche, über welche eine etwaige überschüssige Wärmemenge der Spinndüsenplatte an die Umgebung abgeführt werden kann. Zu diesem Zweck kann der Rahmen beispielsweise nach Art eines Kragens in Abzugsrichtung der ersponnenen Fäden über die untere Begrenzungsfläche der Spinndüsenplatte vorstehen. In diesem Fall stellen sich sowohl eine innere, den Kapillarbohrungen zugekehrte, als auch eine äussere Wärmeaustauschfläche ein.According to one of the features of the invention, the frame should over the nozzle plate protrude. The whole purpose of such training is to create an additional one Surface over which any excess heat of the spinneret plate can be discharged to the environment. For this purpose, the frame can, for example in the manner of a collar in the withdrawal direction of the spun threads over the lower boundary surface the Protrude spinneret plate. In this case there is both an inner, den Capillary bores facing, as well as an external heat exchange surface.

Der über die Düsenplatte hinausragende Teil des Rahmens kann aber auch als radialer Flansch ausgeführt werden, so dass sich im wesentlichen nur eine, nach unten gerichtete Wärmeaustauschfläche einstellt.However, the part of the frame protruding beyond the nozzle plate can can also be designed as a radial flange, so that essentially only one, adjusts downward heat exchange surface.

Von besonderer Bedeutung ist dabei die zusätzliche Anordnung einer Düsenplattenbeheizung. Diese ist unabhängig von und zusätzlich zu der an sich bekannten Gehäusebeheizung vorgesehen, und zwar deswegen, weil es mit den bekannten Gehäusebeheizungen nicht möglich war, auch die Temperatur der Spindüsenplatte in optimaler Weise und äusserst engen Grenzen zu steuern bzw. zu regeln. Düsenplattenbeheizung und Rahmen stellen dabei zweckmässig eine Baueinheit dar, wobei zwischen den Bauelementen ein inniger Wärmeübergang herbeigeführt wird. Bei Verwendung einer elektrischen Beheizung (Widerstandsheizung) lässt sich der IIeizwiderstand unter Zwischenschaltung eines elektrischen Isoliermaterials auf dem Rahmen aufbringen. Bei Verwendung eines flüssigen Heizmittels lässt sich an der gleichen Stelle eine Rohrschlange oder ein entsprechender Heizkanal anbringen..Durch Auflöten der Rohrschlange oder Anbringen von Bohrungen für das Heizmittel im Rahmen lässt sich ein inniger Wärmeübergang erreichen. Die Düsenplattenbeheizung wird dabei im Bereich der Düsenplatte, d. h. an einer ihr möglichst naheliegenden Stelle untergebracht.Of particular importance is the additional arrangement of a Nozzle plate heating. This is independent of and in addition to the one known per se Housing heating provided, because it is with the known housing heaters was not possible, also the temperature of the spindle nozzle plate in an optimal way and to control or regulate extremely narrow limits. Nozzle plate heating and frame expediently represent a structural unit, with one between the structural elements intimate heat transfer is brought about. When using electrical heating (Resistance heating) the heating resistance can be set with the interposition of a Apply electrical insulating material to the frame. When using a liquid Heating means can be a pipe coil or a corresponding one at the same point Attach the heating duct ... by soldering the pipe coil or drilling holes an intimate heat transfer can be achieved for the heating medium in the frame. the Nozzle plate heating is performed in the area of the nozzle plate, i. H. at one of her as close as possible.

Mit der erfindungsgemässen Lösung sind folgende Vorteile verbunden: Zunächst einmal wird der Temperaturgradient zwischen dem Rahmen und der Spinndüsenplatte auf ein Minimum reduziert. Dadurch teilt sich eine Temperaturerhöhung des Rahmens beispielsweise infolge eines Regeleingriffs kurzfristig auch der Spinndüsenplatte mit. Der gute Wärmeübergang auf dem gesamten Umfang der Spinndüsenplatte sorgt ausserdem dafür, dass örtliche Temperaturdifferenzen auf ein Minimum beschrxlkct werden. Eine infolge grossen Durchsatzes sich einstellende höhere Temperatur der Spinndüsenplatte teilt sich umgekehrt auch dem Rahmen mit, der die überschüssige ltärmemenge mittels des über die Düsenplatte hinausstehenden Teils an die Umgebung abführt.The solution according to the invention has the following advantages: First of all, the temperature gradient between the frame and the spinneret plate reduced to a minimum. This divides an increase in temperature of the frame For example, as a result of a control intervention, the spinneret plate as well for a short time with. The good heat transfer over the entire circumference of the spinneret plate also ensures ensuring that local temperature differences are kept to a minimum. One As a result of the large throughput, the temperature of the spinneret plate is higher conversely, it is also communicated to the frame, which means the excess amount of noise the part protruding beyond the nozzle plate discharges into the environment.

Auch hierbei tritt nur ein minimaler Temperaturgradient innerhalb der wärmeleitenden Verbindungen auf. Es wird also eine Regelbarkeit der gesamten Vorrichtung in beiden Richtungen, d. h. sowohl in Richtung auf höhere als auch auf niedrigere Temperaturen erreicht.Here, too, there is only a minimal temperature gradient within of the thermally conductive connections. So it becomes a controllability of the whole Device in both directions, d. H. towards both higher and higher lower temperatures reached.

Die Temperatur der Düsenplatte lässt sich jedoch auch hinsichtlich des absoluten Temperaturniveaus auf einen sehr konstanten ert einregeln. Dadurch werden die Durchmesserschwankungen der ersponnenen Fäden ausserordentlich klein, und auch ihre textilen Eigenschaften sind über den gesamten Ablauf des Spinnprozesses in idealer Weise gleichbleibend.However, the temperature of the nozzle plate can also be changed with regard to of the absolute temperature level to a very constant level. Through this the fluctuations in the diameter of the spun threads become extremely small, and also their textile properties are throughout the entire course of the spinning process ideally consistent.

Aber auch die Konstanz der Abmessungen und Eigenschaften der einzelnen, gleichzeitig ersponnenen Fäden untereinander werden mit grosser Volllrommenheit eingehalten. Ferner lässt sich auch der Temperaturverlauf des geschmolzenen Polymeren vom Ort der Entstehung (bei kontinuierlichen Anlagen) oder vom Ort des Aufschmelzens (bei Verwendung von vorgefertigtem Granulat) in hohem Maße konstant halten. Temperaturabweichungen von weniger als 3 C sind hierdurch zu erreichen. Hierdurch wird das chemische Gleichgewicht der Komponenten in der hochviskosen Schmelze so konstant wie möglich gehalten. Eine Überhitzung der Schmelze in den Kapillarbohrungen durch zu hohe Temperaturen der Spinndüsenplatte bei erhöhtem Durchsatz wird ebenso sicher vermieden wie eine Unterkühlung der Schmelze bei geringerem Durchsatz. Bei einem Wechsel der Spinndüsen bzw. Düsenplatten lässt sich die Betriebsbereitschaft durch Aufheizen des ausgewechselten Bauteils in kürzester Zeit wieder herstellen. Mit der gleichen Spinnplatte lassen sich durch Änderung des Durchsatzes ohne weiteres.Fäden verschiedenster Titer herstellen. Hiermit wird die Vorratshaltung der (teuren) Düsenplatten merklich eingeschränkt. Einflüsse der Blasluft auf die Temperatur der Düsenplatte werden auf ein unschädliches Maß zurückgedrängt.But also the constancy of the dimensions and properties of the individual, threads spun at the same time with one another are made with great perfection adhered to. The temperature profile of the molten polymer can also be monitored from the place of origin (in the case of continuous systems) or from the place of melting (when using prefabricated granulate) keep it constant to a high degree. Temperature deviations Less than 3 C can be achieved in this way. This creates the chemical equilibrium of the components in the highly viscous melt is kept as constant as possible. One Overheating of the melt in the capillary bores due to excessively high temperatures Spinneret plate with increased throughput is just as reliably avoided as undercooling the melt at a lower throughput. When changing the spinnerets or nozzle plates Operational readiness can be increased by heating up the replaced component restore in no time. With the same spinning plate you can get through Change the throughput easily. Produce threads of various titers. Herewith the storage of the (expensive) nozzle plates is noticeably restricted. Influences the blown air to the temperature of the nozzle plate are reduced to a harmless level pushed back.

Bereits bei Anwendung der in Anspruch 1 gegebenen Lehre stellen sich in Bezug auf den Wärmehaushalt der Düsenplatte Verhältnisse ein, die denen der vorbekannten Vorrichtungen deutlich überlegen sind. Zusätzliche, Verbesserungen stellen sich gemäss der weiteren Erfindung dann ein, wenn als Werkstoff für die Düsenplatte ein Material mit einer Mindestwärmeleitzahl von 20 kcal/m h OC gewählt wird. Zur Bedeutung dieser Bedingung sei folgendes ausgeführt: Die Wärmeleitzahl des bisher für Düsenplatten verwendeten Chrom-Nickel-Stahls beträgt ca. 13 kcal/m h 0C. Der Wärmegradient ist umgekehrt proportional der Wärmeleitfähigkeit, d. h. das Wärmegefälle in einem vorgegebenen Körper sinkt beispielsweise auf die Hälfte ab, wenn die Wärmeleitzahl verdoppelt wird. Aluminium hingegen hat eine Wärmeleitzahl von 180 kcal/m h 0C und wäre für den gegebenen Fall hinsichtlich der lVärmeleitfähigkeit der ideale Werkstoff. Für den angegebenen Zweck geeignet sind Aluminiumlegierungen mit Kupfer, Nickel, Magnesium, Zink, Mangan, etc. Beispielsweise hat sich die hochfeste, ausgehärtete Legierung Dural (Wz), eine AlCu!g-Lgierung nach DIN 1725 mit 2,5-5 gO Cu, 0,2-1,8 % Mg und 0,3-1,5 % Mn als brauchbar erwiesen. Die geringere Festigkeit von Aluminium und dessen Legierungen kann durch die grössere Dicke der Düsenplatten durchaus ohne Inkaufnahme anderer Nachteile ausgeglichen werden. Im Gegenteil, die entsprechende Vergrösserung der Plattendicke bringt weitere Vorteile im Hinblick auf den Wärmeiiaushalt und die Vergleichmässigung der Spinnbedingungen für das Polymere mit sich. Auch die heute verwendeten Reinigungsmetiloden sind kein Hindernis mehr für den Einsatz von Aluminiumlegierungen als Werkstoff für die Düsenplatten. Aluminium und seine Legierungen können beispielsweise durch sogenannte Kolenebäder gereinigt werden, wobei eine elektrische Schutzspannung chemische Angriffe vermeidet.Already when applying the teaching given in claim 1 arise in relation to the heat balance of the nozzle plate ratios that are those of the previously known Devices are clearly superior. Additional improvements arise according to the further invention, if a material for the nozzle plate Material with a minimum thermal conductivity of 20 kcal / m h OC is selected. To the meaning this condition is the following: The coefficient of thermal conductivity of the previously for nozzle plates The chromium-nickel steel used is approx. 13 kcal / m h 0C. The thermal gradient is inversely proportional to the thermal conductivity, d. H. the heat gradient in a given For example, the body drops by half when the coefficient of thermal conductivity doubles will. Aluminum, on the other hand, has a thermal conductivity of 180 kcal / m h 0C and would be for the given The ideal case in terms of thermal conductivity Material. Aluminum alloys with copper are suitable for the specified purpose, Nickel, magnesium, zinc, manganese, etc. For example, it has become the high-strength, hardened Dural alloy (TM), an AlCu! G alloy according to DIN 1725 with 2.5-5 gO Cu, 0.2-1.8 % Mg and 0.3-1.5% Mn were found to be useful. The lower strength of aluminum and its alloys can by the greater thickness of the nozzle plates without Acceptance of other disadvantages to be compensated. On the contrary, the corresponding one Increasing the plate thickness brings further advantages in terms of heat resistance and the equalization of the spinning conditions for the polymer with it. Even the cleaning materials used today are no longer an obstacle to use of aluminum alloys as the material for the nozzle plates. Aluminum and its Alloys can be cleaned, for example, by so-called Kolene baths, an electrical protective voltage prevents chemical attacks.

Es war bereits weiter oben ausgeführt worden, dass Zahl und Grösse der Kapillarbohrungen je Flächeneinheit der Düsenplatte und der Durchsatz an Polymerem einen Einfluss auf den Wärmehaushalt der Düsenplatte haben. Es konnte durch Versuche festgestellt werden, dass sich eine weitere Optimierung der Verhältnisse einstellt, wenn bei ansonsten üblichen Spinn- und Abzugsbedingungen die Lochzahl "n" pro cm2 Düsenfläche nach der Formel a -2 n a Lcm-L T o,7 cm bestimmt wird, wobei T der Titer des verstreckten Fadens in Denier ist und a eine Konstante, die für Runddüsen zwischen 4 und 7, vorzugsweise zwischen 4,8 und 5,7, bzw.It was already stated above that number and size of the capillary bores per unit area of the nozzle plate and the throughput of polymer have an influence on the heat balance of the nozzle plate. It could be done through trials it is established that the situation is further optimized, if the number of holes "n" per cm2 under otherwise usual spinning and take-off conditions Nozzle area is determined according to the formula a -2 n a Lcm-L T o.7 cm, where T is the titer of the drawn thread is denier and a is a constant that for round nozzles between 4 and 7, preferably between 4.8 and 5.7, or

für Rechteckdüsen zwischen- 6 und 10, vorzugsweise zwischen 7,5 und 8,8 liegt. Bei Verwendung von Werkstoffen für die Düsenplatte mit einer Mindestwärmeleitzahl von 20 kcal/m h OC 2 kann die Lochzahl "n" pro cm2 Düsenfläche weiter gesteigert werden, wobei unter Verwendung der gleichen Formel "a" zwischen 8 und 15, vorzugsweise zwischen 10 und 12 liegen soll.for rectangular nozzles between 6 and 10, preferably between 7.5 and 8.8 lies. When using materials for the nozzle plate with a minimum coefficient of thermal conductivity from 20 kcal / m h OC 2, the number of holes "n" per cm2 of nozzle area can be further increased using the same formula "a" being between 8 and 15, preferably should be between 10 and 12.

Damit schliesslich im Falle einer gewünschten ühwirkung eine ausreichende Oberfläche des Rahmens zur Verfügung steht, wird gemäss der weiteren Erfindung Vorgeschlagen, dass der Rahmen um ein Maß "s" in Fadenabzugsrichtung über die Düsenplatte vorsteht, welches mindestens der Dicke der Düsenplatte selbst entspricht.Ultimately, in the event of a desired effect, a sufficient one Surface of the frame is available, it is proposed according to the further invention, that the frame protrudes by a dimension "s" in the thread withdrawal direction over the nozzle plate, which corresponds at least to the thickness of the nozzle plate itself.

Ausführungsbeispiele und ihre Wirkungsweise seientnachfolgend anhand der Fig. 1 bis 4 näher beschrieben. Es zeigen: Fig. 1 einen vertikalen Axialschnitt durch eine vollständige Spinndüse, Fig. 2 eine Draufsicht auf die Düse gemäss Fig. 1 von unten, Fig. 3 einen vertikalen Axialschnitt durch zwei Varianten der Ausführung gemäss Fig. 1 und Fig. 4 die graphische Darstellung von Ausführungsbeispielen gemäss den Formeln nach den Ansprüchen 3 und 4.Embodiments and their mode of operation are based on the following 1 to 4 described in more detail. 1 shows a vertical axial section through a complete spinneret, FIG. 2 shows a plan view of the nozzle according to FIG. 1 from below, FIG. 3 shows a vertical axial section through two variants of the embodiment according to FIG. 1 and FIG. 4 the graphic representation of exemplary embodiments according to the formulas according to claims 3 and 4.

In Fig. 1 ist mit 1 ein Düsengehäuse eines runden Düsenblocks 2 bezeichnet, dessen Eintrittsleitung 3 mit einer entsprechenden Austrittsleitung eines in der Figur nicht dargestellten Spinnkopfes unter Zwischenschaltung einer Dichtung 4 verbindbar ist. Die Eintrittsleitung 3 geht unter allmählicher Erweiterung in eine Filterkammer 5 über, die mit Filtermaterial 6, welches beispielsweise eine Sandpackung ist, gefüllt ist. Oberhalb des Filtermaterials befindet sich ein Drahtsieb 7, unterhalb des Filtermaterials eine mehrlagige Anordnung von Drahtsieben 8. An die Drahtsiebe 8 schliesst sich eine Verteilerplatte 9 an, welche die Aufgabe hat, die Temperatur der Spinnschmelze zu vergleichmässigen. Unter Einschluss eines scheibenförmigen Spaltes 10 schliesst sich über eine Dichtung 11 an die Verteilerplatte 9 eine Düsenplatte 12 an, die einen wesentlich grösseren Durchmesser besitzt als die Verteilerplatte 9. In der Verteilerplatte 9 sind auf einem konzentrisch zur Blockachse 13 angeordneten Kreis eine Vielzahl von Verteilerbohrungen 14 angeordnet. Diesen entspricht in der Düsenplatte 12 eine analoge Anordnung von Spinnbohrungen 15, die sich in Kapillarbohrungen 16 fortsetzen. Es ist zu erkennen, dass sich sämtliche Bohrungen 14, 15 und 16 in grösstmöglicher Entfernung von der Blockachse 13 befinden.In Fig. 1, 1 denotes a nozzle housing of a round nozzle block 2, its inlet line 3 with a corresponding outlet line one in the Figure not shown spinning head with the interposition of a poetry 4 is connectable. The inlet line 3 goes into with gradual expansion a filter chamber 5 over which with filter material 6, which for example a Sand pack is filled. A wire screen is located above the filter material 7, below the filter material a multilayer arrangement of wire screens 8. An the wire screens 8 are connected to a distributor plate 9, which has the task of to equalize the temperature of the spinning melt. Including a disc-shaped Gap 10 is closed by a seal 11 to the distributor plate 9, a nozzle plate 12, which has a much larger diameter than the distributor plate 9. In the distributor plate 9 are arranged on a concentric to the block axis 13 Circle a plurality of distributor bores 14 arranged. This corresponds to the Nozzle plate 12 is an analogous arrangement of spinning bores 15, which are located in capillary bores 16 continue. It can be seen that all of the bores 14, 15 and 16 are in the greatest possible distance from the block axis 13.

Die Düsenplatte 12 weist einen überstehenden Rand 17 auf, in dem auf den Umfang verteilt eine Reihe von Schrauben 18 und 19 in abwechselnder Reihenfolge angeordnet ist.The nozzle plate 12 has a protruding edge 17 in which a number of screws 18 and 19 in alternating order are distributed around the circumference is arranged.

Die Schrauben 18 wirken mit einem Gewinde im Düsengehäuse 1 zusammen und dienen auf diese Weise zum Zusammenhalten des Düsenblocks 2. Die Schrauben 19 ragen durch das Düsengehäuse 1 hindurch und dienen zur Verschraubung des Düsenblocks 2 mit dem in der Zeichnung nicht dargestellten Spinnkopf.The screws 18 interact with a thread in the nozzle housing 1 and in this way serve to hold the nozzle block 2 together. The screws 19 protrude through the nozzle housing 1 and are used to screw the nozzle block 2 with the spinning head not shown in the drawing.

Die Düsenplatte ist kreisförmig ausgebildet und besitzt auf ihrem äusseren Umfang eine zylindrische Wärmeübergangsfläche 20. An dieser Wärmeübergangsfläche liegt kraftschlüssig und unter inniger Berührung ein ringförmiger Rahmen 21 an, der aus einem Material mit guter Wärmeleitfähigkeit, wie beispielsweise Kupfer, besteht. Der Rahmen 21 ist an mehreren Trennfugen 22, von denen in der Zeichnung nur eine einzige dargestellt ist, unterteilt, sodass sich die einzelnen Rahmensegmente radial an die Düsenplatte 12 anpressen lassen. Der Rahmen 21 bzw. seine einzelnen Segmente sind mit einer Düsenplattenbeheizung 23 versehen, die im vorliegenden Falle als elektrische Widerstandsheizung ausgeführt ist. Unabhängig von der Düsenplattenbeheizung ist auch der Düsenblock 2 von einem Heizring 24 umgeben, der auf seiner äusseren, zylindrischen Oberfläche mit einer Gehäusebeheizung 25 versehen ist.The nozzle plate is circular and has on its outer circumference a cylindrical heat transfer surface 20. On this heat transfer surface a ring-shaped frame 21 rests firmly and with intimate contact, made of a material with good thermal conductivity, such as copper, consists. The frame 21 is at several parting lines 22, of which in the drawing only one is shown, divided so that the individual frame segments Let it press radially against the nozzle plate 12. The frame 21 or its individual Segments are provided with a nozzle plate heater 23, which in the present case is designed as an electrical resistance heater. Independent of the nozzle plate heating the nozzle block 2 is also surrounded by a heating ring 24, which on its outer, cylindrical surface is provided with a housing heater 25.

Zwischen dem Heizring 24 und dem Rahmen 21 bzw. der Düsenplatte 12 befindet sich jedoch ein Luftspalt 26, der erforderlich ist, damit die Düsenplatte 12 gemeinsam mit dem Düsenblock 2 zu Wartungsarbeiten auswechselbar ist.Between the heating ring 24 and the frame 21 or the nozzle plate 12 however, there is an air gap 26 that is required to accommodate the nozzle plate 12 can be exchanged together with the nozzle block 2 for maintenance work.

Der Rahmen 21 setzt sich nach unten, d. h. in Abzugsrichtung der aus den Kapillarbohrungen 16 austretenden Fäden noch um ein hIaß "s" fort. Die Oberfläche des -hervorstehenden Teiles dient als Wärmeaustauschfläche für den Fall, dass von der Düsenplatte 12 überschüssige Wärme an die Umgebung abzuführen ist.The frame 21 sits down, i. H. in the withdrawal direction of the the threads emerging from the capillary bores 16 by a short "s". The surface of the projecting part serves as a heat exchange surface in the event that of the nozzle plate 12 is to dissipate excess heat to the environment.

In den weiteren Figuren sind gleiche Teile wie in Fig. 1 zum Zwecke der Vermeidung von Wiederholungen mit gleichen Bezugszeichen versehen. In Fig. 2 ist gut zu erkennen, dass der Rahmen 21 aus zwei Halbringen besteht, welche infolge der beiden Trennfugen 22 um ein gewisses Maß radial verspannbar sind. Die Befestigung an der Düsenplatte erfolgt über mehrere, auf den Umfang des Rahmens verteilte, radial zur Blockachse 13 ausgerichtete Schrauben, von denen nur die Schraubenachsen 27 dargestellt sind. Natürlich ist es möglich, den Rahmen 21 auch aus drei oder mehreren Ringteilen zusammenzusetzen.In the other figures, the same parts as in Fig. 1 are for the purpose To avoid repetitions, they are provided with the same reference symbols. In Fig. 2 it can be clearly seen that the frame 21 consists of two half-rings, which as a result of the two parting lines 22 radially to a certain extent braced are. The attachment to the nozzle plate takes place via several, on the circumference of the Frame distributed, radial to the block axis 13 aligned screws, of which only the screw axes 27 are shown. Of course it is possible to use the frame 21 can also be composed of three or more ring parts.

In Fig. 3 ist in der linken hälfte eine ähnliche Anordnung wie in Fig. 1 dargestellt, jedoch mit dem Unterschied, dass der Durchmesser der Düsenplatte 12 kleiner ist. Infolge dessen sind die Schrauben 18 und 19 auch nicht durch die Düsenplatte, sondern durch den Rahmen 21 hindurchgeführt, der zu diesem Zweck wesentlich massiver ausgeführt ist.In Fig. 3 is in the left half a similar arrangement as in Fig. 1 shown, but with the difference that the diameter of the nozzle plate 12 is smaller. As a result, the screws 18 and 19 are not through the Nozzle plate, but passed through the frame 21, which is essential for this purpose is executed more massive.

Dies ändert jedoch nichts an dem prinzipiellen Aufbau und an der Wirkungsweise. Die Wärmeübergangsfläche 20 hat jetzt einen kleineren Durchmesser. Der Rahmen 21 besteht in gleicher Weise aus mehreren, durch Trennfugen 22 unterteilten Segmenten, die einzeln an die lWärmeübergangsfläche 20 angepresst werden. Die Düsenplattenbeheizung 23 ist etwas vergrössert und wurde leicht nach oben versetzt. Der untere Teil des Rahmens 21 ragt in gleicher Weise wie in Fig. 1 um das Maß "s" über die untere Begrenzungsfläche der Düsenplatte 12 hinaus, sodass die freie Oberfläche als lYärmeaustauschfläche dienen kann.However, this does not change the basic structure or the mode of operation. The heat transfer surface 20 now has a smaller diameter. The frame 21 consists in the same way of several segments divided by parting lines 22, which are individually pressed against the heat transfer surface 20. The nozzle plate heating 23 is slightly enlarged and moved slightly upwards. The lower part of the Frame 21 protrudes in the same way as in Fig. 1 by the dimension "s" over the lower boundary surface of the nozzle plate 12, so that the free surface acts as a heat exchange surface can serve.

Die in der rechten Hälfte von Fig. 3 dargestellte Variante unterscheidet sich nur dadurch von der links gezeigten, dass der Rahmen 21 keinen nach unten, d. h. in Abzugsrichtung vorstehenden Teil aufweist. Dieser liegt vielmehr mit seiner unteren Begrenzungsfläche 28 in der gleichen Ebene wie die untere Begrenzungsfläche der Düsenplatte 12. Die Bauhöhe der Düsenplattenbeheizung 23 ist stark geschrumpft und entspricht der Dicke des überstehenden Teils des Rahmens 21, an dem er gut wärmeleitend anliegt. Bei allen Varianten gemäss der Fig. 1 bis 3 können Düsenpiatte 12 und Rahmen 21 auch aus einem Stück gefertigt, sein, wodurch die Wärmeübergangsverhältnisse weiter verbessert werden.The variant shown in the right half of FIG. 3 differs only by the fact that the frame 21 does not move downwards, d. H. has in the withdrawal direction protruding part. Rather, this lies with his lower boundary surface 28 in the same plane as the lower boundary surface the nozzle plate 12. The The overall height of the nozzle plate heater 23 is greatly shrunk and corresponds to the thickness of the protruding part of the frame 21, on which it lies in good thermal conductivity. In all variants according to FIGS. 1 to 3 nozzle plate 12 and frame 21 can also be made from one piece, whereby the heat transfer conditions can be further improved.

Fig. 4 zeigt die graphische Darstellung von Ausführungsbeispielen gemäss der als Formel ausgedrückten Lehre der Ansprüche 3 und 4. Auf der Abszisse ist der Titer der erzeugten Fäden aus Polyester in Denier angegeben, und zwar vergleichsweise auch in radizinierter Form als S . Auf der Ordinate ist die Anzahl der je Quadratzentimeter vorhandenen Lochzahl aufgetragen. Der angegebene Bereich bezieht sich auf Endtiter der verstreckten Fäden zwischen 3 den und 15 den. Die Kurve 30 gilt für runde Düsenplatten, die als Einsatzdüsen ausgeführt sind. Sie entspricht einem Wert "a" von 5,6. Für die rechteckigen Düsenplatten, die als Flanschdüsen ausgeführt sind, gilt die Kurve 31. Die Konstante "a" entspricht bei den Flanschdüsen dem Wert 7,9. Für ein die Wärme gut leitendes Material ist "a" in die angegebene Formel mit 10, 6 einzusetzen. Mit diesem ert ergibt sich die Kurve 32. Die eingetragenen runden Punkte sind das Ergebnis von Versuchen mit runden Düsenplatten als Einsatzdüsen, die eingetragenen eckigen Punkte stellen Ergebnisse von Versuchen mit rechteckigen Düsenplatten als Flanschdüsen dar. Die Spinnabzugsgeschwindigkeit bei den in Betracht gezogenen Versuchen lag bei 850 m/min.-4 shows the graphic representation of exemplary embodiments according to the teaching of claims 3 and 4 expressed as a formula. On the abscissa the titer of the polyester filaments produced is given in denier, for comparison also in rooted form as S. On the ordinate is the number of per square centimeter existing number of holes applied. The specified range relates to the final titre of the drawn threads between 3 and 15 den. Curve 30 applies to round nozzle plates, which are designed as insert nozzles. It corresponds to a value "a" of 5.6. For The curve applies to the rectangular nozzle plates, which are designed as flange nozzles 31. The constant "a" corresponds to the value 7.9 for flange nozzles. For a die Material with good thermal conductivity is to be put "a" in the given formula with 10, 6. This yields curve 32. These are the round points entered Result of tests with round nozzle plates as insert nozzles, which are registered angular points represent results of tests with rectangular nozzle plates as Flanged nozzles. The spinning take-off speed in the experiments under consideration was at 850 m / min.

Claims

Device for melt spinning of linear synthetic polymers, consisting of a nozzle plate, one herewith preferably including one Filter and distribution device cooperating housing and a housing heater, characterized in that the nozzle plate (12) on its circumference directly and frictionally provided with a frame (21) protruding beyond the nozzle plate is, with the frame in the area of the nozzle plate an additional nozzle plate heater (23) is assigned.

2. Apparatus according to claim 1, characterized in that the material a material with a minimum thermal conductivity of 20 kcal / m for the nozzle plate (12) h OC is selected.

3. Apparatus according to claim 1, characterized in that the number of holes "n" per cm2 nozzle area is determined according to the formula a n = T com "2, where" T "is the The titer of the drawn thread is denier and "a" is a constant for round nozzles between 4 and 7, preferably between 4.8 and 5.7 or

for rectangular nozzles between 6 and 10, preferably between 7.5 and 8.8 lies.

4. Device according to claims 1 and 2, characterized in that that when using materials for the nozzle plate (12) with a minimum coefficient of thermal conductivity of 20 kcal / m h 0C the number of holes "n" per cm2 nozzle area according to the formula a 2 n = cm T 0.7 is determined, with "å" between 8 and 15, preferably between 10 and 12, lies.

5. Apparatus according to claim 1, characterized in that the frame (21) by a dimension "s" in the thread withdrawal direction over the nozzle plate (12) protrudes, which at least corresponds to the thickness of the nozzle plate.

6. The device according to claim 1, characterized in that the frame (21) with a round nozzle plate (12) consists of several ring segments, which against the nozzle plate can be braced radially.

7. The device according to claim 1, characterized in that the heat transfer surface (20) between the nozzle plate (12) and the frame (21) is conical and the frame can be axially braced against the nozzle plate.