DE1273661B

DE1273661B - Vacuum switch

Info

Publication number: DE1273661B
Application number: DEG42189A
Authority: DE
Inventors: Allan Nunns Greenwood; Thomas Henry Lee; Joseph William Porter
Original assignee: General Electric Co
Current assignee: General Electric Co
Priority date: 1963-12-06
Filing date: 1964-12-04
Publication date: 1968-07-25
Also published as: FR1415441A; US3283103A; CH420331A; ES306761A1; JPS4213045B1; GB1033720A; FR1415442A

Description

BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND DEUTSCHES 4m?Wm> PATENTAMT Int. CL: FEDERAL REPUBLIC OF GERMANY GERMAN 4m? Wm> PATENTAMT Int. CL:

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AUSLEGESCHRIFTEDITORIAL

Deutsche Kl.: 21c-35/09 German class: 21c -35/09

Nummer: 1273 661Number: 1273 661

Aktenzeichen: P 12 73 661.7-34 (G 42189)File number: P 12 73 661.7-34 (G 42189)

Anmeldetag: 4. Dezember 1964Filing date: December 4, 1964

Auslegetag: 25. Juli 1968Opening day: July 25, 1968

Die Erfindung geht aus von einem Vakuumschalter zum Abschalten von hohen Wechselströmen mit einem die Lichtbogenstrecke zwischen den Schalterkontakten durchsetzenden Magnetfeld.The invention is based on a vacuum switch for switching off high alternating currents a magnetic field penetrating the arc gap between the switch contacts.

Es ist bereits aus der französischen Patentschrift 1 257 305 ein Vakuumschalter bekannt, bei welchem in dem Zwischenraum zwischen den Schalterelektroden ein radiales Magnetfeld erzeugt wird, welches also senkrecht zur Längsrichtung des zwischen diesen Schalterelektroden brennenden Lichtbogens verläuft.It is already known from French patent specification 1 257 305, a vacuum switch in which a radial magnetic field is generated in the space between the switch electrodes, which that is, perpendicular to the longitudinal direction of the arc burning between these switch electrodes.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Vakuumschalter so auszubilden, daß sie größere Ströme als bisher zu unterbrechen vermögen.The invention is based on the object of designing vacuum switches so that they are larger Able to interrupt currents than before.

Das Kennzeichen der Erfindung besteht darin, daß das Magnetfeld in axialer Richtung verläuft, seine Kraftlinien also parallel zur Längsachse des Kontaktöffnungslichtbogens orientiert sind und so gesteuert wird, daß es während des Zeitraums, in welchem der Lichtbogenstrom einen hohen Wert hat, stark ist, dagegen während und kurz vor dem Stromdurchgang sehr schwach ist.The characteristic of the invention is that the magnetic field runs in the axial direction, its Lines of force are thus oriented parallel to the longitudinal axis of the contact opening arc and are controlled in this way becomes that it is strong during the period when the arc current is high, on the other hand, it is very weak during and shortly before the passage of the current.

Bei einer Ausführungsform der Erfindung wird eine die Schalterröhre umschließende Spule mit den Schaltelektroden in Reihe geschaltet.In one embodiment of the invention, a coil surrounding the switch tube with the Switching electrodes connected in series.

Bei einer weiteren Ausführungsform der Erfindung soll die Spule einen sättigungsfähigen Magnetkern enthalten, der einen hohen Anteil des von der Spule entwickelten Magnetflusses bei niedrigen Lichtbogenstromwerten über einen von der Bogenstrecke entfernten Weg nebenschließt.In a further embodiment of the invention, the coil should have a saturable magnetic core contain a high proportion of the magnetic flux developed by the coil at low arc current values by way of a path remote from the arched section.

In den Zeichnungen zeigtIn the drawings shows

F i g. 1 einen Schnitt eines Vakuumschalters gemäß einer Ausführungsform der Erfindung,F i g. 1 shows a section of a vacuum switch according to an embodiment of the invention,

Fig. 2 eine perspektivische Ansicht eines im Schalter nach Fig. 1 verwendeten Kontaktes;Figure 2 is a perspective view of a contact used in the switch of Figure 1;

Fig. 3 zeigt die Lichtbogenspannung (Spitzenwert) in Abhängigkeit vom Lichtbogenspitzenstrom mit der magnetischen Induktion als Parameter für einen Schalter nach F i g. 1 und 2,Fig. 3 shows the arc voltage (peak value) depending on the peak arc current with magnetic induction as the parameter for a switch according to FIG. 1 and 2,

Fig. 4 eine andere Ausführungsform der Erfindung, 4 shows another embodiment of the invention,

Fig. 5 einen Schnitt des Schalters nach Fig. 4 entlang der Linie 5-5 in Fi g. 4 undFIG. 5 shows a section of the switch according to FIG. 4 along the line 5-5 in FIG. 4 and

Fig. 6 ein Diagramm, das bestimmte, während eines Ausschaltvorganges im Schalter nach Fig. 4 auftretende elektrische und magnetische Beziehungen veranschaulicht.Fig. 6 is a diagram that certain while a switching off process in the switch of FIG. 4 occurring electrical and magnetic relationships illustrated.

Der in Fig. 1 gezeigte Schalter hat eine hochevakuierte Kammer 10, bestehend aus einem Gehäuse 11 aus geeignetem Isoliermaterial und zwei die Gehäuseenden abschließenden metallischen Stirnkappen 12 und 13. Zwischen den Stirnkappen und VakuumschalterThe switch shown in Fig. 1 has a highly evacuated chamber 10 consisting of a housing 11 made of suitable insulating material and two metal end caps closing the housing ends 12 and 13. Between the end caps and vacuum switch

Anmelder:Applicant:

General Electric Company,General Electric Company,

Schenectady, N. Y. (V. St. A.)Schenectady, N. Y. (V. St. A.)

Vertreter:Representative:

Dr.-Ing. E. Sommerfeld und Dr. D. v. Bezold,Dr.-Ing. E. Sommerfeld and Dr. D. v. Bezold,

Patentanwälte, 8000 München 23, Dunantstr. 6Patent Attorneys, 8000 Munich 23, Dunantstr. 6th

Als Erfinder benannt:Named as inventor:

Thomas Henry Lee, Nether Providence, Pa.;Thomas Henry Lee, Nether Providence, Pa .;

Allan Nunns Greenwood,Allan Nunns Greenwood,

Joseph William Porter, Media, Pa. (V. St. A.)Joseph William Porter, Media, Pa. (V. St. A.)

Beanspruchte Priorität:
V. St. v. Amerika vom 6. Dezember 1963
(328 656, 328 601)Claimed priority:
V. St. v. America 6 December 1963
(328 656, 328 601)

dem Gehäuse sind geeignete Dichtungen 14 vorgesehen, die die Kammer vakuumdicht machen. Der Normaldruck in der Kammer 10 unter statischen Bedingungen ist niedriger als 10~⁴ mm Hg, so daß einigermaßen Gewähr dafür gegeben ist, daß die mittlere freie Weglänge für die Elektronen größer ist als die Länge des Elektrodenabstandes in der Kammer.Suitable seals 14 are provided on the housing to make the chamber vacuum-tight. The atmospheric pressure in the chamber 10 under static conditions is less than 10 ~ ⁴ mm Hg, so that to some extent guarantee is given that the mean free path for the electrons is greater than the length of the gap in the chamber.

In der Kammer 10 befinden sich zwei gegeneinander bewegliche scheibenförmige Kontakte oder Elektroden 17 und 18, die in ihrer abgehobenen oder geöffneten Stellung gezeigt sind. Der obere, feststehende Kontakt ist in geeigneter Weise an einer stromleitenden Stange 17 a befestigt, die an ihrem oberen Ende mit der oberen Stirnkappe 12 verbunden ist. Der untere, bewegliche Kontakt 18 ist auf einer stromleitenden Betätigungsstange 18 a befestigt, die in geeigneter Weise vertikal beweglich gelagert ist. Die Betätigungsstange 18 a durchsetzt eine Öffnung in der unteren Stirnkappe 13, wobei ein elastischer Balg 20 aus Metall die Stange 18 a rundum abdichtet, so daß diese sich ohne Beeinträchtigung des in der Kammer 10 herrschenden Vakuums vertikal bewegen kann. Wie in Fi g. 1 gezeigt, ist der Balg 20 mit seinen beiden Enden abdichtend an der Betätigungsstange 18 a bzw. an der Stirnkappe 13 befestigt.In the chamber 10 there are two disc-shaped contacts or electrodes 17 and 18 which are movable relative to one another and which are shown in their raised or open position. The upper, fixed contact is fastened in a suitable manner to an electrically conductive rod 17 a, which is connected at its upper end to the upper end cap 12. The lower, movable contact 18 is attached to a current-conducting actuating rod 18 a, which is mounted vertically movable in a suitable manner. The actuating rod 18 a passes through an opening in the lower end cap 13, an elastic bellows 20 made of metal seals the rod 18 a all around so that it can move vertically without impairing the vacuum prevailing in the chamber 10. As in Fig. 1, the bellows 20 is attached with its two ends in a sealing manner to the actuating rod 18 a or to the end cap 13.

809 587/412809 587/412

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Eine geeignete, mit dem unteren Ende der Betäti- ihrem Außenumfang aus radial nach innen mit allgungsstange 18 a gekuppelte Betätigungseinrichtung gemein spiraligem Verlauf durchsetzen, wie in (nicht gezeigt) führt den beweglichen Kontakt 18 F i g. 2 gezeigt. Diese Schlitze 32 zwingen den Strom, nach oben in Kontaktgabe mit dem feststehenden der in einen an irgendeiner Stelle längs des Umfangs-Kontakt 17, so daß der Schalter geschlossen wird. 5 bereiches der Scheibe aufsetzenden Lichtbogenkopf Die Kontaktschließstellung des beweglichen Kon- übergeht, auf einen Weg, der in der Nachbarschaft taktes ist durch die gestrichelte Linie 21 angedeutet. des Lichtbogens allgemein tangential zum Umfang Die Betätigungseinrichtung zieht den Kontakt 18 der Scheibe gerichtet ist. Diese Tangentialorientieauch in die in ausgezogenen Linien dargestellte Stel- rung ist in F i g. 2 durch den gestrichelt gezeichneten lung zurück, um den Schalter zu öffnen. Ein der- io Stromweg L, der von der Stange 18 a zum Lichtartiger Öffnungsvorgang wird nachstehend ausführ- bogenkopf 38 auf dem Außenumfang des Kontaktes licher erläutert werden. Die axiale Länge des Trenn- 18 führt, veranschaulicht. Durch diese Tangentialspaltes bei voll abgehobenen oder getrennten Kon- orientierung des Stromweges wird bewirkt, daß die takten beträgt typischerweise 1,27 cm. magnetische Schleife L eine Tagentialkraftkompo-A suitable actuating device coupled to the lower end of the actuating device with its outer circumference radially inward with general rod 18 a enforce a common spiral course, as in (not shown) guides the movable contact 18 F i g. 2 shown. These slots 32 force the current upwardly into contact with the stationary one at any point along the circumferential contact 17 so that the switch is closed. The contact closed position of the movable contact changes over to a path that is clocked in the vicinity by the dashed line 21. of the arc generally tangential to the circumference. The actuator pulls the contact 18 of the disc is directed. This tangential orientation also in the position shown in solid lines is shown in FIG. 2 back through the dashed line to open the switch. A der- io current path L, the one from the rod 18a to the light-like opening process, will be explained in the following detailed arc head 38 on the outer circumference of the contact. The axial length of the separator 18 guides is illustrated. This tangential gap with fully raised or separated conorientation of the current path has the effect that the cycle is typically 1.27 cm. magnetic loop L a tangential force component

Durch den Lichtbogen (angedeutet bei 38), der 15 nente erzeugt, die den Lichtbogen in Umfangsrichbeim Abheben der Kontakte über den Trennspalt 22 tang um den Kontakt treibt oder drückt. Im Schalter zwischen diesen gezogen wird, wird etwas Kontakt- nach Fig. 1 ist das Vermögen des Schalters," die bei metall verdampft, und die dabei entstehenden der Starkstromabschaltung erzeugten Lichtbogen-Dämpfe verteilen sich von der Bogenstrecke 22 aus produkte zu kondensieren, dadurch erheblich ver-Ui Richtung zur Kammerwand. Bei dem gezeigten 20 bessert, daß an die Lichtbogenstrecke 22 zwischen Schalter sind die isolierenden Innenflächen des Ge- den Kontakten ein axiales Magnetfeld 50 gelegt wird, häuses 11 vor dem Niederschlag von durch den Dieses axiale Magnetfeld wird so gesteuert, daß es Lichtbogen erzeugten Metallteilchen durch eine rohr- während des Zeitraums, da der Lichtbogenstrom förmige Metallabschirmung 15 geschützt, die in ge- einen hohen Wert hat, stark ist, dagegen während und eigneter Weise am Gehäuse 11 gehaltert und vor- 25 kurz vor dem Stromnulldurchgang sehr schwach ist. zugsweise von den beiden Stirnkappen 12 und 13 Das axiale Magnetfeld wird durch eine Spule 52By the arc (indicated at 38), which generates 15 nents that the arc in the circumferential direction Lifting the contacts over the separating gap 22 drives or presses tangentially around the contact. In the counter is pulled between these, some contact is made - according to Fig. 1 is the capability of the switch, "the at metal evaporates, and the resulting arc vapors generated by the high voltage shutdown distribute from the arc section 22 from condensing products, thereby considerably ver-Ui Direction to the chamber wall. In the 20 shown improves that at the arc gap 22 between Switches are the insulating inner surfaces of the device, an axial magnetic field 50 is applied to the contacts, housing 11 before the precipitation by the This axial magnetic field is controlled so that it Arc generated metal particles through a pipe during the period when the arc current Shaped metal shield 15 protected, which has a high value, is strong, on the other hand during and suitably held on the housing 11 and is very weak before 25 shortly before the current zero crossing. preferably from the two end caps 12 and 13. The axial magnetic field is generated by a coil 52

isoliert ist. Diese Abschirmung 15 fängt die dem erzeugt, die das zylindrische Isoliergehäuse 11 umLichtbogen entstammenden Metalldämpfe auf und schließt und in Reihe mit dem Stromkreis des Schalkondensiert sie, bevor sie die Wand des Gehäuses 11 ters geschaltet ist, so daß der den Lichtbogen durcherreichen. Um die Möglichkeit, daß ein Teil der 30 fließende Strom auch die Spule 52 durchfließt. Wäh-Dämpfe an der Abschirmung 15 vorbeigelangt, zu rend des Vorhandenseins des Lichtbogens verläuft verringern, sind an den beiden Enden des mittleren der Stromkreis durch den Schalter und die Spule 52 Abschirmrohres zwei Stirnschirme 16 und 16 a vor- zwischen zwei Anschlüssen 54 und 56 über die gesehen. Stange 18 a, den Kontakt 18, den Lichtbogen 38, denis isolated. This shield 15 catches the arcs generated by the cylindrical insulating housing 11 originating metal vapors and closes and in series with the circuit of the Schalkondensiert it before it is connected to the wall of the housing 11 diester so that the arc can be reached. To the possibility that part of the current flowing 30 also flows through the coil 52. Weh-fumes passed the shield 15 to rend the presence of the arc decrease, the circuit through the switch and the coil 52 are at the two ends of the middle one Shielding tube two front screens 16 and 16 a in front between two connections 54 and 56 on the seen. Rod 18 a, the contact 18, the arc 38, the

Sämtliche inneren Teile des Schalters sind prak- 35 Kontakt 17, die Stange 17 a, die Verbindungsleitung tisch frei von Oberflächenverunreinigungen. Zusatz- 57 und die Spule 52. Bei Stromfluß durch die Spule lieh sind die Kontakte 17 und 18 effektiv von im 52 wird das Magnetfeld 50 erzeugt, dessen Kraft-Kontaktinneren absorbierten Gasen befreit, so daß linien allgemein parallel zum Lichtbogen 38 in der eine Gasentwicklung aus den Kontaktstücken beim Bogenstrecke 22 verlaufen.All inner parts of the switch are practically 35 contact 17, the rod 17 a, the connecting line table free of surface contamination. Additional 57 and the coil 52. When current flows through the coil The contacts 17 and 18 are effective from the 52, the magnetic field 50 is generated, its force-contact interior absorbed gases released so that lines generally parallel to the arc 38 in the a gas development from the contact pieces at the arc section 22 proceed.

Abschalten von Starkströmen ausgeschlossen ist. 40 Es wurde gefunden, daß durch Beaufschlagung der Die beiden Kontakte haben Scheibenform und sind Lichtbogenstrecke eines Vakuumschalters mit einem mit ihrer einen Hauptfläche gegeneinandergerichtet. starken axialen Magnetfeld die während starker Im Mittelbereich jedes Kontaktes hat diese- Haupt- Momentanströme entwickelte Lichtbogenspannung fläche jeweils eine Ausnehmung 29, die von einer sehr stark erniedrigt werden kann. Die Energie, ringförmigen Kontaktgabefläche 30 eingefaßt ist. 45 welche die Abschirmung während der Lichtbogen-Diese ringförmigen Kontaktgabeflächen 30 die in der dauer aufnimmt, ist der Lichtbogenspannung direkt Schließstellung des unteren Kontaktes (gestrichelt proportional. Durch Verringerung dieser Lichtgezeichnete Stellung in Fig. 1) aneinanderliegen, bogenspannung bei hohen Stromwerten wird daher haben einen solchen Durchmesser, daß der die ge- die in die Abschirmung eintretende Energie entschlossenen Kontakte durchfließende Strom einem 50 sprechend herabgesetzt und dadurch der Temperadial nach außen gebogenen schleifenförmigen raturanstieg oder die Erwärmung der Abschirmung Weg L folgt, wie durch die gestrichelten Linien in entsprechend begrenzt, so daß die Abschirmung ihre Fig. 1 angedeutet. Dieser schleifenförmige Strom- Fähigkeit, die aus der Lichtbogenstrecke freigesetzten weg erzeugt einen magnetischen Effekt, der in be- Dämpfe zu kondensieren, beibehält, kannter Weise die Schleife in die Länge zieht. Dies 55 Bei einer Testserie, die mit einem Schalter in der hat zur Folge, daß beim Abheben der Kontakte unter Ausbildung nach F i g. 1, jedoch mit von einer geAusbildung eines_ Lichtbogens 38 zwischen den trennten Gleichstromquelle gespeister Spule 52 Flächen 30 der magnetische Effekt des dem schleifen- durchgeführt wurde, wurde gefunden, daß die Lichtförmigen Weg folgenden Stromes den Lichtbogen bogenspannungsspitze bereits mit Magnetfeldern radial nach außen drückt. 60 rechtmäßiger Stärke sehr stark herabgedrückt wer-Switching off high currents is excluded. 40 It has been found that the two contacts have the shape of a disk and are arcuate path of a vacuum switch with one of their main surfaces facing one another. strong axial magnetic field during strong In the middle area of each contact this main instantaneous currents developed arc voltage surface has a recess 29, which can be lowered very strongly by a. The energy, annular contact surface 30 is enclosed. 45 which the shielding during the arc-This ring-shaped contact surfaces 30 takes up the duration, the arc voltage is directly closed position of the lower contact (dashed proportional. By reducing this light-drawn position in Fig. 1) lie against each other, arc voltage at high current values will therefore have a such a diameter that the current flowing through the contacts determined by the energy entering the shielding is reduced by a correspondingly lowering and thereby the temperature rise, which is curved outwards in a loop, or the heating of the shielding follows path L , as correspondingly limited by the dashed lines in, so that the shield is indicated in FIG. This loop-shaped current capability, the path released from the arc gap, creates a magnetic effect that persists in condensing vapors, which, as is known, elongates the loop. This 55 In a test series with a switch in the has the consequence that when lifting the contacts under the training according to FIG. 1, but with coil 52 and surfaces 30 fed by a formation of an arc 38 between the separate direct current source, the magnetic effect of the loop was carried out, it was found that the light-shaped path following the current pushes the arc voltage peak radially outward with magnetic fields. 60 lawful strength is pressed down very hard

Wenn die Lichtbogenköpfe gegen den Außen- den kann. Die Resultate dieser Testserie sind in umfang der Scheiben in an sich bekannter Weise 17 F i g. 3 graphisch gezeigt. Man sieht aus diesem und 18 laufen, greift am Lichtbogen 38 eine in Um- Diagramm, daß bei einem Magnetfeld von 6000 Gauß fangsrichtung wirkende Magnetkraft an, die den und Stromspitzen um 50 000 bis 60 000 Ampere die Lichtbogen in Umfangsrichtung um die Mittelachsen 65 Lichtbogenspannung ganz erheblich, und zwar auf der Scheiben drückt/Diese Magnetkraft wird in an ungefähr ein Drittel des ohne das Magnetfeld aufsich bekannter Weise vorzugsweise durch eine Reihe tretenden Wertes herabgedrückt werden kann. Mit von Schlitzen 32 erzeugt, welche die Scheiben von geringeren magnetischen Induktionen und bei Strom-When the arc heads can hit the outside. The results of this series of tests are in circumference of the disks in a known manner 17 F i g. 3 shown graphically. You can see from this and 18 run, the arc 38 engages in a Um diagram that with a magnetic field of 6000 Gauss Magnetic force acting in the initial direction, the and current peaks of 50,000 to 60,000 amperes the Arc in the circumferential direction around the central axes 65 arc voltage quite considerably, namely on the discs pushes / This magnetic force is applied to about a third of the area without the magnetic field known way can preferably be depressed by a series of stepping values. With generated by slots 32, which the disks from lower magnetic induction and current

spitzen im Bereich von 50 000 bis 60 000 Ampere wird die Lichtbogenspannung zwar nicht so stark herabgedrückt, jedoch ist sogar bei einer magnetischen Induktion von 1600 Gauß die Erniedrigung der Lichtbogenspannung immer noch fast so stark wie bei 6000 Gauß. Aus den Kurven in F i g. 3 sieht man, daß die für eine gegebene Erniedrigung der Lichtbogenspannung erforderliche magnetische Induktion mit zunehmendem Spitzenwort des Lichtbogenstromes ansteigt. Man sieht außerdem, daß für einen gegebenen Stromwert es einen Wert der magnetischen Induktion gibt, oberhalb dessen eine weitere Erhöhung der magnetischen Induktion sich nur wenig im Sinn einer weiteren Erniedrigung der Lichtbogenspannung auswirkt. Beispielsweise sieht man aus der Kurve in Fig. 3, daß zwischen 40 000 und 50 000 Ampere eine Erhöhung der magnetischen Induktion über 1600 Gauß hinaus die Lichtbogenspannung nur sehr wenig weiter herabdrückt.peaks in the range from 50,000 to 60,000 amperes, the arc voltage is not as strong is depressed, but even at a magnetic induction of 1600 Gauss, the lowering is the arc voltage is still almost as strong as 6000 Gauss. From the curves in FIG. 3 sees that the magnetic induction required for a given lowering of the arc voltage increases as the peak word of the arc current increases. You can also see that for For a given current value there is a value of magnetic induction, above which there is another The increase in the magnetic induction is only marginal in the sense of a further decrease in the arc voltage affects. For example, it can be seen from the curve in FIG. 3 that between 40,000 and 50,000 amps increases the magnetic induction beyond 1600 Gauss the arc voltage pushes very little further down.

Bei einer bevorzugten Ausführungsform der Er- ao findung macht man das Magnetfeld 50 so stark, daß die während der Stromspitzen auftretenden Lichtbogenspannungen auf weniger als die Hälfte derjenigen Bogenspannung, die ohne das axiale Magnetfeld auftreten würde, herabgedrückt wird. Die Erfindung im weiteren Sinn ist jedoch nicht auf eine derartige Ausführung beschränkt. Beispielsweise kann man in Fällen, wo höhere Lichtbogenspannungen zulässig sind, mit kleineren magnetischen Induktionen arbeiten. In jedem Fall sind jedoch die angewandten magnetischen Induktionen groß genug, um eine erhebliche Verringerung der Lichtbogenspannung für Momentanströme von mehr als 20 000 Ampere zu bewirken. Beispielsweise ist bei einer Ausführungsform der Erfindung eine felderzeugende Einrichtung vorgesehen, die in der Lichtbogenstrecke eine magnetische Induktion von 800 Gauß bei 20 000 Ampere, 1600 Gauß bei 40 000 Ampere und 2400 Gauß bei 60 00 Ampere Momentanstrom entwickelt. In a preferred embodiment of the invention, the magnetic field 50 is made so strong that the arc voltages occurring during the current peaks to less than half of those Arc voltage, which would occur without the axial magnetic field, is suppressed. The invention however, it is not restricted to such an embodiment in the broader sense. For example can be used in cases where higher arc voltages are allowed with smaller magnetic inductions work. In any case, however, the applied magnetic inductions are large enough to a significant reduction in arc voltage for instantaneous currents greater than 20,000 amps to effect. For example, in one embodiment of the invention is a field generating Device provided that a magnetic induction of 800 Gauss in the arc gap 20,000 amps, 1,600 gauss at 40,000 amps and 2,400 gauss at 60,000 amps instantaneous current.

Um das Ausschaltvermögen eines Vakuumschalters zu erhöhen, genügt es nicht, lediglich die Bogenstrecke mit einem starken axialen Magnetfeld, das die Bogenspannungsspitzen herabdrückt, zu beaufschlagen. Es wurde vielmehr gefunden, daß die Anwesenheit eines starken axialen Magnetfeldes während des Zeitraums, da der Wechselstrom sich dem Nulldurchgang nähert, das Ausschaltvermögen des Vakuumschalters selbst dann ernsthaft beeinträchtigen kann, wenn die Lichtbogenspannung während der Spitzen des Momentanstromes herabgedrückt worden ist. Es wird daher nach der Erfindung das axiale Magnetfeld so gesteuert, daß es während des Stromnulldurchgangs und unmittelbar davor weitgehend verschwindet. Es ist nicht notwendig, daß das axiale Magnetfeld während dieses kritischen Zeitraums vollständig verschwindet; jedoch sollte seine Feldstärke auf einen so niedrigen Wert absinken, daß die Fähigkeit der Lichtbogenstrecke, die wiederkehrende Spannung auszuhalten, nicht nennenswert geringer ist, als sie es wäre, wenn während dieses Intervalls um den Nulldurchgang herum überhaupt kein axiales Magnetfeld anwesend wäre.In order to increase the breaking capacity of a vacuum switch, it is not enough to just cover the arc section to apply a strong axial magnetic field that depresses the arc voltage peaks. Rather, it has been found that the presence of a strong axial magnetic field during the period when the alternating current is approaching the zero crossing, the breaking capacity The vacuum interrupter can seriously affect itself even if the arc voltage occurs during the peak of the instantaneous current has been depressed. It is therefore according to the invention the axial magnetic field is controlled so that it is during the current zero crossing and immediately before it largely disappears. It is not necessary that the axial magnetic field be critical during this Period disappears completely; however, its field strength should drop to such a low value that that the ability of the arc gap to withstand the repetitive voltage is negligible is less than it would be if during this interval around the zero crossing at all no axial magnetic field would be present.

Da die Spule 52 in F i g. 1 in Reihe mit den Kontakten 17, 18 des Schalters liegt, ist natürlich der Spulenstrom mit dem Lichtbogenstrom in Phase. Dadurch ist jedoch nicht automatisch gewährleistet, daß das durch die Spule 52 in der Lichtbogenstrecke erzeugte Magnetfeld bzw. der dazugehörige Magnetfluß gleichfalls in Phase mit dem Lichtbogenstronl ist. Vielmehr verursachen die durch das Magnetfeld induzierten Wirbelströme, außer wenn sie auf einem niedrigen Wert gehalten werden, ein beträchtliches Nacheilen des Magnetflusses hinter dem Strom, was zur Folge hat, daß ein verhältnismäßig starkes Magnetfeld an der Bogenstrecke verbleibt, wenn der Strom den Nulldurchgang erreicht. Um diese Wirbelströme auf einen solchen Wert herabzusetzen, daß der Magnetfluß und der Lichtbogenstrom annähernd in Phase sind, fertigt man die Stirnplatte aus einem niederpermeablen Werkstoff hohen spezifischen Widerstandes, wie z. B. korrosionsbeständigem Stahl, und benutzt außerdem die Schlitze 32 in den Kontakten 17 und 18 dazu, die Wirbelstromwege in den Kontakten aufzubrechen. Im Hinblick auf dieses letztgenannte Merkmal sind die Schlitze 32 radial soweit wie möglich nach innen geführt, um eine möglichst gute Aufbrechung oder Zertrennung der Wirbelstromwege zu erreichen. Zusätzlich ist jeder Kontakt in seinem Mittelbereich 29 mit Löchern oder Durchbrechungen 70 (Fig. 2) versehen, um die Wirbelströme noch weiter herabzusetzen. Bei derartig reduzierten Wirbelströmen kann der Magnetfluß ausreichend gut in Phase mit dem Lichtbogenstrom gehalten werden, um im und unmittelbar vor dem Stromnulldurchgang die magnetische Feldstärke so klein werden zu lassen, daß die Fähigkeit der Bogenstrecke, die wiederkehrende Spannung beim Nulldurchgang auszuhalten, nicht nennenswert beeinträchtigt wird.Since the coil 52 in FIG. 1 is in series with the contacts 17, 18 of the switch, is of course the Coil current in phase with the arc current. However, this does not automatically guarantee that the magnetic field generated by the coil 52 in the arc gap or the associated magnetic flux is also in phase with the arc stream is. Rather, the eddy currents induced by the magnetic field cause them, except when they are on one be kept low, a considerable lag of the magnetic flux behind the current, what has the consequence that a relatively strong magnetic field remains on the arc section when the Current reaches zero. To reduce these eddy currents to such a value that the magnetic flux and the arc current are approximately in phase, the faceplate is made from one low-permeability material of high specific resistance, such as. B. corrosion-resistant steel, and also uses the slots 32 in the contacts 17 and 18 to create the eddy current paths in the Breaking contacts. With regard to this latter feature, the slots 32 are radially so far led inwards as possible in order to break open or separate the To achieve eddy current paths. In addition, each contact is in its central area 29 with holes or Perforations 70 (FIG. 2) are provided in order to further reduce the eddy currents. With such With reduced eddy currents, the magnetic flux can be sufficiently well in phase with the arc current are kept to in and immediately before the current zero crossing the magnetic field strength to be so small that the ability of the arc stretch to reduce the recurring tension Withstand zero crossing, is not significantly impaired.

Was seine physikalische Wirkung auf den Lichtbogen betrifft, so verhindert das axiale Magnetfeld, wenn seine Feldstärke groß ist, offenbar, daß der Lichtbogen sich verbiegt oder krümmt und daß die Lichtbogenprodukte aus dem Bereich um die Lichtbogensäule heraustreten. Durch diese Wirkungen kommt die oben beschriebene Erniedrigung der Lichtbogenspannung bei hohen Stromwerten zustande. Wenn andererseits die Feldstärke sehr niedrig ist, hat das Magnetfeld keine absperrende Wirkung auf die Lichtbogenprodukte, so daß diese ohne weiteres aus dem Bereich der Bogenstrecke heraustreten können. Indem man das axiale Magnetfeld weitgehend zum Verschwinden bringt, wenn der Lichtbogenstrom sich seinem Nulldurchgang nähert, erreicht man daher, daß die Lichtbogenprodukte so rechtzeitig den Bereich des Kontaktöffnungsspaltes verlassen können, daß die Durchschlag- oder Isolierfestigkeit der Bogenstrecke so weit wiederhergestellt wird, daß die Bogenstrecke der wiederkehrenden Spannung, die sich unmittelbar nach dem Stromnulldurchgang aufzuschwingen" beginnt, standhält.As for its physical effect on the arc, the axial magnetic field prevents if its field strength is large, it is evident that the arc bends or curves and that the Arc products emerge from around the arc pillar. Through these effects the above-described lowering of the arc voltage occurs at high current values. On the other hand, if the field strength is very low, the magnetic field has no blocking effect on the arc products so that they easily emerge from the area of the arc section can. By making the axial magnetic field largely disappear when the arc current approaching its zero crossing, one therefore achieves that the arc products so can leave the area of the contact opening gap in time that the dielectric strength or insulation strength the arc section is restored to such an extent that the arc section of the recurring Voltage, which "begins to swing up" immediately after the current zero crossing, withstands.

Fig. 4 zeigt eine Vakuumschalterausführung mit zusätzlichen Einrichtungen für die Beeinflussung der Kraftliniendichte des axialen Magnetfeldes in der Lichtbogenstrecke.Fig. 4 shows a vacuum switch design with additional facilities for influencing the density of lines of force of the axial magnetic field in the Arc gap.

In konstruktiver Hinsicht unterscheidet sich die Anordnung nach Fig. 4 von der nach Fig. 1 hauptsächlich darin, daß zwischen der Spule 52 und dem Isoliergehäuse 11 ein Eisenkern 60 vorgesehen ist. Dieser Eisenkern 60 besteht aus einem Werkstoff hoher Permeabilität, beispielsweise Siliziumstahl. Der Kern ist aus einzelnen Streifen kornorientierten Siliziumstahls, die in gleichmäßig über den Umfang verteilten Paketen 62 um das Schaltergehäuse herum angeordnet sind, aufgebaut, wie man am besten inIn terms of construction, the arrangement according to FIG. 4 differs from that according to FIG. 1 mainly in that an iron core 60 is provided between the coil 52 and the insulating housing 11. This iron core 60 consists of a material of high permeability, for example silicon steel. Of the The core is made up of individual strips of grain-oriented silicon steel, which are evenly distributed over the circumference Packages 62 are arranged around the switch housing, constructed as best shown in

F i g. 5 sieht. Die einzelnen Pakete 62 werden durch hohen Spitzenwerten wie 65 000 Ampere abgeschalgeeignete Einrichtungen, wie z. B. einen Zylinder 63 tet. Dieser Spitzenstrom.von 65 000 Ampere war um aus Isoliermaterial, zusammengehalten. ungefähr 50Vo- höher als der maximale Spitzenstrom,F i g. 5 sees. The individual packets 62 are peeled off due to high peak values such as 65,000 amperes Facilities such as B. a cylinder 63 tet. This peak current of 65,000 amperes was over made of insulating material, held together. about 50Vo- higher than the maximum peak current,

- Wenn der Stromnuß durch den Schalter und die der typischerweise durch Schalter der gleichen Konhiermit in Reihe geschaltete Spule 52 einen niedrigen 5 struktion, jedoch ohne axiales Magnetfeld und ohne Wert hat, ist der Eisenkern 60 ungesättigt, so daß er Eisenkern, abgeschaltet werden kann, als Kraftliniennebenschlußweg wirkt, dem der größte Bei der Schalterausführung nach F i g. 4 und 5- When the current through the switch and the current through the switch are the same Series-connected coil 52 has a low 5 struktion, but without an axial magnetic field and without Has value, the iron core is 60 unsaturated, so that the iron core can be switched off, acts as a force line shunt path, which the greatest When the switch design according to F i g. 4 and 5

TeE des von der Spule 52 erzeugten Magnetflusses werden die Wirbelströme in der gleichen Weise wie folgt,; so daß nur ein sehr geringer Magnetflußanteil bei der Ausführung nach Fig. 1 und 2 verringert, in den Lichtbogenspalt gelangt. Wenn der Stromfluß io Durch diese Verringerung der Wirbelströme wird das durch die Spule 52 auf einen hohen Wert ansteigt, Nacheilen des Magnetflusses hinter dem Strom auf sättigt sich der Kern bei einem vorbestimmten Strom- ein so geringes Ausmaß beschränkt, daß beim pegel, so daß er nicht mehr als Nebenschluß für den- Stromnulldurchgang nur ein geringer Magnetfluß im jenigen Magnetfluß wirkt, der durch den vorbestimm- Lichtbogenspalt verbleibt, wie im Zusammenhang ten Wert übersteigende Stromwerte erzeugt wird. Ein 15 mit F i g. 1 und 2 ausführlich erläutert, hoher Anteil dieses durch den Überstrom erzeugten Ferner wird der in der Lichtbogenzone kurz vorTeE of the magnetic flux generated by the coil 52 become the eddy currents in the same way as follows; so that only a very small proportion of magnetic flux is reduced in the embodiment according to FIGS. 1 and 2, gets into the arc gap. If the current flow io By this reduction in the eddy currents, the through coil 52 rises to a high value, the magnetic flux lagging behind the current the core saturates at a predetermined current - limited to such a small extent that at level, so that it is no longer a shunt for the current zero crossing, only a small magnetic flux in the that magnetic flux acts that remains through the predetermined arc gap, as in context Current values exceeding the th value are generated. A 15 with F i g. 1 and 2 explained in detail, high proportion of this generated by the overcurrent

Magnetflusses tritt daher in den Lichtbogenspalt ein dem Stromnulldurchgang auftretende Magnetfluß in und durchsetzt diesen, so daß während der Perioden seinem Betrag selbst durch erhebliche Schwankungen hoher Momentanstromwerte im Lichtbogenspalt ein des Maximalflusses während der Hochstromperioden axiales Magnetfeld hoher Kraftliniendichte erzeugt ao praktisch kaum beeinflußt. Das heißt,, selbst wenn wird. das Flußmaximum infolge erhöhter Spitzenströme inMagnetic flux therefore occurs in the arc gap, a magnetic flux occurring at the current zero passage and permeates this, so that during the periods its amount even by considerable fluctuations high instantaneous current values in the arc gap on of the maximum flow during the high current periods axial magnetic field with high density of lines of force generated ao practically hardly influenced. That is, even if will. the flow maximum due to increased peak currents in

Diese Zusammenhänge sind in Fig. 6 veranschau- der Spule erheblich ansteigt, hat dies einen nur gelicht, wo die Kurve Φ den Magnetfluß in der Mitte ringen Anstieg des Flusses in der Kontaktzone wähder Kontaktzone während eines Intervalls, mit sehr rend des Intervalls kurz vor dem Stromnulldurchstarkem Stromfluß, beispielsweise Kurzschlußstrom, 25 gang zur Folge. Dies ist in F i g. 6 durch die gedarstellt. Dieser Strom ist durch die Kurve I dar- strichelte Kurve Φ_α angedeutet, die den Magnetfluß gestellt, die im gleichen Zeitmaßstab aufgetragen ist in der Lichtbogenzone bei solchen durch die Kurve I_a wie die Kurve Φ. Der der Kurve/ entsprechende angedeuteten erhöhten Strömen darstellt. Vergleicht Strom ist für die Dauer einer vollständigen Halb- man die Kurven Φ und Φ_α miteinander, so sieht man, welle von O bis C aufgetragen. Zwischen den Zeit- 30 daß zwischen den Zeitpunkten A und B ein stärkerer punkten O und A liegt die Momentankurve verhält- Magnetfluß in der Kontaktzone herrscht, wenn der nismäßig niedrig, und der Eisenkern 60 ist ungesät- erhöhte Strom /_a auftritt. Zu beachten ist jedoch, daß tigt. Der größte Teil der magnetischen Kraftlinien der kurz vor dem Stromnullpunkt C auftretende verläuft daher durch den Kern 60, und ein nur sehr Magnetfluß trotz dieses erhöhten Flußmaximums vergeringer Anteil der Kraftlinien gelangt in die Kon- 35 hältnismäßig unverändert bleibt. Dies ist deshalb der taktzone, wie durch den verhältnismäßig flachen Teil Fall, weil der Eisenkern 60 während des Intervalls der Magnetflußkurve Φ zwischen O und A angedeu- kurz vor dem Stromnulldurchgang ungesättigt ist und tet. Nach dem Zeitpunkt A beginnt der Kern 60 sich daher aus der Kontaktzone den Hauptteil des sich aus zu sättigen, so daß der durch den zusätzlichen Strom, den erhöhten Momentanströmen ergebenden zusätzd. h. den weiteren Stromanstieg, erzeugte Magnet- 40 liehen Magnetflusses abziehen kann, fluß im Kern nicht mehr einen Weg niedrigen magne- Man sieht aus F i g. 6, daß die KraftliniendichteThese relationships are illustrated in Fig. 6 - the coil rises considerably, this has just eased where the curve Φ wrestles the magnetic flux in the middle Zero current through a strong current flow, for example short-circuit current, 25 gear result. This is in FIG. 6 represented by the. This current is indicated by the curve I a dashed curve Φ _α , which represents the magnetic flux, which is plotted on the same time scale in the arc zone in those by the curve I _a as the curve Φ. Which represents the indicated increased currents corresponding to the curve /. If current is compared for the duration of a complete half- wave, the curves Φ and Φ _α can be seen plotted from O to C. Between the time - 30 that between the times A and B there is a stronger point O and A , the instantaneous curve is behaving - magnetic flux prevails in the contact zone when the current / _a is too low and the iron core 60 is unseeded. It should be noted, however, that tigt. The major part of the magnetic lines of force, which occurs shortly before the current zero point C, therefore runs through the core 60, and only a very small proportion of the lines of force, despite this increased flux maximum, reaches the ratio remains unchanged. This is the timing zone, as is the case with the relatively flat part, because the iron core 60 is unsaturated during the interval of the magnetic flux curve Φ between O and A, shortly before the current zero crossing. After the point in time A , the core 60 therefore begins to saturate itself from the main part of the contact zone, so that the additional current resulting from the increased instantaneous currents. H. the further increase in current, generated magnetic flux can subtract, flux in the core is no longer a way low magnetic flux. 6 that the density of lines of force

tischen Widerstandes vorfindet. Ein hoher Prozent- während des kritischen Intervalls unmittelbar vor dem satz dieses Magnetflusses tritt daher in die Kontakt- Strpmnulldurchgang um so größer ist, je mehr der zone ein, was einem erheblich steileren Anstieg der Magnetfluß zeitlich hinter dem Strom nacheilt (bis zu Magnetflußkurve Φ entspricht. Kurz nachdem der 45 ungefähr 90°). Dieses Nacheilen des Magnetflusses Strom seinen Scheitelwert erreicht hat, erreicht auch hinter dem Strom ergibt sich, wie bereits oben erder Magnetfluß seinen Scheitelwert, um dann zusam- wähnt, hauptsächlich aus Wirbelströmen, die durch men mit dem Strom abzufallen. Zum Zeitpunkt B ist das Magnetfeld in den leitenden Bauteilen des Schalder Strom auf einen Wert abgefallen, bei dem der ters induziert werden. Um diese Wirbelströme auf Eisenkern wieder in den ungesättigten Zustand über- 50 ein erträgliches Maß zu reduzieren, sind die Schlitze geht, so daß der Kern den größten Teil des Magnet- 32 in den Kontakten radial soweit wie möglich nach flusses über einen von der Kontaktzone entfernten innen geführt und im mittleren Bereich der Kontakte Weg nebenschließen kann. Zwar erscheint auch nach die Löcher 70 vorgesehen, wie in F i g. 2 gezeigt, dem Zeitpunkts in der Kontaktzone ein gewisser _,.-Diese Schlitze unterbrechen oder zerstückeln die Streuflußanteil, der jedoch dem Betrag naeh'vefhärF 55 Stromwege für die durch das sich rasch ändernde nismäßig klein ist, wie durch den niedrigen, flachen Magnetfeld 50 in der Kontaktanordnung induzierten Teil der Magnetflußkurve Φ zwischen den Zeitpunk- Wirbelströme, während durch die Löcher zusätzten B und C angedeutet. liehe Widerstände in die noch verbleibenden Wirbel-encounters resistance. A high percentage during the critical interval immediately before the start of this magnetic flux therefore occurs in the contact Strpmnullübergang the greater, the more the zone enters, which lags a considerably steeper rise in the magnetic flux behind the current (up to magnetic flux curve Φ corresponds . Shortly after the 45 about 90 °). This lag of the magnetic flux, current, reaches its peak value, also after the current, results, as already mentioned above, the magnetic flux, its peak value, and then together, mainly from eddy currents that fall off with the current. At time B , the magnetic field in the conductive components of the switching current has dropped to a value at which the ters are induced. In order to reduce these eddy currents on the iron core back to the unsaturated state beyond a tolerable level, the slots are designed so that the core has most of the magnet in the contacts radially as far as possible after the flow over one of the contact zone guided inside and can shunt way in the middle area of the contacts. It is true that the holes 70 also appear afterwards, as in FIG. 2 shows, the point in time in the contact zone a certain _, .- These slits interrupt or fragment the leakage flux component, which is, however, similar to the magnitude of the current paths for the rapidly changing current paths, such as the low, flat magnetic field 50 in the contact arrangement induced part of the magnetic flux curve Φ between the Zeitpunk eddy currents, while additional B and C indicated by the holes. borrowed resistances in the remaining eddy

Bei einer praktisch erprobten Schalterkonstruktion Stromwege eingeführt werden. Außerdem sind, in der Ausführung nach F i g. 4 und 5 war der Eisen- 60 wie bereits oben erwähnt, die Stirnkappen 12 kern 60 so ausgebildet, daß er sich bei ungefähr und 13, um die dort induzierten Wirbelströme auf 23 000 Ampere sättigt. Bei Stömen über 23 000 Am- möglichst kleine Werte zu begrenzen, aus einem pere war das in der Kontaktzone auftretende axiale Werkstoff hohen spezifischen Widerstandes und nie-Magnetfeld stark genug, um die Lichtbogenspannung driger Permeabilität, wie z. B. korrosionsbeständigem auf weniger als die Hälfte desjenigen Wertes zu redu- 65 Stahl, gefertigt. Zu dem gleichen Zweck ist der Kern zieren, der typischerweise ohne axiales Magnetfeld 60 lamelliert. Indem man so die Wirbelströme auf auftritt. Bei einer Leitungsspannung von 15,5 Kilo- kleine Werte reduziert, wird die Nacheilung des volt eff. wurden mit diesem Schalter Ströme mit so Magnetflusses hinter dem Strom auf ein so geringesIn a practically tested switch construction, current paths are introduced. In addition, in the embodiment according to FIG. 4 and 5 was the iron 60 as mentioned above, the end caps 12 core 60 is designed so that it is at approximately and 13 to the eddy currents induced there 23,000 amps saturates. For currents over 23,000 Am - to limit values as small as possible, from one pere was the axial material of high specific resistance and never magnetic field occurring in the contact zone strong enough to reduce the arc voltage driger permeability such. B. corrosion-resistant to less than half the value of reduced steel. To the same end is the core adorn, which typically laminates without an axial magnetic field 60. By so doing the eddy currents on occurs. With a line voltage of 15.5 kilograms, the lag of the volt eff. With this switch currents with so magnetic flux behind the current were so low

Maß beschränkt, daß beim Stromnulldurchgang nur ein kleiner Magnetflußanteil in der Kontaktzone verbleibt. The extent to which only a small amount of magnetic flux remains in the contact zone when the current passes through zero.

Mit einem Schalter der hier beschriebenen Konstruktion vorgenommene Prüfungen haben ergeben, daß die Kraftliniendichte des beim Stromnulldurchgang im Lichtbogenspalt verbleibenden Magnetfeldes selbst nach Stromspitzen, die im Spalt 2000 und sogar 3000 Gauß hervorriefen, auf weniger als 100 Gauß begrenzt wurde. Ein derartig schwaches Magnetfeld bei und unmittelbar vor dem Stromnulldurchgang beeinträchtigt das Vermögen der Lichtbogenstrecke, der wiederkehrenden Spannung standzuhalten, nicht nennenswert.Tests carried out with a switch of the design described here have shown that that the force line density of the magnetic field remaining in the arc gap when the current passes through zero even after current peaks that caused 2000 and even 3000 Gauss in the gap, to less than 100 Gauss was limited. Such a weak magnetic field at and immediately before the current zero crossing is impaired the ability of the arc gap to withstand the recurring voltage is not noteworthy.

Zu beachten ist, daß der magnetische Kreis für den i'S den Eisenkern 60 durchsetzenden Magnetfluß einen großen Luftspalt oder eine große Luftstrecke um den Außenumfang der Spule 52 herum einschließt. Durch diese große Luftstrecke wird der etwaige Restmagnetismus im Eisen so weit herabgesetzt, daß der steuernde Einfluß des Eisens auf die Kraftliniendichte in der Lichtbogenzone von der Polarität des in der Spule fließenden Stromes sowie auch von den vorherigen Magnetisierungszuständen des Kernes unabhängig ist.It should be noted that the magnetic circuit for the i'S the magnetic flux penetrating the iron core 60 around a large air gap or a large air gap encloses the outer periphery of the coil 52. This large air gap removes any residual magnetism reduced so far in iron that the controlling influence of iron on the density of lines of force in the arc zone on the polarity of the current flowing in the coil as well as on the previous magnetization states of the core is independent.

Obwohl man den Kern 60 vorzugsweise außerhalb des Gehäuses 11 anordnet, kann der Kern auch im Gehäuseinneren angeordnet sein, und zwar in solcher Lage, daß der Magnetfluß bei niedrigen Stromwerten von der Lichtbogenstrecke 22 weggelenkt wird.Although the core 60 is preferably arranged outside the housing 11, the core can also be in the Be arranged inside the housing, in such a position that the magnetic flux at low current values is deflected away from the arc path 22.

Claims

Patent claims:

1. Vacuum switch for switching off high alternating currents with one the arc gap Magnetic field penetrating between the switch contacts, characterized in that that the magnetic field runs in the axial direction, so its lines of force are parallel to the longitudinal axis of the Contact opening arc are oriented, and controlled so that during the period in which the arc current has a high value, is strong, on the other hand during and briefly is very weak before the current zero crossing.

2. Vacuum switch according to claim 1, characterized in that a switch tube enclosing Coil is connected in series with the switch electrodes.

3. Vacuum switch according to claim 1 and 2, characterized in that the coil has a saturable magnetic core, which has a high proportion of the developed by the coil Magnetic flux at low arc current values over a distance away from the arc section Way closes.

Considered publications:
German Patent Nos. 819 270, 474 379;
German Auslegeschriften No. 1203 349.1088 132; French patent specification No. 1344 824,
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1 sheet of drawings