Nothing Special   »   [go: up one dir, main page]

CN113595130A - 一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法及系统 - Google Patents

一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法及系统 Download PDF

Info

Publication number
CN113595130A
CN113595130A CN202110982784.2A CN202110982784A CN113595130A CN 113595130 A CN113595130 A CN 113595130A CN 202110982784 A CN202110982784 A CN 202110982784A CN 113595130 A CN113595130 A CN 113595130A
Authority
CN
China
Prior art keywords
power
direct current
transmission system
inverter station
angle
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202110982784.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN113595130B (zh
Inventor
欧阳金鑫
庞茗予
余建峰
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Chongqing University
Original Assignee
Chongqing University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Chongqing University filed Critical Chongqing University
Priority to CN202110982784.2A priority Critical patent/CN113595130B/zh
Publication of CN113595130A publication Critical patent/CN113595130A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN113595130B publication Critical patent/CN113595130B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • HELECTRICITY
    • H02GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02JCIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
    • H02J3/36Arrangements for transfer of electric power between ac networks via a high-tension dc link
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02EREDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/60Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)

Abstract

本发明提供了一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法,实时采集直流输电系统逆变站的换流母线电压、直流电流、关断角;比较直流电流和关断角是否越限,进而根据实时采集的换流母线电压,评估直流电流约束和关断角约束下直流输电系统有功和无功功率的允许范围;最后根据实时采集的换流母线电压,评估直流电流约束和关断角约束下直流输电系统动态功率可控能力;本发明方法能准确量化逆变站各电气量的关系,综合考虑直流输电系统的安全约束和电网运行状态,准确且直观地评估直流输电系统的动态功率可控能力,且其数据处理简单,易于实现,便于构建硬件成本低廉的直流输电系统动态功率可控能力在线评估系统,具有较强的经济性和实用性。

Description

一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法及系统
技术领域
本发明涉及电力系统保护和控制技术领域,具体涉及一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法及系统。
背景技术
随着我国加速推进能源体系向节约、高效转型,能源结构向绿色、低碳转型战略,风电、太阳能等可再生能源迅猛发展。由于我国能源中心与负荷中心呈逆向分布的格局,适用于大容量、远距离能源输送且便于新能源并网的直流输电技术迅速发展。直流电网可实现多个交流系统异步互联,提高新能源消纳水平,并且更为可靠、灵活与经济。基于电网换相的电流源型高压直流输电技术(LCC-HVDC)以其电压高、容量大、经济性好的优点成为电力外送的重要技术手段。
截至2020年,我国在运的LCC-HVDC工程已达32项。我国已经建成全世界规模最大、电压等级最高的交直流混联电网,各大区域电网已通过超特高压交直流输电线路实现了互联。
随着直流输电容量的不断提高,一方面交直流相互耦合及送受端交互影响更加严重,直流系统所引发的扰动冲击对交流电网的影响已不容忽视,多直流送出和馈入电网的安全运行风险不断加大;另一方面由于直流输电系统电力电子器件动作速度快,可控性强,为电网的快速优化控制提供了可能性,也为系统的紧急协调控制提供了新的可用资源。因此,亟待对直流输电系统的功率可控能力进行评估,进而为直流输电系统参与电网快速优化和紧急协调控制提供理论支撑。
已有方法根据逆变器准稳态模型评估直流输电系统逆变站的可调无功功率和有功功率,但该方法未考虑直流输电系统设备安全和运行安全等约束,仅适用于评估正常运行时直流输电系统的功率特性。此外,现有方法未考虑功率耦合特性以及交直流电网的耦合作用,忽略了有功功率和无功功率耦合特性对功率可调范围的影响。
因此,如何综合考虑直流输电系统的安全约束和电网运行状态,准确量化逆变站各电气量的关系,准确且直观地评估直流输电系统的动态功率可控能力成为了本领域技术人员急需解决的问题。
发明内容
针对现有技术存在的上述不足,本发明需要解决的问题是:如何综合考虑直流输电系统的安全约束和电网运行状态,准确量化逆变站各电气量的关系,准确且直观地评估直流输电系统的动态功率可控能力。
为解决上述技术问题,本发明采用了如下的技术方案:
一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法,包括如下步骤:
S101、实时采集直流输电系统逆变站的换流母线电压、直流电流和关断角;
S102、根据采集的换流母线电压,计算直流电流约束和关断角约束下直流输电系统的有功功率及无功功率的可调范围;
S103、根据直流输电系统的有功功率及无功功率的可调范围,评估直流输电系统的动态功率可控能力。
上述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法中,作为优选方案,步骤S102中,直流输电系统的有功功率Pd的可调范围按以下方法计算:
Pdl≤Pd≤Pdu
式中,Pdl和Pdu分别为任一无功交换量下满足直流电流约束和关断角约束的有功功率最小允许值和有功功率最大允许值,由下式确定:
Figure BDA0003229761450000021
式中,Qac为直流输电系统的无功功率;γ为逆变站的关断角;γn为额定关断角;γlim为避免换相失败的临界关断角;Γ(Pd,Qac)为直流输电系统的功率耦合函数。
上述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法中,作为优选方案,步骤S102中,直流输电系统的无功功率Qac的可调范围按以下方法计算:
Qdl≤Qac≤Qdu
式中,Qdl和Qdu分别为任一有功功率下满足直流电流约束和关断角约束的无功功率最小允许值和无功功率最大允许值,由下式确定:
Figure BDA0003229761450000022
式中,Pd为直流输电系统的有功功率;γ为逆变站的关断角;γn为额定关断角;γlim为避免换相失败的临界关断角;Γ(Pd,Qac)为直流输电系统的功率耦合函数。
上述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法中,作为优选方案,所述直流输电系统的功率耦合函数Γ(Pd,Qac)由下式确定:
Figure BDA0003229761450000031
系数K满足:
Figure BDA0003229761450000032
式中,系数m、n、p和q分别为:
Figure BDA0003229761450000033
式中,γ为逆变站的关断角;Uac为直流输电系统逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Bc为站内无功补偿装置的等效电纳;k为换流变压器变比;N为逆变站每极中6脉动换流器数量;Xr为换相电抗;π为圆周率。
上述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法中,作为优选方案,步骤S103中,评估直流输电系统动态功率可控能力的评估参数包括:正常运行时的正向最大有功可调量ΔPup和负向最大有功可调量ΔPdown,按以下方法计算:
Figure BDA0003229761450000034
式中,Pd0为正常运行时根据采集到的逆变站电气量计算得到的有功功率实时值,Pdmin和Pdmax分别为正常运行时直流电流不越限条件下逆变站有功功率的最小允许值和最大允许值,分别由下式计算:
Figure BDA0003229761450000035
Figure BDA0003229761450000036
Figure BDA0003229761450000037
式中,γ0为正常运行时的逆变站关断角;Uac.0为正常运行时的直流输电系统逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Id.0为正常运行时的直流输电系统逆变站的直流电流值;Idmin为直流电流最小限值;Idmax为直流电流最大限值;k为换流变压器变比;N为逆变站每极中6脉动换流器数量;Xr为换相电抗;π为圆周率。
上述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法中,作为优选方案,步骤S103中,评估直流输电系统动态功率可控能力的评估参数包括:正常运行时的正向最大无功可调量ΔQup和负向最大无功可调量ΔQdown,按以下方法计算:
Figure BDA0003229761450000041
式中,Qac0为正常运行时的无功交换量实时值,Qacmin和Qacmax分别为正常运行时直流电流不越限条件下逆变站无功功率最小允许值和无功功率最大允许值,分别由下式计算:
Figure BDA0003229761450000042
Figure BDA0003229761450000043
Figure BDA0003229761450000044
式中,系数Ai、Bi、Ci分别为:
Figure BDA0003229761450000045
式中,Bc为逆变站内无功补偿装置的等效电纳;γ0为正常运行时的逆变站关断角;Uac.0为正常运行时的直流输电系统逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Id.0为正常运行时的直流输电系统逆变站的直流电流值;Idmin为直流电流最小限值;Idmax为直流电流最大限值;k为换流变压器变比;N为逆变站每极中6脉动换流器数量;Xr为换相电抗;π为圆周率。
上述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法中,作为优选方案,步骤S103中,评估直流输电系统动态功率可控能力的评估参数包括:电网故障时最大有功可调量包括避免直流逆变站换相失败条件下的正向最大有功可调量ΔPup.f和负向最大有功可调量ΔPdown.f,按以下方法计算:
Figure BDA0003229761450000046
式中,Pd.f为电网故障时的实时有功功率,Pmin.f和Pmax.f分别为电网故障时直流电流不越限和避免换相失败条件下逆变站有功功率的最小允许值和最大允许值,分别由下式计算:
Figure BDA0003229761450000047
Figure BDA0003229761450000051
Figure BDA0003229761450000052
式中,γf为电网发生故障时瞬间的逆变站关断角;γn为额定关断角;γlim为避免换相失败的临界关断角;Uac.f为电网故障时的逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Id.f为电网故障时的直流输电系统逆变站的直流电流值;Idmin为直流电流最小限值;Idmax为直流电流最大限值;k为换流变压器变比;N为逆变站每极中6脉动换流器数量;Xr为换相电抗;π为圆周率。
上述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法中,作为优选方案,步骤S103中,评估直流输电系统动态功率可控能力的评估参数包括:电网故障时的最大无功可调量包括避免换相失败条件下的正向最大无功可调量ΔQup.f和负向最大无功可调量ΔQdown.f,按以下方法计算:
Figure BDA0003229761450000053
式中,Qac.f为电网故障时的实时无功交换量,Qmin.f和Qmax.f分别为电网故障时直流电流不越限和避免换相失败条件下逆变站无功功率最小允许值和无功功率最大允许值,分别由下式计算:
Figure BDA0003229761450000054
Figure BDA0003229761450000055
Figure BDA0003229761450000056
式中,系数Ai、Bi、Ci分别为:
Figure BDA0003229761450000057
式中,Bc为逆变站内无功补偿装置的等效电纳;γf为电网发生故障时瞬间的逆变站关断角;γn为额定关断角;γlim为避免换相失败的临界关断角;Uac.f为电网故障时的逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Id.f为电网故障时的直流输电系统逆变站的直流电流值;Idmin为直流电流最小限值;Idmax为直流电流最大限值;k为换流变压器变比;N为逆变站每极中6脉动换流器数量;Xr为换相电抗;π为圆周率。
上述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法中,作为优选方案,步骤S103中,评估直流输电系统动态功率可控能力的评估参数包括:电网故障时逆变站不吸收无功条件下的有功功率的最大可调量ΔPmvp,按以下方法计算:
ΔPmvp=Pd.mvf-Pd.f
式中,Pd.f为电网故障时的实时有功功率;Pd.mvf为电网故障时直流电流不越限和避免换相失败并且逆变站不吸收无功条件下的有功最大允许值,在无功交换量等于0时取得;分别由下式计算:
Figure BDA0003229761450000061
Figure BDA0003229761450000062
式中,γf为电网发生故障时瞬间的逆变站关断角;Uac.f为电网故障时的逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Id.f为电网故障时的直流输电系统逆变站的直流电流值;k为换流变压器变比;N为逆变站每极中6脉动换流器数量;Xr为换相电抗;π为圆周率;Pd为直流输电系统的有功功率;Qac为直流输电系统的无功功率;Γ(Pd,Qac)为直流输电系统的功率耦合函数。
此外,本发明还相应提供了一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估系统,为此,本发明采用了如下的技术方案:
一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估系统,包括存储器、处理器及多个安装在逆变站换流母线处的在线监测装置,其中:
在线监测装置用于实时采集直流输电系统逆变站的换流母线电压、直流电流和关断角;
存储器用于存储应用程序及应用程序产生的数据;
处理器用于运行存储器存储的应用程序以实现上述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法。
相比于现有技术,本发明的有益效果在于:
1、本发明的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法根据实时采集的直流输电系统逆变站的换流母线电压、直流电流、关断角,在比较并判断直流电流和关断角是否越限的基础上,实现直流输电系统有功功率和无功功率可调范围的评估,与现有方法相比,能兼顾设备安全与运行安全约束并考虑有功和无功的耦合特性,直观且准确地评估功率的可调范围。
2、本发明的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法根据采集到的逆变站电气量计算得到的有功功率和无功功率实时值,进而计算正向和负向最大有功和无功可调量;与现有技术相比,本发明能用于确定正常运行和电网故障时的最大功率可调量以及电网故障时逆变站不吸收无功条件下的有功功率的最大可调量。
3、本发明流输电系统动态功率可控能力在线评估方法的实施方式明确,对在线监测装置精度和功能要求不高,仅需采集直流输电系统逆变站的换流母线电压、直流电流、关断角,利用直流输电系统现有监测设备即可实现,且数据处理简单,易于实现,便于构建硬件成本低廉的直流输电系统动态功率可控能力在线评估系统,具有较强的经济性和实用性。
附图说明
为了使发明的目的、技术方案和优点更加清楚,下面将结合附图对本发明作进一步的详细描述,其中:
图1为作为示例的LCC-HVDC直流输电系统的结构示意图。
图2为本发直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法的流程示意图。
图3为实施例中正常运行时直流输电系统功率可控能力评估结果图。
图4为实施例中电网故障时直流输电系统功率可控能力评估结果图。
具体实施方式
下面结合附图对本发明进一步的详细说明。
如图1所示,本发明的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法包括如下步骤:
S101、实时采集直流输电系统逆变站的换流母线电压、直流电流和关断角;
S102、根据采集的换流母线电压,计算直流电流约束和关断角约束下直流输电系统的有功功率及无功功率的可调范围;
S103、根据直流输电系统的有功功率及无功功率的可调范围,评估直流输电系统的动态功率可控能力。
本发明的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法通过对直流输电系统逆变站的换流母线电压、直流电流、关断角的实时采集,判断直流电流和关断角是否越限,进而根据实时采集的换流母线电压,评估直流电流约束和关断角约束下直流输电系统有功和无功功率的可调范围和直流输电系统动态功率可控能力。本发明方法能准确量化逆变站各电气量的关系,综合考虑直流输电系统的安全约束和电网运行状态,准确且直观地评估直流输电系统的动态功率可控能力。
具体实施时,步骤S102中,直流输电系统的有功功率Pd的可调范围按以下方法计算:
Pdl≤Pd≤Pdu
式中,Pdl和Pdu分别为任一无功交换量下满足直流电流约束和关断角约束的有功功率最小允许值和有功功率最大允许值,由下式确定:
Figure BDA0003229761450000081
式中,Qac为直流输电系统的无功功率;γ为逆变站的关断角;γn为额定关断角;γlim为避免换相失败的临界关断角;Γ(Pd,Qac)为直流输电系统的功率耦合函数。
具体实施时,步骤S102中,直流输电系统的无功功率Qac的可调范围按以下方法计算:
Qdl≤Qac≤Qdu
式中,Qdl和Qdu分别为任一有功功率下满足直流电流约束和关断角约束的无功功率最小允许值和无功功率最大允许值,由下式确定:
Figure BDA0003229761450000082
具体实施时,直流输电系统的功率耦合函数Γ(Pd,Qac)由下式确定:
Figure BDA0003229761450000083
系数K满足:
K2=p2U2 ac-0.5p2U2 accos2γ+0.25qPd
式中,系数m、n、p和q分别为:
Figure BDA0003229761450000084
式中,γ为逆变站的关断角;Uac为直流输电系统逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Bc为站内无功补偿装置的等效电纳;k为换流变压器变比;N为逆变站每极中6脉动换流器数量;Xr为换相电抗;π为圆周率。
具体实施时,步骤S103中,评估直流输电系统动态功率可控能力的评估参数可以包括:
正常运行时的正向最大有功可调量ΔPup和负向最大有功可调量ΔPdown
正常运行时的正向最大无功可调量ΔQup和负向最大无功可调量ΔQdown
电网故障时最大有功可调量包括避免直流逆变站换相失败条件下的正向最大有功可调量ΔPup.f和负向最大有功可调量ΔPdown.f
电网故障时的最大无功可调量包括避免换相失败条件下的正向最大无功可调量ΔQup.f和负向最大无功可调量ΔQdown.f
以及,电网故障时逆变站不吸收无功条件下的有功功率的最大可调量ΔPmvp;等。
具体实施时,正常运行时的正向最大有功可调量ΔPup和负向最大有功可调量ΔPdown按以下方法计算:
Figure BDA0003229761450000091
式中,Pd0为正常运行时根据采集到的逆变站电气量计算得到的有功功率实时值,Pdmin和Pdmax分别为正常运行时直流电流不越限条件下逆变站有功功率的最小允许值和最大允许值,分别由下式计算:
Figure BDA0003229761450000092
Figure BDA0003229761450000093
Figure BDA0003229761450000094
式中,γ0为正常运行时的逆变站关断角;Uac.0为正常运行时的直流输电系统逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Id.0为正常运行时的直流输电系统逆变站的直流电流值;Idmin为避免直流电流断续在换流变压器和平波电抗器等电感元件上产生过电压的直流电流最小限值;Idmax为保障换流阀及其冷却系统安全的直流电流最大限值。
具体实施时,正常运行时的正向最大无功可调量ΔQup和负向最大无功可调量ΔQdown按以下方法计算:
Figure BDA0003229761450000095
式中,Qac0为正常运行时的无功交换量实时值,Qacmin和Qacmax分别为正常运行时直流电流不越限条件下逆变站无功功率最小允许值和无功功率最大允许值,分别由下式计算:
Figure BDA0003229761450000101
Figure BDA0003229761450000102
Figure BDA0003229761450000103
式中,系数Ai、Bi、Ci分别为:
Figure BDA0003229761450000104
式中,Bc为逆变站内无功补偿装置的等效电纳。
具体实施时,电网故障时最大有功可调量包括避免直流逆变站换相失败条件下的正向最大有功可调量ΔPup.f和负向最大有功可调量ΔPdown.f,按以下方法计算:
Figure BDA0003229761450000105
式中,Pd.f为电网故障时的实时有功功率,Pmin.f和Pmax.f分别为电网故障时直流电流不越限和避免换相失败条件下逆变站有功功率的最小允许值和最大允许值,分别由下式计算:
Figure BDA0003229761450000106
Figure BDA0003229761450000107
Figure BDA0003229761450000108
式中,γf为电网发生故障时瞬间的逆变站关断角;Uac.f为电网故障时的逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Id.f为电网故障时的直流输电系统逆变站的直流电流值。
具体实施时,电网故障时的最大无功可调量包括避免换相失败条件下的正向最大无功可调量ΔQup.f和负向最大无功可调量ΔQdown.f,按以下方法计算:
Figure BDA0003229761450000109
式中,Qac.f为电网故障时的实时无功交换量,Qmin.f和Qmax.f分别为电网故障时直流电流不越限和避免换相失败条件下逆变站无功功率最小允许值和无功功率最大允许值,分别由下式计算:
Figure BDA0003229761450000111
Figure BDA0003229761450000112
Figure BDA0003229761450000113
式中,系数Ai、Bi、Ci分别为:
Figure BDA0003229761450000114
具体实施时,电网故障时逆变站不吸收无功条件下的有功功率的最大可调量ΔPmvp按以下方法计算:
ΔPmvp=Pd.mvf-Pd.f
式中,Pd.f为电网故障时的实时有功功率;Pd.mvf为电网故障时直流电流不越限和避免换相失败并且逆变站不吸收无功条件下的有功最大允许值,在无功交换量等于0时取得;分别由下式计算:
Figure BDA0003229761450000115
Figure BDA0003229761450000116
本发明还提供一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估系统,包括存储器、处理器及多个安装在逆变站换流母线处的在线监测装置,其中:
在线监测装置用于实时采集直流输电系统逆变站的换流母线电压、直流电流和关断角;
存储器用于存储应用程序及应用程序产生的数据;
处理器用于运行存储器存储的应用程序以实现上述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法。
其中,处理器可以采用DSP数字信号处理器,硬件成本较低,运算能力也能够达到实际的使用需求。
实施例:
为验证本发明方法的有效性,以如图1所示的CIGRE HVDC标准测试模型为例,进行分析计算。LCC-HVDC单极额定电压为500kV、基准容量为1000MW。正常运行时,换流母线电压为230kV,直流电流为2kA。本发明以逆变站正常运行和交流母线处短路故障为场景,验证直流输电系统的功率可控能力在线评估效果。
本发明所提方法:在正常运行和电网故障下采用本发明公开的方法进行功率可控能力评估,其中直流电流最大限值为1.1pu,直流电流最小限值Idmin为0.1pu。
常规功率计算方法:基于直流输电系统准稳态方程,分别计算逆变站的有功功率和无功交换量。
图3、图4所示分别为正常运行时、电网故障时的功率评估结果。图3、图4中横坐标为逆变站的有功功率,纵坐标为逆变站有功功率。
图3中A点所对应的Pd0和Qac0为正常运行时采用常规功率计算方法得到的逆变站有功功率和无功功率。图3中灰色阴影区域为本发明所提方法计算下的直流电流约束和关断角约束下直流输电系统的有功功率及无功功率的可调范围,正常运行时的正向最大有功可调量ΔPup和负向最大有功可调量ΔPdown分别为90MVA和876MVA,正常运行时的正向最大无功可调量ΔQup和负向最大无功可调量ΔQdown分别为512Mvar和76Mvar。
图4中B点所对应的Pd.f和Qac.f为电网故障时采用常规功率计算方法得到的逆变站有功功率和无功功率。图4中斜线阴影区域为本发明所提方法计算下的直流电流约束和关断角约束下直流输电系统的有功功率及无功功率的可调范围,电网故障时最大有功可调量包括避免直流逆变站换相失败条件下的正向最大有功可调量ΔPup.f和负向最大有功可调量ΔPdown.f分别为66MVA和684MVA,电网故障时的最大无功可调量包括避免换相失败条件下的正向最大无功可调量ΔQup.f和负向最大无功可调量ΔQdown.f分别为446Mvar和65Mvar。
从实验数据来看,现有方法仅适用于计算某一电压和电流下逆变站的有功功率和无功功率值,缺少直流输电系统功率可调范围和动态功率可控能力的评估方法;而本发明的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法能够计算直流输电系统有功和无功功率的可调范围,并用于计算正常运行和电网故障时直流输电系统的功率最大可调量,实现准确且直观地评估直流输电系统的动态功率可控能力。
综上所述,本发明的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法,能够根据实时采集的直流输电系统逆变站的换流母线电压、直流电流、关断角,在比较并判断直流电流和关断角是否越限的基础上,实现直流输电系统有功功率和无功功率可调范围的评估,与现有方法相比,能兼顾设备安全与运行安全约束并考虑有功和无功的耦合特性,直观且准确地评估功率的可调范围;另一方面,本发明的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法,能够根据采集到的逆变站电气量计算得到的有功功率和无功功率实时值,进而计算正向和负向最大有功和无功可调量,与现有技术相比,本发明能用于确定正常运行和电网故障时的最大功率可调量以及电网故障时逆变站不吸收无功条件下的有功功率的最大可调量;本发明方法的实施方式明确,对在线监测装置精度和功能要求不高,仅需采集直流输电系统逆变站的换流母线电压、直流电流、关断角,利用直流输电系统现有监测设备即可实现,且数据处理简单,易于实现,便于构建硬件成本低廉的直流输电系统动态功率可控能力在线评估系统,具有较强的经济性和实用性。
最后说明的是,以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制,尽管通过参照本发明的优选实施例已经对本发明进行了描述,但本领域的普通技术人员应当理解,可以在形式上和细节上对其作出各种各样的改变,而不偏离所附权利要求书所限定的本发明的精神和范围。

Claims (10)

1.一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法,其特征在于,包括如下步骤:
S101、实时采集直流输电系统逆变站的换流母线电压、直流电流和关断角;
S102、根据采集的换流母线电压,计算直流电流约束和关断角约束下直流输电系统的有功功率及无功功率的可调范围;
S103、根据直流输电系统的有功功率及无功功率的可调范围,评估直流输电系统的动态功率可控能力。
2.根据权利要求1所述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法,其特征在于,步骤S102中,直流输电系统的有功功率Pd的可调范围按以下方法计算:
Pdl≤Pd≤Pdu
式中,Pdl和Pdu分别为任一无功交换量下满足直流电流约束和关断角约束的有功功率最小允许值和有功功率最大允许值,由下式确定:
Figure FDA0003229761440000011
式中,Qac为直流输电系统的无功功率;γ为逆变站的关断角;γn为额定关断角;γlim为避免换相失败的临界关断角;Γ(Pd,Qac)为直流输电系统的功率耦合函数。
3.根据权利要求1所述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法,其特征在于,步骤S102中,直流输电系统的无功功率Qac的可调范围按以下方法计算:
Qdl≤Qac≤Qdu
式中,Qdl和Qdu分别为任一有功功率下满足直流电流约束和关断角约束的无功功率最小允许值和无功功率最大允许值,由下式确定:
Figure FDA0003229761440000012
式中,Pd为直流输电系统的有功功率;γ为逆变站的关断角;γn为额定关断角;γlim为避免换相失败的临界关断角;Γ(Pd,Qac)为直流输电系统的功率耦合函数。
4.根据权利要求2或3所述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法,其特征在于,所述直流输电系统的功率耦合函数Γ(Pd,Qac)由下式确定:
Figure FDA0003229761440000021
系数K满足:
Figure FDA0003229761440000022
式中,系数m、n、p和q分别为:
Figure FDA0003229761440000023
式中,γ为逆变站的关断角;Uac为直流输电系统逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Bc为站内无功补偿装置的等效电纳;k为换流变压器变比;N为逆变站每极中6脉动换流器数量;Xr为换相电抗;π为圆周率。
5.根据权利要求1所述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法,其特征在于,步骤S103中,评估直流输电系统动态功率可控能力的评估参数包括:正常运行时的正向最大有功可调量ΔPup和负向最大有功可调量ΔPdown,按以下方法计算:
Figure FDA0003229761440000024
式中,Pd0为正常运行时根据采集到的逆变站电气量计算得到的有功功率实时值,Pdmin和Pdmax分别为正常运行时直流电流不越限条件下逆变站有功功率的最小允许值和最大允许值,分别由下式计算:
Figure FDA0003229761440000025
Figure FDA0003229761440000026
Figure FDA0003229761440000027
式中,γ0为正常运行时的逆变站关断角;Uac.0为正常运行时的直流输电系统逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Id.0为正常运行时的直流输电系统逆变站的直流电流值;Idmin为直流电流最小限值;Idmax为直流电流最大限值;k为换流变压器变比;N为逆变站每极中6脉动换流器数量;Xr为换相电抗;π为圆周率。
6.根据权利要求1所述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法,其特征在于,步骤S103中,评估直流输电系统动态功率可控能力的评估参数包括:正常运行时的正向最大无功可调量ΔQup和负向最大无功可调量ΔQdown,按以下方法计算:
Figure FDA0003229761440000031
式中,Qac0为正常运行时的无功交换量实时值,Qacmin和Qacmax分别为正常运行时直流电流不越限条件下逆变站无功功率最小允许值和无功功率最大允许值,分别由下式计算:
Figure FDA0003229761440000032
Figure FDA0003229761440000033
Figure FDA0003229761440000034
式中,系数Ai、Bi、Ci分别为:
Figure FDA0003229761440000035
式中,Bc为逆变站内无功补偿装置的等效电纳;γ0为正常运行时的逆变站关断角;Uac.0为正常运行时的直流输电系统逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Id.0为正常运行时的直流输电系统逆变站的直流电流值;Idmin为直流电流最小限值;Idmax为直流电流最大限值;k为换流变压器变比;N为逆变站每极中6脉动换流器数量;Xr为换相电抗;π为圆周率。
7.根据权利要求1所述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法,其特征在于,步骤S103中,评估直流输电系统动态功率可控能力的评估参数包括:电网故障时最大有功可调量包括避免直流逆变站换相失败条件下的正向最大有功可调量ΔPup.f和负向最大有功可调量ΔPdown.f,按以下方法计算:
Figure FDA0003229761440000036
式中,Pd.f为电网故障时的实时有功功率,Pmin.f和Pmax.f分别为电网故障时直流电流不越限和避免换相失败条件下逆变站有功功率的最小允许值和最大允许值,分别由下式计算:
Figure FDA0003229761440000037
Figure FDA0003229761440000038
Figure FDA0003229761440000041
式中,γf为电网发生故障时瞬间的逆变站关断角;γn为额定关断角;γlim为避免换相失败的临界关断角;Uac.f为电网故障时的逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Id.f为电网故障时的直流输电系统逆变站的直流电流值;Idmin为直流电流最小限值;Idmax为直流电流最大限值;k为换流变压器变比;N为逆变站每极中6脉动换流器数量;Xr为换相电抗;π为圆周率。
8.根据权利要求1所述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法,其特征在于,步骤S103中,评估直流输电系统动态功率可控能力的评估参数包括:电网故障时的最大无功可调量包括避免换相失败条件下的正向最大无功可调量ΔQup.f和负向最大无功可调量ΔQdown.f,按以下方法计算:
Figure FDA0003229761440000042
式中,Qac.f为电网故障时的实时无功交换量,Qmin.f和Qmax.f分别为电网故障时直流电流不越限和避免换相失败条件下逆变站无功功率最小允许值和无功功率最大允许值,分别由下式计算:
Figure FDA0003229761440000043
Figure FDA0003229761440000044
Figure FDA0003229761440000045
式中,系数Ai、Bi、Ci分别为:
Figure FDA0003229761440000046
式中,Bc为逆变站内无功补偿装置的等效电纳;γf为电网发生故障时瞬间的逆变站关断角;γn为额定关断角;γlim为避免换相失败的临界关断角;Uac.f为电网故障时的逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Id.f为电网故障时的直流输电系统逆变站的直流电流值;Idmin为直流电流最小限值;Idmax为直流电流最大限值;k为换流变压器变比;N为逆变站每极中6脉动换流器数量;Xr为换相电抗;π为圆周率。
9.根据权利要求1所述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法,其特征在于,步骤S103中,评估直流输电系统动态功率可控能力的评估参数包括:电网故障时逆变站不吸收无功条件下的有功功率的最大可调量ΔPmvp,按以下方法计算:
ΔPmvp=Pd.mvf-Pd.f
式中,Pd.f为电网故障时的实时有功功率;Pd.mvf为电网故障时直流电流不越限和避免换相失败并且逆变站不吸收无功条件下的有功最大允许值,在无功交换量等于0时取得;分别由下式计算:
Figure FDA0003229761440000051
Figure FDA0003229761440000052
式中,γf为电网发生故障时瞬间的逆变站关断角;Uac.f为电网故障时的逆变站换流变压器网侧线电压有效值;Id.f为电网故障时的直流输电系统逆变站的直流电流值;k为换流变压器变比;N为逆变站每极中6脉动换流器数量;Xr为换相电抗;π为圆周率;Pd为直流输电系统的有功功率;Qac为直流输电系统的无功功率;Γ(Pd,Qac)为直流输电系统的功率耦合函数。
10.一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估系统,其特征在于,包括存储器、处理器及多个安装在逆变站换流母线处的在线监测装置,其中:
在线监测装置用于实时采集直流输电系统逆变站的换流母线电压、直流电流和关断角;
存储器用于存储应用程序及应用程序产生的数据;
处理器用于运行存储器存储的应用程序以实现如权利要求1至9中任一项所述的直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法。
CN202110982784.2A 2021-08-25 2021-08-25 一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法及系统 Active CN113595130B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110982784.2A CN113595130B (zh) 2021-08-25 2021-08-25 一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法及系统

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110982784.2A CN113595130B (zh) 2021-08-25 2021-08-25 一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法及系统

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN113595130A true CN113595130A (zh) 2021-11-02
CN113595130B CN113595130B (zh) 2022-08-26

Family

ID=78239602

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110982784.2A Active CN113595130B (zh) 2021-08-25 2021-08-25 一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法及系统

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113595130B (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115514019A (zh) * 2022-10-13 2022-12-23 国家电网有限公司 新能源经柔性直流外送的大负荷试验控制方法及系统

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109066759A (zh) * 2018-08-16 2018-12-21 重庆大学 兼顾电网有功平衡的混合双馈入直流输电系统连续换相失败控制方法
CN111525826A (zh) * 2020-04-30 2020-08-11 国家电网有限公司 一种模块化电容换相换流器和方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN109066759A (zh) * 2018-08-16 2018-12-21 重庆大学 兼顾电网有功平衡的混合双馈入直流输电系统连续换相失败控制方法
CN111525826A (zh) * 2020-04-30 2020-08-11 国家电网有限公司 一种模块化电容换相换流器和方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
欧阳金鑫: "考虑风电减载调频的高比例风电电力系统优化调度方法", 《电网技术》 *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115514019A (zh) * 2022-10-13 2022-12-23 国家电网有限公司 新能源经柔性直流外送的大负荷试验控制方法及系统
CN115514019B (zh) * 2022-10-13 2023-05-16 国家电网有限公司 新能源经柔性直流外送的大负荷试验控制方法及系统

Also Published As

Publication number Publication date
CN113595130B (zh) 2022-08-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11791632B2 (en) High-frequency uncontrolled rectifier-based DC transmission system for offshore wind farm
CN110829478B (zh) 一种海上风电场低频交流不控整流输电系统
CN108418255B (zh) 一种适用于含高渗透率新能源的特高压直流外送电网规划方法及系统
CN112421670B (zh) 一种适用于远海风电送出的中频柔性直流输电系统及其控制方法
CN109066759A (zh) 兼顾电网有功平衡的混合双馈入直流输电系统连续换相失败控制方法
WO2022142812A1 (zh) 多端海上风电柔性直流与储能协同并网系统及其控制方法
CN108808718B (zh) 交流故障时高压直流输电系统直流电流运行范围确定方法
JP5618294B2 (ja) 高圧・低圧配電系統電圧調節システム
CN104300574B (zh) 风力发电机组的变流器控制方法及装置
CN107482668B (zh) 高压直流定无功功率交流故障恢复方法与装置
CN104218573A (zh) 一种受端电网发生故障时mmc-hvdc的控制方法
CN102810870B (zh) 电磁混合式高速铁路多站点电能质量协同补偿装置及方法
CN110729909B (zh) 一种多端口铁路功率调节器系统及其综合控制方法
CN103972900A (zh) 利用电压控制敏感因子确定多馈入直流输电系统无功补偿装置布点的方法
CN103078329B (zh) 海上风电场长距离220kV海缆送出无功补偿分析方法
CN113595130B (zh) 一种直流输电系统动态功率可控能力在线评估方法及系统
CN113098295A (zh) 一种交交变换器
CN106998067B (zh) 用于补偿高压直流输电系统特征谐波的交流有源滤波器
CN115663881A (zh) 一种交流电网对称短路故障下电力系统的电流控制方法
CN104283232B (zh) 一种用于轻型直流输电系统单元直流侧电压平衡控制方法
CN114268127A (zh) 一种大规模风电接入的混合直流输电系统送端电网频率控制策略
CN112383079A (zh) 一种特高压直流输电系统的直流系统控制方法和装置
Xu et al. MMC-DC/DC Converter and Its Control Strategy for Offshore Full DC Wind Power System
Han et al. Research on grounding mode of AC-AC converter system
CN113139152B (zh) 海洋采油平台直流配网瞬时负载的适应性评估方法及系统

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant