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CN117591837A - 压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法 - Google Patents

压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法 Download PDF

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CN117591837A CN202410078109.0A CN202410078109A CN117591837A CN 117591837 A CN117591837 A CN 117591837A CN 202410078109 A CN202410078109 A CN 202410078109A CN 117591837 A CN117591837 A CN 117591837A
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Abstract

本发明提供了一种压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法,包括:步骤一、提取方案中所使用材料的耐温特性参数;步骤二、对方案进行静态计算,诊断应变计安装方案中安装工艺的耐温可行性;步骤三、对方案开展动态验证试验;步骤四、对试验测试信号x(i)进行自适应的滑动平均计算得到y(n),并计算得到y(n)与y(n‑1)绝对偏差率f(n),依据绝对偏差率f(n)判断信号是否失效,并通过测点失效率,判定方案是否可行;步骤五、试验结束后,定位方案的工艺薄弱环节。本发明的有益效果为:采用静态计算和动态试验验证的方法来诊断压气机转子叶片应变计安装方案的可行性,解决无法提前预知应变计安装设计方案是否可行的问题。

Description

压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法
技术领域
本发明涉及航空发动机动应力测试技术领域,具体涉及一种压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法。
背景技术
在航空发动机研制过程中,通过试验获取各级压气机转子叶片的振动参数、掌握压气机的振动特性是项目研制的重要环节。在各级压气机叶片上安装应变计,开展动应力测试试验是目前获取压气机叶片振动参数最有效、最能实现的技术。试验过程中,应变计安装方案的可行性将直接决定试验能否达到试验目的。
随着新型发动机的研制,新型结构的压气机出现在不同型号中。压气机转子在工作过程中承受的高转速、高温度负荷,将给应变计安装工艺带来难题,加之新结构没有应变计安装借鉴的经验。因此,面对新型结构的压气机转子叶盘,如果未经过诊断的应变计安装方案直接应用到压气机动应力试验测试中,极大可能出现应变测点失效,无法获取有效试验数据,造成发动机装配、应变计安装、试验的人力、物力资源的浪费的情况;甚至可能出现引线脱落,打伤发动机的风险。
发明内容
有鉴于此,本发明提供一种压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法,以达到提高试验的成功率,降低试验件装机后安全运行风险的目的。
本发明提供以下技术方案:一种压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法,包括:步骤一、提取方案中所使用材料的耐温特性参数;步骤二、对方案进行静态计算,诊断应变计安装方案中安装工艺的耐温可行性;步骤三、对方案开展动态验证试验;步骤四、对试验测试信号x(i)进行自适应的滑动平均计算得到y(n),并计算得到y(n)与y(n-1)绝对偏差率f(n),依据绝对偏差率f(n)判断信号是否失效,并通过测点失效率,判定方案是否可行;步骤五、试验结束后,定位方案的工艺薄弱环节。
进一步地,步骤二具体为:计算压气机转子叶片、叶盘和鼓筒的换热系数;将叶片、盘心和鼓筒的换热系数作为压气机ANSYS模型的边界条件对压气机转子进行温度场计算,得到应变计安装位置和测试引线路径下的温度;若应变计安装位置和测试引线路径下的温度低于应变计安装方案中设定温度,则应变计安装方案可行。
进一步地,压气机转子叶片的换热系数计算公式为,其中,L为当量长度,/>为系数,/>为雷诺数,/>为当量直径,/>为动力粘性系数,/>为普朗特数,/>为气体导热系数,h1为压气机转子叶片的换热系数,/>为运动粘性系数。
进一步地,压气机转子盘心的换热系数计算公式为,其中,/>为旋转半径,h2为压气机转子盘心的换热系数。
进一步地,压气机转子鼓筒的换热系数计算公式为,其中,k1,k2,k3为系数,b为鼓筒当量壁厚,h3为压气机转子鼓筒的换热系数。
进一步地,步骤三具体为:S3.1、确立压气机验证用试验件,在试验件上按照应变计安装方案进行应变计安装和引线布置,记录安装完成后应变计安装参数;S3.2、对应变计和测试引线,在压气机动应力试验中所受的尾激流激励阶次进行计算;S3.3、对验证试验的最高温度载荷和动应力扫频执行参数进行确定;S3.4、确定验证试验器,使用试验器能够模拟和执行步骤S3.2中的载荷和执行扫频程序;S3.5、应用步骤S3.3确定的试验器对验证试验件进行安装方案可行性验证试验。
进一步地,S3.2中尾激流激励阶次计算方法为:以压气机同级静子叶片数N为基数,激励阶次M的计算公式为,其中,a为自然数。
进一步地,S3.3确定的参数具体为扫频转速区间H、扫频时间T、加温速率v、最大转速停留时间t和扫频次数n1,其中,H为0~N,N为最大工作转速,T为2min~3min,t为10s~30s。
进一步地,步骤四中:,其中x(i)是第i个记录的数据点,n为滑动平均序列数,m是为滑动平均窗口尺寸;/>,其中,f(n)≥100%则测点失效;/>,其中,h为失效测点数,H为总测点,且当/>≤50%时,则应变计安装方案可行。
进一步地,步骤五具体为:将试验前引线固定位置、引脚引线转接状态、安装涂层的外观状态进行对比,若其中任一项发生变化,则定位该项为工艺薄弱环节。
与现有技术相比,本发明采用的上述至少一个技术方案能够达到的有益效果至少包括:
采用静态计算和动态试验验证的方法来诊断压气机转子叶片应变计安装方案的可行性,解决无法提前预知应变计安装设计方案是否可行,方案需要优化改进环节的难题。
本发明方法思路清楚,操作简单,易于实现,能够实现压气机装机后动应力试验一次成功,从而降低多次试验造成发动机装配、试验的人力、物力等资源的浪费,降低发动机安全运行风险,对发动机特别是新型压气机结构的发动机压气机动应力有着非常重要的作用。
本发明还可以推广应用于发动机其他部件的动应力测试方案评估,在发动机动应力测试领域中有着非常的作用。
附图说明
为了更清楚地说明本申请实施例的技术方案,下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍,显而易见地,下面描述中的附图仅仅是本申请的一些实施例,对于本领域普通技术人员来讲,在不付出创造性劳动的前提下,还可以根据这些附图获得其它的附图。
图1是本发明实施例的流程示意图;
图2是本发明实施例中试验试车程序示意图;
图3是本发明实施例中各测点滑动平均信号图。
具体实施方式
下面结合附图对本申请实施例进行详细描述。
以下通过特定的具体实例说明本申请的实施方式,本领域技术人员可由本说明书所揭露的内容轻易地了解本申请的其他优点与功效。显然,所描述的实施例仅仅是本申请一部分实施例,而不是全部的实施例。本申请还可以通过另外不同的具体实施方式加以实施或应用,本说明书中的各项细节也可以基于不同观点与应用,在没有背离本申请的精神下进行各种修饰或改变。需说明的是,在不冲突的情况下,以下实施例及实施例中的特征可以相互组合。基于本申请中的实施例,本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例,都属于本申请保护的范围。
如图1至图3所示,本发明实施例提供了一种压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法,具体包括以下步骤:
如图1所示,本发明提供了一种压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法的原理,本发明采用静态计算和动态试验验证的方法、同时创新性的构建测点失效判定方法来诊断压气机转子叶片应变计安装方案的可行性和获取方案薄弱环节。主要包括以下步骤:
S1:提取方案中所使用材料的耐温特性参数;
S2:对方案进行静态计算,即对应变计安装位置和测试引线路径,在压气机真实工作环境下所处的温度进行计算,诊断应变计安装方案中安装工艺的耐温可行性;
S3:对方案开展动态验证试验,具体包括以下步骤:
S3.1确立压气机验证用试验件,在试验件上按照应变计安装方案进行应变计安装和引线布置,记录安装完成后应变计安装参数;
S3.2:对应变计和测试引线,在压气机动应力试验中所受的尾激流激励阶次进行计算
S3.3:对验证试验的最高温度载荷和动应力扫频执行参数进行确定;
S3.4:确定验证试验器,使用所述试验器能够模拟和执行步骤S3.2中所述的载荷和执行扫频程序;
S3.5:应用步骤S3.3确定的试验器对验证试验件进行安装方案可行性验证试验;
S4:构建信号失效判定方法,即对试验测试信号x(i)进行自适应的滑动平均计算得到y(n),并计算得到y(n)与y(n-1)绝对偏差率f(n),依据f(n)判断信号是否失效,并通过测点失效率,判定方案是否可行。
S5:试验结束后,采用对比方法,得到应变计、涂覆层、测试引线、引脚引线转接的变化情况,定位测点失效原因和方案的薄弱环节。
具体实施例如下:
某型发动机压气机5~7叶盘为焊接组件叶盘一体化结构,其属于发动机中新型压气机结构。根据型号研制的需求,必须获得压气机各级叶盘在整机环境下的动应力测量数据,然而该型结构没有可借鉴的动应力测试方案,设计的动应力测试方案可行性未知。为了诊断设计的应变计安装方案的可行性以及提前预知方案的不足,为方案改进提供支撑,采用本发明方法进行应变计安装方案可行性诊断。
实施步骤一:从设计的动应力测试方案中获取所用材料及材料的耐温。应变计为高温应变计,其耐温≮1273K;应变计安装剂为耐高温水泥胶,耐温≮1103K;引线为金属铠装线缆,其耐温≮1273K;引线固定金属薄片为高温合金薄片,其耐温≮1073K;引线转接注胶剂≮1073K。
实施步骤二:对压气机5~7叶盘在最高工况下的温度进行计算,其中压气机转子叶片上,换热系数采用公式(1)计算,压气机转子盘心处,换热系数采用公式(2)计算,压气机转子鼓筒内部,换热系数采用公式(3)计算。
………………………… (1)
式中:为系数;/>为雷诺数,/>(/>为压气机主流道流量(单位:kg/s);/>为当量直径(单位:m);/>为流通面积(单位:m2));/>为动力粘性系数(单位:kg/(m•s))。/>为普朗特数;/>为气体导热系数,W/(m•K),h1为压气机转子叶片的换热系数,/>为运动粘性系数,L为当量长度。
…………………………………(2)
式中:为系数;/>为普朗特数;/>为雷诺数;/>为气体导热系数,W/(m•K);/>为旋转半径,h2为压气机转子盘心的换热系数。
…………………………………(3)
式中,k1,k2,k3 为系数;K—气体导热系数,W/(m.K);r为旋转半径,h3为压气机转子鼓筒的换热系数。
利用ANSYS软件的热分析模块对压气机5~7叶盘进行建模分网格并将计算所得导热系数加载到对应的各零件,然后将各状态的边界条件加载到对应的模型上进行温度场计算,压气机5~7叶盘的最高温在第7级叶片上,最高温为985K,低于工艺方案中所用材料的耐受温度,因此,应变计安装方案中安装工艺的耐温可行。
实施步骤三:
采用与装机真实件相同结构、相同材料的某型发动机强度试验中所用的压气机5~7叶盘作为验证试验件。在试验件上按应变计安装方案进行应变计安装、引线转接、引线布置。其中R5在安装4个应变计、R6、R7每级上分别安装3个应变计,共10个测点,并用1~10依次标记各测点。
实施步骤四:
对安装完成后参数记录如下:1号至10号测点阻值分别为:137.1Ω、137.3Ω、136.8Ω、138Ω、138.5Ω、137.8Ω、138.2Ω、139.1Ω、136.7Ω、137.5Ω,所有测点绝缘阻值都大于8MΩ;涂覆层为浅绿色,引线被点焊金属薄片固定无松动,引脚引线转接无松动。
实施步骤五:
采用公式计算获取试验时需要设计的扰流柱(即获得激励阶次),由于某型发动机的第5级静子叶片数为88,则N=88,n取4(n可以根据试验设备设置),则激励阶次M为11。
实施步骤六:确定试验件的最高温度载荷为985K,根据试验件在装机下的最大运转为15260r/min,设置H为0~15260r/min(N为最大工作转速),T为3min,v=20℃/min,t为30s,扫频次数为2次。
实施步骤七:确定验证试验器为气激励立式轮盘试验器,其具备加温、旋转和施加气流激励的能力,能够模拟压气机5-7叶片装机后工作状态。
实施步骤八:首先将测点接入信号传输装置,信号传输装置输出信号接入数据采集系统,在数采系统配置18通道的应变信号采集通道和1个转速信号采集通道,应变测试采用1/4桥路。再对压气机转子叶盘进行加温,加温速率为20℃/min,加温到试验件整机环境最高工作温度985K,保温30min;然后再在985K下,将试验件转速3分钟匀速从0转速升至试验件实际工作的最大转速15260r/min,在最大转速停留30s后,以相同速率降速到0,重复升降速1次。整个试验中记录存储数据,试验程序见图2所示。
实施步骤九:对步骤8中测试信号x(i)按公式进行滑动平均,其中根据试验采样率设置m为800,其经过滑动平均后的信号如图3所示。同时根据公式计算相邻两y(n)的绝对偏差率f(n),其中只有测点5出现绝对变差率为100%,测点16的出现绝对变差率为125%,判定测点5和测点16为失效测点,测点失效2个点,总测点数据为10点,按失效率公式计算测点失效率/>为20%,因此判定该应变计安装方案可行。
实施步骤十:试验结束,检查1号至10号测点阻值和绝缘为:137.1Ω、137.3Ω、136.8Ω、138Ω、0Ω、137.8Ω、138.2Ω、139.1Ω、136.7Ω、OL,所有测点绝缘阻值都大于8MΩ。通过测点阻值检查说明,测点5和10阻值不能正常,其余测点阻值和绝缘都正常,测点5和10失效,其余正常,也说明步骤九对构建的数据诊断方法是有效的。
实施步骤十一:将试验前引线固定位置、引脚引线转接状态、安装涂层的外观状态进行对比,发现5号测点的引线转接出现移位,16号测点的引线在翻盘处出现脱落。通过对比检查说明方案中薄弱的环节是引线转接和翻盘引线。
以上所述,仅为本申请的具体实施方式,但本申请的保护范围并不局限于此,任何熟悉本技术领域的技术人员在本申请揭露的技术范围内,可轻易想到的变化或替换,都应涵盖在本申请的保护范围之内。因此,本申请的保护范围应以权利要求的保护范围为准。

Claims (10)

1.一种压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法,其特征在于,包括:
步骤一、提取方案中所使用材料的耐温特性参数;
步骤二、对方案进行静态计算,诊断应变计安装方案中安装工艺的耐温可行性;
步骤三、对方案开展动态验证试验;
步骤四、对试验测试信号x(i)进行自适应的滑动平均计算得到y(n),并计算得到y(n)与y(n-1)绝对偏差率f(n),依据绝对偏差率f(n)判断信号是否失效,并通过测点失效率,判定方案是否可行;
步骤五、试验结束后,定位方案的工艺薄弱环节。
2.根据权利要求1所述的压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法,其特征在于,所述步骤二具体为:
计算压气机转子叶片、叶盘和鼓筒的换热系数;
将叶片、盘心和鼓筒的换热系数作为压气机ANSYS模型的边界条件对压气机转子进行温度场计算,得到应变计安装位置和测试引线路径下的温度;
若应变计安装位置和测试引线路径下的温度低于应变计安装方案中设定温度,则应变计安装方案可行。
3.根据权利要求2所述的压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法,其特征在于,压气机转子叶片的换热系数计算公式为,其中,L为当量长度,/>为系数,/>为雷诺数,/>为当量直径,/>为动力粘性系数,/>为普朗特数,/>为气体导热系数,h1为压气机转子叶片的换热系数,/>为运动粘性系数。
4.根据权利要求3所述的压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法,其特征在于,压气机转子盘心的换热系数计算公式为,其中,/>为旋转半径,h2为压气机转子盘心的换热系数。
5.根据权利要求3所述的压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法,其特征在于,压气机转子鼓筒的换热系数计算公式为,其中,k1,k2,k3 为系数,b为鼓筒当量壁厚,h3为压气机转子鼓筒的换热系数。
6.根据权利要求3所述的压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法,其特征在于,所述步骤三具体为:
S3.1、确立压气机验证用试验件,在试验件上按照应变计安装方案进行应变计安装和引线布置,记录安装完成后应变计安装参数;
S3.2、对应变计和测试引线,在压气机动应力试验中所受的尾激流激励阶次进行计算;
S3.3、对验证试验的最高温度载荷和动应力扫频执行参数进行确定;
S3.4、确定验证试验器,使用所述试验器能够模拟和执行步骤S3.2中所述的载荷和执行扫频程序;
S3.5、应用步骤S3.3确定的试验器对验证试验件进行安装方案可行性验证试验。
7.根据权利要求6所述的压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法,其特征在于,所述S3.2中尾激流激励阶次计算方法为:以压气机同级静子叶片数N为基数,激励阶次M的计算公式为,其中,a为自然数。
8.根据权利要求7所述的压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法,其特征在于,所述S3.3确定的参数具体为扫频转速区间H、扫频时间T、加温速率v、最大转速停留时间t和扫频次数n1,其中,H为0~N,N为最大工作转速,T为2min~3min,t为10s~30s。
9.根据权利要求8所述的压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法,其特征在于,所述步骤四中:
,其中x(i)是第i个记录的数据点,n为滑动平均序列数,m是为滑动平均窗口尺寸;
,其中,f(n)≥100%则测点失效;
,其中,h为失效测点数,H为总测点,且当/>≤50%时,则应变计安装方案可行。
10.根据权利要求9所述的压气机转子叶片应变计安装方案可行性诊断方法,其特征在于,所述步骤五具体为:
将试验前引线固定位置、引脚引线转接状态、安装涂层的外观状态进行对比,若其中任一项发生变化,则定位该项为工艺薄弱环节。
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