Nothing Special   »   [go: up one dir, main page]

CN114665511B - 抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法 - Google Patents

抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法 Download PDF

Info

Publication number
CN114665511B
CN114665511B CN202210586885.2A CN202210586885A CN114665511B CN 114665511 B CN114665511 B CN 114665511B CN 202210586885 A CN202210586885 A CN 202210586885A CN 114665511 B CN114665511 B CN 114665511B
Authority
CN
China
Prior art keywords
direct current
energy
grid
pumping unit
power supply
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202210586885.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN114665511A (zh
Inventor
张钰哲
同向前
张旭
张伟东
杨浩
张小江
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Xi'an Hailian Petrochemical Technologies Co ltd
Original Assignee
Xi'an Hailian Petrochemical Technologies Co ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Xi'an Hailian Petrochemical Technologies Co ltd filed Critical Xi'an Hailian Petrochemical Technologies Co ltd
Priority to CN202210586885.2A priority Critical patent/CN114665511B/zh
Publication of CN114665511A publication Critical patent/CN114665511A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN114665511B publication Critical patent/CN114665511B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00—Circuit arrangements for AC mains or AC distribution networks
    • H02J3/38—Arrangements for parallely feeding a single network by two or more generators, converters or transformers
    • H02J3/381—Dispersed generators
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00—Circuit arrangements for AC mains or AC distribution networks
    • H02J3/01—Arrangements for reducing harmonics or ripples
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00—Circuit arrangements for AC mains or AC distribution networks
    • H02J3/18—Arrangements for adjusting, eliminating or compensating reactive power in networks
    • H02J3/1821—Arrangements for adjusting, eliminating or compensating reactive power in networks using shunt compensators
    • H02J3/1835—Arrangements for adjusting, eliminating or compensating reactive power in networks using shunt compensators with stepless control
    • H02J3/1842—Arrangements for adjusting, eliminating or compensating reactive power in networks using shunt compensators with stepless control wherein at least one reactive element is actively controlled by a bridge converter, e.g. active filters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00—Circuit arrangements for AC mains or AC distribution networks
    • H02J3/24—Arrangements for preventing or reducing oscillations of power in networks
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J3/00—Circuit arrangements for AC mains or AC distribution networks
    • H02J3/28—Arrangements for balancing of the load in a network by storage of energy
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J7/00—Circuit arrangements for charging or depolarising batteries or for supplying loads from batteries
    • H02J7/34—Parallel operation in networks using both storage and other DC sources, e.g. providing buffering
    • H02J7/345—Parallel operation in networks using both storage and other DC sources, e.g. providing buffering using capacitors as storage or buffering devices
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M3/00—Conversion of DC power input into DC power output
    • H02M3/02—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC
    • H02M3/04—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters
    • H02M3/10—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M3/145—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M3/155—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M3/156—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators
    • H02M3/158—Conversion of DC power input into DC power output without intermediate conversion into AC by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only with automatic control of output voltage or current, e.g. switching regulators including plural semiconductor devices as final control devices for a single load
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
    • H02M7/66—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal
    • H02M7/68—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters
    • H02M7/72—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/79—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/797—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E70/00—Other energy conversion or management systems reducing GHG emissions
    • Y02E70/30—Systems combining energy storage with energy generation of non-fossil origin

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Charge And Discharge Circuits For Batteries Or The Like (AREA)
  • Control Of Electrical Variables (AREA)

Abstract

本发明公开了一种抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，包括步骤：一、测取SC超级电容器组的容量；二、测取两个直流母线之间的交换直流电流；三、两个直流母线之间的交换直流电流的分解；四、判断两个直流母线之间的交换直流电流的平稳分量是否大于0；五、判断SC超级电容器组的容量是否大于SC超级电容器组的储能放电阈值；六、判断SC超级电容器组的容量是否小于SC超级电容器组的储能充电阈值；七、微控制器控制SC‑DC/DC变换器。本发明平滑抽油机用电功率的周期波动和光伏发电功率的间歇波动，减小油田配电网络的电能损耗，节能降碳，提高抽油机负荷的用电质量，抑制负荷无功功率和谐波。

Description

抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法
技术领域
本发明属于抽油机井群供电节能控制技术领域，具体涉及一种抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法。
背景技术
对于抽油机井群而言，由于抽油机的上下冲程往复运动，抽油机从直流配电母线吸收的功率或电流呈现出一定规律的周期波动性，甚至上冲程时为电动状态、而下冲程时为回馈制动状态，导致功率或电流出现正负交替的周期性变化。对于光伏发电而言，受到多云天气光照变化的影响，光伏发电功率也存在随机的间歇波动性。抽油机负荷电流和光伏发电电流的叠加综合，一方面光伏发电为抽油机负荷提供了部分电力供应，另一方面，光伏发电盈余时的多余电力将馈送到直流母线或光伏发电不足时的所缺电力将取自直流母线。这样母线上的直流电流反映了光伏发电与抽油机用电功率的盈亏及其波动。如果没有储能，则母线上的直流电流将直接通过AC/DC变流器流向电网，光伏发电盈余时的多余电力通过变压器馈送到远方电网，光伏发电不足时的所缺电力通过变压器取自远方电网，两种情况下都会造成电网损耗的增加。此外，负荷和光伏功率的间歇性波动进一步加大了电网的损耗。因此，现如今缺少一种具有电量优化控制的抽油机井群综合能源直流供电系统电量节能控制方法。
发明内容
本发明所要解决的技术问题在于针对上述现有技术中的不足，提供一种抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，利用两条连接的直流母线给抽油机井群直流供电，利用超级电容储能并网充放电系统就地回收、存储和再利用抽油机的下冲程制动能量，节能降碳，平滑抽油机用电功率的周期波动和光伏发电功率的间歇波动，减小油田配电网络的电能损耗，节能降碳；提高抽油机负荷的用电质量，抑制负荷无功功率和谐波，进一步减小油田配电网络和配电变压器的电能损耗，节电降碳，便于推广使用。
为解决上述技术问题，本发明采用的技术方案是：抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，利用抽油机井群综合能源直流供电节能系统进行抽油机井群直流供电节能控制，所述抽油机井群综合能源直流供电节能系统包括相互连接的第一直流母线B1和第二直流母线B2，所述第一直流母线B1上连接有电网供电系统和超级电容储能并网充放电系统，所述第二直流母线B2上一侧连接有光伏发电系统，所述第二直流母线B2上另一侧并联连接有多个分别设置在抽油机井群中各个油井中的抽油机电机M；
所述电网供电系统包括依次连接的供电电网、将供电电网的三相交流电降压为380V三相交流电的配电变压器T和具有双向电能变换的AC/DC变流器；
所述超级电容储能并网充放电系统包括SC超级电容器组以及连接在SC超级电容器组和第一直流母线B1之间的SC-DC/DC变换器，所述SC-DC/DC变换器采用Buck/Boost双向变换器电路及微控制器对SC超级电容器组进行充放电控制；
所述光伏发电系统包括将光照资源转化为直流电能的PV光伏发电器以及连接在PV光伏发电器和第二直流母线B2之间的PV-DC/DC变换器；
其特征在于，该方法包括以下步骤：
步骤一、测取SC超级电容器组的容量
Figure 110155DEST_PATH_IMAGE001
，其中，SC超级电容器组的容量
Figure 400322DEST_PATH_IMAGE002
，其中，
Figure 342870DEST_PATH_IMAGE003
为SC超级电容器组的实时电压，
Figure 780804DEST_PATH_IMAGE004
为SC超级电容器组的额定电压；
步骤二、测取第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 467001DEST_PATH_IMAGE005
，其中，
Figure 860942DEST_PATH_IMAGE006
，
Figure 974391DEST_PATH_IMAGE007
为抽油机井群从第二直流母线B2吸收的总负荷电流且
Figure 899622DEST_PATH_IMAGE008
，
Figure 61613DEST_PATH_IMAGE009
为第j个油井中的抽油机电机M从第二直流母线B2吸收的电流，j为抽油机井群中油井编号且
Figure 388689DEST_PATH_IMAGE010
，
Figure 407461DEST_PATH_IMAGE011
为PV-DC/DC变换器的输出电流；
步骤三、第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 819988DEST_PATH_IMAGE005
的分解，其中，
Figure 34937DEST_PATH_IMAGE012
，
Figure 216520DEST_PATH_IMAGE013
为
Figure 671772DEST_PATH_IMAGE014
的平稳分量且
Figure 243699DEST_PATH_IMAGE015
，
Figure 809809DEST_PATH_IMAGE016
为数字式滑动平均低通滤波函数，
Figure 111478DEST_PATH_IMAGE017
为
Figure 737631DEST_PATH_IMAGE014
的波动分量；
步骤四、判断第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 46121DEST_PATH_IMAGE005
的平稳分量是否大于0；
当第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 415923DEST_PATH_IMAGE018
的平稳分量大于0时，执行步骤五；
当第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 572098DEST_PATH_IMAGE018
的平稳分量不大于0时，执行步骤六；
步骤五、判断SC超级电容器组的容量
Figure 306836DEST_PATH_IMAGE001
是否大于SC超级电容器组的储能放电阈值
Figure 915671DEST_PATH_IMAGE019
；
当SC超级电容器组的容量
Figure 823585DEST_PATH_IMAGE001
大于SC超级电容器组的储能放电阈值
Figure 834266DEST_PATH_IMAGE019
时，微控制器输出SC超级电容器组的并网充放电参考电流
Figure 989173DEST_PATH_IMAGE020
，其中，
Figure 85305DEST_PATH_IMAGE021
为第一权重系数且
Figure 796909DEST_PATH_IMAGE022
；
当SC超级电容器组的容量
Figure 599780DEST_PATH_IMAGE001
不大于SC超级电容器组的储能放电阈值
Figure 738637DEST_PATH_IMAGE019
时，微控制器输出SC超级电容器组的并网充放电参考电流
Figure 322065DEST_PATH_IMAGE023
；
步骤六、判断SC超级电容器组的容量
Figure 837360DEST_PATH_IMAGE001
是否小于SC超级电容器组的储能充电阈值
Figure 744005DEST_PATH_IMAGE024
；
当SC超级电容器组的容量
Figure 53764DEST_PATH_IMAGE001
小于SC超级电容器组的储能充电阈值
Figure 124488DEST_PATH_IMAGE024
时，微控制器输出SC超级电容器组的并网充放电参考电流
Figure 115577DEST_PATH_IMAGE025
，其中，
Figure 955357DEST_PATH_IMAGE026
为第二权重系数且
Figure 436017DEST_PATH_IMAGE027
；
当SC超级电容器组的容量
Figure 994038DEST_PATH_IMAGE001
不小于SC超级电容器组的储能充电阈值
Figure 772507DEST_PATH_IMAGE024
时，微控制器输出SC超级电容器组的并网充放电参考电流
Figure 466793DEST_PATH_IMAGE028
；
步骤七、微控制器控制SC-DC/DC变换器，其中，所述SC-DC/DC变换器包括绝缘栅双极型晶体管Q1和绝缘栅双极型晶体管Q2，绝缘栅双极型晶体管Q1的源极与绝缘栅双极型晶体管Q2的漏极连接，绝缘栅双极型晶体管Q1的漏极分两路，一路经电容CH与绝缘栅双极型晶体管Q2的源极连接，另一路与第一直流母线B1的正极连接；
绝缘栅双极型晶体管Q1的源极与绝缘栅双极型晶体管Q2的漏极的连接端经电感Ls与电容CL的一端连接，绝缘栅双极型晶体管Q2的源极和电容CL的另一端均与第一直流母线B1的负极连接；
绝缘栅双极型晶体管Q1的栅极和绝缘栅双极型晶体管Q2的栅极均由微控制器触发；
根据公式
Figure 383934DEST_PATH_IMAGE029
，计算SC-DC/DC变换器触发初始电流
Figure 163671DEST_PATH_IMAGE030
，其中，
Figure 496563DEST_PATH_IMAGE031
为SC超级电容器组的并网充放电输出变换电流且
Figure 310935DEST_PATH_IMAGE032
，
Figure 133398DEST_PATH_IMAGE033
为SC超级电容器组并网充放电电流，
Figure 587382DEST_PATH_IMAGE034
为第一直流母线B1的直流母线电压；
对SC-DC/DC变换器触发初始电流
Figure 786282DEST_PATH_IMAGE030
进行PI调节；
对PI调节后的SC-DC/DC变换器触发初始电流
Figure 455161DEST_PATH_IMAGE030
再进行脉冲宽度调制后分两路输出，一路直接输出触发绝缘栅双极型晶体管Q1，另一路经非门输出触发绝缘栅双极型晶体管Q2。
上述的抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，其特征在于：所述抽油机电机M通过MD可回馈制动电机驱动器进行驱动，所述MD可回馈制动电机驱动器的数量与所述抽油机电机M的数量相等且一一对应。
上述的抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，其特征在于：所述供电电网为10kV三相交流供电电网。
上述的抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，其特征在于：所述AC/DC变流器采用三相二电平或三电平电压源变流器电路及单位功率因数的直流稳压控制算法。
上述的抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，其特征在于：所述PV-DC/DC变换器采用Boost升压型DC/DC变换器电路及最大功率点跟踪控制算法，实现光伏发电与直流并网，以最大功率发电方式将PV光伏发电器输出的直流电力输送至公共的第二直流母线B2。
上述的抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，其特征在于：所述
Figure 448525DEST_PATH_IMAGE035
，
Figure 140537DEST_PATH_IMAGE036
。
本发明与现有技术相比具有以下优点：
1、本发明利用油井光照资源进行光伏发电，并实现就地最大化利用，开源降碳，设置SC-DC/DC变换器一是为实现光伏发电和抽油机制动能量回收的就地最大化利用；二是为平滑光伏发电功率与抽油机负荷功率的波动，便于推广使用。
2、本发明利用两条连接的直流母线给抽油机井群直流供电，利用超级电容储能并网充放电系统就地回收、存储和再利用抽油机的下冲程制动能量，节能降碳，平滑抽油机用电功率的周期波动和光伏发电功率的间歇波动，减小油田配电网络的电能损耗，节能降碳；提高抽油机负荷的用电质量，抑制负荷无功功率和谐波，进一步减小油田配电网络和配电变压器的电能损耗，节电降碳。
3、本发明设计新颖合理，设置具有双向电能变换的AC/DC变流器，交流侧接额定电压380V三相交流电网，直流侧接第一直流母线B1，其功能一是为实现单位功率因数整流或逆变，提高用电质量；二是为稳定直流母线电压，便于推广使用。
4、本发明采用光伏发电与多台抽油机共用直流母线的方式可以实现抽油机制动能量的相互就近利用、光伏发电的就近利用以及剩余电力的统一回收；采用单位功率因数AC/DC变流器实现了抽油机负荷的高质量用电；采用超级电容器储能并配以电量优化控制策略，则可进一步实现光伏发电与抽油机制动能量的剩余电力的最大化就地利用和电网功率的平滑，降低电网的电能损耗。
综上所述，本发明设计新颖合理，利用两条连接的直流母线给抽油机井群直流供电，利用超级电容储能并网充放电系统就地回收、存储和再利用抽油机的下冲程制动能量，节能降碳，平滑抽油机用电功率的周期波动和光伏发电功率的间歇波动，减小油田配电网络的电能损耗，节能降碳；提高抽油机负荷的用电质量，抑制负荷无功功率和谐波，进一步减小油田配电网络和配电变压器的电能损耗，节电降碳，便于推广使用。
下面通过附图和实施例，对本发明的技术方案做进一步的详细描述。
附图说明
图1为本发明抽油机井群综合能源直流供电节能系统的原理结构图。
图2为本发明 SC-DC/DC变换器的电路控制原理图。
图3为本发明微控制器的电路控制原理图。
图4为本发明实施例中抽油机负荷电流在一个冲程周期内随时间的变化曲线图。
图5为本发明实施例中PV-DC/DC变换器的输出电流随时间的变化曲线图。
图6为本发明实施例中抽油机井群综合能源供电系统在没有储能及电量优化控制下的运行效果灰度图。
图7为本发明实施例中抽油机井群综合能源供配电系统在引入储能及系统电量优化控制下的优化运行效果灰度图。
图8为图7所示优化运行结果在5至5.5整流时段的局部放大灰度图。
图9为图7所示优化运行结果在18至18.4逆变时段的局部放大灰度图。
图10为本发明的方法流程框图。
具体实施方式
如图1至图10所示，本发明抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，利用抽油机井群综合能源直流供电节能系统进行抽油机井群直流供电节能控制，所述抽油机井群综合能源直流供电节能系统包括相互连接的第一直流母线B1和第二直流母线B2，所述第一直流母线B1上连接有电网供电系统和超级电容储能并网充放电系统，所述第二直流母线B2上一侧连接有光伏发电系统，所述第二直流母线B2上另一侧并联连接有多个分别设置在抽油机井群中各个油井中的抽油机电机M；
所述电网供电系统包括依次连接的供电电网、将供电电网的三相交流电降压为380V三相交流电的配电变压器T和具有双向电能变换的AC/DC变流器；
所述超级电容储能并网充放电系统包括SC超级电容器组以及连接在SC超级电容器组和第一直流母线B1之间的SC-DC/DC变换器，所述SC-DC/DC变换器采用Buck/Boost双向变换器电路及微控制器对SC超级电容器组进行充放电控制；
所述光伏发电系统包括将光照资源转化为直流电能的PV光伏发电器以及连接在PV光伏发电器和第二直流母线B2之间的PV-DC/DC变换器；
其特征在于，该方法包括以下步骤：
步骤一、测取SC超级电容器组的容量
Figure 877549DEST_PATH_IMAGE001
，其中，SC超级电容器组的容量
Figure 400934DEST_PATH_IMAGE002
，其中，
Figure 830778DEST_PATH_IMAGE003
为SC超级电容器组的实时电压，
Figure 259355DEST_PATH_IMAGE004
为SC超级电容器组的额定电压；
步骤二、测取第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 534478DEST_PATH_IMAGE005
，其中，
Figure 177949DEST_PATH_IMAGE006
，
Figure 513116DEST_PATH_IMAGE007
为抽油机井群从第二直流母线B2吸收的总负荷电流且
Figure 179720DEST_PATH_IMAGE008
，
Figure 258535DEST_PATH_IMAGE009
为第j个油井中的抽油机电机M从第二直流母线B2吸收的电流，j为抽油机井群中油井编号且
Figure 756512DEST_PATH_IMAGE010
，
Figure 715110DEST_PATH_IMAGE011
为PV-DC/DC变换器的输出电流；
步骤三、第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 665748DEST_PATH_IMAGE005
的分解，其中，
Figure 548254DEST_PATH_IMAGE012
，
Figure 900737DEST_PATH_IMAGE013
为
Figure 780969DEST_PATH_IMAGE014
的平稳分量且
Figure 218903DEST_PATH_IMAGE015
，
Figure 639520DEST_PATH_IMAGE016
为数字式滑动平均低通滤波函数，
Figure 299041DEST_PATH_IMAGE017
为
Figure 412490DEST_PATH_IMAGE014
的波动分量；
步骤四、判断第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 337721DEST_PATH_IMAGE005
的平稳分量是否大于0；
当第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 562029DEST_PATH_IMAGE018
的平稳分量大于0时，执行步骤五；
当第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 561209DEST_PATH_IMAGE018
的平稳分量不大于0时，执行步骤六；
步骤五、判断SC超级电容器组的容量
Figure 845560DEST_PATH_IMAGE001
是否大于SC超级电容器组的储能放电阈值
Figure 258087DEST_PATH_IMAGE019
；
当SC超级电容器组的容量
Figure 473036DEST_PATH_IMAGE001
大于SC超级电容器组的储能放电阈值
Figure 654619DEST_PATH_IMAGE019
时，微控制器输出SC超级电容器组的并网充放电参考电流
Figure 844292DEST_PATH_IMAGE020
，其中，
Figure 744114DEST_PATH_IMAGE021
为第一权重系数且
Figure 247908DEST_PATH_IMAGE022
；
当SC超级电容器组的容量
Figure 549576DEST_PATH_IMAGE001
不大于SC超级电容器组的储能放电阈值
Figure 910151DEST_PATH_IMAGE019
时，微控制器输出SC超级电容器组的并网充放电参考电流
Figure 297270DEST_PATH_IMAGE023
；
步骤六、判断SC超级电容器组的容量
Figure 854022DEST_PATH_IMAGE001
是否小于SC超级电容器组的储能充电阈值
Figure 744617DEST_PATH_IMAGE024
；
当SC超级电容器组的容量
Figure 541672DEST_PATH_IMAGE001
小于SC超级电容器组的储能充电阈值
Figure 88191DEST_PATH_IMAGE024
时，微控制器输出SC超级电容器组的并网充放电参考电流
Figure 261683DEST_PATH_IMAGE025
，其中，
Figure 272365DEST_PATH_IMAGE026
为第二权重系数且
Figure 427271DEST_PATH_IMAGE027
；
当SC超级电容器组的容量
Figure 523403DEST_PATH_IMAGE001
不小于SC超级电容器组的储能充电阈值
Figure 235008DEST_PATH_IMAGE024
时，微控制器输出SC超级电容器组的并网充放电参考电流
Figure 100195DEST_PATH_IMAGE028
；
步骤七、微控制器控制SC-DC/DC变换器，其中，所述SC-DC/DC变换器包括绝缘栅双极型晶体管Q1和绝缘栅双极型晶体管Q2，绝缘栅双极型晶体管Q1的源极与绝缘栅双极型晶体管Q2的漏极连接，绝缘栅双极型晶体管Q1的漏极分两路，一路经电容CH与绝缘栅双极型晶体管Q2的源极连接，另一路与第一直流母线B1的正极连接；
绝缘栅双极型晶体管Q1的源极与绝缘栅双极型晶体管Q2的漏极的连接端经电感Ls与电容CL的一端连接，绝缘栅双极型晶体管Q2的源极和电容CL的另一端均与第一直流母线B1的负极连接；
绝缘栅双极型晶体管Q1的栅极和绝缘栅双极型晶体管Q2的栅极均由微控制器触发；
根据公式
Figure 176736DEST_PATH_IMAGE029
，计算SC-DC/DC变换器触发初始电流
Figure 760164DEST_PATH_IMAGE030
，其中，
Figure 9880DEST_PATH_IMAGE031
为SC超级电容器组的并网充放电输出变换电流且
Figure 995153DEST_PATH_IMAGE032
，
Figure 491862DEST_PATH_IMAGE033
为SC超级电容器组并网充放电电流，
Figure 562587DEST_PATH_IMAGE034
为第一直流母线B1的直流母线电压；
对SC-DC/DC变换器触发初始电流
Figure 615993DEST_PATH_IMAGE030
进行PI调节；
对PI调节后的SC-DC/DC变换器触发初始电流
Figure 393456DEST_PATH_IMAGE030
再进行脉冲宽度调制后分两路输出，一路直接输出触发绝缘栅双极型晶体管Q1，另一路经非门输出触发绝缘栅双极型晶体管Q2。
本实施例中，所述抽油机电机M通过MD可回馈制动电机驱动器进行驱动，所述MD可回馈制动电机驱动器的数量与所述抽油机电机M的数量相等且一一对应。
需要说明的是，利用油井光照资源进行光伏发电，并实现就地最大化利用，开源降碳，设置SC-DC/DC变换器一是为实现光伏发电和抽油机制动能量回收的就地最大化利用；二是为平滑光伏发电功率与抽油机负荷功率的波动；利用两条连接的直流母线给抽油机井群直流供电，利用超级电容储能并网充放电系统就地回收、存储和再利用抽油机的下冲程制动能量，节能降碳，平滑抽油机用电功率的周期波动和光伏发电功率的间歇波动，减小油田配电网络的电能损耗，节能降碳；提高抽油机负荷的用电质量，抑制负荷无功功率和谐波，进一步减小油田配电网络和配电变压器的电能损耗，节电降碳；设置具有双向电能变换的AC/DC变流器，交流侧接额定电压380V三相交流电网，直流侧接第一直流母线B1，其功能一是为实现单位功率因数整流或逆变，提高用电质量；二是为稳定直流母线电压；采用光伏发电与多台抽油机共用直流母线的方式可以实现抽油机制动能量的相互就近利用、光伏发电的就近利用以及剩余电力的统一回收；采用单位功率因数AC/DC变流器实现了抽油机负荷的高质量用电；采用超级电容器储能并配以电量优化控制策略，则可进一步实现光伏发电与抽油机制动能量的剩余电力的最大化就地利用和电网功率的平滑，降低电网的电能损耗。
本实施例中，所述供电电网为10kV三相交流供电电网。
本实施例中，所述AC/DC变流器采用三相二电平或三电平电压源变流器电路及单位功率因数的直流稳压控制算法。
本实施例中，所述PV-DC/DC变换器采用Boost升压型DC/DC变换器电路及最大功率点跟踪控制算法，实现光伏发电与直流并网，以最大功率发电方式将PV光伏发电器输出的直流电力输送至公共的第二直流母线B2。
本实施例中，所述
Figure 874116DEST_PATH_IMAGE037
，
Figure 166557DEST_PATH_IMAGE038
。
需要说明的是，通过对SC储能的充放电控制，实现抽油机井群综合能源供电系统的电量优化管理，包括两方面，一是光伏发电电量和抽油机制动能量回收的最大化就地存储与再利用；二是光伏发电功率间歇性波动和抽油机上下冲程功率周期性波动的平滑。
本发明使用时，超级电容储能并网充放电系统是实现抽油机井群综合能源直流供电节能的核心，微控制器的优化目标一是尽可能多地就地消纳光伏发电，或尽可能少地使用电网电力；二是平滑电网功率或直流侧电流的波动。
本发明实施时，设AC/DC变流器的交流侧电流有效值为
Figure 23655DEST_PATH_IMAGE039
、直流侧电流为
Figure 904892DEST_PATH_IMAGE040
，规定如下：AC/DC变流器工作于整流状态时
Figure 556453DEST_PATH_IMAGE041
和
Figure 601770DEST_PATH_IMAGE042
为正、工作于逆变状态时
Figure 934662DEST_PATH_IMAGE039
和
Figure 483455DEST_PATH_IMAGE040
为负，AC/DC变流器直流侧输出电流
Figure 571497DEST_PATH_IMAGE043
，SC超级电容器组充电时
Figure 838530DEST_PATH_IMAGE044
为正、放电时
Figure 247818DEST_PATH_IMAGE044
为负，PV-DC/DC变换器的输出电流
Figure 651118DEST_PATH_IMAGE045
为正，抽油机电动运行时
Figure 910061DEST_PATH_IMAGE046
为正、制动运行时
Figure 602073DEST_PATH_IMAGE046
为负。
设配电变压器低压侧三相交流电压分别为ua、ub、uc，设低压侧三相交流电流分别为ia、ib、ic，设配电网路的等值电阻为R，则抽油机井群从电网吸收的瞬时有功功率
Figure 339085DEST_PATH_IMAGE047
，由此在电网中引起的电量损失
Figure 862471DEST_PATH_IMAGE048
，
Figure 292315DEST_PATH_IMAGE049
为AC/DC变流器的交流侧电压有效值，t为时间。
本实施例中，抽油机负荷在1个冲程周期内随时间的变化曲线如图4所示；PV-DC/DC变换器的输出电流
Figure 455312DEST_PATH_IMAGE045
随时间的变化曲线如图5所示；图6为抽油机井群综合能源供电系统在没有储能及电量优化控制下的运行结果，作为与优化控制效果比较的参照。
从图6中可以看出：
抽油机负荷呈现周期性波动，导致电网三相交流电流幅值、电网功率P、直流电流亦呈现出周期性快速波动；
在14.4时刻之前，电网功率P平均值为正，说明光伏发电功率小于抽油机负荷，所缺功率通过AC/DC变流器整流后由电网补充供给；在14.4时刻之后，电网功率P平均值为负，说明光伏发电功率大于抽油机负荷，剩余功率通过AC/DC变流器逆变后馈送给电网；
测量可得，电网电流在电网等值电阻中产生的电量损失为4.758（标幺值）。
图7为抽油机井群综合能源供配电系统在引入储能及系统电量优化控制下的优化运行结果。比较图7与图6，可以发现：
电网三相交流电流幅值和电网功率P随时间的变化非常平滑，周期性快速波动得到良好补偿。三相电流幅值和电网功率P的最大值大幅减小，最大电流幅值由28A减小到11A，电网最大传输功率由13kW减小到5kW。
电网电能损耗大幅降低，节电降碳作用显著。测量运行结束时刻的电量损失可知，优化运行前的电量损失为4.758，而优化运行后的电量损失仅为0.549，降低了8.6倍。
在0至14.4整流时段，PV-DC/DC变换器的输出电流逐渐增大，抽油机井群从电网取用的三相电流幅值逐渐减少，说明光伏发电被抽油机负荷就地利用了；但是在此时段，光伏发电功率小于负荷功率，Idc大于零，AC/DC变流器处于整流状态，抽油机井群从电网吸收一定功率以补充光伏发电功率的不足。
在14.4至20逆变时段，光伏发电输出电流突然增大，光伏发电功率大于负荷功率，Idc小于零，AC/DC变流器处于逆变状态，多余的光伏电力通过AC/DC变流器馈送到电网。
在0至20全时段，AC/DC变流器直流电流Idc平滑且无快速波动，说明超级电容器储能补偿了抽油机负荷和光伏发电功率的快速变化。
图8是图7所示优化运行结果在5至5.5整流时段的局部放大图，可以看出，三相电流波形正弦对称，三相电流与三相电压同相位，说明AC/DC变流器实现了光伏电力不足时的单位功率因数供电功能。
图9是图7所示优化运行结果在18至18.4逆变时段的局部放大图，可以看出，三相电流波形正弦对称，但是三相电流与三相电压相位相反，说明AC/DC变流器实现了光伏电力剩余时的单位功率因数入网功能。
以上所述，仅是本发明的较佳实施例，并非对本发明作任何限制，凡是根据本发明技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效结构变化，均仍属于本发明技术方案的保护范围内。

Claims (6)

1.抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，利用抽油机井群综合能源直流供电节能系统进行抽油机井群直流供电节能控制，所述抽油机井群综合能源直流供电节能系统包括相互连接的第一直流母线B1和第二直流母线B2，所述第一直流母线B1上连接有电网供电系统和超级电容储能并网充放电系统，所述第二直流母线B2上一侧连接有光伏发电系统，所述第二直流母线B2上另一侧并联连接有多个分别设置在抽油机井群中各个油井中的抽油机电机M；
所述电网供电系统包括依次连接的供电电网、将供电电网的三相交流电降压为380V三相交流电的配电变压器T和具有双向电能变换的AC/DC变流器；
所述超级电容储能并网充放电系统包括SC超级电容器组以及连接在SC超级电容器组和第一直流母线B1之间的SC-DC/DC变换器，所述SC-DC/DC变换器采用Buck/Boost双向变换器电路及微控制器对SC超级电容器组进行充放电控制；
所述光伏发电系统包括将光照资源转化为直流电能的PV光伏发电器以及连接在PV光伏发电器和第二直流母线B2之间的PV-DC/DC变换器；
其特征在于，该方法包括以下步骤：
步骤一、测取SC超级电容器组的容量
Figure 455054DEST_PATH_IMAGE001
，其中，SC超级电容器组的容量
Figure 823587DEST_PATH_IMAGE002
，其中，
Figure 278839DEST_PATH_IMAGE003
为SC超级电容器组的实时电压，
Figure 178662DEST_PATH_IMAGE004
为SC超级电容器组的额定电压；
步骤二、测取第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 744772DEST_PATH_IMAGE005
，其中，
Figure 718545DEST_PATH_IMAGE006
，
Figure 344698DEST_PATH_IMAGE007
为抽油机井群从第二直流母线B2吸收的总负荷电流且
Figure 466238DEST_PATH_IMAGE008
，
Figure 22990DEST_PATH_IMAGE009
为第j个油井中的抽油机电机M从第二直流母线B2吸收的电流，j为抽油机井群中油井编号且
Figure 179165DEST_PATH_IMAGE010
，
Figure 976220DEST_PATH_IMAGE011
为PV-DC/DC变换器的输出电流；
步骤三、第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 585055DEST_PATH_IMAGE012
的分解，其中，
Figure 430652DEST_PATH_IMAGE013
，
Figure 441333DEST_PATH_IMAGE014
为
Figure 409289DEST_PATH_IMAGE015
的平稳分量且
Figure 505421DEST_PATH_IMAGE016
，
Figure 403976DEST_PATH_IMAGE017
为数字式滑动平均低通滤波函数，
Figure 534743DEST_PATH_IMAGE018
为
Figure 673600DEST_PATH_IMAGE015
的波动分量；
步骤四、判断第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 929132DEST_PATH_IMAGE005
的平稳分量是否大于0；
当第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 444427DEST_PATH_IMAGE015
的平稳分量大于0时，执行步骤五；
当第一直流母线B1和第二直流母线B2之间的交换直流电流
Figure 429701DEST_PATH_IMAGE015
的平稳分量不大于0时，执行步骤六；
步骤五、判断SC超级电容器组的容量
Figure 739459DEST_PATH_IMAGE001
是否大于SC超级电容器组的储能放电阈值
Figure 731555DEST_PATH_IMAGE019
；
当SC超级电容器组的容量
Figure 784961DEST_PATH_IMAGE001
大于SC超级电容器组的储能放电阈值
Figure 624741DEST_PATH_IMAGE019
时，微控制器输出SC超级电容器组的并网充放电参考电流
Figure 105401DEST_PATH_IMAGE020
，其中，
Figure 601105DEST_PATH_IMAGE021
为第一权重系数且
Figure 192623DEST_PATH_IMAGE022
；
当SC超级电容器组的容量
Figure 152489DEST_PATH_IMAGE001
不大于SC超级电容器组的储能放电阈值
Figure 991001DEST_PATH_IMAGE019
时，微控制器输出SC超级电容器组的并网充放电参考电流
Figure 770738DEST_PATH_IMAGE023
；
步骤六、判断SC超级电容器组的容量
Figure 165947DEST_PATH_IMAGE001
是否小于SC超级电容器组的储能充电阈值
Figure 980319DEST_PATH_IMAGE024
；
当SC超级电容器组的容量
Figure 740465DEST_PATH_IMAGE001
小于SC超级电容器组的储能充电阈值
Figure 7498DEST_PATH_IMAGE024
时，微控制器输出SC超级电容器组的并网充放电参考电流
Figure 206398DEST_PATH_IMAGE025
，其中，
Figure 875277DEST_PATH_IMAGE026
为第二权重系数且
Figure 55592DEST_PATH_IMAGE027
；
当SC超级电容器组的容量
Figure 809921DEST_PATH_IMAGE001
不小于SC超级电容器组的储能充电阈值
Figure 812512DEST_PATH_IMAGE024
时，微控制器输出SC超级电容器组的并网充放电参考电流
Figure 273580DEST_PATH_IMAGE028
；
步骤七、微控制器控制SC-DC/DC变换器，其中，所述SC-DC/DC变换器包括绝缘栅双极型晶体管Q1和绝缘栅双极型晶体管Q2，绝缘栅双极型晶体管Q1的源极与绝缘栅双极型晶体管Q2的漏极连接，绝缘栅双极型晶体管Q1的漏极分两路，一路经电容CH与绝缘栅双极型晶体管Q2的源极连接，另一路与第一直流母线B1的正极连接；
绝缘栅双极型晶体管Q1的源极与绝缘栅双极型晶体管Q2的漏极的连接端经电感Ls与电容CL的一端连接，绝缘栅双极型晶体管Q2的源极和电容CL的另一端均与第一直流母线B1的负极连接；
绝缘栅双极型晶体管Q1的栅极和绝缘栅双极型晶体管Q2的栅极均由微控制器触发；
根据公式
Figure 437846DEST_PATH_IMAGE029
，计算SC-DC/DC变换器触发初始电流
Figure 679471DEST_PATH_IMAGE030
，其中，
Figure 220174DEST_PATH_IMAGE031
为SC超级电容器组的并网充放电输出变换电流且
Figure 785016DEST_PATH_IMAGE032
，
Figure 385762DEST_PATH_IMAGE033
为SC超级电容器组并网充放电电流，
Figure 849104DEST_PATH_IMAGE034
为第一直流母线B1的直流母线电压；
对SC-DC/DC变换器触发初始电流
Figure 193498DEST_PATH_IMAGE030
进行PI调节；
对PI调节后的SC-DC/DC变换器触发初始电流
Figure 363579DEST_PATH_IMAGE030
再进行脉冲宽度调制后分两路输出，一路直接输出触发绝缘栅双极型晶体管Q1，另一路经非门输出触发绝缘栅双极型晶体管Q2。
2.按照权利要求1所述的抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，其特征在于：所述抽油机电机M通过MD可回馈制动电机驱动器进行驱动，所述MD可回馈制动电机驱动器的数量与所述抽油机电机M的数量相等且一一对应。
3.按照权利要求1所述的抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，其特征在于：所述供电电网为10kV三相交流供电电网。
4.按照权利要求1所述的抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，其特征在于：所述AC/DC变流器采用三相二电平或三电平电压源变流器电路及单位功率因数的直流稳压控制算法。
5.按照权利要求1所述的抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，其特征在于：所述PV-DC/DC变换器采用Boost升压型DC/DC变换器电路及最大功率点跟踪控制算法，实现光伏发电与直流并网，以最大功率发电方式将PV光伏发电器输出的直流电力输送至公共的第二直流母线B2。
6.按照权利要求1所述的抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法，其特征在于：所述
Figure 135226DEST_PATH_IMAGE035
，
Figure 85865DEST_PATH_IMAGE036
。
CN202210586885.2A 2022-05-27 2022-05-27 抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法 Active CN114665511B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202210586885.2A CN114665511B (zh) 2022-05-27 2022-05-27 抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202210586885.2A CN114665511B (zh) 2022-05-27 2022-05-27 抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN114665511A CN114665511A (zh) 2022-06-24
CN114665511B true CN114665511B (zh) 2022-08-23

Family

ID=82038325

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202210586885.2A Active CN114665511B (zh) 2022-05-27 2022-05-27 抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN114665511B (zh)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11955782B1 (en) 2022-11-01 2024-04-09 Typhon Technology Solutions (U.S.), Llc System and method for fracturing of underground formations using electric grid power
CN117082829B (zh) * 2023-08-28 2024-03-01 东营市沃格艾迪石油技术有限公司 抽油机自动星角转换节能控制装置
CN117411081B (zh) * 2023-10-17 2024-06-07 东营市丰润通科技发展有限公司 一种绿能消纳控制方法、装置、设备及存储介质

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022095315A1 (zh) * 2020-11-09 2022-05-12 江苏科技大学 一种SC-Li-SC混合储能的充放电控制与管理方法及装置

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20090312885A1 (en) * 2008-06-11 2009-12-17 Buiel Edward R Management system for drilling rig power supply and storage system
US8743574B2 (en) * 2010-03-10 2014-06-03 Purdue Research Foundation Efficient power conversion for ultra low voltage micro scale energy transducers
US9312698B2 (en) * 2012-12-19 2016-04-12 Robert Bosch Gmbh System and method for energy distribution
JP5998046B2 (ja) * 2012-12-27 2016-09-28 株式会社日立製作所 電力抑制制御システムおよび電力抑制制御方法
CN104319806B (zh) * 2014-10-17 2017-01-25 扬州市苏油环能工程有限公司 适于油田井场的光伏发电并网用逆变控制系统及工作方法
CN106786728B (zh) * 2015-11-19 2020-08-11 中国石油化工股份有限公司 一种储能环保型抽油机配电系统
CN106786486A (zh) * 2016-12-22 2017-05-31 北京群菱能源科技有限公司 一种用于抽油机的混合供电系统及其方法
CN111953014A (zh) * 2020-07-24 2020-11-17 天津大学 基于超级电容储能的光伏发电虚拟惯量补偿系统及方法
CN114156862A (zh) * 2021-12-06 2022-03-08 山东爱特机电技术有限责任公司 一种抽油机光储直流微电网技术

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022095315A1 (zh) * 2020-11-09 2022-05-12 江苏科技大学 一种SC-Li-SC混合储能的充放电控制与管理方法及装置

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
带超级电容的光伏发电微网系统混合储能控制策略;程志江等;《电网技术》;20151031;全文 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN114665511A (zh) 2022-06-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN114665511B (zh) 抽油机井群光电综合能源直流供电系统电量节能控制方法
CN110311396B (zh) 一种交直流混合微电网混合储能容量优化配置方法
CN114552659A (zh) 含电氢储能的多能量综合管理型能量路由器及控制方法
CN103401463A (zh) 直流母线电容优化的微型光伏并网逆变器及控制方法
CN101577434A (zh) 抑制光伏并网逆变器输出直流分量的控制方法
CN110112780A (zh) 一种单相光伏发电双模式逆变器系统及其控制方法
CN102244391A (zh) 基于锂电池和超级电容的储能并网电路及其控制方法
Wang et al. Research on structure and energy management strategy of household energy router based on hybrid energy storage
CN104810857A (zh) 一种单相光伏并网发电系统输出功率平滑控制装置及控制方法
Wang et al. Research on charging/discharging control strategy of battery-super capacitor hybrid energy storage system in photovoltaic system
CN115473279B (zh) 一种含电解水制氢负载的风光储离网微电网运行控制方法
CN104333026A (zh) 基于功率前馈补偿的孤立运行直流微网储能稳压控制方法
CN106953356A (zh) 一种孤岛模式下的无储能风光柴互补供电系统及方法
CN102570488B (zh) 基于锂电池储能的功率转换系统及其控制方法
CN110518608A (zh) 基于混合储能与电动汽车充电站的孤岛微网能量控制方法
CN114665510B (zh) 一种光电能源直流供电抽油机井群节能控制系统
CN105186919A (zh) 非隔离并网变换器、空调系统及变换器控制方法
CN201038790Y (zh) 双向充放电电源
CN201708564U (zh) 基于最佳发电量匹配的离网型风光复合发电系统
CN114156862A (zh) 一种抽油机光储直流微电网技术
CN110350538A (zh) 一种基于主动需求侧响应的微电网协调控制方法
CN103475209A (zh) 一种无电解电容高功率因数校正器及校正方法
CN116454850A (zh) 基于能源路由器的智能交互家居综合调度系统
CN113078689A (zh) 一种综合能源优化配置的负荷跟踪管理运行策略
CN107069820B (zh) 分布式可再生能源发电并网功率波动控制系统及控制方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant