Nothing Special   »   [go: up one dir, main page]

CN114032372B - 一种盘条及其热处理方法和生产方法以及镀锌钢丝 - Google Patents

一种盘条及其热处理方法和生产方法以及镀锌钢丝 Download PDF

Info

Publication number
CN114032372B
CN114032372B CN202111414671.9A CN202111414671A CN114032372B CN 114032372 B CN114032372 B CN 114032372B CN 202111414671 A CN202111414671 A CN 202111414671A CN 114032372 B CN114032372 B CN 114032372B
Authority
CN
China
Prior art keywords
wire rod
equal
temperature
grade
salt bath
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202111414671.9A
Other languages
English (en)
Other versions
CN114032372A (zh
Inventor
李月云
喻智晨
王雷
张宇
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Institute Of Research Of Iron & Steel shagang jiangsu Province
Jiangsu Shagang Group Co Ltd
Zhangjiagang Rongsheng Special Steel Co Ltd
Original Assignee
Institute Of Research Of Iron & Steel shagang jiangsu Province
Jiangsu Shagang Group Co Ltd
Zhangjiagang Rongsheng Special Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Institute Of Research Of Iron & Steel shagang jiangsu Province, Jiangsu Shagang Group Co Ltd, Zhangjiagang Rongsheng Special Steel Co Ltd filed Critical Institute Of Research Of Iron & Steel shagang jiangsu Province
Priority to CN202111414671.9A priority Critical patent/CN114032372B/zh
Publication of CN114032372A publication Critical patent/CN114032372A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN114032372B publication Critical patent/CN114032372B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C21D1/44—Methods of heating in heat-treatment baths
    • C21D1/46—Salt baths
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/34—Methods of heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明涉及镀锌钢丝制造技术领域，具体提供了一种盘条及其热处理方法和生产方法以及镀锌钢丝，该盘条的热处理方法包括，将热轧盘条进行奥氏体化加热和盐浴处理，所述盘条的基础成分中以重量百分比计包括：C含量≥0.95％；具体的热处理方法如说明书所限定，本发明根据盘条的网状渗碳体的级别和马氏体的级别联合C含量控制奥氏体化加热温度，根据盘条直径控制盐浴温度，根据盘条的网状渗碳体的级别和马氏体的级别联合盘条直径控制盐浴走线速度，三者相互配合，所得盘条的抗拉强度≥1550MPa，面缩率≥35％，索氏体化率≥97％且索氏体片层间距≤70nm，使用该种盘条制得的镀锌钢丝兼具高强度及高扭转性能。

Description

一种盘条及其热处理方法和生产方法以及镀锌钢丝
技术领域
本发明涉及镀锌钢丝制造技术领域，具体涉及一种盘条及其热处理方法和生产方法以及镀锌钢丝。
背景技术
高碳钢盘条是生产桥梁缆索镀锌钢丝的主要原料，该类盘条要求具备高强度的同时，还要有高的组织均匀性，以满足加工后钢丝的高强度和高扭转性能要求。
现有生产为满足线材高强化发展的趋势，常通过提高C及合金元素含量来提高盘条初始强度，而C及合金含量的添加会导致偏析控制难度增大，热轧斯太尔摩风冷组织中极易出现马氏体、网状渗碳体等异常组织，导致盘条性能波动较大，恶化线材的后续加工能力。因此，2000MPa及以上级别缆索用钢需要通过等温热处理来提升盘条的综合性能，以满足桥梁缆索镀锌钢丝高强度、高扭转的指标要求。
专利CN107299280A公开了一种2000MPa级缆索钢丝用热处理盘条及生产方法，公开了盘条从成分设计、冶炼、连铸、修磨、轧钢及离线热处理的生产方法，所得盘条索氏体化率超过95％，组织均匀，无网状碳化物与马氏体等淬火组织。但该盘条最高C含量仅0.93％，其盘条强度仅≥1458MPa，适用于生产2000MPa级别桥梁缆索镀锌(率)钢丝，无法满足2100MPa及以上级别的强度要求，若提高C含量，仅有限程度地提高了强度，反而导致扭转性能大大降低。
因此，对于2100MPa及以上级别桥梁缆索镀锌钢丝用盘条，如何通过热处理的方法使生产出的盘条兼具高强度及高扭转性能，具有重要意义。
发明内容
本发明要解决的技术问题在于克服现有技术中的无法提供兼具高强度及高扭转性能的盘条的缺陷，从而提供一种盘条及其热处理方法和生产方法以及镀锌钢丝。
本发明提供了一种盘条的热处理方法，将盘条进行奥氏体化加热和盐浴处理，所述盘条基础成分中以重量百分比计包括：C含量≥0.95％；其中，
当0级≤盘条的网状渗碳体a≤1级，且0级≤盘条的马氏体b≤1级时，若C含量为0.95-1.00％，则奥氏体化加热温度为930-940℃；若C含量＞1.00％，则奥氏体化加热温度为940-950℃；当盘条直径≥11mm，且≤12.5mm时，盐浴温度为510-520℃，走线速度3.5-3.8m/min；当盘条直径>12.5mm，且≤14mm时，盐浴温度为500-510℃，走线速度2.9-3.2m/min；当盘条直径>14mm，且≤16mm时，盐浴温度为490-500℃，走线速度2.6-2.9m/min；
当1级<a≤3级且1级<b≤2.5级时，或者当1级<a≤3级且0级≤b≤1级时，或者当0级≤a≤1级且1级<b≤2.5级时，若C含量为0.95-1.00％，则奥氏体化加热温度为940-950℃；若C含量＞1.00％，则奥氏体化加热温度为950-960℃；当盘条直径≥11mm，且≤12.5mm时，盐浴温度为510-520℃，走线速度3.1-3.4m/min；当盘条直径>12.5mm，且≤14mm时，盐浴温度为500-510℃，走线速度2.5-2.8m/min；当盘条直径>14mm，且≤16mm时，盐浴温度为490-500℃，走线速度2.2-2.5m/min；
当a>3级和/或b>2.5级时，若C含量为0.95-1.00％，则奥氏体化加热温度为950-960℃；若C含量＞1.00％，则奥氏体化加热温度为960-970℃；当盘条直径≥11mm，且≤12.5mm时，盐浴温度为510-520℃，走线速度2.7-3.0m/min；当盘条直径>12.5mm，且≤14mm时，盐浴温度为500-510℃，走线速度2.1-2.4m/min；当盘条直径>14mm，且≤16mm时，盐浴温度为490-500℃，走线速度1.8-2.1m/min。
进一步地，先对盘条的马氏体与网状渗碳体进行检测后再进行热处理。
进一步地，根据YB/T 4412-2014《高碳钢盘条网状渗碳体评定方法》与YB/T 4411-2014《高碳钢盘条中心马氏体评定方法》分别对盘条的网状渗碳体与马氏体进行检测。
进一步地，所述盘条基础成分中以重量百分比计包括：Mn 0.80-0.85％，Cr 0.25～0.35％。
进一步地，所述盘条基础成分中以重量百分比计包括：Si含量1.16-1.20％，V含量0.01-0.03％，Al含量0.01-0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
进一步地，C含量为0.95％-1.10％。
本发明还提供了一种盘条的生产方法，包括上述任一所述的热处理方法。
进一步地，在热处理之前还包括，铁水脱硫、转炉冶炼、LF精炼、大方坯连铸、开坯、铸坯修磨和热轧步骤。
进一步地，转炉冶炼工序中，铁水与废钢装入量之比＞5，且控制转炉终渣目标碱度3.5，终点出钢温度为1630-1670℃；和/或，LF精炼工序中，控制软吹时间30-35分钟，白渣保持时间≥15分钟，精炼终渣碱度2.0，T.Fe+MnO<1.5％；和/或，大方坯连铸工序中，控制动态轻压下量18-22mm，铸坯尺寸300×390mm2，铸坯中间裂纹≤2级；和/或，开坯工序中，采用9道次开坯，均热段温度1200-1250℃，均热时间＞4h，开坯成尺寸140×140mm2的小方坯；和/或，修磨工序中，单边修磨深度＞1mm，角部倒角宽度＞12mm。修磨后采用浓度0.25-0.30ml/100ml的磁悬液进行探伤，确保坯料角部与表面无缺陷；和/或，热轧工序中，控制均热段温度1160-1200℃，均热段空煤比0.50-0.60，精轧入口温度920-940℃，吐丝温度850-870℃。
本发明还提供了上述任一所述的生产方法制得的盘条。
进一步地，盘条的抗拉强度≥1550MPa，面缩率≥35％，索氏体化率≥97％且索氏体片层间距≤70nm。
优选地，所述盘条的索氏体片层间距≤67nm，抗拉强度面缩率≥36％。
本发明还提供了一种镀锌钢丝，其原料包括权利要求8或9所述的盘条。进一步地，是由盘条经拉拔、镀锌和稳定化处理得到。
进一步地，拉拔工序中，拉丝速度1.8-2.2m/s，经过8-10道次拉拔得到直径4.9-6.9mm钢丝；和/或，镀锌工序中，控制镀锌温度450-453℃，镀锌时间85-90s，锌层厚度为0.03-0.1mm；和/或，稳定化处理中，稳定化温度为386-388℃，稳定化张力为147-153KN。
进一步地，所述镀锌钢丝的强度≥2100MPa，扭转≥20圈。
进一步地，加热炉长度为38-42m(例如40m)，盐浴炉长度为8-12m(例如10m)。
本发明技术方案，具有如下优点：
1.本发明提供的盘条的热处理方法，为保证热轧盘条心部组织完全固溶并奥氏体化，根据盘条的网状渗碳体的级别和马氏体的级别联合C含量控制奥氏体化加热温度，根据盘条直径控制盐浴温度，根据盘条的网状渗碳体的级别和马氏体的级别联合盘条直径控制走线速度，三者相互配合，使得合金细化晶粒与索氏体片层改善韧性，提高扭转性能的同时提高了盘条的抗拉强度，所得盘条的抗拉强度≥1550MPa，面缩率≥35％，索氏体化率≥97％且索氏体片层间距≤70nm，使用该种盘条制得的镀锌钢丝兼具高强度及高扭转性能。
其中，盘条的网状渗碳体的级别和马氏体的级别越高和C含量越高加热温度需依次升高。当0级≤盘条的网状渗碳体a≤1级，且0级≤盘条的马氏体b≤1级时，若C含量0.95-1.00％，则奥氏体化加热温度为930-940℃；若C含量＞1.00％，则奥氏体化加热温度为940-950℃；当1级<a≤3级且1级<b≤2.5级时，或者当1级<a≤3级且0级≤b≤1级时，或者当0级≤a≤1级且1级<b≤2.5级时，若C含量0.95-1.00％，则奥氏体化加热温度为940-950℃；若C含量＞1.00％，则奥氏体化加热温度为950-960℃；当a>3级和/或b>2.5级时，若C含量0.95-1.00％，则奥氏体化加热温度为950-960℃；若C含量＞1.00％，则奥氏体化加热温度为960-970℃。既能保证心部组织完全固溶及奥氏体化，避免遗留至后续等温转变组织中，又能获得较细的原始奥氏体晶粒，使得最后形成的珠光体球团尺寸较细，从而使盘条具有较高的塑性，提高成品钢丝拉拔及扭转性能。
本发明研究发现盘条出加热炉后进入盐槽中与盐液进行热交换，并维持一个平衡温度进行相变。盘条规格越大，单位时间内带入盐槽的热量越高，与熔盐热交换能力越差，实际相变温度将升高。因此，若维持最佳的相变温度，规格大的盘条需要适当降低盐浴处理温度。本发明通过大量的试验验证获得了二者的最佳匹配参数，当盘条直径≥11mm，且≤12.5mm时，盐浴热处理温度510-520℃；当盘条直径>12.5mm，且≤14mm时，盐浴热处理温度500-510℃；当盘条直径>14mm，且≤16mm时，盐浴热处理温度490-500℃。本发明在保证盘条进行索氏体相变的前提下，采用尽可能低的盐浴温度进行等温转变，以获得较高的索氏体化率及较低的索氏体片层间距，以提高盘条强度和韧性。等温温度低于上述温度，等温转变将进入贝氏体转变区间，从而产生贝氏体组织，降低盘条力学性能。等温温度高于上述温度，出现粗大片层珠光体的区域增多，使得索氏体比例降低，同时强度指标下降。因此，在本发明的工艺下既能避免出现异常组织，又能保证盘条索氏体比例≥97％且索氏体片层间距≤70nm。
此外，研究还发现对于心部有Mn、Cr等合金元素偏析的盘条，合金元素的偏析将推迟珠光体转变，从而使心部完全发生珠光体转变的时间比基体长，若心部发生珠光体相变的时间不充足，残余奥氏体将在低温下转变成马氏体。因此，对于同一规格盘条，等温热处理温度相同时，随着热轧盘条网状渗碳体的级别数或马氏体的级别数的增加，热处理走线速度需依次降低，以延长盘条在盐槽中发生等温相变的时间，保证盘条充分进行索氏体转变。当0级≤盘条的网状渗碳体a≤1级，且0级≤盘条的马氏体b≤1级时，若盘条直径≥11mm，且≤12.5mm，走线速度3.5-3.8m/min；当盘条直径>12.5mm，且≤14mm时，则走线速度2.9-3.2m/min；当盘条直径>14mm，且≤16mm时，走线速度2.6-2.9m/min；当1级<a≤3级且1级<b≤2.5级时，或者当1级<a≤3级且0级≤b≤1级时，或者当0级≤a≤1级且1级<b≤2.5级时，当盘条直径≥11mm，且≤12.5mm时，走线速度3.1-3.4m/min；当盘条直径>12.5mm，且≤14mm时，走线速度2.5-2.8m/min；当盘条直径>14mm，且≤16mm时，走线速度2.2-2.5m/min；当0级≤盘条的网状渗碳体a≤1级，且0级≤盘条的马氏体b≤1级时，当盘条直径≥11mm，且≤12.5mm时，走线速度2.7-3.0m/min；当盘条直径>12.5mm，且≤14mm时，走线速度2.1-2.4m/min；当盘条直径>14mm，且≤16mm时，走线速度1.8-2.1m/min。
2.本发明提供的盘条的热处理方法，根据盘条的网状渗碳体的级别和马氏体的级别联合C含量控制加热温度，促使热轧盘条心部组织充分固溶并奥氏体化，避免异常组织遗留至热处理盘条中。在等温盐浴处理时，根据盘条规格调整热处理温度，在保证盘条进行索氏体相变的前提下，盐浴温度尽可能降低，以获得较高的索氏体比例及较低的索氏体片层间距，同时根据热轧盘条评级制定匹配的热处理速度，保证盘条索氏体相变的充分进行，提高盘条强度和韧性。
3.本发明提供的盘条的热处理方法，对碳含量在0.95％以上的高碳钢盘条综合性能提升效果显著，将索氏体化率提升至97％以上，且索氏体片层间距控制在70nm以下。客户拉拔断丝率低，钢丝经镀锌、稳定化处理后，强度≥2100MPa，扭转≥20圈，对开发2100MPa及以上级别镀锌钢丝有着积极的推动作用。
4.本发明提供的镀锌钢丝，生产流程：盘条拉拔-镀锌-稳定化，最终产品为镀锌钢丝，除对强度有要求外，对扭转指标要求较高，且由于镀锌会造成一部分强度损失，因此对原始盘条强度与塑性要求更高，生产难度比钢绞线用盘条大。本产品为镀锌钢丝用盘条，不仅对盘条强度要求更高，更是有扭转指标的要求，这就使得原始盘条不仅要有较高的强度还要有较高的韧性。为了提高强度与韧性，本发明一方面将C含量控制在0.95％以上，同时将Mn含量提高至0.80-0.85％，Cr:0.25-0.35％。同时通过大方坯两火成材与等温盐浴热处理的方式调控盘条组织，得到了高强高韧性的镀锌钢丝用盘条。
具体实施方式
提供下述实施例是为了更好地进一步理解本发明，并不局限于所述最佳实施方式，不对本发明的内容和保护范围构成限制，任何人在本发明的启示下或是将本发明与其他现有技术的特征进行组合而得出的任何与本发明相同或相近似的产品，均落在本发明的保护范围之内。
实施例中未注明具体实验步骤或条件者，按照本领域内的文献所描述的常规实验步骤的操作或条件即可进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市购获得的常规试剂产品。
实施例1
本实施例提供了一种盘条的生产方法，其流程如下：铁水脱硫、转炉冶炼、LF精炼、大方坯连铸、开坯、铸坯修磨、热轧、热处理。基础成分中以重量百分比计C含量为1.02％，Mn含量为0.82％，Cr含量为0.32％，Si含量1.16％，V含量0.01％，Al含量0.01％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
转炉冶炼工序中，铁水装入量116t，优质废钢装入量22t，转炉终渣碱度3.5，终点出钢温度为1656℃；
LF精炼工序中，控制软吹时间32分钟，白渣保持时间18分钟，精炼终渣碱度2.0，T.Fe+MnO为1.4％；
大方坯连铸工序中，控制动态轻压下量22mm，铸坯尺寸300×390mm2，铸坯中间裂纹≤1级。
开坯工序中，采用9道次开坯，均热段温度1230℃，均热时间4.5h，开坯成尺寸140×140mm2的小方坯。
修磨工序中，单边修磨深度1.2mm，角部倒角宽度15mm。修磨后采用浓度0.27ml/100ml的磁悬液进行探伤，坯料角部与表面无缺陷。
热轧工序中，均热段温度为1200℃，均热段空煤比0.57，精轧入口温度930℃，吐丝温度860℃，经过轧制得到直径为11mm盘条。
热处理工序包括，根据YB/T 4412-2014《高碳钢盘条网状渗碳体评定方法》与YB/T4411-2014《高碳钢盘条中心马氏体评定方法》对热轧组织中网状渗碳体与马氏体进行检测，测得热轧盘条的网状渗碳体1级、马氏体1级。将盘条抛丸后进行奥氏体化加热和盐浴处理，其中奥氏体化加热温度为943℃，盐浴温度515℃，走线速度均为3.6m/min，加热炉长度为40m，盐浴炉长度10m。
本实施例还提供了一种镀锌钢丝，其是由本实施例的盘条经拉拔、镀锌、稳定化处理后得到。其中，拉拔工序中，控制拉丝速度2m/s,经过9道次拉拔得到直径4.9mm钢丝，镀锌工序中，控制镀锌温度450℃，镀锌时间85s，锌层厚度为0.05mm，稳定化处理中，稳定化温度387℃，稳定化张力147KN。
实施例2
本实施例提供了一种盘条的生产方法，其流程如下：铁水脱硫、转炉冶炼、LF精炼、大方坯连铸、开坯、铸坯修磨、热轧、热处理。基础成分中以重量百分比计C含量为0.96％，Mn含量为0.83％，Cr含量为0.28％，Si含量1.20％，V含量0.01％，Al含量0.02％。
转炉冶炼工序中，铁水装入量115t，优质废钢装入量21t，转炉终渣碱度3.5，终点出钢温度为1666℃。
LF精炼工序中，控制软吹时间34分钟，白渣保持时间16分钟，精炼终渣碱度2.0，T.Fe+MnO为1.4％。
大方坯连铸工序中，控制动态轻压下量20mm，铸坯尺寸300×390mm2，铸坯中间裂纹≤1.5级。
开坯工序中，采用9道次开坯，均热段温度1235℃，均热时间5h，开坯成尺寸140×140mm2的小方坯。
修磨工序中，单边修磨深度1.2mm，角部倒角宽度15mm。修磨后采用浓度0.26ml/100ml的磁悬液进行探伤，坯料角部与表面无缺陷。
热轧工序中，均热段温度1160℃，均热段空煤比0.54，精轧入口温度940℃，吐丝温度850℃，经过轧制得到直径为12.5mm的热轧盘条。
热处理工序包括，热处理前根据YB/T 4412-2014《高碳钢盘条网状渗碳体评定方法》与YB/T 4411-2014《高碳钢盘条中心马氏体评定方法》对热轧组织中网状渗碳体与马氏体进行检测，测得热轧盘条的网状渗碳体4级、马氏体0级。将盘条抛丸后进行奥氏体化加热和盐浴处理，其中奥氏体化加热温度为955℃，盐浴温度516℃，走线速度2.7m/min，加热炉长度为40m，盐浴炉长度10m。
本实施例还提供了一种镀锌钢丝，其是由本实施例的盘条经拉拔、镀锌、稳定化处理后得到。其中，拉拔工序中，控制拉丝速度2m/s，经过9道次拉拔得到直径4.9mm钢丝，镀锌工序中，控制镀锌温度450℃，镀锌时间90s，锌层厚度为0.05mm，稳定化处理中，稳定化温度388℃，稳定化张力150KN。
实施例3
本实施例提供了一种盘条的生产方法，其流程如下：铁水脱硫、转炉冶炼、LF精炼、大方坯连铸、开坯、铸坯修磨、热轧、热处理。基础成分中以重量百分比计C含量为1.04％，Mn含量为0.85％，Cr含量为0.35％，Si含量1.18％，V含量0.02％，Al含量0.02％，
转炉冶炼工序中，铁水装入量114t，优质废钢装入量22t，转炉终渣碱度3.5，终点出钢温度为1645℃；
LF精炼工序中，控制软吹时间31分钟，白渣保持时间17分钟，精炼终渣碱度2.0，T.Fe+MnO为1.2％；
大方坯连铸工序中，控制动态轻压下量19mm，铸坯尺寸300×390mm2，铸坯中间裂纹≤1级。
开坯工序中，采用9道次开坯，均热段温度1242℃，均热时间5h，开坯成尺寸140×140mm2的小方坯。
修磨工序中，单边修磨深度1.2mm，角部倒角宽度15mm。修磨后采用浓度0.27ml/100ml的磁悬液进行探伤，坯料角部与表面无缺陷。
热轧工序中，均热段温度为1200℃，均热段空煤比0.52，精轧入口温度930℃，吐丝温度860℃，经过轧制得到直径为13mm盘条。
热处理工序包括，热处理前根据YB/T 4412-2014《高碳钢盘条网状渗碳体评定方法》与YB/T 4411-2014《高碳钢盘条中心马氏体评定方法》对热轧组织中网状渗碳体与马氏体进行检测，测得热轧盘条的网状渗碳体2级、马氏体0.5级。将盘条抛丸后进行奥氏体化加热和盐浴处理，其中奥氏体化加热温度为953℃，盐浴温度510℃，走线速度2.6m/min，加热炉长度为40m，盐浴炉长度10m。
本实施例还提供了一种镀锌钢丝，其是由本实施例的盘条经拉拔、镀锌、稳定化处理后得到。其中，拉拔工序中，控制拉丝速度2m/s,经过8道次拉拔得到直径5.9mm钢丝，镀锌工序中，控制镀锌温度452℃，镀锌时间90s，锌层厚度为0.05mm，稳定化处理中，稳定化温度386℃，稳定化张力155KN。
实施例4
本实施例提供了一种盘条的生产方法，其流程如下：铁水脱硫、转炉冶炼、LF精炼、大方坯连铸、开坯、铸坯修磨、热轧、热处理。基础成分中以重量百分比计C含量为0.96％，Mn含量为0.85％，Cr含量为0.26％，Si含量1.19％，V含量0.01％，Al含量0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
转炉冶炼工序中，铁水装入量115t，优质废钢装入量21t，转炉终渣碱度3.5，终点出钢温度为1649℃；
LF精炼工序中，控制软吹时间34分钟，白渣保持时间18分钟，精炼终渣碱度2.0，T.Fe+MnO为1.2％；
大方坯连铸工序中，控制动态轻压下量21mm，铸坯尺寸300×390mm2，铸坯中间裂纹≤1.5级。
开坯工序中，采用9道次开坯，均热段温度1245℃，均热时间4.5h，开坯成尺寸140×140mm2的小方坯。
修磨工序中，单边修磨深度1.2mm，角部倒角宽度15mm。修磨后采用浓度0.27ml/100ml的磁悬液进行探伤，坯料角部与表面无缺陷。
热轧工序中，均热段温度1200℃，均热段空煤比0.55，精轧入口温度940℃，吐丝温度850℃，经过轧制得到直径为14mm的热轧盘条。
热处理工序包括，热处理前根据YB/T 4412-2014《高碳钢盘条网状渗碳体评定方法》与YB/T 4411-2014《高碳钢盘条中心马氏体评定方法》对热轧组织中网状渗碳体与马氏体进行检测，测得热轧盘条的网状渗碳体1级、马氏体3.5级。将盘条抛丸后进行奥氏体化加热和盐浴处理，其中奥氏体化加热温度为956℃，盐浴温度502℃，走线速度2.1m/min，加热炉长度为40m，盐浴炉长度10m。
本实施例还提供了一种镀锌钢丝，其是由本实施例的盘条经拉拔、镀锌、稳定化处理后得到。其中，拉拔工序中，控制拉丝速度2m/s,经过9道次拉拔得到直径5.9mm钢丝，镀锌工序中，控制镀锌温度450℃，镀锌时间90s，锌层厚度为0.05mm，稳定化处理中，稳定化温度386℃，稳定化张力153KN。
实施例5
本实施例提供了一种盘条的生产方法，其流程如下：铁水脱硫、转炉冶炼、LF精炼、大方坯连铸、开坯、铸坯修磨、热轧、热处理。基础成分中以重量百分比计C含量为0.97％，Mn含量为0.81％，Cr含量为0.29％，Si含量1.17％，V含量0.01％，Al含量0.01％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
转炉冶炼工序中，铁水装入量117t，优质废钢装入量21t，转炉终渣碱度3.5，终点出钢温度为1667℃；
LF精炼工序中，控制软吹时间32分钟，白渣保持时间17分钟，精炼终渣碱度2.0，T.Fe+MnO为1.3％；
大方坯连铸工序中，控制动态轻压下量19mm，铸坯尺寸300×390mm2，铸坯中间裂纹≤1级。
开坯工序中，采用9道次开坯，均热段温度1236℃，均热时间5h，开坯成尺寸140×140mm2的小方坯。
修磨工序中，单边修磨深度1.2mm，角部倒角宽度15mm。修磨后采用浓度0.28ml/100ml的磁悬液进行探伤，坯料角部与表面无缺陷。
热轧工序中，均热段温度1185℃，均热段空煤比0.57，精轧入口温度936℃，吐丝温度862℃，经过轧制得到直径为15mm的热轧盘条。
热处理工序包括，热处理前根据YB/T 4412-2014《高碳钢盘条网状渗碳体评定方法》与YB/T 4411-2014《高碳钢盘条中心马氏体评定方法》对热轧组织中网状渗碳体与马氏体进行检测，测得热轧盘条的网状渗碳体2级、马氏体0.5级。将盘条抛丸后进行奥氏体化加热和盐浴处理，其中奥氏体化加热温度为948℃，盐浴温度498℃，走线速度2.4m/min，加热炉长度为40m，盐浴炉长度10m。
本实施例还提供了一种镀锌钢丝，其是由本实施例的盘条经拉拔、镀锌、稳定化处理后得到。其中，拉拔工序中，控制拉丝速度2m/s，经过9道次拉拔得到直径6.9mm钢丝，镀锌工序中，控制镀锌温度453℃，镀锌时间90s，锌层厚度为0.05mm，稳定化处理中，稳定化温度388℃，稳定化张力151KN。
实施例6
本实施例提供了一种盘条的生产方法，其流程如下：铁水脱硫、转炉冶炼、LF精炼、大方坯连铸、开坯、铸坯修磨、热轧、热处理。基础成分中以重量百分比计C含量为1.06％，Mn含量为0.82％，Cr含量为0.33％，Si含量1.19％，V含量0.03％，Al含量0.01％，其余为Fe和不可避免的杂质元素。
转炉冶炼工序中，铁水装入量114t，优质废钢装入量22t，转炉终渣碱度3.5，终点出钢温度为1661℃；
LF精炼工序中，控制软吹时间35分钟，白渣保持时间17分钟，精炼终渣碱度2.0，T.Fe+MnO为1.4％；
大方坯连铸工序中，控制动态轻压下量22mm，铸坯尺寸300×390mm2，铸坯中间裂纹≤1.5级。
开坯工序中，采用9道次开坯，均热段温度1250℃，均热时间5h，开坯成尺寸140×140mm2的小方坯。
修磨工序中，单边修磨深度1.2mm，角部倒角宽度15mm。修磨后采用浓度0.27ml/100ml的磁悬液进行探伤，坯料角部与表面无缺陷。
热轧工序中，均热段温度1179℃，均热段空煤比0.54，精轧入口温度928℃，吐丝温度855℃，经过轧制得到直径为16mm的热轧盘条。
热处理工序包括，热处理前根据YB/T 4412-2014《高碳钢盘条网状渗碳体评定方法》与YB/T 4411-2014《高碳钢盘条中心马氏体评定方法》对热轧组织中网状渗碳体与马氏体进行检测，测得热轧盘条的网状渗碳体4级、马氏体0.5级。将盘条抛丸后进行奥氏体化加热和盐浴处理，其中奥氏体化加热温度为968℃，盐浴温度490℃，走线速度1.8m/min，加热炉长度为40m，盐浴炉长度10m。
本实施例还提供了一种镀锌钢丝，其是由本实施例的盘条经拉拔、镀锌、稳定化处理后得到。其中，拉拔工序中，控制拉丝速度2m/s，经过10道次拉拔得到直径6.9mm钢丝，镀锌工序中，控制镀锌温度453℃，镀锌时间86s，锌层厚度为0.05mm，稳定化处理中，稳定化温度388℃，稳定化张力152KN。
对比例1
本对比例提供了一种盘条和镀锌钢丝的生产方法，与实施例1基本相同，区别仅在于盘条的基础成分中C含量不同，本对比例为0.93％。
对比例2
本对比例提供了一种盘条和镀锌钢丝的生产方法，与实施例1基本相同，区别仅在于盘条的热处理工序的加热温度为960℃。
对比例3
本对比例提供了一种盘条和镀锌钢丝的生产方法，与实施例1基本相同，区别仅在于盘条的热处理工序的加热温度为935℃。
对比例4
本对比例提供了一种盘条和镀锌钢丝的生产方法，与实施例1基本相同，区别仅在于盘条的热处理工序的盐浴温度为500℃。
对比例5
本对比例提供了一种盘条和镀锌钢丝的生产方法，与实施例1基本相同，区别仅在于盘条的热处理工序的走线速度为3.0m/min。
实验例1
参照国标GB/T 228.1-2010《金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法》和GB/T13298-2015《金属显微组织检验方法》测定盘条的力学性能和显微组织，见表1。按照国标GB/T 228.1-2010《金属材料拉伸试验第1部分:室温试验方法》与GB/T 239.1-2012《金属材料线材第1部分:单向扭转试验方法》测定镀锌钢丝的抗拉强度和扭转指标，见表2。
表1实施例1-6和对比例1-5盘条的力学性能与显微组织检测情况
Figure BDA0003375453440000161
Figure BDA0003375453440000171
表2实施例1-6和对比例1-5成品钢丝力学和扭转性能
实施例 规格/mm 抗拉强度/MPa 扭转圈数/圈
实施例1 5 2167 26
实施例2 5 2158 28
实施例3 6 2198 25
实施例4 6 2183 27
实施例5 7 2176 26
实施例6 7 2187 24
对比例1 5 2039 26
对比例2 5 2258 4
对比例3 5 2025 27
对比例4 5 2033 6
对比例5 5 2112 3
结合表1与表2结果可知，通过实施例1-6所述生产方法得到的盐浴盘条具有优良的综合性能，显微组织得到精确控制，索氏体化率≥97％，索氏体片层间距≤67nm，抗拉强度≥1550MPa，面缩率≥36％，且无网状渗碳体与贝氏体、马氏体等淬火组织，盘条经拉拔、镀锌、稳定化处理后，钢丝抗拉强度≥2158MPa，扭转≥24圈，满足2100MPa级桥梁缆索镀锌钢丝使用要求。对比例1碳含量较低，盘条强度降低(碳是所有元素中对强度影响最大的，其他条件不变时，碳含量每降低0.01％，盘条强度下降约10MPa)；对比例2因加热温度过高，晶粒长大，推迟珠光体相变，导致相变时间不足，产生马氏体，强度异常高，面缩低；对比例3因加热温度低，相变过冷度小，盘条强度低；对比例4因盐浴温度偏低，会形成贝氏体或马氏体，索氏体化率降低，强度或高(马氏体)或低(上贝氏体)，塑性下降；对比例5因走线速度降低，加热炉内加热时间延长会造成晶粒粗大，推迟珠光体相变且造成塑性下降，同时盐浴炉内单位时间由盘条带入的热量变多，造成相变温度升高，片层粗化，强度降低。对比例1-5盘条经拉拔、镀锌、稳定化处理后，钢丝抗拉强度与扭转波动较大，无法满足2100MPa级桥梁缆索镀锌钢丝使用要求。
实验例2
采用实施例1的基础成分的原料和方法制备盘条，热处理前根据YB/T4412-2014《高碳钢盘条网状渗碳体评定方法》与YB/T 4411-2014《高碳钢盘条中心马氏体评定方法》对热轧组织中网状渗碳体与马氏体进行检测，测得热轧盘条的网状渗碳体1级、马氏体1级。考察加热温度和盐浴温度对盘条的影响，各组区别仅在于采用下表所示的加热温度和盐浴温度进行热处理，其余工艺条件和步骤均与实施例1相同，测定盘条的力学性能和显微组织。
表3加热温度和盐浴温度考察
Figure BDA0003375453440000181
表4第一组至第四组盘条的力学性能情况
Figure BDA0003375453440000191
由上表可以看出，盐浴温度不变时，强度随加热温度上升而上升，在940-950℃出现峰值，此后加热温度升高，强度下降。加热温度不变时，盐浴温度降低，强度有所上升，但是510-520℃为最佳范围，此后温度继续降低，强度反倒降低(500℃盐浴产生上贝氏体异常组织)。510-530℃面缩受加热温度与盐浴温度的影响与强度呈相反趋势，波动较小，都能保持在35％以上，500℃盐浴由于温度偏低，有贝氏体产生，面缩波动较大。
实验例3
采用实施例2的基础成分的原料和方法制备盘条，热处理前根据YB/T4412-2014《高碳钢盘条网状渗碳体评定方法》与YB/T 4411-2014《高碳钢盘条中心马氏体评定方法》对热轧组织中网状渗碳体与马氏体进行检测，测得热轧盘条的网状渗碳体4级、马氏体0级。考察走线速度对盘条的影响，各组区别仅在于轧制盘条的直径不同和走线速度不同，盘条直径分别为12.5mm和14mm，走线速度如下表所示，其余工艺条件和步骤均与实施例2相同，热处理之后测定各组盘条的力学性能和显微组织。
表4第一组至第二组盘条的力学性能情况
Figure BDA0003375453440000201
由上表可以看出，直径为12.5mm的盘条走线速度为2.7-3.0m/min，直径为14mm的盘条走线速度为2.1-2.4m/min，热处理盘条组织正常，无网状碳化物及贝氏体、马氏体等淬火组织，具有较好的强度与塑性。若走线速度降低，盘条在加热炉内加热时间延长，奥氏体晶粒粗大，使得热处理后盘条面缩偏低，塑性较差；若走线速度高于上述范围，则盘条在盐槽内发生珠光体相变的时间减少，导致盘条相变不充分，剩余奥氏体将在低温下转变为马氏体，盘条强度高、面缩低，塑性极差。
显然，上述实施例仅仅是为清楚地说明所作的举例，而并非对实施方式的限定。对于所属领域的普通技术人员来说，在上述说明的基础上还可以做出其它不同形式的变化或变动。这里无需也无法对所有的实施方式予以穷举。而由此所引伸出的显而易见的变化或变动仍处于本发明创造的保护范围之中。

Claims (10)

1.一种盘条的热处理方法，将热轧盘条进行奥氏体化加热和盐浴处理，其特征在于，所述盘条基础成分中以重量百分比计包括：C含量≥0.95％，Mn 0.80-0.85％，Cr 0.25-0.35％，Si含量1.16-1.20％，V含量0.01-0.03％，Al含量0.01-0.02％，其余为Fe和不可避免的杂质元素；其中，盐浴炉长度为8-12m；
当0级≤盘条的网状渗碳体a≤1级，且0级≤盘条的马氏体b≤1级时，若C含量为0.95-1.00％，则奥氏体化加热温度为930-940℃；若C含量＞1.00％，则奥氏体化加热温度为940-950℃；当盘条直径≥11mm，且≤12.5mm时，盐浴温度为510-520℃，走线速度3.5-3.8m/min；当盘条直径>12.5mm，且≤14mm时，盐浴温度为500-510℃，走线速度2.9-3.2m/min；当盘条直径>14mm，且≤16mm时，盐浴温度为490-500℃，走线速度2.6-2.9m/min；
当1级<a≤3级且1级<b≤2.5级时，或者当1级<a≤3级且0级≤b≤1级时，或者当0级≤a≤1级且1级<b≤2.5级时，若C含量为0.95-1.00％，则奥氏体化加热温度为940-950℃；若C含量＞1.00％，则奥氏体化加热温度为950-960℃；当盘条直径≥11mm，且≤12.5mm时，盐浴温度为510-520℃，走线速度3.1-3.4m/min；当盘条直径>12.5mm，且≤14mm时，盐浴温度为500-510℃，走线速度2.5-2.8m/min；当盘条直径>14mm，且≤16mm时，盐浴温度为490-500℃，走线速度2.2-2.5m/min；
当a>3级和/或b>2.5级时，若C含量为0.95-1.00％，则奥氏体化加热温度为950-960℃；若C含量＞1.00％，则奥氏体化加热温度为960-970℃；当盘条直径≥11mm，且≤12.5mm时，盐浴温度为510-520℃，走线速度2.7-3.0m/min；当盘条直径>12.5mm，且≤14mm时，盐浴温度为500-510℃，走线速度2.1-2.4m/min；当盘条直径>14mm，且≤16mm时，盐浴温度为490-500℃，走线速度1.8-2.1m/min。
2.根据权利要求1所述的盘条的热处理方法，其特征在于，根据YB/T 4412-2014《高碳钢盘条网状渗碳体评定方法》与YB/T 4411-2014《高碳钢盘条中心马氏体评定方法》分别对盘条的网状渗碳体与马氏体进行检测。
3.一种盘条的生产方法，其特征在于，包括权利要求1或2所述的热处理方法。
4.根据权利要求3所述的盘条的生产方法，其特征在于，在热处理之前还包括，铁水脱硫、转炉冶炼、LF精炼、大方坯连铸、开坯、铸坯修磨和热轧步骤。
5.根据权利要求4所述的盘条的生产方法，其特征在于，
转炉冶炼工序中，铁水与废钢装入量之比＞5，且控制转炉终渣目标碱度3.5，终点出钢温度为1630-1670℃；和/或，
LF精炼工序中，控制软吹时间30-35分钟，白渣保持时间≥15分钟，精炼终渣碱度2.0，T.Fe+MnO<1.5％；和/或，
大方坯连铸工序中，控制动态轻压下量18-22mm，铸坯尺寸300×390mm2，铸坯中间裂纹≤2级；和/或，
开坯工序中，采用9道次开坯，均热段温度1200-1250℃，均热时间＞4h，开坯成尺寸140×140mm2的小方坯；和/或，
修磨工序中，单边修磨深度＞1mm，角部倒角宽度＞12mm，修磨后采用浓度0.25-0.30ml/100ml的磁悬液进行探伤；和/或，
热轧工序中，控制均热段温度1160-1200℃，均热段空煤比0.50-0.60，精轧入口温度920-940℃，吐丝温度850-870℃。
6.权利要求3-5中任一所述的生产方法制得的盘条。
7.根据权利要求6所述的盘条，其特征在于，所述盘条的抗拉强度≥1550MPa，面缩率≥35％，索氏体化率≥97％且索氏体片层间距≤70nm。
8.根据权利要求7所述的盘条，其特征在于，所述盘条的索氏体片层间距≤67nm，抗拉强度面缩率≥36％。
9.一种镀锌钢丝，其特征在于，其原料包括权利要求6-8中任一所述的盘条。
10.根据权利要求9所述的镀锌钢丝，其特征在于，所述镀锌钢丝的强度≥2100MPa，扭转≥20圈。
CN202111414671.9A 2021-11-25 2021-11-25 一种盘条及其热处理方法和生产方法以及镀锌钢丝 Active CN114032372B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111414671.9A CN114032372B (zh) 2021-11-25 2021-11-25 一种盘条及其热处理方法和生产方法以及镀锌钢丝

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111414671.9A CN114032372B (zh) 2021-11-25 2021-11-25 一种盘条及其热处理方法和生产方法以及镀锌钢丝

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN114032372A CN114032372A (zh) 2022-02-11
CN114032372B true CN114032372B (zh) 2023-02-17

Family

ID=80145542

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202111414671.9A Active CN114032372B (zh) 2021-11-25 2021-11-25 一种盘条及其热处理方法和生产方法以及镀锌钢丝

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN114032372B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116145036A (zh) * 2023-02-10 2023-05-23 江阴兴澄合金材料有限公司 2100MPa级及以上桥梁缆索镀锌钢丝用热轧盘条及生产方法

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004263204A (ja) * 2003-01-27 2004-09-24 Nippon Steel Corp 高強度、高靭性高炭素鋼線材とその製造方法
CN108486478A (zh) * 2018-05-31 2018-09-04 马鞍山钢铁股份有限公司 一种1960MPa级海洋工程用镀锌钢丝绳及其生产方法
CN109468530A (zh) * 2018-10-17 2019-03-15 江阴兴澄合金材料有限公司 2000MPa级以上大桥缆索镀锌钢丝用热轧盘条及生产方法
CN110205473A (zh) * 2019-04-28 2019-09-06 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种提高超高强度缆索用盘条组织均匀性的热处理方法
CN112267069A (zh) * 2020-09-30 2021-01-26 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 2100MPa级镀锌钢丝用盘条及其制造方法
CN112375975A (zh) * 2020-10-28 2021-02-19 南京钢铁股份有限公司 极高强制丝用钢及其热轧盘条控制网状渗碳体的生产方法
CN112501498A (zh) * 2020-10-20 2021-03-16 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种2300MPa预应力钢绞线用盘条及其生产方法
CN113088818A (zh) * 2021-03-31 2021-07-09 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 特高强度钢帘线、特高强度钢帘线用盘条及其生产方法
CN113088798A (zh) * 2021-03-31 2021-07-09 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 高碳钢盘条及其生产方法
CN113403521A (zh) * 2021-05-07 2021-09-17 青岛特殊钢铁有限公司 一种2100MPa级合金防腐镀层钢丝用盘条生产方法

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107299280B (zh) * 2017-08-22 2019-09-10 青岛特殊钢铁有限公司 2000MPa级缆索钢丝用热处理盘条及生产方法
CN109423577B (zh) * 2017-08-30 2021-01-12 宝山钢铁股份有限公司 一种高强多相钢镀锡原板及其制造方法
CN113652610A (zh) * 2021-08-17 2021-11-16 江苏联峰实业有限公司 一种铁路桥梁用超高强度绞线盘条及生产工艺

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004263204A (ja) * 2003-01-27 2004-09-24 Nippon Steel Corp 高強度、高靭性高炭素鋼線材とその製造方法
CN108486478A (zh) * 2018-05-31 2018-09-04 马鞍山钢铁股份有限公司 一种1960MPa级海洋工程用镀锌钢丝绳及其生产方法
CN109468530A (zh) * 2018-10-17 2019-03-15 江阴兴澄合金材料有限公司 2000MPa级以上大桥缆索镀锌钢丝用热轧盘条及生产方法
CN110205473A (zh) * 2019-04-28 2019-09-06 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种提高超高强度缆索用盘条组织均匀性的热处理方法
CN112267069A (zh) * 2020-09-30 2021-01-26 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 2100MPa级镀锌钢丝用盘条及其制造方法
CN112501498A (zh) * 2020-10-20 2021-03-16 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种2300MPa预应力钢绞线用盘条及其生产方法
CN112375975A (zh) * 2020-10-28 2021-02-19 南京钢铁股份有限公司 极高强制丝用钢及其热轧盘条控制网状渗碳体的生产方法
CN113088818A (zh) * 2021-03-31 2021-07-09 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 特高强度钢帘线、特高强度钢帘线用盘条及其生产方法
CN113088798A (zh) * 2021-03-31 2021-07-09 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 高碳钢盘条及其生产方法
CN113403521A (zh) * 2021-05-07 2021-09-17 青岛特殊钢铁有限公司 一种2100MPa级合金防腐镀层钢丝用盘条生产方法

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
1960MPa级钢丝绳用高碳钢线材的开发;王伟等;《安徽冶金》;20171215(第04期);21-24 *
Experimental study on post-fire properties of steel wires of bridge suspender;ZhaoleiZhang 等;《Structures》;20211031;1252-1262 *
Ф7.0mm 1770MPa级高韧性桥梁缆索用热镀锌钢丝生产工艺研究;王雅志;《金属制品》;20160825(第04期);16-20 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN114032372A (zh) 2022-02-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101728272B1 (ko) 고탄소강 선재 및 그 제조 방법
JP4646866B2 (ja) 伸線性に優れた軸受鋼線材およびその製造方法
JP6180351B2 (ja) 生引き性に優れた高強度鋼線用線材および高強度鋼線
KR101925735B1 (ko) 신선 가공용 강선
JP3387149B2 (ja) 伸線強化高強度鋼線用線材およびその製造方法
EP2818568A1 (en) Cold-rolled steel sheet and manufacturing method for same
JP5671400B2 (ja) 伸線加工性および伸線後の疲労特性に優れたばね用鋼線材、ならびに疲労特性およびばね加工性に優れたばね用鋼線
JP6485612B1 (ja) 高強度鋼線
CN113403521A (zh) 一种2100MPa级合金防腐镀层钢丝用盘条生产方法
US20060289402A1 (en) Steel wire rod excellent in wire-drawability and fatigue property, and production method thereof
JP4980172B2 (ja) 強度延性バランスに優れた高強度極細鋼線の製造方法
CN114032372B (zh) 一种盘条及其热处理方法和生产方法以及镀锌钢丝
JP2001181789A (ja) 伸線加工性に優れた細径高炭素鋼熱間圧延線材
KR20170002541A (ko) 강선
EP2824205B1 (en) Steel wire rod with excellent spring workability for high-strength spring, process for manufacturing same, and high-strength spring
JP6460883B2 (ja) 加工性に優れた熱処理鋼線の製造方法
JP3536684B2 (ja) 伸線加工性に優れた鋼線材
JP2001081528A (ja) 冷間加工性と焼入れ性に優れた高炭素鋼帯およびその製造方法
CN116145036A (zh) 2100MPa级及以上桥梁缆索镀锌钢丝用热轧盘条及生产方法
JP2003089846A (ja) 面内異方性の小さい加工用高炭素鋼板およびその製造方法
JP2000119808A (ja) 迅速球状化可能で冷間鍛造性の優れた鋼線材およびその製造方法
JP3779584B2 (ja) 変形能に優れた線状または棒状鋼、および機械部品
JP3815095B2 (ja) 低合金線材の直接球状化焼なまし方法
CN108350544B (zh) 钢线
JP7274062B1 (ja) 高強度ステンレス鋼線およびばね

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant