CN107783252B - 成像镜头 - Google Patents

Abstract

一种成像镜头，沿着光轴从物侧至像侧依序包括第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜及第七透镜。第一透镜为新月型透镜具有负屈光力且包括凸面，此凸面朝向物侧。第二透镜具有负屈光力且包括凹面，此凹面朝向物侧。第三透镜具有正屈光力且包括凸面，此凸面朝向像侧。第四透镜具有正屈光力。第五透镜具有正屈光力。第六透镜具有负屈光力。第七透镜具有屈光力。第二透镜及第三透镜胶合。第五透镜及第六透镜胶合。

Description

成像镜头

技术领域

本发明有关于一种成像镜头。

背景技术

现今的成像镜头的发展趋势，除了不断朝向小型化发展外，随着不同的应用需求，还需同时具备大光圈的能力，现有的成像镜头已经无法满足现今的需求，需要有另一种新架构的成像镜头，才能同时满足小型化、大光圈的需求。

发明内容

本发明要解决的技术问题在于，针对现有技术中的成像镜头不能兼顾小型化、大光圈需求的缺陷，提供一种成像镜头，其镜头总长度短小、光圈值较小，但是仍具有良好的光学性能。

本发明为解决其技术问题所采用的技术方案是，提供一种成像镜头，沿着光轴从物侧至像侧依序包括第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜及第七透镜。第一透镜为新月型透镜具有负屈光力且包括凸面，此凸面朝向物侧。第二透镜具有负屈光力且包括凹面，此凹面朝向物侧。第三透镜具有正屈光力且包括凸面，此凸面朝向像侧。第四透镜具有正屈光力。第五透镜具有正屈光力。第六透镜具有负屈光力。第七透镜具有屈光力。

其中该第二透镜以及该第三透镜胶合，该第五透镜以及该第六透镜胶合，该第五透镜包括凸面，该凸面朝向该像侧，该第六透镜包括凹面，该凹面朝向该物侧。

其中成像镜头满足以下条件：-0.7≤1/Nd₁f₁+1/Nd₂f₂+1/Nd₃f₃+1/Nd₄f₄+1/Nd₅f₅+1/Nd₆f₆+1/Nd₇f₇≤0.7；其中，Nd₁为第一透镜的折射率，f₁为第一透镜的有效焦距，Nd₂为第二透镜的折射率，f₂为第二透镜的有效焦距，Nd₃为第三透镜的折射率，f₃为第三透镜的有效焦距，Nd₄为第四透镜的折射率，f₄为第四透镜的有效焦距，Nd₅为第五透镜的折射率，f₅为第五透镜的有效焦距，Nd₆为第六透镜的折射率，f₆为第六透镜的有效焦距，Nd₇为第七透镜的折射率，f₇为第七透镜的有效焦距。

其中成像镜头满足以下条件：0.2≤TTL/θ_m≤0.45；其中，TTL为第一透镜的物侧面至成像面于光轴上的间距，此间距的单位为mm，θ_m为成像镜头的一最大半视角，此最大半视角的单位为度。

其中成像镜头满足以下条件：-0.8≤ER₁₁/f₁≤-0.4；其中，ER₁₁为第一透镜的物侧面的有效半径，f₁为第一透镜的有效焦距。

其中成像镜头满足以下条件：30≤Vd₂-Vd₃≤50；25≤Vd₅-Vd₆≤40；其中，Vd₂为第二透镜的阿贝系数，Vd₃为第三透镜的阿贝系数，Vd₅为第五透镜的阿贝系数，Vd₆为第六透镜的阿贝系数。

其中该第五透镜为双凸透镜，该第六透镜为双凹透镜，该第七透镜为双凸透镜。

其中第七透镜为非球面透镜具有正屈光力，且包括凸面，该凸面朝向该像侧。

本发明的成像镜头可更包括光圈，设置于第三透镜与第四透镜之间。

其中该第四透镜包括凸面，该凸面朝向该像侧。

实施本发明的成像镜头，具有以下有益效果：其镜头总长度短小、光圈值较小，但是仍具有良好的光学性能。

附图说明

为使本发明的上述目的、特征、和优点能更明显易懂，下文特举较佳实施例并配合附图做详细说明。

图1是依据本发明的成像镜头的第一实施例的透镜配置示意图。

图2A是图1的成像镜头的纵向像差图。

图2B是图1的成像镜头的场曲图。

图2C是图1的成像镜头的畸变图。

图3是依据本发明的成像镜头的第二实施例的透镜配置示意图。

图4A是图3的成像镜头的纵向像差图。

图4B是图3的成像镜头的场曲图。

图4C是图3的成像镜头的畸变图。

图5是依据本发明的成像镜头的第三实施例的透镜配置示意图。

图6A是图5的成像镜头的纵向像差图。

图6B是图5的成像镜头的场曲图。

图6C是图5的成像镜头的畸变图。

具体实施方式

请参阅图1，图1是依据本发明的成像镜头的第一实施例的透镜配置示意图。成像镜头1沿着光轴OA1从物侧至像侧依序包括第一透镜L11、第二透镜L12、第三透镜L13、光圈ST1、第四透镜L14、第五透镜L15、第六透镜L16、第七透镜L17及滤光片OF1。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面IMA1上。

第一透镜L11为新月型透镜具有负屈光力，其物侧面S11为凸面，像侧面S12为凹面，物侧面S11与像侧面S12皆为球面表面。

第二透镜L12为新月型透镜具有负屈光力，其物侧面S13为凹面，像侧面S14为凸面，物侧面S13与像侧面S14皆为球面表面。

第三透镜L13为新月型透镜具有正屈光力，其物侧面S14为凹面，像侧面S15为凸面，物侧面S14与像侧面S15皆为球面表面。

上述第二透镜L12与第三透镜L13胶合。

第四透镜L14为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S17为凸面，像侧面S18为凸面，物侧面S17与像侧面S18皆为球面表面。

第五透镜L15为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S19为凸面，像侧面S110为凸面，物侧面S19与像侧面S110皆为球面表面。

第六透镜L16为双凹透镜具有负屈光力，其物侧面S110为凹面，像侧面S111为凹面，物侧面S110与像侧面S111皆为球面表面。

上述第五透镜L15与第六透镜L16胶合。

第七透镜L17为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S112为凸面，像侧面S113为凸面，物侧面S112与像侧面S113皆为非球面表面。

滤光片OF1其物侧面S114与像侧面S115皆为平面。

另外，第一实施例中的成像镜头1满足底下五个条件的任一项：

-0.7≤1/Nd1₁f1₁+1/Nd1₂f1₂+1/Nd1₃f1₃+1/Nd1₄f1₄

+1/Nd1₅f1₅+1/Nd1₆f1₆+1/Nd1₇f1₇≤0.7 (1)

0.2≤TTL1/θ1_m≤0.45 (2)

-0.8≤ER1₁₁/f1₁≤-0.4 (3)

30≤Vd1₂-Vd1₃≤50 (4)

25≤Vd1₅-Vd1₆≤40 (5)

其中，Nd1₁为第一透镜L11的折射率，f1₁为第一透镜L11的有效焦距，Nd1₂为第二透镜L12的折射率，f1₂为第二透镜L12的有效焦距，Nd1₃为第三透镜L13的折射率，f1₃为第三透镜L13的有效焦距，Nd1₄为第四透镜L14的折射率，f1₄为第四透镜L14的有效焦距，Nd1₅为第五透镜L15的折射率，f1₅为第五透镜L15的有效焦距，Nd1₆为第六透镜L16的折射率，f1₆为第六透镜L16的有效焦距，Nd1₇为第七透镜L17的折射率，f1₇为第七透镜L17的有效焦距，TTL1为第一透镜L11的物侧面S11至成像面IMA1于光轴OA1上之间距，此间距的单位为mm，θ1_m为成像镜头1的最大半视角，此最大半视角的单位为度，ER1₁₁为第一透镜L11的物侧面S11的有效半径，Vd1₂为第二透镜L12的阿贝系数，Vd1₃为第三透镜L13的阿贝系数，Vd1₅为第五透镜L15的阿贝系数，Vd1₆为第六透镜L16的阿贝系数。

利用上述透镜、光圈及满足条件(1)至条件(5)的设计，使得成像镜头1能有效的缩短镜头总长度、缩小光圈值、有效的修正像差。

表一为图1中成像镜头1之各透镜的相关参数表，表一数据显示，第一实施例的成像镜头1的有效焦距等于3.78mm、光圈值等于1.63、镜头总长度等于18.93mm。

表一

表一中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹⁰

其中：

c：曲率；

h：透镜表面任一点至光轴之垂直距离；

k：圆锥系数；

A～D：非球面系数。

表二为表一中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(ConicConstant)、A～D为非球面系数。

表二

第一实施例的成像镜头1，其第一透镜L11的折射率Nd1₁＝1.52，第一透镜L11的有效焦距f1₁＝-6.29mm，第二透镜L12的折射率Nd1₂＝1.51，第二透镜L12的有效焦距f1₂＝-9.148mm，第三透镜L13的折射率Nd1₃＝1.88，第三透镜L13的有效焦距f1₃＝9.425mm，第四透镜L14的折射率Nd1₄＝1.52，第四透镜L14的有效焦距f1₄＝8.382mm，第五透镜L15的折射率Nd1₅＝1.76，第五透镜L15的有效焦距f1₅＝7.223mm，第六透镜L16的折射率Nd1₆＝1.91，第六透镜L16的有效焦距f1₆＝-5.995mm，第七透镜L17的折射率Nd1₇＝1.65，第七透镜L17的有效焦距f1₇＝9.447mm，第一透镜L11的物侧面S11至成像面IMA1于光轴OA1上之间距TTL1＝18.93mm，最大半视角θ1_m＝50.1度，第一透镜L11的物侧面S11的有效半径ER1₁₁＝4.185mm，第二透镜L12的阿贝系数Vd1₂＝63，第三透镜L13的阿贝系数Vd1₃＝30，第五透镜L15的阿贝系数Vd1₅＝51，第六透镜L16的阿贝系数Vd1₆＝20，由上述数据可得到1/Nd1₁f1₁+1/Nd1₂f1₂+1/Nd1₃f1₃+1/Nd1₄f1₄+1/Nd1₅f1₅+1/Nd1₆f1₆+1/Nd1₇f1₇＝0.0135、TTL1/θ1_m＝0.38、ER1₁₁/f1₁＝-0.67、Vd1₂-Vd1₃＝33、Vd1₅-Vd1₆＝31，皆能满足上述条件(1)至条件(5)的要求。

另外，第一实施例的成像镜头1的光学性能也可达到要求，这可从图2A至图2C看出。图2A所示的，是第一实施例的成像镜头1的纵向像差(Longitudinal Aberration)图。图2B所示的，是第一实施例的成像镜头1的场曲(Field Curvature)图。图2C所示的，是第一实施例的成像镜头1的畸变(Distortion)图。

由图2A可看出，第一实施例的成像镜头1对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的纵向像差值介于-0.05mm至0.05mm之间。

由图2B可看出，第一实施例的成像镜头1对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线，于子午(Tangential)方向与弧矢(Sagittal)方向的场曲介于-0.04㎜至0.04㎜之间。

由图2C(图中的5条线几乎重合，以致于看起来只有一条线)可看出，第一实施例的成像镜头1对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的畸变介于-33％至0％之间。

显见第一实施例的成像镜头1的纵向像差、场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。

请参阅图3，图3是依据本发明的成像镜头的第二实施例的透镜配置示意图。成像镜头2沿着光轴OA2从物侧至像侧依序包括第一透镜L21、第二透镜L22、第三透镜L23、光圈ST2、第四透镜L24、第五透镜L25、第六透镜L26、第七透镜L27及滤光片OF2。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面IMA2上。

第一透镜L21为新月型透镜具有负屈光力，其物侧面S21为凸面，像侧面S22为凹面，物侧面S21与像侧面S22皆为球面表面。

第二透镜L22为新月型透镜具有负屈光力，其物侧面S23为凹面，像侧面S24为凸面，物侧面S23与像侧面S24皆为球面表面。

第三透镜L23为新月型透镜具有正屈光力，其物侧面S24为凹面，像侧面S25为凸面，物侧面S24与像侧面S25皆为球面表面。

上述第二透镜L22与第三透镜L23胶合。

第四透镜L24为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S27为凸面，像侧面S28为凸面，物侧面S27与像侧面S28皆为球面表面。

第五透镜L25为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S29为凸面，像侧面S210为凸面，物侧面S29与像侧面S210皆为球面表面。

第六透镜L26为双凹透镜具有负屈光力，其物侧面S210为凹面，像侧面S211为凹面，物侧面S210与像侧面S211皆为球面表面。

上述第五透镜L25与第六透镜L26胶合。

第七透镜L27为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S212为凸面，像侧面S213为凸面，物侧面S212与像侧面S213皆为非球面表面。

滤光片OF2其物侧面S214与像侧面S215皆为平面。

另外，第二实施例中的成像镜头2满足底下五个条件的任一项：

-0.7≤1/Nd2₁f2₁+1/Nd2₂f2₂+1/Nd2₃f2₃+1/Nd2₄f2₄

+1/Nd2₅f2₅+1/Nd2₆f2₆+1/Nd2₇f2₇≤0.7 (6)

0.2≤TTL2/θ2_m≤0.45 (7)

-0.8≤ER2₁₁/f2₁≤-0.4 (8)

30≤Vd2₂-Vd2₃≤50 (9)

25≤Vd2₅-Vd2₆≤40 (10)

其中，Nd2₁为第一透镜L21的折射率，f2₁为第一透镜L21的有效焦距，Nd2₂为第二透镜L22的折射率，f2₂为第二透镜L22的有效焦距，Nd2₃为第三透镜L23的折射率，f2₃为第三透镜L23的有效焦距，Nd2₄为第四透镜L24的折射率，f2₄为第四透镜L24的有效焦距，Nd2₅为第五透镜L25的折射率，f2₅为第五透镜L25的有效焦距，Nd2₆为第六透镜L26的折射率，f2₆为第六透镜L26的有效焦距，Nd2₇为第七透镜L27的折射率，f2₇为第七透镜L27的有效焦距，TTL2为第一透镜L21的物侧面S21至成像面IMA2于光轴OA2上之间距，此间距的单位为mm，θ2_m为成像镜头2的最大半视角，此最大半视角的单位为度，ER2₁₁为第一透镜L21的物侧面S21的有效半径，Vd2₂为第二透镜L22的阿贝系数，Vd2₃为第三透镜L23的阿贝系数，Vd2₅为第五透镜L25的阿贝系数，Vd2₆为第六透镜L26的阿贝系数。

利用上述透镜、光圈及满足条件(6)至条件(10)的设计，使得成像镜头2能有效的缩短镜头总长度、缩小光圈值、有效的修正像差。

表三为图3中成像镜头2之各透镜的相关参数表，表三数据显示，第二实施例的成像镜头2的有效焦距等于3.78mm、光圈值等于1.62、镜头总长度等于18.97mm。

表三

表三中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹⁰

其中：

c：曲率；

h：透镜表面任一点至光轴之垂直距离；

k：圆锥系数；

A～D：非球面系数。

表四为表三中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(ConicConstant)、A～D为非球面系数。

表四

第二实施例的成像镜头2，其第一透镜L21的折射率Nd2₁＝1.52，第一透镜L21的有效焦距f2₁＝-6.31mm，第二透镜L22的折射率Nd2₂＝1.51，第二透镜L22的有效焦距f2₂＝-9.492mm，第三透镜L23的折射率Nd2₃＝1.89，第三透镜L23的有效焦距f2₃＝9.716mm，第四透镜L24的折射率Nd2₄＝1.49，第四透镜L24的有效焦距f2₄＝8.918mm，第五透镜L25的折射率Nd2₅＝1.78，第五透镜L25的有效焦距f2₅＝8.106mm，第六透镜L26的折射率Nd2₆＝1.93，第六透镜L26的有效焦距f2₆＝-6.841mm，第七透镜L27的折射率Nd2₇＝1.68，第七透镜L27的有效焦距f2₇＝8.946mm，第一透镜L21的物侧面S21至成像面IMA2于光轴OA2上之间距TTL2＝18.97mm，最大半视角θ2_m＝50.1度，第一透镜L21的物侧面S21的有效半径ER2₁₁＝4.186mm，第二透镜L22的阿贝系数Vd2₂＝64.2，第三透镜L23的阿贝系数Vd2₃＝30，第五透镜L25的阿贝系数Vd2₅＝50，第六透镜L26的阿贝系数Vd2₆＝18，由上述数据可得到1/Nd2₁f2₁+1/Nd2₂f2₂+1/Nd2₃f2₃+1/Nd2₄f2₄+1/Nd2₅f2₅+1/Nd2₆f2₆+1/Nd2₇f2₇＝0.0159、TTL2/θ2_m＝0.38、ER2₁₁/f2₁＝-0.66、Vd2₂-Vd2₃＝34.2、Vd2₅-Vd2₆＝32，皆能满足上述条件(6)至条件(10)的要求。

另外，第二实施例的成像镜头2的光学性能也可达到要求，这可从图4A至图4C看出。图4A所示的，是第二实施例的成像镜头2的纵向像差(Longitudinal Aberration)图。图4B所示的，是第二实施例的成像镜头2的场曲(Field Curvature)图。图4C所示的，是第二实施例的成像镜头2的畸变(Distortion)图。

由图4A可看出，第二实施例的成像镜头2对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的纵向像差值介于-0.05mm至0.05mm之间。

由图4B可看出，第二实施例的成像镜头2对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线，于子午(Tangential)方向与弧矢(Sagittal)方向的场曲介于-0.04㎜至0.04㎜之间。

由图4C(图中的5条线几乎重合，以致于看起来只有一条线)可看出，第二实施例的成像镜头2对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的畸变介于-33％至0％之间。

显见第二实施例的成像镜头2的纵向像差、场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。

请参阅图5，图5是依据本发明的成像镜头的第三实施例的透镜配置示意图。成像镜头3沿着光轴OA3从物侧至像侧依序包括第一透镜L31、第二透镜L32、第三透镜L33、光圈ST3、第四透镜L34、第五透镜L35、第六透镜L36、第七透镜L37及滤光片OF3。成像时，来自物侧的光线最后成像于成像面IMA3上。

第一透镜L31为新月型透镜具有负屈光力，其物侧面S31为凸面，像侧面S32为凹面，物侧面S31与像侧面S32皆为球面表面。

第二透镜L32为新月型透镜具有负屈光力，其物侧面S33为凹面，像侧面S34为凸面，物侧面S33与像侧面S34皆为球面表面。

第三透镜L33为新月型透镜具有正屈光力，其物侧面S34为凹面，像侧面S35为凸面，物侧面S34与像侧面S35皆为球面表面。

上述第二透镜L32与第三透镜L33胶合。

第四透镜L34为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S37为凸面，像侧面S38为凸面，物侧面S37与像侧面S38皆为球面表面。

第五透镜L35为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S39为凸面，像侧面S310为凸面，物侧面S39与像侧面S310皆为球面表面。

第六透镜L36为双凹透镜具有负屈光力，其物侧面S310为凹面，像侧面S311为凹面，物侧面S310与像侧面S311皆为球面表面。

上述第五透镜L35与第六透镜L36胶合。

第七透镜L37为双凸透镜具有正屈光力，其物侧面S312为凸面，像侧面S313为凸面，物侧面S312与像侧面S313皆为非球面表面。

滤光片OF3其物侧面S314与像侧面S315皆为平面。

另外，第三实施例中的成像镜头3满足底下五个条件的任一项：

-0.7≤1/Nd3₁f3₁+1/Nd3₂f3₂+1/Nd3₃f3₃+1/Nd3₄f3₄

+1/Nd3₅f3₅+1/Nd3₆f3₆+1/Nd3₇f3₇≤0.7 (11)

0.2≤TTL3/θ3_m≤0.45 (12)

-0.8≤ER3₁₁/f3₁≤-0.4 (13)

30≤Vd3₂-Vd3₃≤50 (14)

25≤Vd3₅-Vd3₆≤40 (15)

其中，Nd3₁为第一透镜L31的折射率，f3₁为第一透镜L31的有效焦距，Nd3₂为第二透镜L32的折射率，f3₂为第二透镜L32的有效焦距，Nd3₃为第三透镜L33的折射率，f3₃为第三透镜L33的有效焦距，Nd3₄为第四透镜L34的折射率，f3₄为第四透镜L34的有效焦距，Nd3₅为第五透镜L35的折射率，f3₅为第五透镜L35的有效焦距，Nd3₆为第六透镜L36的折射率，f3₆为第六透镜L36的有效焦距，Nd3₇为第七透镜L37的折射率，f3₇为第七透镜L37的有效焦距，TTL3为第一透镜L31的物侧面S31至成像面IMA3于光轴OA3上之间距，此间距的单位为mm，θ3_m为成像镜头3的最大半视角，此最大半视角的单位为度，ER3₁₁为第一透镜L31的物侧面S31的有效半径，Vd3₂为第二透镜L32的阿贝系数，Vd3₃为第三透镜L33的阿贝系数，Vd3₅为第五透镜L35的阿贝系数，Vd3₆为第六透镜L36的阿贝系数。

利用上述透镜、光圈及满足条件(11)至条件(15)的设计，使得成像镜头3能有效的缩短镜头总长度、缩小光圈值、有效的修正像差。

表五为图5中成像镜头3之各透镜的相关参数表，表五数据显示，第三实施例的成像镜头3的有效焦距等于3.78mm、光圈值等于1.62、镜头总长度等于18.96mm。

表五

表五中各个透镜的非球面表面凹陷度z由下列公式所得到：

z＝ch²/{1+[1-(k+1)c²h²]^1/2}+Ah⁴+Bh⁶+Ch⁸+Dh¹⁰

其中：

c：曲率；

h：透镜表面任一点至光轴之垂直距离；

k：圆锥系数；

A～D：非球面系数。

表六为表五中各个透镜的非球面表面的相关参数表，其中k为圆锥系数(ConicConstant)、A～D为非球面系数。

表六

第三实施例的成像镜头3，其第一透镜L31的折射率Nd3₁＝1.5，第一透镜L31的有效焦距f3₁＝-6.38mm，第二透镜L32的折射率Nd3₂＝1.52，第二透镜L32的有效焦距f3₂＝-9.193mm，第三透镜L33的折射率Nd3₃＝1.9，第三透镜L33的有效焦距f3₃＝9.558mm，第四透镜L34的折射率Nd3₄＝1.5，第四透镜L34的有效焦距f3₄＝8.745mm，第五透镜L35的折射率Nd3₅＝1.78，第五透镜L35的有效焦距f3₅＝7.826mm，第六透镜L36的折射率Nd3₆＝1.95，第六透镜L36的有效焦距f3₆＝-6.441mm，第七透镜L37的折射率Nd3₇＝1.68，第七透镜L37的有效焦距f3₇＝8.877mm，第一透镜L31的物侧面S31至成像面IMA3于光轴OA3上之间距TTL3＝18.96mm，最大半视角θ3_m＝50.1度，第一透镜L31的物侧面S31的有效半径ER3₁₁＝4.187mm，第二透镜L32的阿贝系数Vd3₂＝64，第三透镜L33的阿贝系数Vd3₃＝32，第五透镜L35的阿贝系数Vd3₅＝50，第六透镜L36的阿贝系数Vd3₆＝19，由上述数据可得到1/Nd3₁f3₁+1/Nd3₂f3₂+1/Nd3₃f3₃+1/Nd3₄f3₄+1/Nd3₅f3₅+1/Nd3₆f3₆+1/Nd3₇f3₇＝0.0146、TTL3/θ3_m＝0.38、ER3₁₁/f3₁＝-0.66、Vd3₂-Vd3₃＝32、Vd3₅-Vd3₆＝31，皆能满足上述条件(11)至条件(15)的要求。

另外，第三实施例的成像镜头3的光学性能也可达到要求，这可从第6A至图6C看出。图6A所示的，是第三实施例的成像镜头3的纵向像差(Longitudinal Aberration)图。图6B所示的，是第三实施例的成像镜头3的场曲(Field Curvature)图。图6C所示的，是第三实施例的成像镜头3的畸变(Distortion)图。

由图6A可看出，第三实施例的成像镜头3对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的纵向像差值介于-0.05mm至0.05mm之间。

由图6B可看出，第三实施例的成像镜头3对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线，于子午(Tangential)方向与弧矢(Sagittal)方向的场曲介于-0.04㎜至0.04㎜之间。

由图6C(图中的5条线几乎重合，以致于看起来只有一条线)可看出，第三实施例的成像镜头3对波长为0.470μm、0.510μm、0.555μm、0.610μm、0.650μm的光线所产生的畸变介于-33％至0％之间。

显见第三实施例的成像镜头3的纵向像差、场曲、畸变都能被有效修正，从而得到较佳的光学性能。

Claims (10)

1.一种成像镜头，其特征在于，沿着光轴从物侧至像侧依序由以下透镜所组成：

第一透镜，该第一透镜为新月型透镜具有负屈光力且包括凸面，该凸面朝向该物侧；

第二透镜，该第二透镜具有负屈光力且包括凹面，该凹面朝向该物侧；

第三透镜，该第三透镜具有正屈光力且包括凸面，该凸面朝向该像侧；

第四透镜，该第四透镜具有正屈光力；

第五透镜，该第五透镜具有正屈光力；

第六透镜，该第六透镜具有负屈光力；以及

第七透镜，该第七透镜具有正屈光力；

其中该第二透镜与该第三透镜胶合，该第五透镜以及该第六透镜胶合。

2.如权利要求1所述的成像镜头，其特征在于，该第二透镜以及该第三透镜胶合，该第五透镜包括凸面，该凸面朝向该像侧，该第六透镜包括凹面，该凹面朝向该物侧。

3.如权利要求1～2任一项所述的成像镜头，其特征在于，该成像镜头满足以下条件：

-0.7≤1/Nd₁f₁+1/Nd₂f₂+1/Nd₃f₃+1/Nd₄f₄+1/Nd₅f₅+1/Nd₆f₆+1/Nd₇f₇≤0.7

其中，Nd₁为该第一透镜的折射率，f₁为该第一透镜的有效焦距，Nd₂为该第二透镜的折射率，f₂为该第二透镜的有效焦距，Nd₃为该第三透镜的折射率，f₃为该第三透镜的有效焦距，Nd₄为该第四透镜的折射率，f₄为该第四透镜的有效焦距，Nd₅为该第五透镜的折射率，f₅为该第五透镜的有效焦距，Nd₆为该第六透镜的折射率，f₆为该第六透镜的有效焦距，Nd₇为该第七透镜的折射率，f₇为该第七透镜的有效焦距。

4.如权利要求1所述的成像镜头，其特征在于，该成像镜头满足以下条件：

0.2≤TTL/θ_m≤0.45

其中，TTL为该第一透镜的物侧面至成像面于该光轴上的间距，该间距的单位为mm，θ_m为该成像镜头的一最大半视角，该最大半视角的单位为度。

5.如权利要求1所述的成像镜头，其特征在于，该成像镜头满足以下条件：

-0.8≤ER₁₁/f₁≤-0.4

其中，ER₁₁为该第一透镜的物侧面的有效半径，f₁为该第一透镜的有效焦距。

6.如权利要求1或2所述的成像镜头，其特征在于，该成像镜头满足以下条件：

30≤Vd₂-Vd₃≤50

25≤Vd₅-Vd₆≤40

其中，Vd₂为该第二透镜的阿贝系数，Vd₃为该第三透镜的阿贝系数，Vd₅为该第五透镜的阿贝系数，Vd₆为该第六透镜的阿贝系数。

7.如权利要求1或2所述的成像镜头，其特征在于，该第五透镜为双凸透镜，该第六透镜为双凹透镜，该第七透镜为双凸透镜。

8.如权利要求1所述的成像镜头，其特征在于，该第七透镜为非球面透镜具有正屈光力，且包括凸面，该凸面朝向该像侧。

9.如权利要求1所述的成像镜头，其特征在于，更包括光圈，设置于该第三透镜与该第四透镜之间。

10.如权利要求1或2所述的成像镜头，其特征在于，该第四透镜包括凸面，该凸面朝向该像侧。

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