CH616030A5

CH616030A5 - Over-voltage diverter

Info

Publication number: CH616030A5
Application number: CH894877A
Authority: CH
Inventors: Thomas Heinemann
Original assignee: Sprecher & Schuh Ag
Priority date: 1977-07-19
Filing date: 1977-07-19
Publication date: 1980-02-29
Also published as: FR2398400A1; FR2398400B1; DE2801768A1

Description

Die vorliegende Erfindung betrifft einen Überspannungsabieiter mit wenigstens einer Ableitereinheit, die einen Funkenstreckenteil und einen mit diesem in Serie geschalteten spannungsabhängigen Ableitwiderstandsteil aus einem Halbleitermaterial aufweist, dessen Exponent a der Spannungsabhängigkeit wenigstens 10 beträgt. The present invention relates to an overvoltage arrester with at least one arrester unit, which has a spark gap part and a voltage-dependent leakage resistance part made of a semiconductor material and the exponent a of the voltage dependency is at least 10.

Ein solcher Überspannungsleiter, bestehend aus einer Serieschaltung von Funkenstrecken und spannungsabhängigen Ableitwiderständen, ist aus der CH-PS 570 719 bekannt. Die Spannung an einem spannungsabhängigen Widerstand ist durch die folgende, die allgemeine Strorii-Spannungs-Charakte-ristik wiedergebende Formel gegeben: Such a surge conductor, consisting of a series connection of spark gaps and voltage-dependent discharge resistors, is known from CH-PS 570 719. The voltage across a voltage-dependent resistor is given by the following formula, which represents the general Strorii voltage characteristic:

I = k • U« I = k • U «

wobei k und a Konstanten sind. Beim erwähnten bekannten Überspannungsabieiter bestehen die Ableitwiderstände aus einem Zinkoxyd enthaltenden Widerstandsmaterial, dessen Exponent a der Spannungsabhängigkeit wenigstens 10 beträgt. Diese bekannte Anordnung weist den Vorteil auf, dass die where k and a are constants. In the known surge arrester mentioned, the bleeder resistors consist of a resistance material containing zinc oxide, whose exponent a of the voltage dependence is at least 10. This known arrangement has the advantage that the

Ableitwiderstände im Normalbetrieb praktisch keinen Strom führen müssen, wodurch die Lebensdauer dieser Ableitwiderstände erheblich erhöht werden kann. Dieser bekannte Über-spannungsableiter weist jedoch den Nachteil auf, dass bei der Serieschaltung von Funkenstrecken und Ableitwiderständen praktisch die volle Betriebsspannung an den Funkenstrecken liegt. Die erforderliche Anzahl von Funkenstrecken ist somit durch die Betriebsspannung gegeben und kann bei gegebener Betriebsspannung nicht oder nur durch zusätzliche besondere Massnahmen herabgesetzt werden. Im weitern müssen die Funkenstrecken besonders ausgebildet sein, so dass sie ein weitgehend gleichförmiges elektrostatisches Feld besitzen. Die bei gegebener Betriebsspannung notwendige Anzahl und die spezielle Ausbildung der Funkenstrecken haben eine unerwünschte Erhöhung der Herstellungskosten zur Folge. Leakage resistors have to conduct practically no current in normal operation, which can significantly increase the life of these leakage resistors. However, this known surge arrester has the disadvantage that when the spark gaps and leakage resistors are connected in series, practically the full operating voltage is at the spark gaps. The required number of spark gaps is thus given by the operating voltage and can not be reduced at a given operating voltage or can only be reduced by additional special measures. Furthermore, the spark gaps must be specially designed so that they have a largely uniform electrostatic field. The number required for a given operating voltage and the special design of the spark gaps result in an undesirable increase in production costs.

Die vorliegende Erfindung bezweckt nun, die erwähnten Nachteile zu beseitigen. Es stellt sich somit die Aufgabe, einen betriebssicheren, wirtschaftlich vorteilhaften Überspannungsabieiter der eingangs genannten Art zu schaffen, bei welchem die erforderliche Anzahl von Funkenstrecken gegenüber den bekannten Anordnungen herabgesetzt werden kann. The present invention aims to overcome the disadvantages mentioned. It is therefore the task of creating a reliable, economically advantageous surge arrester of the type mentioned at the outset, in which the required number of spark gaps can be reduced compared to the known arrangements.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäss dadurch gelöst, dass parallel zum Funkenstreckenteil ein erstes, lineares oder spannungsabhängiges Widerstandsglied und parallel zum Ableitwiderstandsteil ein zweites, lineares oder spannungsabhängiges Widerstandsglied geschaltet ist, wobei die beiden Widerstandsglieder im wesentlichen den gleichen, einen im Bereich von 1 bis 7 liegenden Wert aufweisenden Exponenten a der Spannungsabhängigkeit haben. This object is achieved according to the invention in that a first, linear or voltage-dependent resistance element is connected in parallel with the spark gap part and a second, linear or voltage-dependent resistance element is connected in parallel with the discharge resistance part, the two resistance elements being essentially the same, a value in the range from 1 to 7 having exponents a of the voltage dependency.

Aus der CH-PS 586 468 ist ein Überspannungsabieiter bekannt, bei dem parallel zur Serieschaltung von Funkenstrek-ken und spannungsabhängigen Ableitwiderständen bzw. zu den Funkenstrecken allein, zwei spannungsabhängige Widerstände mit verschiedenen Exponenten a der Spannungsabhängigkeit geschaltet sind. Diese Anordnung erlaubt eine Lösung der Steuerungsprobleme, die bei Verschmutzung des Überspannungsabieiters auftreten. Doch weist dieser Überspannungsabieiter dieselben Nachteile auf wie der Überspannungsabieiter gemäss CH-PS 570 719, da die erforderliche Anzahl von Funkenstrecken ebenfalls durch die Betriebsspannung festgelegt ist. From CH-PS 586 468 an overvoltage arrester is known in which two voltage-dependent resistors with different exponents a of the voltage dependency are connected in parallel with the series connection of spark gaps and voltage-dependent discharge resistors or with the spark gaps alone. This arrangement allows a solution to the control problems that arise when the surge arrester is contaminated. However, this surge arrester has the same disadvantages as the surge arrester according to CH-PS 570 719, since the required number of spark gaps is also determined by the operating voltage.

Demgegenüber erlaubt die erfindungsgemässe Lösung, die Anzahl der erforderlichen Funkenstrecken auf ein Minimum herabzusetzen, was eine erwünschte Verkleinerung des Ansprechverzuges des Abieiters zur Folge hat. In contrast, the solution according to the invention allows the number of spark gaps required to be reduced to a minimum, which results in a desired reduction in the response delay of the arrester.

Im folgenden werden anhand der Zeichnung Ausführungsbeispiele des Erfindungsgegenstandes näher erläutert. Es zeigt: Exemplary embodiments of the subject matter of the invention are explained in more detail below with reference to the drawing. It shows:

Fig. 1 das Prinzip-Schaltschema eines Überspannungsablei-ters gemäss der vorliegenden Erfindung Fig. 1 shows the basic circuit diagram of a surge arrester according to the present invention

Fig. 2 einen Längsschnitt durch einen Überspannungsablei-ter und Fig. 2 shows a longitudinal section through a surge arrester and

Fig. 3 das Schaltschema des Überspannungsabieiters gemäss Fig. 2. 3 shows the circuit diagram of the surge arrester according to FIG. 2.

In Fig. 1 ist schematisch ein aus einer Ableitereinheit gebildeter Überspannungsabieiter dargestellt, der zwischen einen spannungsführenden Leiter 1 und Erde E geschaltet ist und eine Serienschaltung eines Funkenstreckenteils 2 und eines spannungsabhängigen Ableitwiderstandsteiles 3 aufweist. Der Funkenstreckenteil 2 ist als Einfachfunkenstrecke dargestellt, kann jedoch auch als Vielfachfunkenstrecke ausgebildet sein. Der Ableitwiderstandsteil 3 wird in Fig. 1 durch einen spannungsabhängigen Ableitwiderstand 4 gebildet, der aus einem aus Metalloxyden, vorzugsweise Zinkoxyd, bestehenden Widerstandsmaterial aufgebaut ist. Der Exponent a in der Strom-Spannungs-Charakteristik I = k • Ua dieses Widerstandsmaterials ist grösser als 10. 1 schematically shows an overvoltage arrester formed from an arrester unit, which is connected between a live conductor 1 and earth E and has a series connection of a spark gap part 2 and a voltage-dependent leakage resistance part 3. The spark gap part 2 is shown as a single spark gap, but can also be designed as a multiple spark gap. The leakage resistance part 3 is formed in FIG. 1 by a voltage-dependent leakage resistance 4, which is constructed from a resistance material consisting of metal oxides, preferably zinc oxide. The exponent a in the current-voltage characteristic I = k • Ua of this resistance material is greater than 10.

Parallel zum Funkenstreckenteil 2 ist ein erstes spannungsabhängiges Widerstandsglied 5 geschaltet, während parallel A first voltage-dependent resistance element 5 is connected in parallel with the spark gap part 2, while in parallel

2 2nd

5 5

10 10th

15 15

20 20th

25 25th

30 30th

35 35

40 40

45 45

50 50

55 55

60 60

65 65

zum Ableitwiderstandsteil 3 ein zweites spannungsabhängiges Widerstandsglied 6 geschaltet ist. Beide Widerstandsglieder 5, 6 sind durch einen Einzelwiderstand dargestellt. Die Widerstandsglieder 5,6 können anstelle einer spannungsabhängigen auch eine lineare Charakteristik aufweisen. a second voltage-dependent resistance element 6 is connected to the bleeder part 3. Both resistance elements 5, 6 are represented by a single resistor. The resistance elements 5, 6 can also have a linear characteristic instead of a voltage-dependent one.

Beide Widerstandsglieder 5,6 weisen einen gleichen Exponenten a der Strom-Spannungs-Charakteristik I = k • Ua auf, wobei Exponenten a mit Abweichungen, die innerhalb eines herstellungsbedingten Toleranzbereiches liegen, noch als gleich angesehen werden. Both resistance elements 5, 6 have the same exponent a of the current-voltage characteristic I = k • Ua, exponents a with deviations that lie within a tolerance range due to manufacture being considered the same.

Dieser Exponent a der beiden Widerstandsglieder 5,6 hat einen Wert, der zwischen 1 (linearer Widerstand) und etwa 7 liegt. Bei spannungsabhängigen Widerstandsgliedern 5,6 bestehen diese beispielsweise aus Siliziumkarbid. This exponent a of the two resistance elements 5, 6 has a value that is between 1 (linear resistance) and about 7. In the case of voltage-dependent resistance elements 5, 6, these consist for example of silicon carbide.

Das Widerstandsglied 5 weist einen Widerstandswert Ri auf, der das 0,1- bis Ifache des Widerstandswertes R2 des Widerstandsgliedes 6 beträgt (Ri = [0,1... 1] • R2). The resistance element 5 has a resistance value Ri which is 0.1 to 1 times the resistance value R2 of the resistance element 6 (Ri = [0.1 ... 1] • R2).

Der Ableitwiderstandsteil 3 und das Widerstandsglied 6 sind so bemessen, dass bei am Abieiter anliegender Nennspannung UN zwischen dem Widerstandswert RA des Ableitwider-standsteils 3 und dem Widerstandswert R2 des zweiten Widerstandsgliedes 6 die folgende Beziehung besteht: The leakage resistance part 3 and the resistance element 6 are dimensioned such that the following relationship exists between the resistance value RA of the leakage resistance resistance part 3 and the resistance value R2 of the second resistance element 6 when the nominal voltage UN is applied to the surge arrester:

Ra> 10 • R2, Ra> 10 • R2,

und dass bei einer Überspannung von beispielsweise 2 • UN die Beziehung RA S R2 gilt. and that the relationship RA S R2 applies to an overvoltage of, for example, 2 • UN.

Durch diese Anordnung der Widerstände 4,5,6 und die erwähnte Wahl deren Widerstandswerte wird erreicht, dass bei Nennbetrieb am Ableitwiderstandsteil 3 etwa 50...90% und am Funkenstreckenteil 2 etwa 50... 10% der totalen Nennspannung UN liegt. Beim Ansteigen der am Abieiter anliegenden Spannung, d. h. bei Überspannungen, wird der Ableitwiderstandsteil 3 rasch niederohmiger, wodurch sich die Spannungsverteilung am Abieiter derart ändert, dass die Spannung über dem Funkenstreckenteil rasch steigt. Der Funkenstreckenteil 2 zündet, und beinahe die gesamte Spannung liegt nun am Ableitwiderstandsteil 3. This arrangement of the resistors 4, 5, 6 and the aforementioned choice of their resistance values ensures that about 50 ... 90% of the total nominal voltage UN is at the discharge resistor part 3 and about 50 ... 10% at the spark gap part 2 during nominal operation. When the voltage at the arrester increases, i. H. in the event of overvoltages, the leakage resistance part 3 quickly becomes low-resistance, as a result of which the voltage distribution at the arrester changes in such a way that the voltage across the spark gap part increases rapidly. The spark gap part 2 ignites, and almost the entire voltage is now on the bleeder part 3.

Nach dem Abklingen der Überspannung stellt sich wieder die Spannungsverteilung für Nennbetrieb ein. Der Funkenstreckenteil 2 hat nur Ströme zu löschen, die sehr viel kleiner als 1A sind. After the overvoltage has subsided, the voltage distribution for nominal operation is restored. The spark gap part 2 only has to extinguish currents that are much smaller than 1A.

In der Fig. 2 ist im Längsschnitt eine Ausführungsform eines erfindungsgemässen, aus einer Ableitereinheit bestehenden Überspannungsabieiters dargestellt. Fig. 3 zeigt das Schaltschema dieses Abieiters. In diesen Fig. 2 und 3-werden für dieselben Teile dieselben Bezugsziffern verwendet wie in Fig. 1. 2 shows a longitudinal section of an embodiment of a surge arrester according to the invention consisting of a surge arrester. Fig. 3 shows the circuit diagram of this Abieiter. In these FIGS. 2 and 3, the same reference numerals are used for the same parts as in FIG. 1.

Die Überspannungsableitereinheit gemäss den Fig. 2 und 3 weist ebenfalls eine Serieschaltung eines Funkenstreckenteils 2 und eines spannungsabhängigen Ableitwiderstandsteils 3 auf. Der Funkenstreckenteil 2 besteht aus zwei Spitzen-Plattenfun-kenstrecken 2a, 2b, welche aus mehreren aufeinander gestapelten Elementen 7 bestehen. Der Ableitwiderstandsteil 3 wird durch mehrere Ableitwiderstände 4 mit spannungsabhängiger Widerstandscharakteristik gebildet. Diese Ableitwiderstände 4 sind, wie bei Ableitwiderstand 4 der Fig.l, aus einem aus Metalloxyd, vorzugsweise Zinkoxyd, bestehenden Widerstandsmaterial aufgebaut, dessen Exponent a der Spannungsabhängigkeit grösser als 10 ist. The surge arrester unit according to FIGS. 2 and 3 also has a series connection of a spark gap part 2 and a voltage-dependent leakage resistance part 3. The spark gap part 2 consists of two tip plate spark gaps 2 a, 2 b, which consist of several elements 7 stacked on top of one another. The bleeder part 3 is formed by a plurality of bleeder resistors 4 with voltage-dependent resistance characteristics. These bleeder resistors 4, like the bleeder resistor 4 of FIG. 1, are made up of a resistance material consisting of metal oxide, preferably zinc oxide, whose exponent a of the voltage dependence is greater than 10.

Parallel zum Funkenstreckenteil 2 ist ein erstes spannungsabhängiges oder lineares Widerstandsglied 5 geschaltet, das aus zwei seriegeschalteten Widerständen 5a, 5b gebildet wird. Jeder dieser Widerstände 5a, 5b ist zu einer Funkenstrecke 2a bzw. 2b parallelgeschaltet und umschliesst die zugeordnete Funkenstrecke 2a, 2b. A first voltage-dependent or linear resistance element 5, which is formed from two series-connected resistors 5a, 5b, is connected in parallel with the spark gap part 2. Each of these resistors 5a, 5b is connected in parallel to a spark gap 2a or 2b and encloses the associated spark gap 2a, 2b.

Parallel zum Ableitwiderstandsteil 3 ist ein zweites lineares oder spannungsabhängiges Widerstandsglied 6 geschaltet, das aus mehreren seriegeschalteten Widerständen 8 besteht. Die Widerstände 8 umschliessendie Ableitwiderstände 4 und sind A second linear or voltage-dependent resistance element 6, which consists of a plurality of series-connected resistors 8, is connected in parallel with the leakage resistance part 3. Resistors 8 enclose bleeder resistors 4 and are

616030 616030

zu diesen einzeln parallelgeschaltet. connected in parallel to these individually.

Die Widerstände 5a, 5b des ersten Widerstandsgliedes 5 und die Widerstände des zweiten Widerstandsgliedes 6 weisen, wie bereits anhand der Fig. 1 erläutert, innerhalb eines Toleranzbereiches den gleichen Exponenten a der Spannungsabhäng-gjgkeit auf. Dieser Exponent a liegt zwischen 1 (lineare Widerstände) und etwa 7. Die spannungsabhängigen Widerstände 5a, 5b und 8 bestehen beispielsweise aus Siliziumkarbid. The resistors 5a, 5b of the first resistance element 5 and the resistances of the second resistance element 6, as already explained with reference to FIG. 1, have the same exponent a of the voltage dependency within a tolerance range. This exponent a is between 1 (linear resistors) and approximately 7. The voltage-dependent resistors 5a, 5b and 8 consist for example of silicon carbide.

Die Widerstandswerte der Widerstände 5a, 5b und der Widerstände 8 werden so bemessen, dass der Gesamt-Widerstandswert Ri des ersten Widerstandsgliedes 5 und der Gesamtwiderstandswert R2 des zweiten Widerstandsgliedes 6 die bereits anhand der Fig. 1 erwähnte Beziehung Ri = (0,1... 1) • R2 erfüllen. The resistance values of the resistors 5a, 5b and the resistors 8 are dimensioned such that the total resistance value Ri of the first resistance element 5 and the total resistance value R2 of the second resistance element 6 have the relationship Ri = (0.1. 1) • Meet R2.

Im weitern sind die Ableitwiderstände 4 und die Widerstände 8 so gewählt, dass wie bereits anhand der Fig. 1 erwähnt, der Gesamtwiderstandswert RA des Ableitwiderstandsteils 3 und der Gesamtwiderstandswert R2 des zweiten Widerstandsgliedes die folgende Beziehung erfüllen: Furthermore, the bleeder resistors 4 and the resistors 8 are selected such that, as already mentioned with reference to FIG. 1, the total resistance value RA of the bleeder resistor part 3 and the total resistance value R2 of the second resistance element fulfill the following relationship:

bei Nennspannung UN RA è 10 • R2 at nominal voltage UN RA è 10 • R2

bei Überspannung (z. B. U = 2 • UN) RA $ R2 with overvoltage (e.g. U = 2 • UN) RA $ R2

Dadurch ergeben sich die bereits im Zusammenhang mit der Fig. 1 erwähnten Vorteile. This results in the advantages already mentioned in connection with FIG. 1.

Der beschriebene aktive Teil 2,3,5 und 6 der Ableitereinheit gemäss den Fig. 2 und 3 ist in bekannter Weise in einem Gehäuse untergebracht, das aus einem hohlzylindrischen Isolatorteil 9 und einer mit diesem dicht verbundenen Kopfarmatur 10 bzw. Fussarmatur 11 besteht. Der aktive Teil wird durch eine Druckfeder 12 zusammengepresst. Unten ist das Innere durch eine Druckentlastungsmembran 13 abgeschlossen. Die Fussarmatur 12 ist mit einer Ausblasöffnung 14 versehen. The described active parts 2, 3, 5 and 6 of the arrester unit according to FIGS. 2 and 3 are accommodated in a known manner in a housing which consists of a hollow cylindrical insulator part 9 and a head fitting 10 or foot fitting 11 which is tightly connected to it. The active part is pressed together by a compression spring 12. The inside is closed off by a pressure relief membrane 13. The foot fitting 12 is provided with a blow-out opening 14.

Durch den beschriebenen Aufbau des erfindungsgemässen Abieiters wird erreicht, dass das Verhältnis von Restspannung zu Nennspannung derart verkleinert wird, dass nur ein Minimum von in Serie geschalteten Funkenstrecken notwendig ist. Dadurch wird der Ansprechverzug bei Überspannung, vor allem bei Spannungen mit steilen Fronten, gegenüber den bekannten Abieitern, die für eine gegebene Betriebsspannung mehr seriegeschaltete Funkenstrecken benötigen, kleiner. The described structure of the arrester according to the invention ensures that the ratio of residual voltage to nominal voltage is reduced in such a way that only a minimum of spark gaps connected in series is necessary. This reduces the response delay in the event of overvoltage, especially in the case of voltages with steep fronts, compared to the known arresters, which require more series-connected spark gaps for a given operating voltage.

Die beschriebene Lösung hat noch den weiteren Vorteil, The solution described has the further advantage

dass der durch den Ableitwiderstandsteil 3 fliessende, rein kapazitive Ladestrom für die Streukapazitäten so klein ist, dass er zu keiner schädlichen Überlastung der Widerstände des Ableitwiderstandsteils 3 führt, vor allem auch bei grossen Bauhöhen nicht. Der erfindungsgemässe Überspannungsabieiter ist auch bei äusserer Verschmutzung betriebssicher. that the purely capacitive charging current for the stray capacitances flowing through the leakage resistance part 3 is so small that it does not lead to a damaging overload of the resistances of the leakage resistance part 3, especially not even with large structural heights. The surge arrester according to the invention is reliable even with external contamination.

Im Gegensatz zum in der CH-PS 570 719 beschriebenen Überspannungsabieiter, der spezielle Funkenstrecken mit weitgehend gleichförmigem elektrostatischem Feld benötigt, werden beim erfindungsgemässen Überspannungsabieiter an die zu verwendeten Funkenstrecken keine besonderen Anforderungen gestellt. In contrast to the surge arrester described in CH-PS 570 719, which requires special spark gaps with a largely uniform electrostatic field, no special requirements are imposed on the spark gaps to be used in the surge arrester according to the invention.

Mehrere der in den Fig. 1 bis 3 dargestellten Überspan-nungsableitereinheiten können je nach Erfordernis in Serie geschaltet werden. Several of the surge arrester units shown in FIGS. 1 to 3 can be connected in series as required.

Bei Verwendung von linearen Widerständen (a = 1) für das erste und zweite Widerstandsglied 5 und 6 wäre es theoretisch möglich, für den Ableitwiderstandsteil 3 einen spannungsabhängigen Widerstand mit einem Exponenten a von kleiner als 10 zu wählen, z. B. einen Siliziumkarbidwiderstand. Das würde jedoch bedingen, dass der Widerstandswert R2 des zweiten Widerstandsgliedes 6 gross gewählt werden müsste, um bei Nennspannung die erforderliche Spannungs- und Stromaufteilung zu erhalten. Das hätte jedoch zur Folge, dass für das zweite Widerstandsglied 6 eine äussere Kühlung vorgesehen werden müsste, was umständlich und kostspielig wäre. Aus diesem Grund lässt sich diese Lösung in der Praxis kaum realisieren. When using linear resistors (a = 1) for the first and second resistor elements 5 and 6, it would theoretically be possible to choose a voltage-dependent resistor with an exponent a of less than 10 for the bleeder resistor part 3, e.g. B. a silicon carbide resistor. However, this would mean that the resistance value R2 of the second resistance element 6 would have to be chosen large in order to obtain the required voltage and current distribution at nominal voltage. However, this would have the consequence that an external cooling would have to be provided for the second resistance element 6, which would be cumbersome and expensive. For this reason, this solution can hardly be implemented in practice.

3 3rd

5 5

10 10th

15 15

20 20th

25 25th

30 30th

35 35

40 40

45 45

50 50

55 55

60 60

65 65

G G

1 Blatt Zeichnungen 1 sheet of drawings

Claims

616030 PATENT CLAIMS

1. Overvoltage arrester with at least one arrester unit, which has a spark gap part and a voltage-dependent leakage resistance part made of a semiconductor material, the exponent a of the voltage dependence of which is at least 10, characterized in that, parallel to the spark gap part (2), a first, linear or voltage-dependent resistance element

2. Surge arrester according to claim 1, characterized in that the spark gap part (2) is a single or multiple spark gap.

3. Surge arrester according to claim 1, characterized in that the discharge resistance part (3) is formed from one or more voltage-dependent resistors (4) which consist of a resistance material containing metal oxide.

4. Surge arrester according to claim 3, characterized in that the resistance material contains zinc oxide.

5. Surge arrester according to claim 1, characterized in that the first and second resistance elements (5, 6) are formed from one or more linear or voltage-dependent resistors (5a, 5b, 8).

(5) and a second, linear or voltage-dependent resistance element (6) is connected in parallel to the discharge resistance part (3), the two resistance elements (5, 6) being essentially the same, having an exponent a in the range from 1 to 7 Have voltage dependency.

(6) the relationship RAà 10 • R2 exists.

6. Surge arrester according to claim 5, characterized in that the resistors (5a, 5b, 8) of the first and second resistor elements (5,6) consist of a silicon carbide-containing resistor material.

7. Surge arrester according to one of claims 1 or 5, characterized in that between the resistance value Ri of the first resistance element (5) and the resistance value R2 of the second resistance element (6) there is the relationship Ri = 0.1 ... 1) • R2

8. Surge arrester according to one of claims 1, 3 or 5, characterized in that during rated operation between the resistance value RA of the bleeder resistor part (3) and the resistance value R2 of the second resistance element

9. Overvoltage arrester according to one of claims 1, 3 or 5, characterized in that the relationship RAS R2 exists in the event of overvoltage between the resistance value RA of the bleeder resistor part (3) and the resistance value R2 of the second resistance element (6).