NL8105194A - METHOD FOR ROLLING TUBES. - Google Patents
METHOD FOR ROLLING TUBES. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8105194A NL8105194A NL8105194A NL8105194A NL8105194A NL 8105194 A NL8105194 A NL 8105194A NL 8105194 A NL8105194 A NL 8105194A NL 8105194 A NL8105194 A NL 8105194A NL 8105194 A NL8105194 A NL 8105194A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- rolling
- run
- rotation
- dead center
- stroke
- Prior art date
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 88
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 29
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 18
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 10
- 230000009471 action Effects 0.000 description 9
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 7
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 5
- 241000282461 Canis lupus Species 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000000979 retarding effect Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B21/00—Pilgrim-step tube-rolling, i.e. pilger mills
- B21B21/005—Pilgrim-step tube-rolling, i.e. pilger mills with reciprocating stand, e.g. driving the stand
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
-1- 22234/CV/mv-1- 22234 / CV / pl
Korte aanduiding: Werkwijze voor het walsen van buizen.Short designation: Procedure for rolling tubes.
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het walsen van buizen, waarbij twee tegenover elkaar aangebrachte gekalibreerde, 5 in een walsgestel gelegerde walsen op een buisvormig walsmateriaal, dat op een axiaal vaststaande conische doorn is aangebracht, heen en weer bewogen worden en waarbij de in draaiing gebrachte walsen aan hun omtrek-vlakken zich verkleinende, aan de vorm van de conische doorn aangepaste werkkalibers bezitten, welke het walsmateriaal op de doorn uitwalsen en 10 waarbij de walsen aan de einden van de werkkalibers het walsmateriaal in beide dode punten van de weg van het walsgestel met het oog op de opwekking van de vooruitschuiving en de draaiing vrijgeven.The invention relates to a method of rolling tubes in which two calibrated roll-alloy rollers arranged opposite one another are moved to and fro on a tubular roller material mounted on an axially fixed conical mandrel and wherein the rotatable rollers on their peripheral surfaces have reduced working gauges adapted to the shape of the conical mandrel, which roll out the rolling material onto the mandrel and the rollers at the ends of the working calibers rolling the rolling stock into both dead points of the path of release the roller stand for the purpose of generating the advance and rotation.
Een bekende werkwijze voor het walsen van buizen bestaat daarin, dat op een axiaal vaststaande conische doorn het te bewerken buismate-15 riaal met behulp van in een walsgestel gelegerde, heen en weer beweegbare gekalibreerde walsen uitgestrekt wordt. In het inloopdodepunt (dode punt aan de inloopzijde van het walsmateriaal van de weg van het walsgestel) wordt het buismateriaal vrijgegeven door de ringwalsen, zodat in deze tijdsruimte de mogelijkheid bestaat de vooruitbeweging van het 20 buismateriaal en de draaiing van het buismateriaal over een bepaalde vereiste draaihoek uit te voeren.A known method of rolling tubes consists in that the tube material to be processed is stretched on an axially fixed conical mandrel by means of reciprocally calibrated rollers mounted in a rolling stand. At the run-in dead center (dead-end on the run-in side of the rolling stock from the road of the rolling stand), the tubing is released by the annular rollers, so that in this space of time there is the possibility of advancing the tubing and the rotation of the tubing over a certain requirement rotation angle.
Bij deze bekende walswerkwijze werd het vooruitbewegen van het walsmateriaal in het inloopdodepunt, dat wil zeggen voor de voorwaartse slag van het walsgestel, opgewekt. De noodzakelijke draaiing van het 25 walsmateriaal- de draaihoek ligt in het gebied van 50°-70°- vindt bi.i deze walswerkwijze eveneens in het inloopdodepunt van het walsgestel plaats.In this known rolling process, advancement of the rolling stock into the run-in dead center, i.e., for the forward stroke of the rolling frame, was generated. In this rolling process, the necessary rotation of the rolling stock - the turning angle is in the range of 50 ° -70 ° - also takes place in the run-in dead center of the rolling stand.
Aangezien bij deze bekende walswerkwijze praktisch slechts bij de voorwaartse slag van het walsgestel de affektieve walswerking wordt gele-30 verd wordt deze werkwijze "Kaltpilgerverfahren" genoemd. Bij de terug-waartse slag van het walsgestel werd geen walswerking geleverd.Since in this known rolling process the effective rolling action is provided only with the forward stroke of the rolling stand, this process is called "Kaltpilgerverfahren". No rolling action was provided at the backward stroke of the rolling stand.
Uit de Duitse octrooiaanvrage 1.602.036 is het reeds bekend de vooruitbeweging van het walsmateriaal voor 100 yé of voor het grootste gedeelte in het uitloopdodepunt van de weg van het walsgestel, dat wil 35 zeggen voor het begin van de terugwaartse slag op te wekken en de draaiing van het walsmateriaal van circa 60° zowel in het inloopdodepunt als ook in het uitloopdodepunt van de slag van het walsgestel op te wekken.From German patent application 1,602,036 it is already known to generate the advance movement of the rolling material for 100 ye or for the most part in the run-out point of the road of the rolling stand, ie before the start of the backward stroke and rotation of the roller material of approximately 60 ° both in the run-in dead center and in the run-out dead center of the roller frame stroke.
8105194 -2- 22234/CV/mv8105194 -2- 22234 / CV / pl
In de Duitse octrooiaanvrage 1.602.036 is vermeld, dat de doelmatige gunstigere vervorming van het walsmateriaal aanwezig zal zijn indien het walsen bij de teruggaande slag plaatsvindt. Dit voorstel is op volgen-de gronden van nadeel: 5 Bij het walsen op de teruggaande slag met grote in het uitloopdode- punt opgewekte vooruitbewegingen moet het walsmateriaal tegengesteld aan de bewegingsrichting van de werkwalsen vloeien. Daardoor ontstaan zeer grote axiale terugdrukkrachten op de walsdoorn, aan de doornstang met het doornleger en aan de slede voor de vooruitschuiving. Daar deze axi-10 ale terugdrukkrachten perfect door het koude walsmechanisme beheerst moeten worden en hierbii een bepaalde belastingsgrens niet kan worden overschreden is daarmede ook de grootte van de vooruitbeweging welke in het uitloopdodepunt kan worden opgewekt, begrensd. Op grond hiervan zijn slechts verhoudingsgewijs kleine vooruitbewegingen in het uitloopdode-15 punt te realiseren. Daarmede brengt het voorstel volgens de Duitse octrooiaanvrage 1.602.036 geen verbeteringen ten opzichte van de bekende "Kaltpilger" werkwijze.German patent application 1,602,036 states that the more favorable deformation of the rolling material will be present if the rolling takes place at the return stroke. This proposal is disadvantageous on the following grounds: When rolling on the return stroke with large forward movements generated in the run-out dead center, the rolling material must flow opposite to the direction of movement of the working rollers. This results in very large axial return forces on the rotary mandrel, on the mandrel rod with the mandrel bearing and on the slide for the forward slide. Since these axial return forces must be perfectly controlled by the cold rolling mechanism and a certain load limit cannot be exceeded, the magnitude of the forward movement which can be generated in the run-out dead center is therefore also limited. On this basis, only relatively small forward movements can be realized in the run-out-15 point. The proposal according to German patent application 1,602,036 therefore does not bring any improvements over the known "Kaltpilger" method.
Dit voorstel werd gemaakt, zonder dat op het desbetreffende tijdstip praktische ervaringen respectievelijk theoretische walstechnische 20 basiskennis met betrekking tot de voorgestelde walstechniek aanwezig was.This proposal was made without practical experience or theoretical basic rolling knowledge with regard to the proposed rolling technique at the relevant time.
Verder wordt in de Duitse octrooiaanvrage 1.602.036 voorgesteld naast de voorgestelde alleen in het uitloopdodepunt gewekte vooruitschuiving aanvullende opwekking van vooruitschuiving uit te voeren in het · inloopdodepunt. Dit brengt geen wezenlijke verhoging van de totale 25 vooruitbeweging (grootste vooruitbeweging in het uitloopdodepunt en aanvullende vooruitbeweging in het inloopdodepunt) met zich mee, daar door de aanvullende opwekking van vooruitbeweging in hetinloopdodepunt met daardoor noodzakelijke schakelslag in het inloopdodepunt ten gevolge van de nu verkorte lengte van het werkkaliber en de daardoor verhoogde 30 walsdrukkracht de axiale terugdrukkrachten op de terugwaartse slag vergroot worden. Daardoor zal de grootte van de toelaatbare vooruitbeweging in het uitloopdodepunt weer zo ver gereduceerd moeten worden, dat het voorstel geen opvoering van het vermogen ten opzichte van de toegepaste "Kaltpilger" walswerkwijze met zich mee brengt.Furthermore, in German patent application 1,602,036, it is proposed to perform additional generation of shift in the lead-in dead center in addition to the proposed advance shift generated only in the lead-out dead center. This does not entail a substantial increase in the total forward movement (largest forward movement in the run-in dead center and additional forward movement in the run-in dead center), since the additional generation of forward movement in the run-in dead center with the necessary switching stroke in the run-in dead center as a result of the now shortened length of the working gauge and the thereby increased rolling pressure force, the axial return forces on the back stroke are increased. As a result, the magnitude of the permissible forward movement in the run-out dead center will again have to be reduced to such an extent that the proposal does not entail a power increase compared to the "Kaltpilger" rolling method used.
35 Bij het in de Duitse octrooiaanvrage 1.602.036 voorgestelde draaien van het walsmateriaal over de aangegeven draaihoek voor het walsmateriaal, doorn met doornstang en inloop- en uitloop- spanvoering van circa 60°, zowel in het inloopdodepunt als ook in het uitloopdodepunt van de weg 8105194 -3- 22234/CV Λην van het walsgestel is ook voor het draaien in het uitloopdodepunt een aanzienlijke schakelslag noodzakelijk. Ten opzichte van de "Kaltpilger" werkwijze waarbij vooruitschuiving en draaiing in het inloopdodepunt plaats vindt gaat deze schakelslag van de lengte van het werkkaliber en zodoende 5 van de lengte van de walswerking verloren. Aangezien de grootte van de vooruitschuiving eenvoudig proportioneel aan de lengte van het werkkaliber is betekent een aanzienliike verkorting van de lengte van het werkkaliber een aanzienlijke reducering van de grootte van de vooruitschuiving, zodat bij dit voorstel zelfs een verlaging van het vermogen ten opzichte van 10 de tot nu toe toegepaste "Kaltpilger"werkwijze zal intreden.35 When the roller material is proposed in German patent application 1,602,036 to rotate through the indicated rotation angle for the roller material, mandrel with mandrel rod and run-in and run-out tension lining of approximately 60 °, both in the run-in dead center and also in the run-out dead center of the road 8105194 -3- 22234 / CV Λην of the roller frame, considerable turning is also necessary for turning in the run-out dead center. Compared to the "Kaltpilger" method in which advance and rotation take place in the run-in dead center, this switching stroke of the length of the working gauge and thus of the length of the rolling action is lost. Since the size of the advance is simply proportional to the length of the working gauge, a significant reduction in the length of the working gauge means a significant reduction in the size of the advance, so that in this proposal even a reduction in power compared to 10 hitherto applied "Kaltpilger" method will start.
Uitgaande van de genoemde nadelen wordt met de onderhavige uitvinding beoogd een werkwijze voor het walsen van buizen volgens bovengenoemde soort te verkrijgen, waarbij het mogelijk is een optimaal opvoeren van de opbrengst te verkrijgen ten opzichte van de "Kaltpilger" werkwijze door 15 aanzienlijke verhoging van de totale walswerking bij het koud walsen van buizen en daarmede een overeenkomstig opvoeren van de opbrengst van het walswerk te verkrijgen.On the basis of the drawbacks mentioned, the object of the present invention is to obtain a method for rolling pipes of the above-mentioned type, wherein it is possible to obtain an optimum increase of the yield compared to the "Kaltpilger" method by considerably increasing the total rolling action in the cold-rolling of tubes and thereby obtaining a corresponding increase in the yield of the rolling mill.
Volgens de uitvinding kan dit worden bereikt doordat het overwegende deel van de bij het heen en weer bewegen van het walsgestel geleverde to-20 tale walsarbeid op de voorwaartse slag van de weg van het walsgestel en het kleinere deel van de totale walsarbeid op de achterwaartse slag van de weg van het walsgestel wordt geleverd, terwijl de totale draaiing van het walsmateriaal bij iedere heen- en weerbeweging van het walsgestel ca. 50-70 % bedraagt, waarbij de draaihoek in het inloopdodepunt ca.According to the invention this can be achieved in that the major part of the total rolling work delivered to and fro of the rolling frame on the forward stroke of the road from the rolling frame and the smaller part of the total rolling work on the reverse stroke. of the road from the rolling stand, while the total rotation of the rolling stock with each reciprocating movement of the rolling stand is approximately 50-70%, with the turning angle at the run-in dead center approx.
25 20-40° en de draaihoek in het uitloopdodepunt ca. 20-40° bedraagt.25 20-40 ° and the rotation angle in the run-out dead center is approx. 20-40 °.
Bij uitgevoerde walsonderzoekingen is gebleken, dat zich bij een uitsluitend in het uitloopdodepunt plaatsvindende opwekking van vooruitschuiving de totale walswerking ongeveer voor de helft op de daarop volgende achterwaartse slag van het walsgestel en op de daarna volgende 30 voorwaartse slag van het walsgestel opdeelt.Rolling investigations have shown that, in the case of a push-up generation which takes place exclusively in the run-out dead center, the total rolling action divides up approximately half on the subsequent back stroke of the rolling mill and on the following forward stroke of the rolling mill.
De walsmethode volgens de uitvinding waarbij het overwegende aandeel van de walswerking van het walsmateriaal op de voorwaartse slag en het kleinere aandeel op de terugwaartse slag plaatsvindt brengt een optimale vermogensopvoer ten opzichte van de "Kaltpilger"-werkwijze met 35 zich mee, daar zowel de voorwaartse slag als ook de achterwaartse slag met zoveel walsarbeid belast worden, dat de elementen van het koud walswerk, in het bijzonder vooruitschuif- en draaimechanisme, tegenleger van de doorn en walsgestel met de gekalibreerde walsen ten opzichte van 8105194 -4- 22234/CV/mv het walsraechanisme voor de toepassing van de "Kaltpilger"-werkwijze niet hoger belast worden en daarmede niet gewijzigd moeten worden. Bij de voorgestelde werkwijze neemt het kleinere aandeel van de totale walswer-king een grootte aan, welke een noemenswaardige walswerking op de terug-5 waartse slag vormt, welke dus een aanzienlijke verhoging van de totale vooruitschuifopbrengst ten opzichte van de "Kaltpilger"-werkwijze mogelijk maakt.The rolling method according to the invention, in which the major part of the rolling action of the rolling material takes place on the forward stroke and the smaller part on the reverse stroke, results in an optimum power increase compared to the "Kaltpilger" process, since both the forward stroke as well as the reverse stroke are loaded with such rolling work that the elements of the cold rolling mill, in particular the sliding and turning mechanism, counterpart of the mandrel and rolling mill with the calibrated rollers in relation to 8105194 -4- 22234 / CV / mv the roller mechanism for the application of the "Kaltpilger" method should not be subjected to higher loads and should not be modified thereby. In the proposed process, the smaller proportion of the total rolling operation increases in size to form a noteworthy rolling action on the reverse stroke, thus allowing a significant increase in the total advance yield over the "Kaltpilger" process makes.
Deze noemenswaardige grootte van het kleinere aandeel van de totale walswerking op de terugwaartse slag is daardoor mogelijk, dat de bij de 10 walswerkwijze volgens de uitvinding aanwezige draaihoek voor het walsmateri-aal zowel in het inloopdodepunt als ook in het uitloopdodepunt ca. 20-40° bedragen, aangezien bij deze kleine draaihoeken bij het walsen op de terugwaartse slag de axiale terugdrukkrachten op de doorn, doornstang, tegen-leger van de doorn en vóoruitschuifslede aanzienlijk kleiner zijn dan 15 bij de bekende draaihoek van ca. 50-70°, zowel in het inloop- als ook in het uitloopdodepunt. Het verwalsen van de bij het walsen pptredende verbreding in de walsspleet wordt bij het aanwezig zijn van de kleinere draaihoek in het inloop- en uitloopdodepunt van ca. 20-40° verdeelt over de volgende voorwaartse slag en over de volgende terugwaartse slag. Zodoende 20 ontstaat een aanzienlijke vermindering van de axiale tegendrukkrachten.This noteworthy magnitude of the smaller proportion of the total rolling action on the backward stroke makes it possible for the angle of rotation for the rolling stock present in the rolling method according to the invention to be approximately 20-40 ° both in the run-in dead center and in the run-out dead center. since, at these small angles of rotation when rolling on the reverse stroke, the axial retraction forces on the mandrel, mandrel, mandrel counter-bearing, and front slide are significantly less than 15 at the known rotation angle of about 50-70 °, both in the entry as well as the exit dead center. The rolling of the widening in the roll gap during rolling is distributed over the next forward stroke and the next reverse stroke when the smaller angle of rotation in the run-in and run-out dead center of approx. 20-40 ° is present. This results in a considerable reduction of the axial counterpressure forces.
Daarenboven heeft de walswerkwijze volgens de uitvinding een verbetering van de buistoleranties, een vermindering van de verschillen van tangentieële en in lengterichting verlopende inwendige spanning van de koudgewaltste buizen en een aanzienlijke verlenging van de levensduur van 25 de walswerktuigen Bij het koudtrekken (Kaltpilgern) van koperbuizen met vooruitschuiving en draaiing in het inloopdodepunt bij vaak gewenste grootte wolfgewichten (boven 400-500 kg) treden in het laatste deel van iedere wolf aan het einde van het werkkaliber grote vertragingskrachten in het walsmateriaal op, waardoor het gevaar bestaat, dat het walsmateriaal 30 ongewilde bewegingen in de uitlooprichting uitvoert. Indien men dit zou willen vermijden was men gedeeltelijk gedwongen in het laatste gedeelte van iedere wolf de werksnelheid van het walsw$rk omlaag te brengen, hetgeen een vermindering van de opbrengst zou betekenen.In addition, the rolling method according to the invention has an improvement in the tube tolerances, a reduction in the differences of tangential and longitudinal internal tension of the cold-rolled tubes and a considerable extension of the service life of the rolling tools in the cold drawing (Kaltpilgern) of copper tubes with advancement and rotation in the run-in dead center at often desired wolf weight sizes (above 400-500 kg) in the last part of each wolf at the end of the working caliber large retardation forces occur in the rolling material, whereby there is a risk that the rolling material will have 30 unintentional movements in the run-out direction. If one wanted to avoid this, it was partly forced in the last part of each wolf to reduce the working speed of the roller mill, which would mean a reduction in yield.
Indien men de walswerkwijze volgens de uitvinding bij het verwalsen 35 van koperbuizen met overeenkomstige grote wolfgewichten toepast worden de vertragingskrachten bij het walsen aanzienlijk omlaag gebracht, zodat een vermindering van de werksnelheid van het koude walswerk vermeden wordt.If the rolling method according to the invention is used in the rolling of copper pipes with correspondingly large wolf weights, the retarding forces during rolling are considerably reduced, so that a reduction in the working speed of the cold rolling mill is avoided.
Bij de werkwijze volgens de uitvinding wordt verder bij de kleine 8105194 » -5- 22234/CV/mv o draaihoeken van ca. 20-40 en bij de verdeling van de totale walswerking voor de voorwaartse en achterwaartse slag volgens de uitvinding de kracht voor het opwekken van de vooruitschuiving (de doornvrijraaakkracht) aanzienlijk verminderd. Tengevolge van de kleine doornvrijmaakkracht en de klei-5 nere tegendrukkrachten zal bij de walswerkwijze volgens de uitvinding het koude walsmechanisme aanzienlijk rustiger lopen dan bij de toepassing van de bekende "Kaltpilger" walswerkwijze. Het lawaainiveau bij het koude walswerk, dat werkt volgens de werkwijze volgens de uitvinding wordt aanzienlijk omlaag gebracht.In the method according to the invention, the turning force of the forward and backward stroke according to the invention also increases the force for the small rolling speeds of approx. 20-40 at the small 8105194 »-5- 22234 / CV / mv o. generation of the advance (the mandrel-freeing force) is considerably reduced. Due to the small mandrel release force and the smaller counter-pressure forces, the cold rolling mechanism in the rolling process according to the invention will run considerably more quietly than when using the known "Kaltpilger" rolling process. The noise level in the cold rolling mill operating according to the method according to the invention is considerably lowered.
10 Het is gebleken, dat de voorgestelde walswerkwijze in het bijzonder dan gunstig kan worden toegepast, indien voor het uitvoeren van de werkwijze een zogenaamd "Kaltpilger" walsmechanisme met ringkaliberwalsen wordt toegepast, waarbij een inrichting is aangebracht met behulp waarvan de draai-hoek (totale afrolhoek) van de toegepaste ringkaliberwalsen betrokken op 15 de steekcirkeldiameter van het rondsel van de walsas, gedurende een van iedere voorwaartse respectievelijk achterwaartse slag groter dan 330° is.It has been found that the proposed rolling method can be used in particular advantageously if a so-called "Kaltpilger" roller mechanism with ring-caliber rollers is used for carrying out the method, wherein a device is provided by means of which the rotation angle (total rolling angle) of the ring gauge rollers used, based on the pitch circle diameter of the pinion of the roller shaft, during one of each forward and backward stroke, respectively, is greater than 330 °.
Dit wil zeggen, dat de schakelslag voor vooruitschuiving en/of draaiing van het walsmateriaal in het uitloopdodepunt in de kalibermuil van de ring-walsen en daardoor bij vooruitschuiving of draaiing in het uitloopdode-20 punt de werkkaliberlengte van de ringwalsen niet nadelig wordt beïnvloed.This means that the switching stroke for advancement and / or rotation of the rolling material in the run-out dead point in the jig of the ring rollers and therefore the working gauge length of the ring rollers is not adversely affected in the event of sliding or rotation in the run-out dead point.
Bovendien bezitten koudwalswerken van deze soort, zoals bijvoorbeeld beschreven in de Duitse octrooiaanvrage P 23 29 526.3, een mechanische draaiinrichting voor het opwekken van de draaiing van het walsmateriaal, waarbij de noodzakelijke schakeltijd proportioneel aan de op te wekken 25 hoekgrootte van de draaihoek is.In addition, cold rolling mills of this type, as described, for example, in German patent application P 23 29 526.3, have a mechanical turning device for generating the rotation of the rolling material, the necessary switching time being proportional to the angle size of the turning angle to be generated.
Bij de toepassing van de werkwijze volgens de uitvinding bij een dergelijk koudwalswerk worden volgende voordelen verkregen:The following advantages are obtained when the method according to the invention is used with such a cold rolling mill:
Aangezien de draaihoekgrootte in het inloopdodepunt slechts ca.Since the angle of rotation in the run-in dead center is only approx.
20-40° ten opzichte van de draaihoekgrootte van 50-70° bij de "Kaltpilger"-30 werkwijze bedraagt kan de schakeltijd in het inloopdodepunt eveneens op ongeveer de helft verminderd worden. Dit geeft een bovenproportionele verkorting van de schakelslag in het inloopdodepunt en daarmede kan de werkkaliberlengte dienovereenkomstig verlengd worden (ca. 15-20%), zonder dat de walsdiameter van de ringwalsen, zoals deze bij gebruikelijke 35 langeslag-Kaltpilger walswerken toegepast worden, gewijzigd wordt. Hieruit ontstaat een bijzonder grote langslag met behulp waarvan een overeenkomstige verhoging van de totale vooruitbeweging, dat wil zeggen van de totale walswerking van het walsmateriaal bij iedere heen en weergaande bewe- 8105194 > » -6- 22234/CV/mv ging van het walsgestel mogelijk wordt gemaakt.20-40 ° compared to the rotation angle size of 50-70 ° in the "Kaltpilger" -30 method, the switching time at the run-in dead center can also be reduced by about half. This results in a disproportionate shortening of the switching stroke in the run-in dead center and thus the working gauge length can be extended accordingly (approx. 15-20%), without changing the roller diameter of the ring rollers, as used in conventional 35 long-stroke Kaltpilger rollers. . This results in a particularly long longitudinal stroke, with the aid of which a corresponding increase in the total forward movement, that is to say, the total rolling action of the rolling material with each reciprocating movement of the rolling frame, is possible. is made.
Aangezien de draaihoekgrootte in het uitloopdodepunt bij de nieuwe walswerkwijze ca. 20-40° bedraagt is de noodzakelijk verlenging van de slag van het walsgestel bij een koud walswerk waarmede de werkwijze volgens 5 de uitvinding wordt toegepast, ten opzichte van de slag van het walsgestel dat de "Kaltpilger" werkwijze bij het lange slag- "Kaltpilger" walswerk benut (bijvoorbeeld overeenkomend met de Duitse octrooiaanvrage 2.329.526), slechts ca. 5-10 %.Daarbij behoeft de mechanische hoofdaandrijving van een koud walswerk voor het toepassen van de werkwijze volgens de uitvinding 10 slechts in onbelangrijke mate worden versterkt, waardoor het gehele koud-walswerk slechts op niet van belang zijnde wijze zwaarder wordt. Daarenr tegen wordt echter in totaal een vermogensopvoer van ca. 40-50% verkregen ten opzichte van het nuttig vermogen van een gebruikelijk "Kaltpilger" walswerk.Since the rotational angle size in the run-out dead center in the new rolling process is approximately 20-40 °, the necessary extension of the stroke of the rolling mill in a cold rolling mill with which the method according to the invention is applied, relative to the stroke of the rolling mill, is that the "Kaltpilger" method used for the long-stroke "Kaltpilger" rolling mill (for example, corresponding to German patent application 2,329,526), only about 5-10%. The mechanical main drive of a cold mill requires the use of the method. according to the invention are only insignificantly reinforced, so that the entire cold rolling mill becomes heavier only in an insignificant manner. On the other hand, however, a total power increase of about 40-50% is obtained compared to the useful power of a conventional "Kaltpilger" roller mill.
1515
Eindhoven, november 1981, 8105194Eindhoven, November 1981, 8105194
Claims (1)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3107824A DE3107824C2 (en) | 1981-02-24 | 1981-02-24 | Process for rolling pipes |
| DE3107824 | 1981-02-24 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8105194A true NL8105194A (en) | 1982-09-16 |
Family
ID=6126118
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8105194A NL8105194A (en) | 1981-02-24 | 1981-11-17 | METHOD FOR ROLLING TUBES. |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57139410A (en) |
| KR (1) | KR830008746A (en) |
| AT (1) | AT387732B (en) |
| CS (1) | CS245769B2 (en) |
| DD (1) | DD202251A5 (en) |
| DE (1) | DE3107824C2 (en) |
| FR (1) | FR2500338B1 (en) |
| GB (1) | GB2093384B (en) |
| IT (1) | IT1140130B (en) |
| MX (1) | MX156528A (en) |
| NL (1) | NL8105194A (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3227082C2 (en) * | 1982-07-16 | 1986-12-04 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Method and device for cold rolling pipes using the pilgrim step method |
| DE3708943C1 (en) * | 1987-03-18 | 1987-12-03 | Mannesmann Ag | Process as well as rotary and feed drive for carrying out the process for rolling pipes or bars according to a pilgrim step process |
| DE19609291C2 (en) * | 1995-03-09 | 2003-06-12 | Walter Wolf | Process for rolling pipes or bars |
| DE19709132C2 (en) * | 1997-03-06 | 2002-11-07 | Walter Wolf | Process for the cold rolling of pipes or rods in the cold pilger or cold pilger step process |
| JP2010240681A (en) * | 2009-04-03 | 2010-10-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for manufacturing ultra-thin-walled seamless metal tube by cold rolling method |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE247543C (en) * | ||||
| GB1123580A (en) * | 1966-02-17 | 1968-08-14 | Calumet & Hecla | Apparatus for reducing tubing |
| DE2329526A1 (en) * | 1973-06-07 | 1975-03-13 | Mannesmann Meer Ag | COLD PILGRIM ROLLING MILL FOR PIPE ROLLING |
| US4090386A (en) * | 1977-03-21 | 1978-05-23 | Sandvik Special Metals Corporation | Method of producing zircaloy tubes |
| DE2852102A1 (en) * | 1978-11-30 | 1980-06-04 | Mannesmann Ag | METHOD FOR REDUCING TUBES |
-
1981
- 1981-02-24 DE DE3107824A patent/DE3107824C2/en not_active Expired
- 1981-11-17 NL NL8105194A patent/NL8105194A/en not_active Application Discontinuation
- 1981-12-11 IT IT25548/81A patent/IT1140130B/en active
- 1981-12-15 JP JP56202353A patent/JPS57139410A/en active Pending
-
1982
- 1982-01-22 DD DD23692082A patent/DD202251A5/en unknown
- 1982-01-27 AT AT0028582A patent/AT387732B/en not_active IP Right Cessation
- 1982-02-18 MX MX191466A patent/MX156528A/en unknown
- 1982-02-23 GB GB8205358A patent/GB2093384B/en not_active Expired
- 1982-02-23 FR FR8202950A patent/FR2500338B1/en not_active Expired
- 1982-02-24 KR KR1019820000822A patent/KR830008746A/en unknown
- 1982-02-24 CS CS821273A patent/CS245769B2/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR830008746A (en) | 1983-12-14 |
| IT1140130B (en) | 1986-09-24 |
| DE3107824A1 (en) | 1982-09-23 |
| DE3107824C2 (en) | 1985-11-14 |
| GB2093384A (en) | 1982-09-02 |
| MX156528A (en) | 1988-09-05 |
| IT8125548A0 (en) | 1981-12-11 |
| DD202251A5 (en) | 1983-09-07 |
| CS245769B2 (en) | 1986-10-16 |
| FR2500338A1 (en) | 1982-08-27 |
| FR2500338B1 (en) | 1986-04-25 |
| GB2093384B (en) | 1985-01-30 |
| AT387732B (en) | 1989-03-10 |
| JPS57139410A (en) | 1982-08-28 |
| ATA28582A (en) | 1988-08-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Etherington | CONFORM—a new concept for the continuous extrusion forming of metals | |
| NL8105194A (en) | METHOD FOR ROLLING TUBES. | |
| US6314782B1 (en) | Roll stand with multiple rolls | |
| US4203309A (en) | Method of pilger rolling of tubes | |
| US3073543A (en) | Apparatus for coiling and uncoiling strip material | |
| RU2373004C2 (en) | Rolling mill for rolling bar or tubular material | |
| SU735343A1 (en) | Arrangement for advancing mandrel rod | |
| US1939524A (en) | Rolling mill | |
| US4196838A (en) | Methods for the manufacture of longitudinal-seam welded tubes | |
| SU565728A1 (en) | Helical broaching method | |
| JP6274449B2 (en) | Seamless steel pipe manufacturing method | |
| SU741970A1 (en) | Tube helical-rolling method | |
| GB2042953A (en) | Rolling of bars rods and wire | |
| SU1493371A1 (en) | Method of producing articles of variable section lengthwise | |
| SU1006006A2 (en) | Helical rolling mill | |
| SU1761361A1 (en) | Method of determining metal slippage in screw rolling | |
| SU825213A1 (en) | Tube pilger rolling mill | |
| SU1315049A1 (en) | Tapered tube cold rolling mill | |
| SU657880A1 (en) | Method of rolling a tube with thinned ends | |
| RU2278747C2 (en) | Combination type continuous screw and lengthwise rolling method | |
| RU1787606C (en) | Method of screw rolling of tubes | |
| SU766681A1 (en) | Cold tube rolling tool | |
| Golubchik et al. | Effective broaching in mills of different design | |
| SU841754A1 (en) | Hollow shaped articles cross rolling mill | |
| SU379297A1 (en) | PIETEYTSHMELSH ^ YUM ^ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BV | The patent application has lapsed |