1- poid de la carapace

la formule d'HUDSON W = (ρS * H3)/ Kd (ρS/ρw-1) cotg α

poid volumique de l'eau de mer γw 1.028

poid volumique de la roche/béton γs 2.65
la houle de projet Hd 2.6
coeficient de stabilité Kd 3.5
la pente de l'ouvrage cotg α 1.5

le poid de la carapace en tonne W 2.26

2- epaisseur de la carapace
1- poid de la carapace

Ec = n KΔ (W/γs) 1/3

le poid de la carapace W 2.25

poid volumique de la roche/béton γs 2.65
le coéficient de couche KΔ 1.13
le nombre de couche n 2

l'epaisseur de la carapace en mètre E 2.14

 N = n KΔ (1-P/100)*(W/γs) 2/3

Nature nombre de c KΔ p (%) Kd

anguleux 2 1.15 37 4
Cube modifier 2 1.02 46 8
Tétrapode 2 1.04 50 8.3
Dolos 2 1 63 22
Accropode 1 1.3 10

*valeurs à introduire
*cases à ne pas touchées
2.90705
 3- poid du fitre

Wf = W/10

le poid de la carapace en tonne W 4

l'epaisseur du filtre Wf 0.40

4- epaisseur du fitre

Ef= n KΔ (W/γs) 1/3

le poid moyen du filtre W 0.75

poid volumique de la roche/béton γs 2.65
le coéficient de couche KΔ 1.13
le nombre de couche n 2

l'epaisseur de la carapace en mètre E 1.49

 Dn=D50 e (0.01157n-0.5785)
D50=(W/γs)1/3
D15=D50x0.667
D85=D50x1.499

couche Filtre
γs 1.800
W50 0.000
W15 0.000
W85

D50= 24 mm
D15= 16 mm
D85= 36 mm

Règles des filtres de TERZAGHI

D50= 24 mm
D15= 16 mm
D85= 36 mm

0.03
 réf: cours travaux maritimes page 32

cercle V= 4/3pR3
p 0.75
v 1.00
pv 2.65 Diametre 0.81

volume 0.28
poids 2.65
 *valeurs à introduire
*cases à ne pas touchées

Couche Base (à protéger)

γs 2.200
W50 0.075
W15
W85

D50= 324 mm
D15= 216 mm
D85= 486 mm

RZAGHI

D50= 324.00 mm
D15= 216.000 mm
D85= 486.000 mm

0.07
 Résultats de calcul du transit sédimen

K
Q  g  H 2  T  t  f  
C s

INPUT (résultats de la réfraction)

Orientation de la côte de club des Pins : 50°N

Toutes les valeurs correspondent à la profondeur -10 m
direction période angle (alpha) f(alpha)

6 -49 -1.00

N 45° 8 -40 -0.94

10 -34 -0.86

6 3 0.09

N 315° 8 2 0.06

10 2 0.06

6 -32 -0.83

N 360° 8 -26 -0.71

10 -22 -0.62

6 39 0.93

N 270° 8 32 0.83

10 26 0.71
 Bilan energétique H2 *T * t

direction période f(%) direction période t

6 17.02 6 5367427.2

N 45° 8 1.21 N 45° 8 381585.6

10 0.11 10 34689.6

6 5.72 6 1803859.2

N 315° 8 0.81 N 315° 8 255441.6

10 0.03 10 9460.8

6 7.52 6 2371507.2

N 360° 8 0.94 N 360° 8 296438.4

10 0.09 10 28382.4

6 19.97 6 6297739.2

N 270° 8 4.68 N 270° 8 1475884.8

10 0.44 10 138758.4

Quantité des sédiments deplacés

total par
direction période Volume sable
direction
-4382.16
6

-2355.50
N 45° 8
-8058.90 -22318.68
N 45°

-1321.24
10

815.97
6

549.11
N 315° 8
1443.66
78.58 78021.35
10

-6251.30
6

-5838.98 -14259.77
N 360° 8

-2169.49
10

27783.25
6

34439.74 76577.69
N270° 8

14354.70
10

A calculer manuellment
Resultante 55,702.67
ansit sédimentaire

Valeur à introduire
Case à ne pas toucher

ub des Pins : 50°N

à la profondeur -10 m
direction période Hs( -10m) T pic angle arrivée θ°

6 0.4 6.24 7

N 45° 8 1.02 7.7 358

10 2.28 10.37 352

6 1.01 5.91 315

N 315° 8 2.36 7.71 316

10 4 10.37 316

6 0.81 5.91 350

N 360° 8 2.09 7.71 344

10 3.8 10.37 340

6 0.99 5.91 279

N 270° 8 2.11 7.71 286

10 4.13 10.37 292

 direction période bilan energétique

6 5358839.32

10285778.51
N 45° 8 3056912.77

10 1870026.42

6 10875090.11

23413901.14
N 315° 8 10969075.10

10 1569735.94

6 9195640.11

23429167.72
N 360° 8 9983467.55

10 4250060.05

6 36478967.86

111683326.61
N 270° 8 50660765.60

10 24543593.15

TOTAL Bilan energétique 168812174

le signe (+) correspond à un transport Ouest ==> Est

le signe (-) correspond à un transport Est ==> Ouest
m3/an
Nature nombre de couche KΔ p (%) Kd
anguleux 2 1.15 37 4
Cube modifier 2 1.02 46 8
Tétrapode 2 1.04 50 8.3
Dolos 2 1 63 22
Accropode 1 1.3 10

valeur de Kd préconisées pour l'application de la formule HUDSON

coéfficient kd pour la coéfficient kd pour le
Désignation des nombre disposition pente section courante musoir
de des du talus
blocs couche couches cotg α
vague vague non vague
déferlante déferlante déferlante
blocs naturels
1,5 à
arrondis 2 en vrac 2.1 2.4 1.7
3,0
1,5 à
arrondis >3 en vrac 2.8 3.2 2.1
3,0
en vrac 1,5 à
anguleux 1 2.9
(3) 3,0
anguleux 2 en vrac 1.5 3.5 4.0 2.9
2.0 2.5
3.0 2.0
1,5 à
anguleux >3 en vrac 3.9 4.5 3.7
3,0
1,5 à
anguleux 2 spécial (1) 4.8 5.5 3.5
3,0
blocs
préfabriqués
1.5 5.9
Tétrapode et
2 en vrac 2.0 7.2 8.3 5.5
quadripode
3.0 4.0
2 en vrac 1.5 9.0 10.4 8.3
Tribar 2.0 7.8
3.0 7.0

Dolos 2 en vrac 2.0 22.0 25.0 15.0

3.0 13.5
1,5 à
Cube modifier 2 en vrac 3,0 6.8 7.8
2 en vrac 1,5 à 8.2 9.5 5
Hexapode 3,0
1 1,5 à 12 15 7.5
Tribabar rangé 3,0
Accropode 1 en vrac 1.333 12 15

Dinosaure 1.5 en vrac 1.5 18

blocs naturels

Blocs anguleux en vrac 2.2 2.5

à granulométrie
étalée

(1) le grand axe du bloc est disposé normalement à la pente

(3) disposition en une couche de blocs naturels non recommandée pour un usage avec lames déferlantes, admise
pour des vagues non déferlantes moyennant une mise en place soignées
coéfficient kd pour le
musoir

vague non
déferlante

1.9
2.3
2.3
 3.2
2.8
2.3
4.2
4.5

6.6
6.1
4.4
9.0
8.5
7.7
15.5
15.0
5.0
7
9.5
12

es déferlantes, admise
 hs T gT2 hs/gT2
2 10 981 0.00203874

on fait une lecture de Hb/hs a partir de l'abaque et Hb/hs Hb

en fonction de la pente de la plage
1.3 2.6
valeur à introduire
cases à ne pas touchées
 METHODE CERC

profondeur au pied de l'ouvrage hs 3

la houle de projet Hb 3.2
la periode T 10
gT2 981
Hb/gT2 0.003262

a partier de l'abaque III-3 Hb/Ho 1.54

donc Ho 2.08

hs/Ho Ho/gT2 cotg α Ru/Ho

sur (abaque IV-5) et pour 0.8 0.204 1.5 4.1
sur (abaque IV-6) et pour 2 0.204 1.5 3.1

hs/Ho Ru/Ho
pour 1.44 après interpolation 3.56 on a donc
 Ru Ru Ru
7.40 Kr dans l'abque IV-8=1,23 9.11 le coéficient de rigosité=0,55 5.01
 METHODE CEM (CHAP VI-5-3).

VALABLE POUR hb/hs >0,3

Houle de projet Hs 3.2

l'arase de la butée hb 1.2
profondeur au pied de l'ouvrage hs 3
hb/hs 0.40
γs 2.65
γw 1.028
Δ 1.58

valeur à lire de l'abaque Ns 4

Dn50 0.51 metre

W50 1.34 Tonne

METHODE VAN DER MEER ROCK MANUEL (CHAP 5

 METHODE VAN DER MEER ROCK MANUEL (CHAP 5

les valeurs de dimensionnement pour un dommage faible ou acceptable (de 0 à 10 %) et dans d

situations de profondeur limitée sont résumées au Tableau 5.46

Les valeurs du Tableau 5.46 ne présentent aucun risque pour ht /h > 0.5. Pour des valeurs de ht
moins élevées, il faut utiliser les formules de stabilité consacrées aux carapaces, comme les prés
la Section 5.2.2.2.

Houle de projet Hs 3.2

l'arase de la butée ht 1.2
profondeur au pied de l'ouvrage h 3
ht/h 0.40
γs 2.65
γw 1.028
Δ 1.58

valeur à lire de l'abaque ou tableau Ns 6.5

Dn50 0.31
W50 0.83
(ht /h = 0 à 0.2)
ouvrage situé en eau très peu profonde avec des fonds en pente douce
les règles de dimensionnement de talus en escaliers et talus composés
Voir Rock Maunal Section 5.2.2.8 –
P VI-5-3).
Stability of Toe Berm T
(Markle 1989)

MANUEL (CHAP 5,2,2,9)

MANUEL (CHAP 5,2,2,9)

e (de 0 à 10 %) et dans des

. Pour des valeurs de ht /h

rapaces, comme les présente
tability of Toe Berm Tested in Regular Waves (Markle 1989)