Projet de climatisation

Université de Nantes Pizzeria Del Arte

Département

GENIE THERMIQUE et ENERGIE

2, avenue du Professeur Jean Rouxel 6 Route de PARIS
BP. 539
44475 CARQUEFOU Cedex 44300 Nantes
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THERMIQUE DES LOCAUX

Projet de climatisation

Gente Florian
Cornet Sébastien vendredi 9 janvier 2009

2008 / 2009 1 / 24
 Projet de climatisation

Table des matières

A - Introduction............................................................................................................................... 3
B - Avant projet............................................................................................................................... 3
1 - Zones....................................................................................................................................................................... 3
a) Zones.................................................................................................................................................................. 3
b) Circulation de l'air.......................................................................................................................................... 4
2 - Ventilation............................................................................................................................................................. 5
3 - Calcul des déperditions....................................................................................................................................... 6
a) Visual TTH 2005.............................................................................................................................................. 6
b) Résultats........................................................................................................................................................... 7
4 - Calcul des charges été et hiver........................................................................................................................ 7
a) Vitrages............................................................................................................................................................. 7
b) Activités............................................................................................................................................................ 8
c) Machines électriques...................................................................................................................................... 8
d) Diffuseurs......................................................................................................................................................... 9
e) Remarques......................................................................................................................................................... 9
f) Résultats............................................................................................................................................................ 9
g) Calcul des débits............................................................................................................................................ 10
5 - Diagramme de l'air humide............................................................................................................................... 11

C - Travail d'exécution................................................................................................................. 12
1 - Réseau aéraulique............................................................................................................................................... 12
2 - Centrale de traitement d'air........................................................................................................................... 14
3 - Réseau hydraulique des ventilo Convecteurs............................................................................................... 14
4 - PAC réversible.................................................................................................................................................... 15

D - Devis........................................................................................................................................... 15
1 - Réseau aéraulique............................................................................................................................................... 16
2 - Détente directe.................................................................................................................................................. 16
3 - Eau glacée............................................................................................................................................................ 17

E - Conclusion.................................................................................................................................. 18
F - Annexe........................................................................................................................................ 18
1 - Résultats Visual TTH 2005.............................................................................................................................. 18
a) Infiltrations d'air.......................................................................................................................................... 18
b) Récapitulatif des déperditions................................................................................................................... 19
c) Coefficient UBAT......................................................................................................................................... 20
2 - Résultats Block-load.......................................................................................................................................... 21

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A - Introduction
Ce projet a pour but l'étude et la compréhension de la mise en place de deux
systèmes de climatisation dans la pizzéria « Del Arte ». Deux systèmes de
climatisation correspondant à deux zones à traiter: la salle même du restaurant dans
laquelle un système ayant un débit de renouvellement d'air important est nécessaire;
et un autre système de moindre ampleur traitant 3 pièces indépendantes.
Cette étude va nous mener dans un premier temps à définir le bâtiment (parois,
vitrages, orientation) via un outil que l'on maîtrise déjà, à savoir Visual TTH 2005,
puis à définir les charges thermiques sous Block-load (activités humaines et des
machines) pour enfin connaître la puissance des éléments constituant ces systèmes de
climatisation (puissance de chauffage et puissance de climatisation).
Dans un deuxième temps, nous tracerons le réseau aéraulique, la CTA et les
installations issues des 2 options, à savoir la détente-directe et le réseau d'eau glacé
à l'aide d'Autocad ainsi que les éléments de régulation.

B - Avant projet
1- Zones

a) Zones

Afin de définir plus précisément les différentes zones à étudier, nous les avons
délimitées ci-dessous. Deux zones en ressortent: la zone 2 où seront installés des
ventilos-convecteurs et une PAC dans une première étude, puis un trisplit dans une
deuxième étude; la zone 1 étant la pièce principale du restaurant, elle sera chauffée
et climatisée par une CTA puis par un rooftop (plus économique, plus rapide à installer
et permet l'utilisation des calories de l'air vicié contrairement aux ventilos-
convecteurs).

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b) Circulation de l'air

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2- Ventilation
Le calcul de ventilation s'est fait à partir des abbaques de la RT2005.

Rooftop
Locaux de restauration: 22m3/s.pers et 163 personnes Q = 3586 m3/s
Sanitaire: 15 m3/s.pers et 2 personnes Q = 30 m3/s

Ventilo-convecteur
Bureau de direction: 18m3/s.pers et 3 personnes Q = 54 m3/s
Pause: 18m3/s.pers et 10 personnes Q = 180m3/s
Bureau cuisine: 18m3/s.pers et 4 personnes Q = 72 m3/s

Soit au total Qan = 1,09 m3/s

3- Calcul des déperditions

a) Visual TTH 2005

Visual TTH 2005 permet de définir le bâtiment thermiquement. Cette étape

est cruciale pour déterminer la puissance du matériel à installer. En effet, une fois
toutes les caractéristiques du bâtiment rentrées, le logiciel calcule les déperditions
de celui-ci.
La première version de notre étude nous impose une certaine orientation du
bâtiment: le bas du croquis correspond à la façade Est. C'est quasiment le cas le plus
défavorable, comme nous avons pu le constater lors de la saisie de la surface vitrée.
En effet la façade sud (à gauche du croquis) n'a que deux ouvrants donnant sur le
restaurant.
Lors de la description des parois, nous avons pris certaines hypothèses. En
premier lieu sur leur composition:

–On majorera les déperditions de 10%, afin de tenir compte des pertes linéiques dont
les données ne seront pas entrées lors de notre études.
–Le mur extérieur, normalement composé de « béton plein lourd silicieux » en partie, a
été remplacé par du « béton plein avec sable de rivière » de masse volumique
équivalente.
–La résistance thermique de la toiture n'est pas homogène. En effet, l'isolation est
placée entre chaques chevrons. Cela induit des pertes linéiques, bien que celles-ci
soient négligeables lorsque l'isolation est posée correctement. Nous avons du prendre
ici une résistance « équivalente » de 3,3m²K/W.

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–Le plancher sur terre plein oblige à utiliser une résistance équivalente de
4,54m²K/W car on ne connait pas la résistence thermique du sol, ni ses dimensions.
De plus, un plancher béton se fait avec des hourdis entre les solives: ceux-ci sont
creux, rendant le matériau hétérogène donc plus difficile à déterminer
thermiquement. A noter que, cette résistence équivalente dépend du rapport
Périmètre/Surfaces du bati (les pertes augmentent avec le périmètre).
Le coefficient de pertes linéique est égal à 0,73 W/m°C (déterminé par
TTH2005).

Les ouvrants ont tous été considérés de qualité A3 (bonne étanchéité à l'air).
De plus, ils peuvent tous s'ouvrir entièrement (nous n'avons pas d'indications à ce
propos). Enfin, aucune des portes fenêtres n'a de soubassement.

b) Résultats

Voilà les résultats des calculs thermiques du logiciel:

Total des déperditions: 27 080 W

UBATréf = 0.429
UBAT = 0.467
D'ou un déficit sur le UbatRéf de -8.98%

Le bâtiment décrit sous TTH2005 peut ensuite être exporté sous Block-load
(via E2I-BLK)

4- Calcul des charges été et hiver

Consigne été Consigne hiver Situation Géographique

24° - 50% 20° - 50% Nantes

Ce logiciel permet d'analyser les données de Visual TTH2005, et d'en déduire

notamment la puissance de chauffage/climatisation à installer. Il remplace en effet
l'étude papier sur un diagramme enthalpique. Quatre zones sont étudiées: en effet le
logiciel impose une zone par système de climatisation. Ainsi la zone 1 (CTA) de cette
étude correspond à la zone 1 du logiciel , la zone 2 (ventilo convecteurs) correspond
aux zones 2,3 et 4.

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Zone 1: Salle du restaurant

Zone 2: Bureau de direction
Zone 3: Bureau cuisine
Zone 4: Pause
Le logiciel calcule les pertes de charges en été, période durant laquelle les
convecteurs électriques de la zone 3 sont inutiles.
Voici les différents points que nous avons pu compléter pour l'étude sous Block-
load:

a) Vitrages

D'un point de vue pratique, il nous a fallu rentrer les surfaces des vitrages,
leurs orientations, leurs protections solaires... Ainsi nous avons ajouté des stores pour
les 8 fenêtres et les 2 portes-fenêtres du restaurant, et le tableau de ces fenêtres a
été mis a 30cm. De plus, nous précisons ici le coefficient K de ces vitrages.

b) Activités

Les apports thermiques des personnes dans le bâtiment sont pris en compte par
le logiciel. Il demande le nombre de personnes par pièce et leur activités. Il calcule
ensuite lui même les apports. Par exemple, nous avons pris 167 personnes dans la salle
du restaurant (266m²) soit environ 1.6m²/personne. Voilà le détail de nos choix pour
le reste du restaurant:
Activité Occupation maximal (personnes)
Bureau de direction Travail de bureau 3
Bureau de cuisine Travail de bureau 4
Pause Assis/repos 10
Restaurant travail sédentaire 167 *
Sanitaire travail sédentaire 4
* On ajoute 4 caissiers ou vendeurs aux 163 clients

Remarque: L'heure de départ du régime normal et la durée du régime continu ont

été défini empiriquement:
Zone 1 : 9 heures 14h
Zone 2, 3, 4 : 7h 17h

c) Machines électriques

Block-load permet de prendre en compte le dégagement calorifique des

machines électriques. Le logiciel demande tous les apports en Watt. Nous

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convertissons les apports d'humidité définies en g/h en Watt grâce à l'expression

suivante:
Hlatent = 2501.M0 avec M0 en Kg par sec onde
ou
H0 =Hlatent + Hsensible

Ainsi nous avons converti l'apport d'humidité du percolateur en puissance:

0,527kW et 0,35kW dégagé par le piano et le four pizza (correspondant à seulement
10% de la puissance totale, le reste étant évacué par les hottes).
Le dégagement calorifique de l'éclairage doit aussi être pris en compte! Nous
sommes en présence d' ampoule fluorescentes standards
D'après les documents du cours:
• un sanitaire nécessite 120 lux minimum, soit 10 W/m 2
• un bureau nécessite 200 lux minimum, soit 13 W/m 2
• le restaurant est fortement éclairé, 300 lux me semble convenable, soit 17,5
W/m2
On a choisi les consommations minimales car le graphique n'est pas récent et
les éclairage sont de plus en plus performants.

Toutes ces machines se trouvent dans la salle du restaurant. Nous avons donc
divisé par 3 la génération totale de chaleur égale à 3500W correspondant aux 3 zones
de cette salle: droite, gauche, bas.
Hsensible = 1167W
Mlatent = 292 W

d) Diffuseurs

On dispose de deux types de diffuseurs : 12 diffuseurs plafonniers et 4

diffuseurs muraux. Ils possèdent tous deux des écarts de soufflage différents, 14°C
pour les diffuseurs plafonniers et 8°C pour les diffuseurs muraux.

On choisi donc 8°C . En effet il s'agit d'écarts maximum, ainsi, afin de

respecter les 2 écarts de soufflage associés aux diffuseurs, on choisit celui qui est le
plus bas.
Block-load demande la température de soufflage, on la calcule de la manière
suivante:
On a une température intérieure de 24°C, la température de soufflage est donc
de 24 – 8 = 16°C.

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e) Remarques

Certaines valeurs nous ont été données en début d'étude:

•Pression statique: 400 Pa
•Pertes par le by-pass: 0,05 pour 4 zones

f) Résultats

Charges Charges Charges Charges

sensibles sensibles hydriques totales Eté Mois & Puissance Puissance
Hiver Hs(W) Eté Hs(W) Eté Mo(g/s) Ho(W) heure BC (W) BF (W)
13528 26033 5,41 39561 juillet 15h 50399 46968

Nous obtenons finalement la puissance de la batterie froide et de la batterie

chaude à installer. (voir détail en annexe)

Date et heures ou les

charges sont maxi
CALCUL ETE Local climatisé dans le local PBF juillet 15h PBF septembre 13h PBF juillet 13h (W)
Zone 1 : Restaurant +
Public 1 Sanitaires juillet 15h 46968 39896 44668
Zone 2 : 2 Bureau Dir septembre 13h 1476 1847 1624
Personnel 3 Bureau Cuisine juillet 15h 915 833 880
VC 4 Pause juillet 15h 1293 1085 1204

Somme Ho : 50652 43661 48376

Puissance Totale
Froid 48376
Nous ne prenons pas le résultat de puissance de la batterie froide pour juillet à
15h, bien que celle-ci soit supérieure à celui à juillet 13h: la salle risque d'être pleine à
13h, et non à 15h ! (le logiciel considère une occupation maximale tout le temps)

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g) Calcul des débits

Remarque: on considèrera la masse volumique constante pour simplifier l'étude. Par

conséquent le débit volumique se conserve.

Débit extrait (hors CTA) = Débit hottes + Débit Laverie + Débit VMC= 2500 + 1100 +
705 = 4300 m3/h. Soit un débit = 1,2 m3/s

Le débit d'air neuf a été calculé Qan = 1,09 m3/s

En lançant le calcul on s'aperçoit que le débit d'air rejeté est négatif.
Qm rejeté= -0,11 m3/s
On rajoute donc de l'air neuf. Le nouveau débit est ainsi de 1,2 m 3/s
Le débit de soufflage est donné par block-load Q s= 2,7m3/s (après correction)
On a 1,2m3/s qui sort de la pièce il nous reste donc 1,5 m 3/h au point I. Ce débit est le
même que le débit recyclé car le débit d'air rejeté (par la CTA) est nul.

Au final Qan= 1,2 m3/s

Qs= 2,7 m3/s
Qrecyclé = Qextrait= 1,5 m3/s
Qrejeté = 0

5- Diagramme de l'air humide

Pour vérification, nous avons procédé à une étude papier.
Conditions extérieur: Tbulbe hum =20,9 °C he= 61 KJ/kgas
Tbulbe sec = 30,9 °C

Conditions intérieur: Température = 24 °C hi = 57 KJ/kgas

Hygrométrie = 67,8 %

Ecart de soufflage: 8°C

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J= Ho/ Mo = (26033 + 13528)/(13528/2501) = 7,314 KJ/kge = Δh/ Δw

on se fixe un Δw de 1ge/kgas, on a ainsi un Δh de 7,3 KJ

On trace la droite de soufflage, on détermine le point de soufflage S grâce à l'écart

de soufflage.
Point de soufflage hs= 44,5 KJ/kgas

Qm =Ho/(hi-hs) = 3,165 kgas/s

Point de mélange hm= [Qman.he + hi (Qmas-Qman)]/Qmas avec Qman=1 kgas/s

= 58,26 KJ/kgas

Pbf = Qmas.(hm-hs) = 43,55 KW

Efficacité E= (hm-hs)/(hm-h Өms ) = ( 58,26 – 44,5)/(58,26-43,5) = 0,934

C - Travail
d'exécution
1- Réseau aéraulique

Les diffuseurs plafonniers sont

choisis en fonction du débit d'air les
traversant. On connait le débit d'air à
souffler: Qs= 2,7 m3/s. Il suffit de diviser
cette valeur par le nombre de diffuseurs:
12 plafonniers + 4 muraux soit 16
diffuseurs. Qs par siffuseur= 607 m3/h.
Nous pouvons ainsi calculer le diamètre des
tronçons entre chaque bouche. Cependant,
afin d'éviter la commande de trop
nombreux diamètres de gaines et une mise
en place laborieuse (induisant une
augmentation du prix de l'installation), nous
nous sommes limités à 3 diamètres. Les

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diamètres ne correspondant pas aux débits ont été légèrement sur-dimensionnés par
endroit (et non sous-dimensionnés, ce qui entraînerait un inconfort acoustique).
Nous dimensionnons le réseau aéraulique à la vitesse silencieuse de 5 m/s. Le réseau
principal sera réalisé en gaine rectangulaire alors que les gaines souples seront
circulaires. Les dimensions des gaines est calculées à partir de la vitesse silencieuse
(v= 5m/s):

Gaines souples
Qv = V*S soit d = racine( (4*Qv)/(V*Π) )
D'où Dgaines souples = 0,2 m

Gaines rectangulaires
Ici la largeur a été calculé en prenant en compte une hauteur de gaine de 0,3m
(à cause de soucis de place en hauteur sous plafond) via la formule:
Qv = V*S
l = Qv / (V*0,3)

Tronçon Débit d'air ( m3/h) Largeur théorique (m) Largeur réel (m) Largeur mis en place (m)
OA 4860 0,9 0,8 0,8
AB 4252,5 0,79 0,8 0,8
BC 3645 0,68 0,7 0,8
CD 3037,5 0,56 0,6 0,6
DE 2430 0,45 0,45 0,6
EF 1822,5 0,34 0,35 0,35
FG 1215 0,23 0,25 0,35
GH 607,5 0,11 0,15 0,35

Pour concevoir ce réseau sous Autocad, nous avons utilisé la bibliothèque FISACAD.
Ayant observé une symétrie axiale du bâtiment, nous nous sommes servi de la fonction
« miroir » d'Autocad une fois la partie de droite créée.

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Nous avons fait en sorte de placer le même nombre de diffuseurs dans chaque
partie du restaurant afin de répartir l'air soufflé.

Afin d'éviter une montée en pression en cas de panne de l'extraction, on installe des
volets de surpression. Une surpression provoque un incofort et notamment le claquage
des portes. Il faut cependant maintenir une surpression suffissante avnt de prévenir
les infiltrations d'air dans la bâtiment. Le volet de surpression est dimensionner en
fonction de débit de soufflage.
Débit de soufflage= 2,7 m3/s et Vmax = 4 m/s (vitesse conseillé)
Section=Qv/Vmax= 0,675 m2
On a donc choisi un volet de dimension 1200 x 600, soit une section de 0,68 m 2 .
Le volet est de marque France Air.

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2- Centrale de traitement d'air (rooftop)

3- Réseau hydraulique des ventilo Convecteurs

A l'étage, nous avons positionné la PAC de telle sorte que l'aller et le retour de
l'eau glacée puissent descendre au niveau des toilettes du bâtiment. Les dimensions
de la PAC ont été prises sur la catalogue CIAT selon notre choix: Aquaciat 2 200V:
voir plus bas (devis).

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Etage:

Rez de chaussée:

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4- PAC réversible + CTA standart

Dimensionnement du réseau d'eau glacé:
D'après la RT2005, la vitesse silencieuse est de 2,5 m/s. Grâce à un bilan de
puissances, nous allons déterminer le diamètre des tuyaux.
On a: P= ρ.Qv.Cp.ΔT avec P= puissance froid= 48376 W
ΔT : régime de fonctionnement de la PAC en froid -10/15°C
ΔT= 25 °C
Donc Qv= P/(Cp.ΔT.ρ) = 4,629 c m3 donc Dint= racine( (4*Qv)/(V*Π) ) = 48,55 mm
soit Dint= 50 mm

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 Projet de climatisation

D - Devis
Deux solutions nous sont proposées pour climatiser: l'eau glacée et la détente
directe.

1- Réseau aéraulique
Le réseau aéraulique est utilisé dans les deux cas: sur le rooftop et sur la CTA.
C'est pour cette raison que nous le traitons dans une première partie commune.
Nous avons alors le choix entre différentes dimensions de diffuseurs: celles-ci
influent sur le niveau acoustique des diffuseurs (mesuré en NR). Il convient de garder
un niveau sonore compris entre 35 et 40 NR (fourchette considérée comme étant des
conditions d'écoute normales), idéales pour des restaurants. Nous choisissons donc le
deuxième diffuseur (34NR, 300mm par 300mm). D'après les photos des diffuseurs
mises à notre disposition, nous constatons que le modèle choisi est le DAU 40.
Ensuite, il faut ajouter les 4 diffuseurs muraux: toujours de marque France
Air, leur référence est GAC 21.
Il faut ensuite penser à rajouter au devis les gaines rigides et souples, les
réductions et éventuellement les raccord (diffuseurs)-(gaine souple) et les piquages
(gaine souple)-(gaine rigide).
Matériel Marque Nombre / longueur Prix unitaire / au mètre Prix total
Diffuseurs plafonniers France Air, DAU 40 12
Diffuseurs muraux France Air, GAC 21 4
Volet de surpression 0,8 France Air, SPFA 2
gaine Ø 0,8
gaine Ø 0,6
gaine Ø 0,35
gaine souple Ø 0,2
réduction Ø0,8 à Ø0,6 2
réduction Ø0,6 à Ø0,35 2
raccord ?
Piquage 250/800 France Air, PEP 11094616 16 8,9 142,4

2- Détente directe
C'est le système par détente directe que nous étudions en premier. C'est en
effet celui qui semble le plus rentable (pas de gaines pour relier la CTA à la salle
restaurant), ayant un meilleur rendement (il y a un échangeur en moins !).

Matériel Puissance débit (m3/h) fabricant, page Gamme Type PrixAccessoires Prix accessoires Prix total
CTA rooftop 46968 9720 FA, p659 REV 202 /
TRISPLIT - 1 unité commande +
3700 1015 MH068 FXEA4 3144,5 277,4 3421,9
extérieure France Air, p807 Multiflex programmateur
3 unités intérieures 880 à 1600 201 à 569 Type mural, MH020 FPEA 1527,3 / 1527,3

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Nous avons tout d'abord choisi un multisplit réversible inverter du contructeur

France Air. La technologie inverter permet de réguler la puissance en fonction du
régime, d'où un gain de rendement (température régulée plus fine).
Pour les unités intérieures nous avons pris le matériel absorbant le moins de
puissance étant donné que le plus bas de la gamme suffisait à nos besoins. L'unité
extérieure a été choisie en fonction du nombre d'unités intérieures qu'il est possible
d'installer avec (l'unité extérieure de la gamme en dessous ne permet d'installer que
2 unités intérieures). De plus, la puissance calorifique est au max de 1300W et la
puissance frigorifique au max de 1600W pour chaque unité intérieure. (voir 4.e) )
.

3- Eau glacée
Ce système a aussi certains avantages, notamment le fait que la température de la
CTA est plus élevée donc moins de condensation se créé comparé au système
précédent (où il faut sur-dimensionner pour éviter cela). On peut aussi noter qu'il
n'encombre pas la toiture.

Matériel Puissance débit (m3/h) fabricant, page Gamme Type Prix

CV1D 426 2 tubes 2 fils (2
3 Ventilo convecteur 880 à 1600 201 à 569 CIAT, p226 Major 2 1881
résistances)
CTA 44668 9720 CIAT, p566 Airtop 100
PAC eau glacée 53100 6900 a 17600 CIAT, p41 Aquaciat 2 Serie ILDC-ILDH, 200V

Nous avons choisi notre PAC en fonction de différents critères: elle doit être
réversible, avoir une puissance au moins égale à la somme des puissances nécessaires à
la batterie froide de la CTA et des ventilos convecteurs. Soit 48376 W minimum.
C'est pourquoi nous avons choisi le modele 200V. Ensuite, elle doit être réversible et
avoir une pompe hydraulique: nous choisisons donc la gamme ILDC-ILDH.

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Ensuite, notre CTA climaciat Airtop 100 a été choisie pour inclure une batterie
froide eau et des filtres aux normes G4+F7. De plus, elle permet de répondre à nos
besoins en débit d'air (9720m3/h) pour une vitesse à l'intérieur relativement faible
(3,1m/s).

E - Conclusion
Ce projet nous a d'abord permis de nous familiariser avec un nouveau logiciel,
Block-Load, qui permet le calcul des charges et des puissances du matériel de
climatisation. Ce fut aussi un énième rappel sur TTH2005.
De l'étude complète aux tracés des 2 installations de climatisation, ce projet
grâce à l'implantation de différents matériels nous a permis de concevoir et donc
d'assimiler plusieurs technologies du traitement de l'air et de la climatisation. La
recherche du matériel dans les catalogues nous apporte les connaissances sur les
différents modèles proposés par les constructeur tels que CIAT et France-Air.
De plus , les questions posées par ce genre de projet nous amène à réfléchir et à
trouver les solutions des problèmes posés. C'est donc un travail d'autonomie et
d'iniative, qui nous prépare à un avenir proche.

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F - Annexe
1- Résultats Visual TTH 2005

a) Infiltrations d'air
Locaux en simple ou double exposition
Surface habitable de la zone..... : 0m2
Hauteur fenêtres au-dessus de sol : inférieure à 10m
Fact. correct. hauteur....epsilon : 1.0 (EN 12831 p.69)
Tau renouv. d'air sous 50pa...n50 : 6
Classe d'exposition ..............: Site non abrité
Zone 1
------------------------------------------------------ MFt -----------
Pièce Vol. OE e V'inf VD
--------------------------------------------------------------(m3/h)--
Resto etag 477 2 0.05 286 286
Resto Dr 34 2 0.05 21 21
Resto Bas 522 1 0.03 188 188
Resto G 30 2 0.05 18 18
Sanitaires 36 0 0.01 4 4
----------------------------------------------------------------------
Total .... 1099 517 517

Zone 2
------------------------------------------------------ MFt -----------
Pièce Vol. OE e V'inf VD
--------------------------------------------------------------(m3/h)--
Bureau Dir 42 1 0.03 15 15
Pause 16 0
Bu Cuisine 17 0
----------------------------------------------------------------------
Total .... 75 15 15

Zone 3
------------------------------------------------------ MFt -----------
Pièce Vol. OE e V'inf VD
--------------------------------------------------------------(m3/h)--
Couloir 68 1 0.03 24 24
Laverie 52 1 0.03 19 19
Archives 11 0
Stock entr 11 0
Vestiaire 56 1 0.03 20 20
----------------------------------------------------------------------
Total .... 198 63 63

Vol = Volume de la pièce (local)

OE = Nb d'ouvertures exposées
e = Coefficient d'exposition selon EN 12831 p.68
V'inf = Débit d'air d'infiltration à travers l'enveloppe
= 2 . Vol . n50 . e . epsilon : EN 12831 p.25
VD = V'Inf : Volume d'infiltration d'air pour les déperditions

Nota = En tertaire l'air neuf est défini avec la saisie

des déperditions local par local, avec la 'paroi' VENTILATION

2008 / 2009 20 / 24
 Projet de climatisation

b) Récapitulatif des déperditions

Dossier : Tertaire

Température extérieure de référence .....: -5°C

Température intérieure par défaut .......: 20°C

Calcul des Déperditions selon EN 12831

-------------------------------------------------------------- MFt -------

Zone No 1 Public Etage : Rdc

- Resto etag 20° 218.64w/°C x 25° + 20w/m2 x 1.00m2 = 5 490 W

- Resto Dr 20° 94.27w/°C x 25° + 20w/m2 x 45.60m2 = 3 270 W
- Resto Bas 20° 242.65w/°C x 25° + 20w/m2 x 174.00m2 = 9 550 W
- Resto G 20° 76.23w/°C x 25° + 20w/m2 x 41.00m2 = 2 730 W
- Sanitaires 15° 13.69w/°C x 20° + 20w/m2 x 12.00m2 = 510 W
--------------------
Total : 21 550 W
--------------------------------------------------------------------------

Zone No 2 Perso VC Etage : Rdc

- Bureau Dir 20° 34.28w/°C x 25° + 20w/m2 x 14.00m2 = 1 140 W

- Pause 20° 3.15w/°C x 25° + 20w/m2 x 5.40m2 = 190 W
- Bu Cuisine 20° 3.26w/°C x 25° + 20w/m2 x 5.50m2 = 190 W
--------------------
Total : 1 520 W
--------------------------------------------------------------------------

Zone No 3 Perso CE Etage : Rdc

- Couloir 15° 31.77w/°C x 20° + 20w/m2 x 22.60m2 = 1 090 W

- Laverie 20° 39.70w/°C x 25° + 20w/m2 x 17.25m2 = 1 340 W
- Archives 20° 2.10w/°C x 25° + 20w/m2 x 3.50m2 = 120 W
- Stock entr 20° 2.32w/°C x 25° + 20w/m2 x 3.75m2 = 130 W
- Vestiaire 20° 38.08w/°C x 25° + 20w/m2 x 18.75m2 = 1 330 W
--------------------
Total : 4 010 W

Total des déperditions ci-avant ............................ 27 080 W

c) Coefficient UBAT

Tertaire Zones 1, 2, 3
Zone climatique.......... : H2
Altitude du site......... : 150m
Surface Habitable........ : 0.00m2
Date du permis construire : 01/06/2001
Ensemble de zones.
Calcul selon l'Arrêté du 29/11/2000 (JO 30/11/2000).
------------------------------------------------------ MFt -----------
A1 : surface des parois verticales opaques y compris les
parois verticales des combles aménagés et les surfaces
projetées des coffres de volets roulants non intégrés
dans la baie ; à l'exception des parties opaques prises
en compte dans A5, A6 ou A7.
CL RESTO/LT 0.463 w/m2 x 0.80 x 187.44 m2 = 69.428
MEXT 0.433 w/m2 x 1.00 x 237.42 m2 = 102.803
Total................................................ 172.231

2008 / 2009 21 / 24
 Projet de climatisation

A2 : Surface des planchers sous combles et surface des

rampants et parois horizontales des combles aménagés
TOIT RESTO 0.303 w/m2 x 1.00 x 379.49 m2 = 114.985
Total................................................ 114.985
A4 : surface des planchers bas exclus.
PB/TP 0.211 w/m2 x 1.00 x 363.35 m2 = 76.667
PLF/LT 0.454 w/m2 x 0.90 x 18.89 m2 = 7.718
Total................................................ 84.385
A6 : surface des fenêtres, des portes entièrement vitrées,
des portes-fenêtres et des parois transparentes ou
translucides non équipées de fermetures.
100_100 2.850 w/m2 x 1.00 x 8.08 m2 = 23.028
100_250 2.900 w/m2 x 1.00 x 2.50 m2 = 7.250
125_192 2.850 w/m2 x 1.00 x 19.20 m2 = 54.720
180_250 2.900 w/m2 x 1.00 x 9.00 m2 = 26.100
200_250 2.900 w/m2 x 1.00 x 10.00 m2 = 29.000
Total................................................ 140.098
L8 : linéaire de la liaison périphérique des planchers bas
avec un mur.
L01 0.730 w/m x 1.00 x 73.05 m = 53.327
Total................................................ 53.327
A5 : surface des portes, exception faite
des portes entièrement vitrées.
100_205 3.500 w/m2 x 1.00 x 4.10 m2 = 14.350
Total................................................ 14.350
----------------------------------------------------------------------
Somme déperditions de l'enveloppe du bâtiment [W/°C] 579.376

Avec pour valeurs de référence :

a1 = 0.40 A1 = 424.86 a6 = 2.40 A6 = 48.78
a2 = 0.23 A2 = 379.49 a7 = 2.00 A7 = 0.00
a3 = 0.30 A3 = 0.00 a8 = 0.50 L8 = 73.05
a4 = 0.30 A4 = 382.24 a9 = 0.90 L9 = 0.00
a5 = 1.50 A5 = 4.10 a10 = 0.90 L10 = 0.00

a1.A1+a2.A2+a3.A3+a4.A4+a5.A5+a6.A6+a7.A7+a8.L8+a9.L9+a10.L10
UBATréf=-------------------------------------------------------------=0.429
A1+A2+A3+A4+A5+A6+A7

Somme des déperditions du bâtiment

UBAT =-------------------------------------------------------------=0.467
A1+A2+A3+A4+A5+A6+A7

Déficit sur le UbatRéf = -8.98%

Non conforme aux caractéristiques thermiques mini de l'Arrêté du 29/11/2000.

Pour plancher haut sous combles ou rampant de combes aménagés (A2) :

Valeur U de la paroi opaque [ TOIT RESTO] > 0.30
Pour plancher bas donnant sur l'extérieur (A4) :
Valeur U de la paroi opaque x b [PLF/LT x 0.90] > 0.36
Pour fenêtre ou porte-fenêtre (A6) :
Valeur Uw de la paroi vitrée [200_250] > 2.90

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2- Résultats Block-load

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2008 / 2009 24 / 24