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    Calcul Mur de Cloture

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    Moundai Rakseuhbe
    Ce document présente le calcul de la stabilité d'un mur de clôture sous différentes conditions de vent. Il détaille les dimensions du mur, les pressions dynamiques, le calcul des moments, et vérifie que les contraintes sous la semelle sont inférieures à la résistance du sol. Il présente également le ferraillage requis pour la semelle et les poteaux.

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    NOTE DE CALCUL MUR DE CLOTURE

    1. Dimensions du mur de clôture

    Epaisseur du mur : e = 0.15 cm


    Hauteur du mur : hm = 2.50 m
    Plus grande longueur exposée au vent : le = 50 m
    Entraxe poteau : Ea = 2.50 m
    Longueur entre joint de dilatation : lj = 7.50 m

    2. Pression dynamique de base

    Région II – site exposé Q= 70 daN/m²


    Coefficient de site : Cs = 1.30
    Coefficient de réduction des pressions dynamiques : Cr=
    0.74

    Coefficient de trainée : Ct = 1.30


    Pression dynamique vent normal : Qvn = Q * Cs * Cr * Ct
    Qvn = 87.54 dan/m²
    3 - Vérification de la stabilité du mur
    Dimensions de la semelle : A B H
    h
    Mrvn = Mrhn = Rhn * d
    1.37 t.m
    1.8 1 0.5 0.2
    Profondeur de fouille estimée à : pf 1.25 m
    ( en dessous du terrain naturel)
    poids de la semelle : Ps = 1.43 t Poids des terres sur
    semelle: Pts = 2.38 t poids maçonnerie : Pm = 1.92 t
    Poids de la longrine et du chaînage : Plc = 0.75 t
    Effort normal sous semelle Ns = Ps+Pts+Pm+Plc
    Résultante des efforts horizontaux : Rh
    Vent normal :
    Vent extrême :
    Moment de renversement du mur : Mr
    Vent normal :
    Vent extrême :
    Mrhe = 1,75 * Mrvn
    Mrhe = 2.39 t.m
    Excentricité de la charge verticale N : ev
    vent normal :
    evn = Mrhn / Ns
    evn = 0.21 m
    vent exteme :
    eve = Mrhe / Ns
    eve = 0.37 m
    Détermination du tiers central de la semelle e = A/6
    e= 0.30 m
    Nota :
    La répartition des contraintes sous semelle est trapezoidale
    sous vent normale (evn <A/6 ) et triangulaire sous vent
    extréme ( eve > A/6)
    Contraintes maximales sous semelle
    vent normal : la contrainte moyenne : Cmvn
    Cm = ( 3*PM +Pm)/4
    Pm/M = Ns / ( A * B ) * (1+/- 6evn / A)
    Pm
    PM = 6.13 t/m²
    Pm = 1.07 t/m²
    Cmvn = 4.86 t/m²
    valeur qui est inferieur à la contrainte du sol qui est :
    15 t/m²
    Vent extreme
    La contrainte moyenne : Cmve
    Y = 3 * ( A/2 - eve )
    Y= 1.59 m
    PM = 2*Ns / (Y * B)
    PM = 8.14 t/m²
    Cmve = 3/4 PM
    Cmve = 6.11 t/m²
    valeur qui est inferieur à la contrainte du sol qui est :
    15 t/m²
    conclusion :
    La stabilité du mur est bien vérifiée sous vent normal et
    sous vent extreme
    fc28 = 25 mpa
    bras de levier : d1 =
    = 1.09
    la section d'acier : Ast = 2.00
    t.m m
    1.87 cm²
    4 - ferraillage poteau
    Moment d'encastrement poteau sur semelle
    Moment de flexion poteau niveau longrine
    bras de levier : d2 =1.25
    M= 0.68 t.m
    la section d'acier : Ast = 1.14 cm²
    5 - ferraillage semelle
    la section d'acier dans le sens du moment est de :
    Ast = M / ( z x fed )
    feE = 400 mpa
    P1 = PM - (PM-Pm)*(B-b) / ( 2*B)
    P1 = 3.88 t.m
    M = (2*PM+P1)*(B-b)² / 2B
    M= 11.48 t.m
    Ast = 7.33 cm²

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