Application de La STFT Dans La Détection Des Fuites D'eau
Application de La STFT Dans La Détection Des Fuites D'eau
Application de La STFT Dans La Détection Des Fuites D'eau
Intitulé
HAMIDI AMEL
Dédicace
Je dédie ce modeste travail ma chère mère,
à mon père qui m’ont toujours soutenu
Et aidé à affronter les difficultés,
Pour mes Frères (Salah, Rabia)
Et Mes sœurs (Aicha, Rahma, Mebarka, Fettoum)
Et leurs petites familles ;
À mon Fiancé: ADEL
À toute La famille HAMIDI et GHALEB
Et toute La famille AMER HEMMICHE
Pour tous ce qui ont fait pour que je puisse les honorer,
et leur patience durant ma vie.
À mes très chers frères et à mes chères sœurs, à toute
ma famille
À mes chers amis.
HAMIDI AMEL
Dédicaces
Je dédie ce modeste et mémorable travail, plus
particulièrement à mes aimables et respectueux parents qui
m’ont accompagné dans toute ma vie, s’inquiétant énormément
pour m’offrir une vie meilleure.
À toute La famille ALI SAOUCHA et MAGORA;
À mes sœurs ;
À mes amis, et toute la promotion d’électronique et
spécialement le groupe d’option Instrumentation maintenance
Industriel ;
Au personnel du hall technologique sans exception.
Au personnel de la faculté en particulier département d’électronique ;
Ainsi qu’à toutes les personnes qui m’ont aidé à la réalisation
de ce travail.
I
I.II.8.A. La vanne ................................................................................................................ page10
II
I.VI.4. L'alimentation .......................................................................................................... page19
III
II.III.1. B. Contrôle de variations de températures ............................................................... page32
IV
III.VI.1. Transformation de Fourier ..................................................................................... page42
III.VII.1.B. Analyse des signaux dans le domaine temps fréquence (STFT) ......................... page46
V
Le premier test ..................................................................................................................... page72
VI
Liste des figures
Chapitre I
Fig. I.1. Réseau ramifié ........................................................................................................ page6
Fig.I.2.Réseau maillé ........................................................................................................... page6
Fig.I.3. Débit en route .......................................................................................................... page7
Fig.I.4. Calculer la perte de charge dans le tronçon .............................................................. page7
Fig.I.5. loi de nœud .............................................................................................................. page8
Fig.I.6. loi de pertes de charge.............................................................................................. page8
Fig.I.7. capteur de pression .................................................................................................. page11
Fig. I.8. Schéma de principe de fonctionnement d’un capteur ............................................... page14
Fig.I.9. La boucle de courant 4-20 mA ................................................................................. page18
Fig.I.10. boucle 4-20 mA de 4 éléments ............................................................................... page18
Fig.I.11. Boucle 4-20 utilisée pour capteur de pression......................................................... page20
Chapitre II
Fig. II.1. Détection et technologies de localisation de fuites des conduites............................ page22
Fig. II.2. Parmi les appareils d’auscultation typiques se trouvent les tiges d’écoute .............. page23
Fig. II.3. Un corrélateur des bruits de fuites est un appareil portatif à microprocesseurs qui repère
précisément et automatiquement les fuites. .......................................................................... page24
Fig.II.4. Illustration schématique de la méthode de la corrélation croisée pour le repérage....
précis des fuites dans les conduites d’eau ............................................................................. page24
Fig. II.5. En résumée la méthode dans cette image ............................................................... page25
Fig.II.6.Schéma de la détection par immersion ..................................................................... page26
Fig. II.7. La détection thermographie par caméra infrarouge................................................. page27
Fig. II.8. Les données GPR avant (a) et après (b) l'interprétation de l'image ......................... page28
Fig. II.9. Recherche de fuite avec Fluorescéine .................................................................... page30
Fig.II.10. techniques des gaz traceur .................................................................................... page31
Fig. II.11. Déplacement de la sonde « au plus près » des zones potentiellement fuyardes .....
............................................................................................................................................ Page33
Fig. II.12. Principe d’un capteur de pression ........................................................................ page35
Fig. II.13. Capteurs de pression absolue ............................................................................... page35
Fig. II.14. Principe de capteur à base de Jauges de contrainte ............................................... page35
Fig.II.15. Capteurs de pression différentiel ........................................................................... page36
Chapitre III
Fig.III.1. Relations de réciprocité temps-fréquence .............................................................. page45
Fig.III.2. Représentation temporelle et fréquentielle de la somme de deux sinusoïdes........... page46
Fig.III.3. Perte de localisation temporelle ............................................................................. page46
Fig.III.4. Fonctions de fenêtrage et leurs enveloppes de réponses fréquentielles ................... page48
Fig.III.5. Base de Gabor ....................................................................................................... page49
Fig.III.6. Base d’ondelette .................................................................................................... page49
Fig.III.7. Représentation temporelle de la succession de deux sinusoïdes et leur STFT ......... page50
Fig.III.8. Représentations temporelles de la succession de deux sinusoïdes et leurs STFTs ..
............................................................................................................................................ page51
Fig.III.9. Représentation temporelle de la succession de deux sinusoïdes et leur STFT ......... page51
I
Chapitre IV
Fig. IV.1 .La chaîne d’acquisition ........................................................................................ page55
Fig. IV.2. La position des Capteurs de pression ................................................................... page55
Fig. IV.3. Capteur de pression ............................................................................................. page56
Fig. IV.4. Capteur de pression ............................................................................................. page56
Fig. IV.5. Le câblage de la boucle 4-20mA .......................................................................... page58
Fig. IV.6. Le boucle 4-20 mA expérimentale ....................................................................... page59
Fig. IV.7. Montage d’amplification des signaux issus des capteurs ...................................... page59
Fig. IV.8. Réalisation de la Montage d’amplification des signaux issus des capteurs ........... page60
Fig. IV.9. Circuit hydraulique global ................................................................................... page61
Fig. IV.10. Le canal prototype ............................................................................................. page61
Fig. IV.11. Électrovanne ...................................................................................................... page62
Fig. IV.12. Bouton poussoir ................................................................................................ page62
Fig. IV.13. La pompe........................................................................................................... page62
Fig. IV.14. Réservoir .......................................................................................................... page63
Fig. IV.15: Le circuit électrique global ................................................................................ page63
Fig. IV.16. Le circuit électrique du système d'acquisition réalisé ......................................... page64
Fig. IV. 17. Signaux temporels sans fuite issus des deux capteurs de pression ..................... page65
Fig. IV. 18. Signaux temporels sans fuite de la deuxième acquisition ................................... page65
Fig. IV. 19. signaux temporels sans fuite issus de capteur de pression A ............................. page66
Fig. IV. 20. signaux temporels sans fuite issus de capteur de pression B .............................. page67
Fig. IV.21. Signaux avec fuite des deux capteurs, 1ère acquisition ........................................ page68
Fig. IV.22. Signaux avec fuite des deux capteurs, 2iéme acquisition ....................................... page68
Fig. IV. 23. Signaux temporels avec fuite issus de capteur de pression A ............................. page69
Fig. IV. 24. Signaux temporels avec fuite issus de capteur de pression B ............................. page69
Fig. IV.25. FFT des signaux issues des deux capteurs A et B. (a) signal sans fuite capteur A; (b) et
(c) signaux avec fuite A et B ................................................................................................ page70
Fig. IV. 26. FFT des signaux issues des deux capteurs A et B. (a) signal sans fuite capteur B; (b) et
(c) signaux avec fuite A et B ................................................................................................ page71
Fig. IV. 27. Le choix des seuils (Thresholds) sur les signaux .............................................. page72
Fig. IV. 28. Le signal sans fuite du capteur A avant débruitage ........................................... page72
Fig. IV. 29. Le signal sans fuite du capteur A après débruitage ........................................... page72
Fig. IV. 30. Le signal sans fuite du capteur A avant débruitage ........................................... page73
Fig. IV. 31. Le signal sans fuite du capteur A après débruitage ........................................... page73
Fig. IV. 32. Le signal sans fuite du capteur B avant débruitage ........................................... page73
Fig. IV. 33. Le signal sans fuite du capteur B après débruitage ........................................... page74
Fig. IV. 34. Le signal sans fuite du capteur B avant débruitage ........................................... page74
Fig. IV. 35. Le signal sans fuite du capteur B après débruitage ........................................... page74
Fig. IV. 36. Le signal avec fuite du capteur A avant débruitage........................................... page75
Fig. IV. 37. Le signal avec fuite du capteur A après débruitage ........................................... page75
Fig. IV. 38. Le signal avec fuite du capteur B avant débruitage ........................................... page76
Fig. IV. 39. Le signal avec fuite du capteur B après débruitage ........................................... page76
Fig. IV. 40. Le signal avec fuite du capteur B avant débruitage ........................................... page76
Fig. IV. 41. Le signal avec fuite du capteur B après débruitage ........................................... page77
II
Fig. IV. 42. Le signal avec fuite du capteur B avant débruitage ........................................... page77
Fig. IV. 43. Le signal avec fuite du capteur B après débruitage .......................................... page77
Fig.IV.44. STFT du signal sans fuite issue du capteur A (a) premier test, (b) deuxième test .
............................................................................................................................................ page78
Fig.IV.45. STFT du signal sans fuite issue du capteur B (a) premier test, (b) deuxième test .
............................................................................................................................................ page79
Fig.IV.46. STFT du signal sans fuite issue du capteur B (a) premier test, (b) deuxième test .
............................................................................................................................................ Page80
Fig.IV.47. STFT du signal sans fuite issue du capteur B (a) premier test, (b) deuxième test .
............................................................................................................................................ page81
III
LISTE DES TABLEAUX
Tableau. IV.1. les caractéristiques de capteur de pression ...................................................... page57
Tableau. IV.2. les caractéristiques statiques de signal sans fuite de capteur A ......................... page66
Tableau. IV.3. les caractéristiques statiques de signal sans fuite de capteur B ......................... page67
Tableau. IV.4. les caractéristiques statiques de signal avec fuite de capteur A......................... page69
Tableau. IV.5. les caractéristiques statiques de signal avec fuite de capteur B ........................ page70
Introduction générale
Introduction générale
Les fuites sont habituellement la cause principale des pertes qui se produisent dans les
réseaux de distribution d’eau. Pour réduire les pertes économiques et les risques pour la santé
publique ainsi que pour économiser l’eau, les exploitants de réseaux de distribution d’eau
vérifient régulièrement ceux-ci et procèdent à la détection des fuites. Les bilans d’eau donnent
une idée globale des quantités perdues et permettent de cerner les zones du réseau où se
produisent des fuites importantes. On détermine l’emplacement exact des fuites au moyen de
matériel d’auscultation et d’appareils modernes de corrélation des bruits de fuites. Le matériel
acoustique est efficace dans le cas des conduites métalliques, mais il peut être problématique
dans le cas des tubes en plastique. Les fuites dans les conduites en métal et dans les tubes en
plastique peuvent aussi être repérées à l’aide de techniques non acoustiques comme celles du
gaz traceur, du géoradar et de chute de pression. Cependant, l’utilisation de ces techniques est
encore très limitée et leur efficacité n’est pas aussi bien établie [1].
Dans le cadre de ce travail, nous cherchons à partir des signaux de pression acquis par
expérimentation de déterminer exactement le temps de l’introduction du défaut qui signifie le
moment de la présence de la fuite, par un algorithme basée sur STFT. On montre au début les
limites d’analyse que présente la FFT (perte de localisation temporelle) ensuite nous
introduisons la STFT pour déterminer ses performances dans le domaine de détection. Cette
dernière a été utilisée pour surmonter le problème de fenêtrage. Afin de débruité les signaux
acquis qui sont généralement noyés dans le bruit, nous avons utilisé les ondelettes discrètes
(DWT). Plusieurs techniques sont exploitées dans le domaine de débruitage. Il s’avère que les
ondelettes sont efficaces par rapport à d’autres techniques, à cause de leurs caractéristiques.
Le mémoire est réparti en quatre chapitres : Le premier chapitre comporte trois parties
principales. Nous donnons un rappel général sur les réseaux d’alimentation en eau potable
tenant compte que la réduction des fuites d'eau dans les réseaux de distribution peut
contribuer à la préservation d'une ressource rare. La seconde partie aura pour objet la
présentation des différents types des détecteurs de fuites. Enfin, la dernière partie est
consacrée à la description de notre transmetteur de pression qui a pour fonction d'acquérir la
pression et de la transformer en un signal électrique exploitable.
Dans le deuxième chapitre nous présentons plusieurs méthodes de détection de fuite
existantes, qui se divisent en deux catégories :
Les méthodes permettant une quantification globale, c’est-à-dire une mesure de fuite
sur un composant, assemblage ou même une installation et qui permet de connaître la
1
Introduction générale
2
CHAPITRE I
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
I.1. Introduction
Dans la plupart des réseaux de distribution, une forte proportion de l’eau se perd
pendant le transport entre les usines de traitement et les points de consommation. Le volume
perdu est généralement de 20 à 30 % de la quantité produite selon une étude récente réalisée.
Dans certains réseaux, en particulier les plus anciens, les pertes peuvent atteindre 50 %. Les
pertes d’eau peuvent avoir plusieurs causes : Fuites, utilisation publique (p. ex. pour la lutte
contre les incendies ou le nettoyage des conduites), vol. La cause principale est généralement
les fuites.
Les programmes de contrôle systématique des fuites comportent deux grands volets : les
bilans d’eau et la détection des fuites. Grâce à ces efforts, les exploitants de réseaux disposent
maintenant de plusieurs techniques bien établies et d’appareils modernes qui les aident à
limiter les pertes d’eau [1].
L'apparition d'une fuite dans un système industriel recouvre des réalités multiples de par
la remise en cause de la sûreté du système. Le problème de la détection de fuite appliqué aux
circuits secondaires des centrales à "Réacteurs à Eau Pressurisée" (REP) présente une
spécificité propre et un "Cahier Des Charges" (CDC) précis. Le choix d'une méthode de
détection doit répondre à des impératifs de sensibilité, de redondance, de précision, de
portabilité, d'accessibilité et d'évolutivité [2].
3
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
Le vieillissement des canalisations et de leurs accessoires est par nature, inévitable : les
matériaux se dégradent ou se fragilisent au fil du temps, l’environnement évolue et les terrains
bougent.
de son environnement : il existe des canalisations de plus de cent ans d’âge en très bon
état et d’autres de dix ans à peine qui sont déjà hors usage. Car ils sont situés en terrain
instable ou agressif.
des qualités intrinsèques des matériaux : résistance à la corrosion insuffisante, mauvais
revêtement de surfaces …etc.
des conditions d’exploitation et de pose du réseau : remblayages exécutés avec des
matériaux inadéquat et sans précautions, coups de bélier.
Interactions complexes, les réactions de corrosion toutes à l’émission d’ions métalliques dans
l’eau et entrainent :
4
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
La précipitation des ions ferriques pouvant provoquer le percement des parois des
conduites en métal ferreux.
La formation d’incrustations (diminution du diamètre).
Du fait de la grande porosité de ces matériaux, l’eau retenue dans les pores dissout les
bases et la chaux, contenues dans le matériau. Ainsi, au passage de l’eau, ces bases se
dissolvent dans le courant d’eau dont elles augmentent le PH de quelques dixièmes d’unités.
Ce phénomène est surtout observé dans les mois qui suivent la mise en service du réseau. Par
ailleurs, au contact d’eau très agressive, les matériaux à base de ciment se dégradent et le
sable de surface se détache des parois. Ce sable est ensuite entrainé dans l’eau distribuée.
Les matériaux utilisables pour les réseaux d’eau potable sont les suivants :
Acier : NF EN 10224 ;
Béton : NF EN 639, 640, 641, 642 ;
Fonte : NF EN 545 ;
Polyester renforcé de fibres de verre (PRV) : NF EN 1796 ;
Polyéthylène haute densité (PE-HD) : Norme NF EN 12201 ;
Polychlorure de vinyle (PVC) : NF T54-034 [4].
I.2.3.Type des réseaux de distribution d’eau
L’eau est distribuée aux consommateurs par des réseaux de conduites locaux, à
l’intérieur de la zone à alimenter.
Un réseau de distribution est un ensemble de tronçons délimités par des nœuds (points
particuliers: réservoirs, croisement de conduites, prélèvements importants, changement de
diamètre, extrémité du réseau, …etc.)
Deux cas à étudier :
Cas d’un réseau ramifié
Cas d’un réseau maillé
5
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
Les principaux éléments d’un réseau de distribution sont: Les conduites, les
branchements et les pièces spéciales (Coudes, Tés, vannes, compteurs, Bouches
d’incendie,…etc.)
Selon la liaison entre les différents tronçons on distingue deux types de réseaux:
I.2.3.A.Réseau ramifié
L’eau circule dans les tronçons dans un seul sens: des conduites principales vers les
conduites secondaires.
Avantage : économique
Inconvénient : Manque de sécurité (en cas de rupture d’une conduite principale tous
les abonnés situés à l’aval seront privés d’eau)
Avantage: Plus de sécurité (en cas de rupture d’une conduite il suffit de l’isoler et
tous les abonnés situés à l’aval seront alimentés par les autres tronçons) avec une
répartition plus uniforme de pression et du débit.
Inconvénient: Plus coûteux et plus difficile à calculer.
Fig.I.2.Réseau maillé
6
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
7
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
Pour un réseau maillé, après le calcul des débits aux nœuds (débits de pointe
horaire) par la méthode de répartition nodale; il faut vérifier que la somme des
débits aux nœuds est égale au débit de pointe horaire de l’agglomération.
Une des méthodes la plus utilisée dans le calcul des réseaux maillés est la méthode
de Hardy Cross; se basant sur les approximations successives.
La méthode de Hardy Cross
Cette méthode repose sur les deux lois suivantes:
1ère loi: En un nœud quelconque du réseau, la somme des débits qui arrivent à ce nœud est
égale à la somme des débits qui en sortent:
Σ Qe = Σ Qs
-Ainsi pour le nœud A par exemple:
QA = q1+q6
8
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
Les tuyaux utilisés dans les réseaux de distribution sont les mêmes utilisés pour les
conduites d’adductions, mais généralement on utilise les conduites en matières
plastiques (PVC, Polyéthylène) pour les diamètres inférieurs à 400 mm, et le BP,
fonte, PRV pour les diamètres supérieurs à 400 mm
Les conduites de distribution sont généralement enterrées sous les trottoirs de 1 à 1,5
m de profondeurs.
Exceptionnellement pour les grands diamètres et pour les petites ruelles on peut poser
les conduites sous la chaussée.
Dans le cas d’une rue importante, une canalisation peut être posée sous chaque trottoir,
pour éviter la traversée de la chaussée pour chaque branchement.
Garder une distance minimale (o,2 à 0,5 m ) des autres canalisations ( conduites
d’assainissement, câbles électriques, câble téléphonique,…).
I.2.5.B.Branchements
L’alimentation en eau des consommateurs se fait par des petites ramifications appelées
branchements.
Le diamètre de ces branchements est déterminé en fonction du débit nécessaire à
l’alimentation de l’abonné. En général pour un abonné particulier on utilise de DN
15 mm.
Actuellement on utilise des conduites en PEDH pour le raccordement de l’abonné à la
conduite de distributions.
I.2.5.C.Pertes dans les réseaux
La lutte contre les pertes et l'économie de l'eau nécessite d'abord la connaissance de
toutes les formes de pertes, leurs quantifications par des outils fiables [5].
I.2.6. Les Pertes en production
C'est certainement au niveau de la distribution que les pertes sont importantes dus aux:
•les fuites sur réseau (conduites et branchements)
•le défaut de comptage
•branchements clandestins [5].
• etc
9
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
I.2.8.B. La Pompe
Il existe deux types de capteur de pression : les capteurs de pression absolue, et les
capteurs de pression différentiels. Ce type de composant est généralement construit autour
d'une "puce" composée d'un élément piezzorésistif au silicone, qui permet de délivrer une
tension continue proportionnelle à la pression mesurée, avec une très bonne linéarité.
10
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
travailler sur une plage de mesure de 0 à 100 hPa, d'autres sont capables de travailler entre
0 et 2 bars (200 kPa) [6].
Ce sont des tubes qui sont toujours de plus en plus employés grâce aux caractéristiques
de légèreté, flexibilités, résistance à la corrosion, propriétés diélectriques. La limite de ces
tubes est dans la basse valeur de pression et de température qu’ils peuvent supporter. Les
matières les plus utilisées dans la réalisation de ces tubes sont :
Les tubes PVC sont très employés dans les installations sanitaires pour l’évacuation des
eaux usées ou des eaux de pluie. Le raccordement se fait par emboîtement et collage (colle ou
mastic silicone).
Il faut tenir compte que ces tubes subissent un vieillissement s’ils sont exposés à la
lumière solaire. Pour leurs propriétés, ils sont employés dans le transport d'eaux potables ou
de déchargement, de liquides alimentaires, de produits chimiques.
I.2.8.E. Le réservoir
Les réservoirs sont parmi les moyens de stockage les plus utilisés dans de nombreuses
industries, notamment dans les industries pétrolières, gazières et pétrochimiques. Ils peuvent
être de forme cylindrique, sphérique. Ils sont aériens ou enterrés, horizontaux ou verticaux, en
fonction de la nature du produit stockée, son environnement et son utilisation. Les réservoirs
sont plus complexes en matière de dimensionnement, d’étude et de prise en charge du volet
sécurité .Ils sont en interaction avec le produit stocké, l’environnement extérieur tel que les
conditions climatiques.
11
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
Les bilans d’eau permettent de déterminer les quantités d’eau qui se perdent dans les
réseaux de distribution. Ils peuvent être effectués sur l’ensemble du réseau ou par secteur. Sur
l’ensemble du réseau, ils donnent une idée globale des pertes d’eau.
Dans le cas des bilans par secteur, le réseau de distribution est divisé en secteurs
comportant environ 20 à 30 km de conduites. Chacun de ces secteurs est isolé par fermeture
des vannes appropriées; seules ne sont pas fermées les vannes situées aux points de contrôle.
Pour savoir s’il y a des fuites importantes, on détermine le rapport du débit nocturne
minimum au débit diurne moyen et on le compare aux ratios considérés comme normaux ou à
des ratios établis précédemment pour le secteur donné. Les débits d’eau liés à des usages
commerciaux ou industriels continus devraient être soustraits des débits mesurés. Si tous les
raccordements aux abonnés sont équipés de compteurs, on peut obtenir des données plus
précises concernant les fuites en relevant les quantités d’eau écoulées et consommées dans tel
ou tel secteur, et ce sur une longue période.
Les zones où se produisent des fuites importantes peuvent être déterminées par la
méthode du test par étapes. Celle-ci consiste à subdiviser le secteur, puis à mesurer les débits
après avoir coupé successivement l’alimentation de chacun des sous-secteurs par fermeture
des vannes correspondantes.
Une diminution marquée du débit indique que des fuites importantes se produisent dans
le sous-secteur dont l’alimentation vient d’être coupée.
Les bilans par secteur sont coûteux et exigent beaucoup de travail, car ils se font la nuit.
Depuis quelques années, on a tendance à installer de façon permanente des débitmètres
raccordés au système SCADA par télémétrie. Les valeurs des débits ainsi transmises sont
automatiquement analysées et permettent de déceler les augmentations inhabituelles de
consommation d’eau. En connaissant le réseau, on peut savoir si une augmentation du débit
est causée par de nouvelles fuites.
Les bilans par secteur et les tests par étapes permettent de déterminer les zones du
réseau de distribution où il y a des fuites importantes, mais il reste ensuite aux équipes de
réparation à repérer celles-ci [1].
12
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
Dans les zones où l’on sait que des fuites importantes se produisent, celles-ci sont
généralement repérées au moyen d’appareils acoustiques. Ces derniers détectent les vibrations
ou les bruits produits par l’eau qui s’échappe des canalisations sous pression.
Ces bruits se propagent le long de la conduite sur de grandes distances (selon le type et
la taille de la conduite) et dans le sol environnant.
Les fuites peuvent également être détectées à l’aide de techniques non acoustiques (par
exemple. gaz traceur, imagerie infrarouge et géoradar), mais celles-ci sont encore très peu
utilisées et leur efficacité n’est pas aussi bien établie que celle des méthodes acoustiques [1].
C’est une source de bruit, qui engendre des vibrations mécaniques et acoustiques due
aux fluctuations de la pression du fluide dans la conduite. Ces vibrations se propagent avec
une atténuation plus ou moins rapide le long de la conduite et dans le sol. Les fuites se
produisent dans différents éléments du réseau de distribution d’eau (conduites de
transmission, conduites de distribution, branchements, raccords, vannes, et bouches
d’incendie) [8].
Pour les réseaux de distribution d'eau potable nous pouvons constater deux catégories :
13
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
Les capteurs sont généralement placés sur les bouches d’incendie dont la distance est
connue, On a accès à des analyses comparatives et à des détections relatives. La simultanéité
des mesures permet d'entrevoir l'utilisation de techniques d'analyse en cohérence des signaux.
La corrosion;
Les défauts des matériaux;
Mauvaise installation;
Pression d’eau excessive;
Les coups de bélier;
Les mouvements de terrain attribuables à la sécheresse ou au gel;
Les vibrations;
Les charges excessives dues à la circulation [8].
Les fuites sont caractérisées quantitativement par le débit du fluide qui s’échappe du
confinement. Il s’exprime par le volume qui circule à travers les fuites par unité de temps
(l’unité l’égale étant le mètre cube par seconde ( 3
/ )) [8].
14
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
Si l'on s'intéresse aux phénomènes physiques mis en jeux dans les capteurs, on peut
classer ces derniers en deux catégories.
Capteurs actifs
Capteurs passifs.
Sonde capacitive.
Capteur piézo-résistif.
L'accéléromètre piézo- électrique [8].
Il existe deux types de capteur de pression : les capteurs de pression absolue, et les
capteurs de pression différentiels. Ce type de composant est généralement construit autour
d'une "puce" composée d'un élément piezzorésistif au silicone, qui permet de délivrer une
tension continue proportionnelle à la pression mesurée, avec une très bonne linéarité.
15
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
Les capteurs de pression absolue sont, comme leur nom l'indique, capables d'effectuer
une mesure de pression en un point donné.
Ces entrées peuvent être toutes deux raccordées par un tuyau jusqu'à l'emplacement où
la mesure de pression d'air est désirée, mais on peut aussi laisser libre une des deux entrées
pour effectuer une mesure différentielle directe par rapport à la pression d'air ambiante [6].
La pression est une grandeur dérivée du système international. Elle est définie comme le
quotient d’une force par une surface. La pression s’exerce perpendiculairement à la surface
[ ]
considérée. P[Pa] = (I.1)
[ ]
Où
des matériaux sensibles (comme les éléments piézoélectriques) pour capter les
vibrations ou les bruits émis par les fuites. Les appareils électroniques modernes sont
munis d’amplificateurs de signaux et de filtres antiparasites pour mettre en relief le
16
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
signal produit par la fuite. Le mode d’emploi des appareils d’auscultation est
généralement simple mais leur efficacité dépend de l’expérience de l’opérateur.
Les appareils de détection utilisés
• aquaphone ;
• géophone ;
• microphones au sol ;
• Hydrophone ;
• Hydrosol ;
• Tiges d’écoute.
• détecteur DFJUNIOR.
• détecteur PERMALOG.
• détecteur DF3000G.
• détecteur DETEK-100.
I.6. La transmission
C'est de transmettre une information d'un endroit l'émetteur vers un autre le Récepteur,
séparés d'une distance plus ou moins importante. Lorsque la distance est importante, la
transmission d'une information analogique provenant d'un capteur est plus difficile et soumise
à des perturbations. En effet l'utilisation d'une simple variation de tension comme grandeur de
transmission n'est pas assez fiable, car un changement dans la longueur des fils et donc de leur
résistance a pour conséquence de modifier la valeur transmise.
17
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
Au début les ingénieurs ont eu de grandes difficultés à trouver un signal électrique qui
pouvait être transmis sur des fils sans introduire des erreurs.
Pour transmettre un signal à distance on dispose de plusieurs procédés, dont chacun des
avantages et des inconvénients. Telles une par transmission d'impulsion PWM (Pulse Width
Modulation) ou par variation proportionnelle d'une fréquence selon la valeur analogique. Ces
deux solutions coûtaient cher et étaient difficiles à mettre en œuvre.
Lorsque la boucle 4-20 mA est arrivée, elle est rapidement devenue le standard par le
fait d'être très précise et de ne pas être affectée par la résistance des fils et par les variations de
la tension d'alimentation [10].
I.6.1. Définition
Pour réaliser la boucle 4-20 mA, il faut au moins 4 éléments : l'émetteur, l'alimentation de la
boucle, les fils de la boucle et le récepteur. Ces 4 éléments sont connectés ensemble pour
former une boucle.
L’intervalle 4-20 mA
capteur Alimentation
r Émetteur
de l’émetteur
Récepteur
Fils de la boucle
18
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
I.6.2. Le capteur
I.6.3. L'émetteur
Exemple: si un capteur doit mesurer une température de -20°C à 75 °C, alors 4mA
correspondra à -20°C et 20mA à 75°C. Si on lit 0mA soit la boucle ne fonctionne plus, soit le
capteur est en défaut.
I.6.4. L'alimentation
L'émetteur doit être alimenté pour fonctionner et ceci par une alimentation externe et
par l'intermédiaire des deux fils de la boucle. Le courant minimum de la boucle étant de 4mA
ceci impose que l'émetteur doit donc consommer moins de 4mA. La plupart des émetteurs
sont alimentés en 24V mais certain n'ont besoin que de 12V.
Ce sont 2 fils qui relient tous les composants ensembles en respectant des conditions sur
le choix de ces fils pour garantir une bonne transmission. Il faut qu'ils possèdent :
Inopérante. Il suffit d'une petite fuite de courant de masse dans la boucle pour affecter
l'exactitude de la transmission.
I.6.6. Le récepteur
On a toujours au moins un récepteur dans la boucle. Il peut être un afficheur digital, une
table d'enregistrement, un déclencheur de vanne...etc. Lorsque l'on utilise plusieurs récepteurs,
19
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
ces derniers sont câblés en série dans la boucle (I boucle commun), mais il y a une contrainte
à respecter.
Ils ont tous une chose en commun, une résistance d'entrée. Il peut y avoir plus d'un
récepteur dans la boucle sous la condition que la tension pour alimenter cette boucle soit
suffisante, on peut insérer autant de récepteur que l'on veut. Lorsque l'on utilise plusieurs
récepteurs, ces derniers sont câblés en série dans la boucle (I boucle commun), mais il y a une
contrainte à respecter [10].
Le schéma ci-dessus est utilisé pour un capteur avec électronique (intégrée ou non) pour une
sortie analogique en courant.
20
Chapitre I Les réseaux de distribution d’eau
I.7. Conclusion
Dans ce chapitre, nous avons donnée quelques définitions sur les réseaux de distribution
et montrée que leurs grands problèmes c’est la fuite. Les fuites et leurs causes principales ont
été éclaircies, les différentes méthodes de détections de fuites ont été exposées. Il existe des
méthodes indirectes qui ne peuvent pas se substituer aux méthodes directes. Nous avons
donné un panorama des types des détecteurs de fuite existants. La méthode la plus utilisée est
la méthode acoustique. La méthode 4-20 mA a fait l’objet d’une explication pour qu’elle soit
utilisée ultérieurement. Les différentes méthodes de détection des fuites feront l’objet du
chapitre suivant.
21
CHAPITRE II
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
I.1. Introduction
Dans ce chapitre nous allons présenter les différentes techniques de détection des fuites
d'eau dans les réseaux de distribution d'eau. La plus part des détecteurs à travers le monde
travaillent selon le principe acoustiques. Les méthodes de détections non acoustiques font part
de notre travail.
22
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
Fig. II.2. Parmi les appareils d’auscultation typiques se trouvent les tiges d’écoute
23
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
Fig. II.3. Un corrélateur de bruits de fuites est un appareil portatif à microprocesseurs qui repère
Précisément et automatiquement les fuites [8]
Fig.II.4. Illustration schématique de la méthode de la corrélation croisée pour le repérage précis des
Fuites dans les conduites d’eau
= (II .1)
= (II.2)
24
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
D’autre part nous savons que la distance totale entre les deux capteurs est D.
L2=D- L1 (II.3)
Par conséquent
ΔT= (D-2 L1)/ V
La distance de la fuite par rapport au premier capteur peut être déduite facilement
L1= (D-V ΔT) / 2 [1].
25
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
détection par immersion sont très spécialisés et très sophistiqués et conviennent plus
particulièrement aux conduites de grand diamètre [13].
26
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
Fig. II.8. Les données GPR avant (a) et après (b) l'interprétation de l'image [8]
27
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
28
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
29
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
30
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
(a) (b)
(c)
Fig.II.10. techniques des gaz traceur
Notre société utilise pour une recherche de fuite, la technique du gaz traceur comme
alternative très efficace et qui consiste à injecter un gaz, mélange d’hydrogène et d’azote,
dans le réseau d’eau sous pression.
Ce gaz, plus léger que l’air, s’échappe verticalement par l’ouverture de la fuite, traverse
les couches de matériaux rencontrés (terre, béton, joints de carrelage…) puis atteint la surface.
Ce gaz (Azote Hydrogène) est employé pour diverses raisons.
Il permet d’une part de détecter les fuites d’eau sur les canalisations alimentées en eau,
mais aussi pour les toits terrasse.
En effet en injectant ce gaz sous le revêtement du toit on arrive à déceler toutes les
infiltrations qu’il pourrait y avoir suite à une malfaçon ou tout simplement par une usure
prématurée des revêtements.
31
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
32
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
Fig. II.11. Déplacement de la sonde « au plus près » des zones potentiellement fuyardes
II.3.1. E. Reniflage avec détecteur électronique
Le reniflage avec un détecteur électronique est un moyen de détection et de localisation
de fuite avec indication du dépassement d’une valeur seuil. La valeur de fuite détectée n’est
pas indiquée.
Le dépassement du seuil de détection est signalé en général par une ou plusieurs diodes
qui s’allument et par un bip sonore plus ou moins rapide ou fort. Ces appareils permettent en
général de détecter des fuites supérieures à 1 g/an, parfois plus, mais leur sensibilité doit être
inférieure ou égale à 5 g/an.
33
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
34
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
Le capteur de force est inséré dans la paroi d'une enceinte où règne une pression P.
Une face du capteur est soumise à la force F (pression P) et l'autre face est soumise à la
force F0 (pression extérieure P0).
Principe de fonctionnement
Jauges de contrainte
Quand un gage de contrainte, est utilisé, il sert à mesurer la déviation d'un diaphragme
élastique ou un tube de bourdon, il fait partie des transducteurs de pression.
Ce type de transducteurs basé sur les jauges de contrainte est largement utilisé. Les
transducteurs à base de jauge de contraintes sont largement utilisés pour la mesure des
pressions et les pressions différentielles dans un intervalle restreint. Essentiellement, les
35
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
36
Chapitre II Les différents types de détection des fuites d’eau
II.5. Conclusion
Pour contourner le problème des fuites, il existe plusieurs méthodes de détection des
fuites d’eau potable d’une zone urbaine et industrielle. Une description sommaire a été guidée
dans ce chapitre pour montrer les différentes méthodes de détection des fuites.
Les fuites sont habituellement la cause principale des pertes qui se produisent dans les
réseaux de distribution d’eau. Pour réduire les pertes économiques et les risques pour la santé
publique ainsi que pour économiser l’eau, les exploitants de réseaux de distribution d’eau
vérifient régulièrement ceux-ci et procèdent à la détection des fuites. Le principe de
fonctionnement sur lequel se base les capteurs de pression est aussi éclaircis.
Plusieurs techniques de traitement de signal sont appliquées. On cherche toujours a
exploité la méthode la plus précise et celle qui donne de bonne résultat. Parmi les méthodes
citées dans la littérature, on trouve la STFT qui est une méthode d’analyse temps-fréquence.
La base théorique de cette méthode de traitement de signal fera le but du chapitre suivant.
37
CHAPITRE III
Chapitre III Traitement du signal
III.1. Introduction
Dans ce chapitre, les méthodes de traitement du signal les plus appliquées dans la
détection des fuites sur les conduites de distribution d’eau vont être décrites. L’analyse
spectrale basée sur la transformée de Fourier est traité. La FFT (FAST FOURIER
TRANSFORM) est présentée. Il est judicieux avant d’introduire les bases théoriques des
méthodes d’analyse temps-fréquence (STFT), de citer les inconvénients de la FFT. Les
méthodes de traitement de signal les plus connues telles que : La transformée de Fourier à
fenêtre glissante (Short terme Fourier transformation STFT) va être exposée sans oublié de
dire que la version discrète est obtenue en échantillonnant la version continue. Une
description théorique sur les ondelettes est introduite.
III.2.1. Définitions
III.2.1.A. Un signal
Signaux lumineux sont employés depuis la nuit des temps par les hommes pour
communiquer entre eux à distance.
Signaux électriques sont une des formes les plus récentes de signal.
Signal dans le domaine informatique et de la communication interprocessus.
On a l’habitude de représenter un signal par une fonction continue dans le temps et de
visualiser le signal sur un oscilloscope ou un appareil représentant la variation d’amplitude
d’un phénomène en fonction du temps (cardiogramme, sismographe, microphone, …etc.)
[17].
On définit deux classes principales de signaux :
Signal déterministe : il s’agit d’un signal dont on peut représenter l’évolution grâce à
une fonction mathématique. On peut citer le signal sinusoïdal, rampe, échelon,
38
Chapitre III Traitement du signal
Le traitement du signal est devenu une science incontournable de nos jours (Toutes
applications de mesures, de traitement d’information mettent en œuvre des techniques de
traitement sur le signal pour extraire l’information désirée). Initialement destiné à extraire le
signal immergé dans un bruit lors de mesures (capteurs), le traitement du signal est largement
appliqué en télécommunication et dans des applications diverses et variées [17].
39
Chapitre III Traitement du signal
Un signal linéaire est un système pour lequel à une combinaison linéaire appliquée à son
entrée fait correspondre la même combinaison linéaire à sa sortie. Un signal non-linéaire est
un système pour lequel le principe de superposition précédent ne s’applique pas [16].
40
Chapitre III Traitement du signal
an= ∫ x(t)cos (nω t)dt ; bn= ∫ x(t)sin (nω t)dt ; n>1 (III.3)
41
Chapitre III Traitement du signal
pour autant qu’il soit exclu de leur trouver une représentation fréquentielle. Il faut simplement
changer d’outil et envisager les choses de façon un peu plus générale, grâce à la
transformation de Fourier... [18].
III.6.1. Transformation de Fourier
Tout signal continu et périodique de période Tp présente un spectre discret dont les raies
sont espacées par des multiples de fp.
Lorsqu’un signal est périodique de période Tp = , son spectre fait apparaitre des raies
42
Chapitre III Traitement du signal
x(t)↔X(f) (III.12)
Ceci entraîne :
Propriétés de parité :
Si x est paire alors : x(-t)=x(t)
43
Chapitre III Traitement du signal
Propriétés de similitude :
x(t)↔X(f)⇒ x(at)↔ | |
( ) (III.17)
Propriétés de translation :
x(t)↔X(f)
( )
↔ (j2 )X(f) (III.20)
( )
↔ (j2 ) X(f) (III.21)
x(t)↔X(f)
y(t) ↔Y(f)
44
Chapitre III Traitement du signal
∆t
Fig.III.1. Relations de réciprocité temps-fréquence [20]
Tenant compte que l’échelle temporelle de la DFT est associée avec l’échelle
fréquentielle à travers les relations de réciprocité.
A. Ω= N (III.25)
∆ .∆ = (III.26)
Un premier exemple sur un signal stationnaire est donné. Ce signal est composé d’une
somme de deux sinusoïdes de fréquences (50 et 150 Hertz) de même amplitude, dont la FFT
voir figure (III.2-a), et d’amplitude différente, dont la FFT voir figure (III.2-b).
On constate qu’avec l’analyse de Fourier, les deux signaux sont identiques en raies spectrales
et bien sûr les amplitudes diffèrent.
45
Chapitre III Traitement du signal
Pour surmonter les problèmes de stationnarité, L’analyse, par cette méthode, est
introduite Elle est connue en anglais sous le nom STFT (Short Time Fourier Transform).
L’idée originale sur laquelle est basée cette méthode est apparue en 1946 grâce au physicien
Denis Gabor. Il s’agit de calculer la transformée de Fourier du signal temporel découpée en
morceaux. Multiplication du signal x(t) par une fenêtre glissante h(t − b) (réelle) et calcul de
la transformée de Fourier de ce produit.
46
Chapitre III Traitement du signal
∆ .∆ ≥ (III.28)
∆ = ∫( − ) | ( )| (III.29)
∆ = ∫( − ) | ( )| (III.30)
= ∫ . | ( )| (III.31)
= ∫ . | ( )| (III.32)
Il est à noter qu’il est impossible d’analyser le signal sur une période infinie d’où il faut
choisir une fonction de pondération (Hamming, Hanning, Blackmann, Kaiser…) pour corriger
les effets d’un fenêtrage fini comme illustré sur la figure (III.3). De nombreuses fenêtres
existent, certaines possèdent des paramètres de taille permettant de sélectionner la région la
plus intéressante du signal (sachant que cela a une influence alors sur les lobes secondaires et
la taille du lobe principal). Parmi les fonctions de fenêtrage on cite :
47
Chapitre III Traitement du signal
pour 0 ≤ n ≤ N (III.34)
0 ≤ ≤
Triangulaire : ( )= (III.35)
≤ ≤
Ainsi, l’étude d’un signal avec la STFT permet d’obtenir à la fois une information sur le
temps et sur la fréquence, mais la résolution d’analyse est fixée par le choix de la taille de
l’enveloppe :
Si la fenêtre est trop petite, les basses fréquences n’y seront pas contenues.
Si la fenêtre est trop grande, l’information sur les hautes fréquences est noyée dans
l’information concernant la totalité de l’intervalle contenu dans la fenêtre.
Donc la taille fixe de la fenêtre est un gros inconvénient. L’outil idéal serait une fenêtre
qui s’adapte aux variations de fréquence dans le signal à analyser. Cet outil existe, il s’agit de
l’analyse par ondelettes.
Dans la transformée de Gabor, la fenêtre h est une Gaussienne d’échelle (a):
( )
ℎ( ) = .
( )
Les fonctions de Gabor sont alors (a= 1) : .
Fonctions de Gabor pour f = 1, 2, 6 et 10 Hz (partie réelle). La taille de la fenêtre est
fixe et le nombre d’oscillations varie, principe présenté par la figure (III.5). C’est au contraire
à base de l’ondelette où la taille de la fenêtre qui varie et le nombre d’oscillations est fixe,
( )
principe illustré par la figure (III.6) par ondelette complexe de Morlet Ψ , (x)e .e
48
Chapitre III Traitement du signal
Ondelettes de Morlet d’échelles a = 2, 1, 1/2 et 1/4 (partie réelle). L’échelle (a) donne la taille
du support. Lorsque a >1 on a une dilatation, et si a <1 on a une contraction.
Si nous comparons la STFT à la TF, nous pouvons dire que cette perte de résolution est
due au fait que les fonctions ejwt ne sont plus multipliées et intégrées de – ∞ à + ∞ mais de
–T/2 à T/2. Pour obtenir une résolution fréquentielle parfaite, il nous faudrait une fenêtre de
longueur infinie, mais alors, nous aurions le même problème qu'au départ au sujet de la
stationnarité du signal. Donc,
La fenêtre ne doit pas être trop grande pour que le signal fenêtré soit stationnaire et
que la résolution temporelle soit correcte.
Mais elle ne doit pas être trop petite non plus pour que les lobes correspondant à la TF
de la fenêtre ne soient pas trop larges et pour que la résolution fréquentielle soit
correcte.
49
Chapitre III Traitement du signal
Un quatrième exemple montre où la STFT trouve ses limites, voir figure (III.8). La
figure (III.6-a) donne les informations sur sa composition fréquentielle, la variation du signal
ainsi que sur les impulsions introduites aux différents instants et ceci par un choix adéquat de
la fenêtre d’analyse. La figure (III.8-a) montre le bon choix, la taille de la fenêtre est de
128points. Par contre la figure (III.8-b) illustre un mauvais choix de la fenêtre donc le
spectrogramme ne peut rien identifier, taille de la fenêtre est de 1024 points. La figure
(III.9-a) présente la fenêtre de 64 points et qui est précise en temps mais pas en fréquence
alors que celle de 256 points est précise en fréquence mais pas en temps, voir figure (III.9-b).
Il est à noter que le pas d’échantillonnage est de 0.1ms pour tous les exemples.
50
Chapitre III Traitement du signal
51
Chapitre III Traitement du signal
III.7.2.A.Transformée en ondelettes
La transformée en ondelettes est un outil qui découpe les données, les fonctions ou les
opérateurs en composantes fréquentielles suivant une résolution adaptée à l’échelle. C’est un
moyen efficace de réaliser une analyse temps-fréquence et un outil pour la détection
des singularités. Autrement dit les deux résolutions doivent varier en sens inverse en
conservant un produit constant pour un pavage énergétiquement régulier de l’espace temps-
fréquence. Ceci doit conduire à une utilisation rationnelle de cet espace par la réalisation dans
tous les cas du meilleur compromis possible entre la résolution temporelle et la résolution
fréquentielle.
Il existe aussi de nombreuses manières de classer les types de transformées en
ondelettes. On peut utiliser les ondelettes orthogonales pour le développement en ondelettes
discret et les ondelettes non orthogonales pour le développement en ondelettes continu. D’une
autre manière, on peut classer les transformées en ondelettes selon la famille à laquelle
appartiennent les fonctions analysantes choisies. Les transformées obtenues sont suivant les
cas discrètes ou continues, redondantes ou non [22].
Dans la littérature l’ondelette a été utilisée comme moyenne efficace de débruitage.
Pour cela, elle a été éclairci afin d’être appliquée dans notre cas sur les deux signaux acquis
des deux capteurs de vibration.
52
Chapitre III Traitement du signal
III.8. Conclusion
53
CHAPITRE IV
Chapitre IV Tests et résultats
IV.1. Introduction
Après une étude théorique des différentes méthodes utilisées en traitement de
signal et dans le cadre de notre travail on a voulu exploité la technique de fenêtrage
appelée STFT (Short Time Fourier Transform) dans le domaine de la détection des
fuites dans les réseaux de distribution d’eau. Afin de voir la robustesse de cette
technique, une comparaison va être faite avec une autre méthode prise comme étant
de base telle que la FFT. On a opté pour cette méthode car elle montre une forte
adhésion avec les signaux non stationnaires et non linéaires.
Nous avons conçu et réalisé au niveau du laboratoire un prototype composé de
deux parties. Une partie hydraulique pour faire circuler l’eau avec une pression bien
définie et une partie électronique pour l’acquisition des données. On a percé la
conduite par une mèche pour simuler la fuite. La chaine permettant l’acquisition des
signaux de fuite provenant des deux capteurs de pression permet le conditionnement
de nos signaux car généralement les signaux physiques provenant des capteurs ont des
faibles amplitudes. Généralement ses signaux sont toujours immergés dans un bruit.
On a opté à l’ondelette comme moyen de débruitage de nos signaux. L’information va
être transmise à un oscilloscope numérique. Ce dernier permet l’enregistrement sur
deux canaux, de nos deux signaux tenant compte que ce dernier intègre une carte
d’acquisition interne. Les signaux qui sont enregistrés dans des fichiers Excel seront
par la suite chargés et traités par des programmes élaboré sous Matlab. Les résultats
obtenus de l’application de la STFT vont être analysés.
54
Chapitre IV Tests et résultats
Visualisation du signal
On place les deux capteurs de pression avant et après la fuite telle que :
Capteur B
Capteur A
La fuite
55
Chapitre IV Tests et résultats
Caractéristiques
Selon les consignes du constructeur, les capteurs qui sont utilisées comporte trois
fils tel que :
Blanc La masse
Rouge Alimentation
La masse la sortie
Alimentation
56
Chapitre IV Tests et résultats
Spécifications techniques
Tableau. IV.1. les caractéristiques de capteur de pression
#22(See Pg.AP-8)
1/2-14NPT male w/7/8”
57
Chapitre IV Tests et résultats
Le capteur contient trois fil (blanc, noire et rouge) tel que le fil blanc doit être
relier à la masse , le fil rouge est relié avec l’alimentation (+24 V) et le fil noir est mis
en série avec une résistance R=200Ω .Cette dernière est aussi liée a l’ampèremètre ce
dernier est attaché à la masse qui représente extrémité de la boucle 4-20 mA.
58
Chapitre IV Tests et résultats
59
Chapitre IV Tests et résultats
Fig. IV.8. Réalisation de la Montage d’amplification des signaux issus des capteurs
× ×
V- = = (IV.1)
*V+=0
* V+= V- 1=− (IV.2)
VS1= - (IV.3)
Par cet étage le signal de sortie est amplifié avec un gain égal 6 et un déphasage de π.
Le deuxième étage (montage déphaseur)
× ×
V- = = (IV.4)
*V+=0
× ×
V+= V- = 0
Vout = − 1 (IV.5)
Vout =- 1 (IV.6)
60
Chapitre IV Tests et résultats
IV.4.Circuit hydraulique
Un circuit hydraulique a été réalisé à cet effet au niveau du laboratoire. Il est
composé des éléments indiqués par la figure (IV.9).
Conduite
Coude
s
Capteur A Capteur B
Capteur
Electrovanne différentielle
Réservoir
Conduite
61
Chapitre IV Tests et résultats
Accessoires
Pour former un circuit hydraulique fermé on a besoin utiliser des coudes et des
joints. Afin de fixer les tuyaux au mur on a utilisé également des colliers.
Fuite d'eau
Pompe
Une pompe d'eau de la marque (CALPEDA), ayant les
caractéristiques suivantes :
1- Débit : Qmin/max = 0,4/2,3 m3/h
2- Puissance : 0,33 kw
3- Vitesse de rotation : 2900 tr/min
62
Chapitre IV Tests et résultats
Réservoir
Un réservoir en plastique de capacité100 litres est utilisé pour stocker l’eau qui
circule dans le tuyau.
IV.5.Circuit électrique
Alimentation
Alimentation des capteurs des AOPs
Oscilloscope Multimètre
numérique
Montage d’amplification
63
Chapitre IV Tests et résultats
64
Chapitre IV Tests et résultats
Après exécution du programme élaboré sous Matlab, les signaux temporels sont
représentés par les figures ci-dessous.
Les deux signaux temporels de pression provenant des deux capteurs pour une
conduite sans fuite sont représentés par la figure (VI.17). On constate que ces signaux
ont l’allure d’un bruit ayant une amplitude comprise entre -7et 5 mV. En outre, ces
acquisitions ont été prises sur une fenêtre temporelle de 800ms.
-5
-10
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
20
10
-10
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
Time (s)
Fig. IV. 17. Signaux temporels sans fuite issus des deux capteurs de pression
Pour avoir une idée générale de la forme des signaux temporels sans fuite une
autre acquisition à été ajoutée (deuxième acquisition) des deux capteurs Figure
(IV. 18).
20
-20
-40
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
-50
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
Time (s)
65
Chapitre IV Tests et résultats
-5
-10
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
20
-20
-40
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
Time (s)
Fig. IV. 19. signaux temporels sans fuite issus de capteur de pression A
Les valeurs obtenues sont regroupées dans le tableau IV.2 tel que
M : Moyenne
σ: Ecart type
M
er
1 acquisition -0.4663 2.1824
66
Chapitre IV Tests et résultats
10
-10
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
-50
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
Time (s)
Fig. IV. 20. signaux temporels sans fuite issus de capteur de pression B
M
ère
1 acquisition 9.1487 4.8536
On analysant les caractéristiques statistiques des signaux sans fuite des deux
capteurs on constate que ces derniers sont des signaux non stationnaires.
Pour confirmer le non stationnarité de nos signaux avec fuite des deux capteurs on
procède de la même façon. Deux acquisitions ont été choisies arbitrairement parmi
les signaux acquis
67
Chapitre IV Tests et résultats
Amplitude mV
0
-20
-40
-60
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
-50
-100
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
Time (s)
Fig. IV.21. Signaux avec fuite des deux capteurs, 1ère acquisition
-50
-100
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
-20
-40
-60
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
Time (s)
Fig. IV.22. Signaux avec fuite des deux capteurs, 2iéme acquisition
68
Chapitre IV Tests et résultats
Amplitude mV
0
-20
-40
-60
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
-50
-100
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
Time (s)
Fig. IV. 23. Signaux temporels avec fuite issus de capteur de pression A
M
ère
1 acquisition -6.1952 12.4416
-50
-100
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
-20
-40
-60
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8
Time (s)
Fig. IV. 24. Signaux temporels avec fuite issus de capteur de pression B
69
Chapitre IV Tests et résultats
M
ère
1 acquisition -5.4108 21.1886
1.5
1
0.5
0
0 100 200 300 400 500 600
a
1.5
1
0.5
0
0 100 200 300 400 500 600
b
1.5
1
0.5
0
0 100 200 300 400 500 600
c
Fig. IV.25. FFT des signaux issues des deux capteurs A et B. (a) signal sans fuite capteur A; (b) et (c)
signaux avec fuite A et B
70
Chapitre IV Tests et résultats
Le spectre fréquentiel (FFT) des deux signaux avec et sans fuite des deux
capteurs montrent clairement qu’un phénomène se reproduit au niveau de la fréquence
f=400Hz. Ainsi que la bande fréquentielle allant de 100 à 300Hz portant surement la
fréquence de la fuite.
1.5
1
0.5
0
0 100 200 300 400 500 600
a
1.5
1
0.5
0
0 100 200 300 400 500 600
b
1.5
1
0.5
0
0 100 200 300 400 500 600
c
Fig. IV. 26. FFT des signaux issues des deux capteurs A et B. (a) signal sans fuite capteur B; (b) et (c)
signaux avec fuite A et B
De la même façon, pour la confirmation de la position de la fuite on a opté pour
un autre essai. On constate qu’à la fréquence 400 Hz un phénomène se reproduit et
que la bande fréquentielle allant de 100 à 300 Hz comportes des pics parmi eux existe
un pic représentant la fuite.
Afin de n’exploiter que le signal utile on a besoin d’utiliser un moyen de
débruitage. Nous avons trouvé dans la littérature que le meilleur moyen pour débruité
ce type de signaux est d’utilisé l’ondelette discrète.
IV.7. 3. Application de l’ondelette
Dans cette étape, nous avons appliqué l’ondelette discrète (DWT) Daubechies
40 (db40), de niveau 5 et très utilisée dans la littérature pour le débruitage de ces
types de signaux. Après l’application de l’ondelette choisis et un choix judicieux des
seuils (Thresholds) sur les deux signaux. Comme indique par la figure ci-dessous :
71
Chapitre IV Tests et résultats
Thresholds
Fig. IV. 27. Le choix des seuils (Thresholds) sur les signaux
Les résultats obtenus sont présentés par les figures ci-dessous.
Le premier test
A. Signal sans fuite du capteur A avant débruitage
Le signal du capteur A avant débruitage est représenté par la figure (IV.28).
6
2
Amplitude(mv)
-2
-4
-6
-8
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
Th1= 2.747 , Th2= 1.045, Th3= 0.897, Th4= 0.892, Th5= 0.752.
B. Signal sans fuite du capteur A après débruitage
2
Amplitude(mv)
-2
-4
-6
-8
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
72
Chapitre IV Tests et résultats
Deuxième test
2
Amplitude(mv)
-2
-4
-6
-8
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
Th1= 2.747 , Th2= 1.307, Th3= 0.897 , Th4= 0.713, Th5= 0.752.
B. Signal sans fuite du capteur A après débruitage
2
Amplitude (mv)
-2
-4
-6
-8
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
Le premier test
A. Signal sans fuite du capteur B avant débruitage
4
Amplitude(mv)
-2
-4
-6
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
73
Chapitre IV Tests et résultats
Th1= 4.065, Th2= 1.483, Th3= 2.038, Th4= 1.793, Th5= 2.088.
B. Signal sans fuite du capteur B après débruitage
2
Amplitude(mv)
-1
-2
-3
-4
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
Deuxième test
25
20
15
10
Amplitude(mv)
-5
-10
-15
-20
-25
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
Th1= 15.888, Th2= 3.232, Th3= 2.762, Th4= 3.334, Th5= 3.223.
B. Signal sans fuite du capteur B après débruitage
20
15
10
5
Amplitude(mv)
-5
-10
-15
-20
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
74
Chapitre IV Tests et résultats
Le premier test
10
-10
Amplitude(mv)
-20
-30
-40
-50
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
Th1= 1.959 , Th2= 0.237 , Th3= 0.212 , Th4= 0.376 , Th5= 0.399.
B. Signal avec fuite du capteur A après débruitage
10
-10
Amplitude(mv)
-20
-30
-40
-50
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
75
Chapitre IV Tests et résultats
Deuxième test
10
-10
Amplitude(mv)
-20
-30
-40
-50
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
Th1= 3.210 , Th2= 0.786 , Th3= 0.826 , Th4= 0.896 , Th5= 0.799.
B. Signal avec fuite du capteur A après débruitage
10
-10
Amplitude(mv)
-20
-30
-40
-50
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
Le premier test
20
-20
Amplitude(mv)
-40
-60
-80
-100
-120
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
76
Chapitre IV Tests et résultats
Th1= 7.550 , Th2= 1.367, Th3= 1.025 , Th4= 0.929 , Th5= 1.083.
B. Signal avec fuite du capteur B après débruitage
20
-20
Amplitude(mv)
-40
-60
-80
-100
-120
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
Deuxième test
10
-5
Amplitude(mv)
-10
-15
-20
-25
-30
-35
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
Th1= 4.065 , Th2= 1.167 , Th3= 1.100, Th4= 1.058 , Th5= 0.841.
10
-5
Amplitude(mv)
-10
-15
-20
-25
-30
-35
0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000
Echantillans
77
Chapitre IV Tests et résultats
2000 1.5
1500 0.5
Freq (Hz)
1000 -0.5
-1
-1.5
500
-2
-2.5
0
0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7
Time (s)
(a)
Short-time Fourier Transform spectrum
2500 2.5
2000 1.5
1500 0.5
Freq (Hz)
1000 -0.5
-1
-1.5
500
-2
-2.5
0
0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7
Time (s)
(b)
Fig.IV.44. STFT du signal sans fuite issue du capteur A
(a) premier test, (b) deuxième test
En analysant les deux spectrogrammes (a) et (b) des deux tests du capteur A on
constate que le long de la durée de la fenêtre temporelle qui est de 800ms qu’il n’y a
pas un évènement qui s’est produit dans l’intervalle fréquentiel allant de 100 à
300 Hz. Cette dernière a été trouvée à partir de notre analyse spectrale.
78
Chapitre IV Tests et résultats
1
2000
0
1500 -1
F req (Hz )
-2
1000
-3
-4
500
-5
-6
0
0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7
Time (s)
(a)
Short-time Fourier Transform spectrum
2500
2000 1
0
1500
F req (H z )
-1
-2
1000
-3
500 -4
-5
0
0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7
Time (s)
(b)
Fig.IV.45. STFT du signal sans fuite issue du capteur B
(a) premier test, (b) deuxième test
79
Chapitre IV Tests et résultats
2000 4
3
1500
Freq (Hz)
1000 1
0
500
-1
0
0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7
Time (s)
(a)
Short-time Fourier Transform spectrum
2500
3
2000 2
1500
Freq (Hz )
1000 -1
-2
500
-3
0 -4
0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7
Time (s)
(b)
Fig.IV.46. STFT du signal sans fuite issue du capteur B
(a) premier test, (b) deuxième test
Afin de créer la fuite dans notre conduite, un bouton poussoir est utilisé à cet
effet. Une fois que nous agissant sur ce dernier une électrovanne s’actionne,
permettant ainsi l’ouverture de l’orifice de la fuite. En analysant les spectrogrammes
(a) et (b), on constate une dépression marquée par un cercle rouge aux instants
t = 30 ms et t =100ms respectivement et une énergie égale à -1 db sur le premier test
et –3 db pour le deuxième test. On peut en déduire la valeur du seuil de puissance en
faisant plusieurs tests et en calculant une valeur moyenne correspondante .Cela est dû
80
Chapitre IV Tests et résultats
2000
2
1
1500
Freq (Hz)
1000
-1
-2
500
-3
0
0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 0.55
Time (s)
(a)
2000 4
3
1500
Freq (Hz)
1000
1
0
500
-1
0
0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7
Time (s)
(b)
81
Chapitre IV Tests et résultats
IV.8.Conclusion
82
Conclusion générale
Conclusion générale
Dans un premier temps, les équipes de détection des fuites déterminent grossièrement
l’emplacement des fuites dans le réseau de distribution en auscultant tous les points
accessibles du réseau (par exemple, les bouches d’incendie et les vannes). Elles repèrent
ensuite plus précisément les zones suspectes en auscultant la surface du sol, directement au-
dessus de la conduite et à intervalles rapprochés (environ 1 m). Une autre méthode de
repérage exact et automatique des fuites consiste à utiliser des appareils modernes de
corrélation des bruits de fuites. Ces appareils sont employés couramment depuis quelques
années. Ils sont normalement plus précis que les appareils d’auscultation. Le travail qui a été
présenté dans ce mémoire expose l'apport de la STFT dans le domaine de détection des fuites
en se basant sur les ondelettes pour le débruitage de nos signaux.
Les ondelettes discrètes ont montrés leurs efficacités pour le traitement des signaux non
stationnaire et non linéaire dans des conduits remplis d'eau tuyaux. Cela peut être fait lorsque
l'ondelette mère pour la transformée d'ondelettes (WT) est correctement choisie. Nous avons
montré que la STFT utilise les fenêtres coulissantes à courte durée. Cette technique a montré
son efficacité pour localiser une fuite d’eau. Une fois le signal reconnu, une recherche parmi
les ondelettes disponibles peut pointer vers les ondelettes ayant la plus grande ressemblance
avec le signal de fuite. Nous avons montré que les spectrogrammes produits par une ondelette
mère bien choisie, et l'inspection subséquente de la résistance des transformées d'ondelettes
(WT) dans toute la bande de fréquences peut être utilisé pratiquement dans la détection des
fuites.
L’analyse du spectre par FFT trouve ses limites par son incapacité de reconnaissance
des signaux non stationnaires alors que la STFT a pu résoudre cet inconvénient dans le plan
temps-fréquence.
83
RÉFÉRENCES BIBLIOGRAPHIQUES
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1206-1239, Conseil national de recherches du Canada, Octobre 2000.
[2] : Pascal. BOULANGER. :’ Nouvelles méthodes de détection et de localisation de fuites
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l’université de Paris XI Orsay, le Mercredi 8 Décembre 1993.
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technique/directives techniques/eec. 2.5.1 DIT1 (projet Dinepa-Oieau-Unicef 2012/2013)
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Septembre 2015.
[5]: A. Bedjaoui, B. Achour. : ‘Détermination des débits en route dans un réseau maille par la
méthode du modèle rugueux de référence (MMR)’, Courrier du Savoir – N°19, Mars 2015,
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[6]: H. BUYSE, ‘Les capteurs’, Université catholique de Louvain.
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TS IRIS (Physique Appliquée) http://cbissprof.free.fr
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http://www.sensorique.fr.st/, Contrôleur pH / Conductivité, Projet Baccalauréat 2005.
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STL Optique-. : ‘Transmetteurs de Pression’.
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for the Degree of Doctor of Philosophy, Department of Civil and Building Engineering Loughborough
University, July 2008.
[13] : Salah. Hantaz. :’Etude et réalisation d'un système de détection de plusieurs fuites d’eau
dans un canal prototype’, mémoire de master, université Mohamed Boudiaf - M’sila,
Juin2016.
[17]: Frederic. Launay, Cours traitement du signal ; Cours 1ere Année : Télécommunication
TEL1, le 12/11/2007 Département R&T – IUT de Poitiers site de Chatellerault.
[18]: Olivier. Bacheier. :’ Cours : Un premier pas en traitement du signal ; 2éme année d’IUT
de Mesures Physiques, Courriel : Olivier.Bachelier@univ-poitiers.fr
Tel : 05-49-45-36-79 ; Fax : 05-49-45-40-34
[19] : André. Neubauer. :’DFT–Diskrete Fourier-Transformation’, Labor fur
Informationsverarbeitende Système, Elementare Einführung Mit 118 Abbildungen, 2011.
[20] : L. William, Manual. :’The Discrete Fourier Transform’, Briggs University of Colorado,
Boulder, Van Emden Henson Naval Postgraduate School.
[21] : M. Bazi Smail. :’Contribution à la détection et au diagnostic des défauts dans un
Système Machine à Induction-Convertisseur’, Thèse en vue de l’obtention du diplôme de
doctorat en sciences, l’Université de Batna, 08/12/2016.
[22] : Frédéric, Truchetet. : ‘Ondelettes pour le signal numérique’, Editions Hermes, Paris,
1998.
TL082-N
www.ti.com SNOSBW5C – APRIL 1998 – REVISED APRIL 2013
1FEATURES DESCRIPTION
•
23 Internally Trimmed Offset Voltage: 15 mV These devices are low cost, high speed, dual JFET
input operational amplifiers with an internally trimmed
• Low Input Bias Current: 50 pA input offset voltage ( BI-FET II™ technology). They
• Low Input Noise Voltage: 16nV/√Hz require low supply current yet maintain a large gain
• Low Input Noise Current: 0.01 pA/√Hz bandwidth product and fast slew rate. In addition, well
matched high voltage JFET input devices provide
• Wide Gain Bandwidth: 4 MHz
very low input bias and offset currents. The TL082 is
• High Slew Rate: 13 V/μs pin compatible with the standard LM1558 allowing
• Low Supply Current: 3.6 mA designers to immediately upgrade the overall
• High Input Impedance: 1012Ω performance of existing LM1558 and most LM358
designs.
• Low Total Harmonic Distortion: ≤0.02%
These amplifiers may be used in applications such as
• Low 1/f Noise Corner: 50 Hz
high speed integrators, fast D/A converters, sample
• Fast Settling Time to 0.01%: 2 μs and hold circuits and many other circuits requiring low
input offset voltage, low input bias current, high input
impedance, high slew rate and wide bandwidth. The
devices also exhibit low noise and offset voltage drift.
Typical Connection
Connection Diagram
Please be aware that an important notice concerning availability, standard warranty, and use in critical applications of
Texas Instruments semiconductor products and disclaimers thereto appears at the end of this data sheet.
2 BI-FET II is a trademark of dcl_owner.
3 All other trademarks are the property of their respective owners.
PRODUCTION DATA information is current as of publication date. Copyright © 1998–2013, Texas Instruments Incorporated
Products conform to specifications per the terms of the Texas
Instruments standard warranty. Production processing does not
necessarily include testing of all parameters.
TL082-N
SNOSBW5C – APRIL 1998 – REVISED APRIL 2013 www.ti.com
Simplified Schematic
These devices have limited built-in ESD protection. The leads should be shorted together or the device placed in conductive foam
during storage or handling to prevent electrostatic damage to the MOS gates.
(1) (2)
Absolute Maximum Ratings
Supply Voltage ±18V
(3) (4)
Power Dissipation
Operating Temperature Range 0°C to +70°C
Tj(MAX) 150°C
Differential Input Voltage ±30V
(5)
Input Voltage Range ±15V
Output Short Circuit Duration Continuous
Storage Temperature Range −65°C to +150°C
Lead Temp. (Soldering, 10 seconds) 260°C
ESD rating to be determined.
(1) “Absolute Maximum Ratings” indicate limits beyond which damage to the device may occur. Operating Ratings indicate conditions for
which the device is functional, but do not ensure specific performance limits.
(2) If Military/Aerospace specified devices are required, please contact the Texas Instruments Sales Office/ Distributors for availability and
specifications.
(3) The power dissipation limit, however, cannot be exceeded.
(4) For operating at elevated temperature, the device must be derated based on a thermal resistance of 115°C/W junction to ambient for the
P0008E package.
(5) Unless otherwise specified the absolute maximum negative input voltage is equal to the negative power supply voltage.
(1)
DC Electrical Characteristics
TL082C
Symbol Parameter Conditions Units
Min Typ Max
VOS Input Offset Voltage RS = 10 kΩ, TA = 25°C 5 15 mV
Over Temperature 20 mV
ΔVOS/ΔT Average TC of Input Offset Voltage RS = 10 kΩ 10 μV/°C
(1) (2)
IOS Input Offset Current Tj = 25°C, 25 200 pA
Tj ≤ 70°C 4 nA
(1) (2)
IB Input Bias Current Tj = 25°C, 50 400 pA
Tj ≤ 70°C 8 nA
RIN Input Resistance Tj = 25°C 1012 Ω
AVOL Large Signal Voltage Gain VS = ±15V, TA = 25°C, 25 100 V/mV
VO = ±10V, RL = 2 kΩ
Over Temperature 15 V/mV
VO Output Voltage Swing VS = ±15V, RL = 10 kΩ ±12 ±13.5 V
VCM Input Common-Mode Voltage VS = ±15V ±11 +15 V
Range
−12 V
CMRR Common-Mode Rejection Ratio RS ≤ 10 kΩ 70 100 dB
(3)
PSRR Supply Voltage Rejection Ratio 70 100 dB
IS Supply Current 3.6 5.6 mA
(1) These specifications apply for VS = ±15V and 0°C ≤TA ≤ +70°C. VOS, IB and IOS are measured at VCM = 0.
(2) The input bias currents are junction leakage currents which approximately double for every 10°C increase in the junction temperature,
Tj. Due to the limited production test time, the input bias currents measured are correlated to junction temperature. In normal operation
the junction temperature rises above the ambient temperature as a result of internal power dissipation, PD. Tj = TA + θjA PD where θjA is
the thermal resistance from junction to ambient. Use of a heat sink is recommended if input bias current is to be kept to a minimum.
(3) Supply voltage rejection ratio is measured for both supply magnitudes increasing or decreasing simultaneously in accordance with
common practice. VS = ±6V to ±15V.
(1)
AC Electrical Characteristics
TL082C
Symbol Parameter Conditions Units
Min Typ Max
Amplifier to Amplifier Coupling TA = 25°C, f = 1Hz-20 kHz −120 dB
(Input Referred)
SR Slew Rate VS = ±15V, TA = 25°C 8 13 V/μs
GBW Gain Bandwidth Product VS = ±15V, TA = 25°C 4 MHz
en Equivalent Input Noise Voltage TA = 25°C, RS = 100Ω, 25 nV/√Hz
f = 1000 Hz
in Equivalent Input Noise Current Tj = 25°C, f = 1000 Hz 0.01 pA/√Hz
THD Total Harmonic Distortion AV = +10, RL = 10k, <0.02 %
VO = 20 Vp − p,
BW = 20 Hz−20 kHz
(1) These specifications apply for VS = ±15V and 0°C ≤TA ≤ +70°C. VOS, IB and IOS are measured at VCM = 0.
Figure 2. Figure 3.
Figure 4. Figure 5.
Figure 6. Figure 7.
Figure 8. Figure 9.
Figure 22.
Pulse Response
Small Signal Inverting Large Signal Inverting
Figure 27.
APPLICATION HINTS
These devices are op amps with an internally trimmed input offset voltage and JFET input devices (BI-FET II).
These JFETs have large reverse breakdown voltages from gate to source and drain eliminating the need for
clamps across the inputs. Therefore, large differential input voltages can easily be accommodated without a large
increase in input current. The maximum differential input voltage is independent of the supply voltages. However,
neither of the input voltages should be allowed to exceed the negative supply as this will cause large currents to
flow which can result in a destroyed unit.
Exceeding the negative common-mode limit on either input will cause a reversal of the phase to the output and
force the amplifier output to the corresponding high or low state. Exceeding the negative common-mode limit on
both inputs will force the amplifier output to a high state. In neither case does a latch occur since raising the input
back within the common-mode range again puts the input stage and thus the amplifier in a normal operating
mode.
Exceeding the positive common-mode limit on a single input will not change the phase of the output; however, if
both inputs exceed the limit, the output of the amplifier will be forced to a high state.
The amplifiers will operate with a common-mode input voltage equal to the positive supply; however, the gain
bandwidth and slew rate may be decreased in this condition. When the negative common-mode voltage swings
to within 3V of the negative supply, an increase in input offset voltage may occur.
Each amplifier is individually biased by a zener reference which allows normal circuit operation on ±6V power
supplies. Supply voltages less than these may result in lower gain bandwidth and slew rate.
The amplifiers will drive a 2 kΩ load resistance to ±10V over the full temperature range of 0°C to +70°C. If the
amplifier is forced to drive heavier load currents, however, an increase in input offset voltage may occur on the
negative voltage swing and finally reach an active current limit on both positive and negative swings.
Precautions should be taken to ensure that the power supply for the integrated circuit never becomes reversed in
polarity or that the unit is not inadvertently installed backwards in a socket as an unlimited current surge through
the resulting forward diode within the IC could cause fusing of the internal conductors and result in a destroyed
unit.
Because these amplifiers are JFET rather than MOSFET input op amps they do not require special handling.
As with most amplifiers, care should be taken with lead dress, component placement and supply decoupling in
order to ensure stability. For example, resistors from the output to an input should be placed with the body close
to the input to minimize “pick-up” and maximize the frequency of the feedback pole by minimizing the
capacitance from the input to ground.
A feedback pole is created when the feedback around any amplifier is resistive. The parallel resistance and
capacitance from the input of the device (usually the inverting input) to AC ground set the frequency of the pole.
In many instances the frequency of this pole is much greater than the expected 3 dB frequency of the closed
loop gain and consequently there is negligible effect on stability margin. However, if the feedback pole is less
than approximately 6 times the expected 3 dB frequency a lead capacitor should be placed from the output to the
input of the op amp. The value of the added capacitor should be such that the RC time constant of this capacitor
and the resistance it parallels is greater than or equal to the original feedback pole time constant.
Detailed Schematic
Typical Applications
REVISION HISTORY
www.ti.com 19-Mar-2015
PACKAGING INFORMATION
Orderable Device Status Package Type Package Pins Package Eco Plan Lead/Ball Finish MSL Peak Temp Op Temp (°C) Device Marking Samples
(1) Drawing Qty (2) (6) (3) (4/5)
(1)
The marketing status values are defined as follows:
ACTIVE: Product device recommended for new designs.
LIFEBUY: TI has announced that the device will be discontinued, and a lifetime-buy period is in effect.
NRND: Not recommended for new designs. Device is in production to support existing customers, but TI does not recommend using this part in a new design.
PREVIEW: Device has been announced but is not in production. Samples may or may not be available.
OBSOLETE: TI has discontinued the production of the device.
(2)
Eco Plan - The planned eco-friendly classification: Pb-Free (RoHS), Pb-Free (RoHS Exempt), or Green (RoHS & no Sb/Br) - please check http://www.ti.com/productcontent for the latest availability
information and additional product content details.
TBD: The Pb-Free/Green conversion plan has not been defined.
Pb-Free (RoHS): TI's terms "Lead-Free" or "Pb-Free" mean semiconductor products that are compatible with the current RoHS requirements for all 6 substances, including the requirement that
lead not exceed 0.1% by weight in homogeneous materials. Where designed to be soldered at high temperatures, TI Pb-Free products are suitable for use in specified lead-free processes.
Pb-Free (RoHS Exempt): This component has a RoHS exemption for either 1) lead-based flip-chip solder bumps used between the die and package, or 2) lead-based die adhesive used between
the die and leadframe. The component is otherwise considered Pb-Free (RoHS compatible) as defined above.
Green (RoHS & no Sb/Br): TI defines "Green" to mean Pb-Free (RoHS compatible), and free of Bromine (Br) and Antimony (Sb) based flame retardants (Br or Sb do not exceed 0.1% by weight
in homogeneous material)
(3)
MSL, Peak Temp. - The Moisture Sensitivity Level rating according to the JEDEC industry standard classifications, and peak solder temperature.
(4)
There may be additional marking, which relates to the logo, the lot trace code information, or the environmental category on the device.
(5)
Multiple Device Markings will be inside parentheses. Only one Device Marking contained in parentheses and separated by a "~" will appear on a device. If a line is indented then it is a continuation
of the previous line and the two combined represent the entire Device Marking for that device.
(6)
Lead/Ball Finish - Orderable Devices may have multiple material finish options. Finish options are separated by a vertical ruled line. Lead/Ball Finish values may wrap to two lines if the finish
value exceeds the maximum column width.
Addendum-Page 1
PACKAGE OPTION ADDENDUM
www.ti.com 19-Mar-2015
Important Information and Disclaimer:The information provided on this page represents TI's knowledge and belief as of the date that it is provided. TI bases its knowledge and belief on information
provided by third parties, and makes no representation or warranty as to the accuracy of such information. Efforts are underway to better integrate information from third parties. TI has taken and
continues to take reasonable steps to provide representative and accurate information but may not have conducted destructive testing or chemical analysis on incoming materials and chemicals.
TI and TI suppliers consider certain information to be proprietary, and thus CAS numbers and other limited information may not be available for release.
In no event shall TI's liability arising out of such information exceed the total purchase price of the TI part(s) at issue in this document sold by TI to Customer on an annual basis.
Addendum-Page 2
PACKAGE MATERIALS INFORMATION
www.ti.com 8-Apr-2013
Pack Materials-Page 1
PACKAGE MATERIALS INFORMATION
www.ti.com 8-Apr-2013
Pack Materials-Page 2
IMPORTANT NOTICE
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changes to its semiconductor products and services per JESD46, latest issue, and to discontinue any product or service per JESD48, latest
issue. Buyers should obtain the latest relevant information before placing orders and should verify that such information is current and
complete. All semiconductor products (also referred to herein as “components”) are sold subject to TI’s terms and conditions of sale
supplied at the time of order acknowledgment.
TI warrants performance of its components to the specifications applicable at the time of sale, in accordance with the warranty in TI’s terms
and conditions of sale of semiconductor products. Testing and other quality control techniques are used to the extent TI deems necessary
to support this warranty. Except where mandated by applicable law, testing of all parameters of each component is not necessarily
performed.
TI assumes no liability for applications assistance or the design of Buyers’ products. Buyers are responsible for their products and
applications using TI components. To minimize the risks associated with Buyers’ products and applications, Buyers should provide
adequate design and operating safeguards.
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of any TI components in safety-critical applications.
In some cases, TI components may be promoted specifically to facilitate safety-related applications. With such components, TI’s goal is to
help enable customers to design and create their own end-product solutions that meet applicable functional safety standards and
requirements. Nonetheless, such components are subject to these terms.
No TI components are authorized for use in FDA Class III (or similar life-critical medical equipment) unless authorized officers of the parties
have executed a special agreement specifically governing such use.
Only those TI components which TI has specifically designated as military grade or “enhanced plastic” are designed and intended for use in
military/aerospace applications or environments. Buyer acknowledges and agrees that any military or aerospace use of TI components
which have not been so designated is solely at the Buyer's risk, and that Buyer is solely responsible for compliance with all legal and
regulatory requirements in connection with such use.
TI has specifically designated certain components as meeting ISO/TS16949 requirements, mainly for automotive use. In any case of use of
non-designated products, TI will not be responsible for any failure to meet ISO/TS16949.
Products Applications
Audio www.ti.com/audio Automotive and Transportation www.ti.com/automotive
Amplifiers amplifier.ti.com Communications and Telecom www.ti.com/communications
Data Converters dataconverter.ti.com Computers and Peripherals www.ti.com/computers
DLP® Products www.dlp.com Consumer Electronics www.ti.com/consumer-apps
DSP dsp.ti.com Energy and Lighting www.ti.com/energy
Clocks and Timers www.ti.com/clocks Industrial www.ti.com/industrial
Interface interface.ti.com Medical www.ti.com/medical
Logic logic.ti.com Security www.ti.com/security
Power Mgmt power.ti.com Space, Avionics and Defense www.ti.com/space-avionics-defense
Microcontrollers microcontroller.ti.com Video and Imaging www.ti.com/video
RFID www.ti-rfid.com
OMAP Applications Processors www.ti.com/omap TI E2E Community e2e.ti.com
Wireless Connectivity www.ti.com/wirelessconnectivity
Mailing Address: Texas Instruments, Post Office Box 655303, Dallas, Texas 75265
Copyright © 2015, Texas Instruments Incorporated
Résumé
Pour minimiser les défauts de fausse alarme qui sont dû à l’utilisation des
anciens détecteurs acoustiques basés généralement sur la technique de corrélation des
signaux. Nous avons réalisé au niveau du laboratoire d’électronique, un nouveau
détecteur de fuites en utilisant des capteurs de pression très sensible. A cet effet, nous
avons appliqué la technique d’ondelette pour le débruitage de nos signaux et la STFT
(Short terme Fourier transformation) pour l’analyse des signaux non stationnaires et
non linéaire provenant des fuites au niveau des conduites des réseaux de distribution
d’eau. Des tests de validation ont prouvé l’efficacité de notre détecteur.
Abstract
To minimize false alarm defects which are due to the use of old acoustic
detectors based generally on the signal correlation technique. We have developed a
new leak detector at the electronics laboratory using very sensitive pressure sensors.
For this purpose, we applied the wavelet technique for the denoising of our signals
and the STFT (Short Time Fourier Transform) for the analysis of the non-stationary
and non-linear signals coming from the leaks in the pipes of the distribution networks.
'water. Validation tests proved the effectiveness of our detector.
ﻣﻠﺨﺺ
ﻟﺘﻘﻠﯿﻞ ﻋﯿﻮب اﻹﻧﺬار اﻟﻜﺎذب اﻟﺘﻲ ھﻲ ﻧﺘﯿﺠﺔ ﻻﺳﺘﺨﺪام أﺟﮭﺰة اﻟﻜﺸﻒ اﻟﺼﻮﺗﯿﺔ اﻟﻘﺪﯾﻤﺔ اﻟﻤﺴﺘﻨﺪة ﻋﻤﻮﻣﺎ
ﻟﮭﺬا ﻗﻤﻨﺎ. أﻧﺠﺰﻧﺎ ﻋﻠﻰ ﻣﺴﺘﻮى ﻣﺨﺒﺮاﻹﻟﻜﺘﺮوﻧﯿﻚ ﺟﮭﺎزﺟﺪﯾﺪﻛﺎﺷﻒ ﻟﻠﺘﺴﺮﺑﯿﻌﺘﻤﺪ ﻋﻠﻰ اﻟﻀﻐﻂ.ﻋﻠﻰ ﺗﻘﻨﯿﺔ اﻹﺷﺎرات
ﻟﺘﺤﻠﯿﻞ اﻹﺷﺎرات ﻏﯿﺮ ﺛﺎﺑﺘﺔ و ﻏﯿﺮ ﺧﻄﯿﺔSTFT ﺑﺘﻄﺒﯿﻖ ﺗﻘﻨﯿﺔ اﻟﻤﻮﺟﺎت ﻹزاﻟﺔ اﻟﻀﻮﺿﺎء ﻣﻦ اﻹﺷﺎرات و
. وﻗﺪ أﺛﺒﺘﺖ اﻟﺘﺠﺎرب ﻓﻌﺎﻟﯿﺔ ﺟﮭﺎزﻧﺎ اﻟﻤﻨﺠﺰ.اﻟﻨﺎﺗﺠﺔ ﻋﻦ اﻟﺘﺴﺮب ﻋﻠﻰ ﻣﺴﺘﻮى اﻷﻧﺎﺑﯿﺐ ﻓﻲ ﺷﺒﻜﺎت ﺗﻮزﯾﻊ اﻟﻤﯿﺎه