Etude Et Conception D'un Pont Dalle OA8 - Autoroute Gabes - Medenine - Lot N - 1
Etude Et Conception D'un Pont Dalle OA8 - Autoroute Gabes - Medenine - Lot N - 1
Etude Et Conception D'un Pont Dalle OA8 - Autoroute Gabes - Medenine - Lot N - 1
Mon père
Ma mère
A mes amis
Bilel CHAKROUN
Dédicace
Je dédie ce travail à:
A mes amis
Nous adressons nos remerciements à Mr. Moncef ZAIRI qui nous a fait l'honneur de
nous encadrer pendant cette période de stage.
Nous tenons à exprimer nos plus vifs remerciements à Mr. Khaled MAALLA et Mme.
Souhir ELLOUZE qui ont été pour nous des co-encadrants attentifs et disponibles malgré
leurs nombreuses charges. Leurs compétences, leurs rigueurs scientifiques et leurs
clairvoyances nous ont beaucoup appris. Ils ont été et resteront des moteurs de notre travail de
fin d'étude.
Nous tenons à exprimer notre profonde gratitude à Mr. Lotfi HAMMAMI, qui
nous a fait l'honneur de présider le jury, pour l'intérêt et le soutien chaleureux dont
il a toujours fait preuve.
Nous exprimons tous nos remerciements à Mme. Imen ZGHIBI qui a accepté et nous
a fait confiance pour la réalisation de ce projet.
Sommaire
Introduction _______________________________________________________________ 1
Partie I : Préliminaire _______________________________________________________ 2
I. Présentation du projet _________________________________________________ 3
1. Position de l’ouvrage _________________________________________________ 3
2. Données du projet ____________________________________________________ 4
II. Règlements et normes de Calcul : EUROCODE ____________________________ 5
1. Généralités sur le règlement EUROCODE ________________________________ 5
2. Modèle de charge LM1 _______________________________________________ 5
III. Conception de l'ouvrage ______________________________________________ 9
1. Généralités sur la conception des ponts dalles ______________________________ 9
2. Conception longitudinale ______________________________________________ 9
3. Conception transversale ______________________________________________ 10
4. Conception de la pile ________________________________________________ 11
5. Conception de la culée _______________________________________________ 12
Partie II : Etude du tablier ___________________________________________________ 16
I. Etude du tablier par modélisation 1D ___________________________________ 17
1. Ligne d'influence ___________________________________________________ 17
2. Moments longitudinaux dus aux charges appliquées ________________________ 18
3. Efforts tranchants longitudinaux dues aux charges appliquées ________________ 22
II. Modélisation en 2D par le logiciel ROBOT _______________________________ 25
1. Modélisation _______________________________________________________ 25
2. Définition des différents cas de charges considérées ________________________ 25
3. Les combinaisons de charges __________________________________________ 27
4. Présentation des résultats _____________________________________________ 28
III. Ferraillage du tablier _______________________________________________ 34
1. Zones de ferraillage _________________________________________________ 34
2. Calcul des armatures longitudinales dues à la flexion _______________________ 35
3. Calcul des armatures transversales dues à la flexion ________________________ 36
4. Armatures transversales dus à l’effort tranchant ___________________________ 37
5. Ferraillage et vérification vis- à-vis la torsion _____________________________ 41
6. Comparaison entre section d'armature donnée par le logiciel ROBOT et section
calculée manuellement ___________________________________________________ 43
Partie III : Etude des appuis _________________________________________________ 49
I. Etude des appareils d'appuis ___________________________________________ 50
1. Détermination des efforts verticaux _____________________________________ 51
2. Pré-dimensionnement des appareils d’appuis______________________________ 51
3. Modélisation sur ROBOT _____________________________________________ 52
4. Résultats de calcul __________________________________________________ 53
5. Vérification des appareils d’appui ______________________________________ 55
6. Bossage et contre bossage ____________________________________________ 56
II. Etude des piles ______________________________________________________ 57
1. Détermination des efforts _____________________________________________ 57
2. Calcul de ferraillage de la pile voile _____________________________________ 58
III. Etude des Culées ___________________________________________________ 60
1. Etude du mur garde grève _____________________________________________ 60
2. Etude du mur en retour _______________________________________________ 61
3. Etude de la dalle de transition__________________________________________ 62
4. Etude du chevêtre ___________________________________________________ 65
5. Ferraillage des colonnes ______________________________________________ 68
Partie IV : Etude de la fondation ______________________________________________ 70
1. Choix du type de fondation ___________________________________________ 71
2. Conception de la semelle _____________________________________________ 71
3. Vérification des dimensions de la semelle ________________________________ 72
4. Contrainte admissible du sol___________________________________________ 73
5. Vérification de la portance du sol _______________________________________ 74
6. Vérification du non glissement _________________________________________ 75
7. Vérification du renversement __________________________________________ 75
8. Estimation du tassement ______________________________________________ 76
9. Ferraillage de la semelle sous pile ______________________________________ 77
10. Ferraillage de la semelle sous culée ___________________________________ 79
Conclusion _______________________________________________________________ 82
Références bibliographiques _________________________________________________ 83
Liste des figures
Figure 1. Position de l’ouvrage OA8 ____________________________________________ 3
Figure 2. Répartition des voies de chargement _____________________________________ 6
Figure 3. Répartition des charges uniformément réparties et des charges d’essieu _________ 8
Figure 4. Coupe longitudinale du pont __________________________________________ 10
Figure 5. Coupe transversale du tablier _________________________________________ 11
Figure 6. Schéma de la pile ___________________________________________________ 12
Figure 7. Présentation du chevêtre _____________________________________________ 15
Figure 8. Ligne d’influence des moments à la section 0,5L de la 1ère travée ____________ 17
Figure 9. Emplacement du tandem TS sur la ligne d’influence _______________________ 20
Figure 10. Courbe enveloppes des moments longitudinaux 𝑀𝑥𝑥 ______________________ 22
Figure 11. Modélisation de la dalle par le logiciel ROBOT __________________________ 25
Figure 12. Moment de flexion longitudinale par ml à L’ELS _________________________ 30
Figure 13. Moment de flexion transversale par ml à L’ELS __________________________ 31
Figure 14. Moment de torsion à L’ELS __________________________________________ 32
Figure 15. Cartographie du moment longitudinal Mxx (combinaison 1 ELS) ____________ 34
Figure 17. Répartition des armatures de torsion __________________________________ 42
Figure 18. Ferraillage de la Zone 1 ____________________________________________ 45
Figure 19. Ferraillage de la Zone 2 ____________________________________________ 46
Figure 20. Ferraillage de la Zone 3 ____________________________________________ 47
Figure 21. Ferraillage de la Zone 4 ____________________________________________ 48
Figure 22. Dimensions de l’appareil d’appui _____________________________________ 52
Figure 23. Schéma de ferraillage de la pile ______________________________________ 59
Figure 24. Schéma de ferraillage du mur garde grève ______________________________ 61
Figure 25. Schéma de chargement du mur en retour _______________________________ 61
Figure 26. Schéma de ferraillage du mur en retour ________________________________ 62
Figure 27. Schéma de ferraillage pour la dalle de transition _________________________ 64
Figure 28. Modélisation du chevêtre sur ROBOT __________________________________ 65
Figure 29. Schéma de ferraillage du chevêtre_____________________________________ 67
Figure 30. Schéma de ferraillage du corbeau _____________________________________ 67
Figure 31. Schéma de culée et les efforts appliqués ________________________________ 68
Figure 32. Schéma de ferraillage des colonnes____________________________________ 69
Figure 33. Stratigraphie du sol ________________________________________________ 71
Figure 34. Schéma de la semelle de fondation ____________________________________ 72
Figure 35. Schéma des contraintes appliquées sur la console ________________________ 78
Figure 36. Schéma de ferraillage de la semelle et de la nervure sous pile _______________ 79
Figure 37. Moment à l’ELU sur nervure _________________________________________ 80
Figure 38. Moment à l’ELS sur nervure _________________________________________ 80
Figure 39. Schéma de ferraillage de la semelle et de la nervure sous culé ______________ 81
Liste des tableaux
Tableau 1. Nombres et largeurs des voies_________________________________________ 6
Tableau 2. Valeurs de bases qik et qrk ___________________________________________ 6
Tableau 3. Valeurs de bases 𝛼𝑞𝑖 et 𝛼𝑞𝑟 __________________________________________ 7
Tableau 4. Valeurs de bases QiK _______________________________________________ 7
Tableau 5. Valeurs de bases 𝛼Q𝑖 _______________________________________________ 8
Tableau 6. Dimensions de la pile ______________________________________________ 12
Tableau 7. Somme des charges permanentes en (KN/ml) ____________________________ 18
Tableau 8. Moments dus aux charges permanentes (𝐾𝑁. 𝑚) _________________________ 18
Tableau 9. Moments dus aux charges UDL (𝐾𝑁. 𝑚/𝑚𝑙)____________________________ 20
Tableau 10. Coordonnées d’emplacement du tandem TS ____________________________ 20
Tableau 11. Moments dus aux charges TS (𝐾𝑁. 𝑚) ________________________________ 21
Tableau 12. Moments dus aux charges du trottoir _________________________________ 21
Tableau 13. Moments fléchissant extrêmes à l’ELS et à l’ELU (𝐾𝑁. 𝑚/𝑚𝑙) ____________ 22
Tableau 14. Exemple d’effort tranchant dû au charges permanentes (KN) ______________ 23
Tableau 15. Exemple d’effort tranchant dû au charges UDL (KN) ____________________ 23
Tableau 16. Exemple d’effort tranchant dû au charges TS (KN) ______________________ 24
Tableau 17. Exemple d’effort tranchant dû au charge du trottoir (KN) _________________ 24
Tableau 18. Exemple d’effort tranchant à l’ELU et à l’ELS (KN) _____________________ 24
Tableau 19. Valeurs des différentes charges de la superstructure(KPa) ________________ 26
Tableau 20. Charges UDL appliquées sur le modèle 2D ____________________________ 26
Tableau 21. Charges TS appliquées sur le modèle 2D ______________________________ 27
Tableau 22. Les cas de chargement ____________________________________________ 27
Tableau 23. Combinaisons de charges à L'ELS ___________________________________ 27
Tableau 24. Moments longitudinaux 𝑀𝑥𝑥( 𝐾𝑁. 𝑚) ________________________________ 28
Tableau 25. Calcul d'erreur entre le modèle 1D et 2D ______________________________ 28
Tableau 26. Moments de flexion longitudinale 𝑀𝑥𝑥 (𝐾𝑁. 𝑚/𝑚𝑙) à l’ELU et à l’ELS _____ 29
Tableau 27. Moments de flexion transversale 𝑀𝑦𝑦 (𝐾𝑁. 𝑚/𝑚𝑙) à l’ELU et à l’ELS ______ 30
Tableau 28. Moments de torsion 𝑀𝑥𝑦(𝐾𝑁. 𝑚) à l’ELU et à l’ELS ____________________ 31
Tableau 29. Efforts tranchant longitudinaux 𝑄𝑥𝑥 (𝐾𝑁/𝑚𝑙) _________________________ 32
Tableau 30. Efforts tranchant transversaux 𝑄𝑦𝑦 (𝐾𝑁/𝑚𝑙) __________________________ 33
Tableau 31. Sections et choix des armatures longitudinales à L'ELS ___________________ 35
Tableau 32. Vérification du choix d’armatures longitudinales à l’ELU_________________ 36
Tableau 33. Sections et choix des armatures transversales __________________________ 37
Tableau 34. Vérification du choix d’armatures longitudinales à l’ELU_________________ 37
Tableau 35. Vérification de la bielle du béton ____________________________________ 38
Tableau 36. Vérification du béton ______________________________________________ 39
Tableau 37. Choix des espacements des armatures de l’effort tranchant ________________ 40
Tableau 38. Vérification de l’espacement minimal _________________________________ 40
Tableau 39. Justification du béton vis- à-vis la torsion _____________________________ 42
Tableau 40. Comparaison entre les sections d’armatures longitudinales calculées suivant
BAEL 91 et celles données par ROBOT _________________________________________ 43
Tableau 41. Comparaison entre les sections d’armatures longitudinales calculées suivant
BAEL 91 et celles données par ROBOT _________________________________________ 43
Tableau 42. Réactions extrêmes sur les appuis à l’ELS et à l’ELU ____________________ 51
Tableau 43. Paramètres de l'appareil d'appui ____________________________________ 51
Tableau 44. Dimensions adoptées pour l'appareil d'appui ___________________________ 52
Tableau 45. Rigidités des appareils d'appui ______________________________________ 53
Tableau 46. Charges horizontales ______________________________________________ 53
Tableau 47. Résultats de l’application des charges horizontales sur les piles ____________ 54
Tableau 48. Résultats de l’application des charges horizontales sur les culées___________ 54
Tableau 49. Vérification des appareils d'appuis ___________________________________ 55
Tableau 50. Dimensions du bossage ____________________________________________ 56
Tableau 51. Charges verticales appliquées sur la pile ______________________________ 57
Tableau 52. Charges horizontales appliquées sur la pile ____________________________ 58
Tableau 53. Sollicitations au niveau des piles à L'ELU _____________________________ 58
Tableau 54. Section d'armature pour le mur garde de grève _________________________ 60
Tableau 55. Sollicitations pour le mur en retour __________________________________ 62
Tableau 56. Charges appliquées sur la dalle de transition. __________________________ 63
Tableau 57. Moments fléchissant sur la dalle _____________________________________ 63
Tableau 58. Efforts tranchants sur la dalle _______________________________________ 63
Tableau 59. Sections et armatures de ferraillage de la dalle de transition ______________ 64
Tableau 60. Sollicitations de ferraillage du chevêtre _______________________________ 66
Tableau 61. Résultats du ferraillage du chevêtre __________________________________ 66
Tableau 62. Sollicitations des colonnes a L'ELU __________________________________ 68
Tableau 63. Dimensions de la semelle et de la nervure _____________________________ 72
Tableau 64. Calcul des contraintes admissibles de la fondation à l’ELU et à l’ELS _______ 74
Tableau 65. Vérification des contraintes du sol à l’ELS _____________________________ 74
Tableau 66. Vérification des contraintes à l’ELU__________________________________ 74
Tableau 67. Vérification du non glissement ______________________________________ 75
Tableau 68. Vérification du renversement _______________________________________ 76
Tableau 69. Paramètres de calcul de la semelle ___________________________________ 77
Tableau 70. Calcul des tassements _____________________________________________ 77
Tableau 71. Section d'armature pour la semelle ___________________________________ 78
Tableau 72. Ferraillage de la console sous culée __________________________________ 79
Tableau 73. Calcul des armatures de la nervure sous culée à l’ELU ___________________ 80
Tableau 74. Calcul des armatures de la nervure sous culée à l’ELS ___________________ 81
Etude et conception d'un pont dalle OA8 - Autoroute Gabes - Medenine . Lot n : 1.
Bilel CHAKROUN & Houssem Eddine MABROUKI
Introduction
La construction des ouvrages de génie civil a le plus important impact sur les trois
piliers du développement durable-environnemental, économique et sociétal des pays et
devient parmi les critères pour les classer en développés.
Ainsi, les ponts ont gagné depuis deux décennies une autorité infra structurale par les
gouvernements vu leur utilité économique et leur impact sur de la vie des automobilistes, des
routiers, des riverains, etc... Cela présente aussi un grand investissement financier pour leur
construction et pour leur entretien. Les ponts à but économique ont souvent été des ponts qui
ont marqué les esprits par leur grande importance, relevant des nouveaux défis.
La Tunisie a suivi cette démarche pour assurer son développement durable et elle a
préparé toute une stratégie durant des décennies développant son infrastructure routière pour
faciliter la dynamique des usagers.
1
Partie I : Préliminaire
Etude et conception d'un pont dalle OA8 - Autoroute Gabes - Medenine . Lot n : 1.
Bilel CHAKROUN & Houssem Eddine MABROUKI
I. Présentation du projet
1. Position de l’ouvrage
L’ouvrage objet de cette étude se situe dans le Lot n°:1 dans le cadre du projet de
l’autoroute "Maghrébine liaison Gabes –Ras Jedir". Il s’agit d’un passage supérieur qui assure
la communication entre les zones avoisinantes de l’autoroute.
Le présent ouvrage OA8 est un pont dalle qui a pour objectif de franchir l’autoroute
dont la largeur est de 10.7 m.
3
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2. Données du projet
Les données naturelles (la topographie et la vue en plan du site pour indiquer les
possibilités d’accès, ainsi que les aires disponibles pour les installations du chantier,
les résultats de la reconnaissance géologique générale de la trace routière incluant le
projet du pont…).
4
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Aussi, ces normes sont devenues récemment mises en œuvre par certains bureaux
d’études en Tunisie et c'est ainsi, que nous allons essayer de les appliquer dans le cas du
présent projet de fin d'études.
La largueur de la chaussée W est mesurée entre les bordures du tablier ou entre les
dispositifs de retenue s’ils existent.
5
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La charge UDL est une charge uniformément répartie et appliquée sur les voies
transversalement et longitudinalement d’une façon à avoir l’effet le plus défavorable sur la
chaussée.
Le tableau 2 représente les valeurs des charges réparties selon chaque voie.
6
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Les valeurs des coefficients d´ajustement 𝛼𝑞𝑖 𝑒𝑡 𝛼𝑞𝑟 sont définies dans le tableau 3
selon la classe du trafic.
Le tandem est placé dans la position la plus défavorable sur sa voie. La charge par
roue est alors égale à 0,5 × 𝛼𝑄 × 𝑄𝑘. La surface de contact de chaque roue est un carré de
0.40 m de chaque côté.
7
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8
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Un pont-dalle, comme tout ouvrage d’art, doit allier les qualités fonctionnelles,
économiques et esthétiques.
2. Conception longitudinale
On a adopté un PSI-DA en quatre travées. Alors, on a deux culés et trois piles. Les
piles sont choisies telles qu’on aura une pile centrale dans le TPC et deux piles à côté du BAU
chacune.
𝐿𝑟
Dans ce cas : 0,5 ≤ 𝐿𝑐 = 0,6 ≤ 0,85. Alors la condition est vérifiée.
9
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3. Conception transversale
1 1
𝑑 = [ 28 ; 23 ] × 𝐿𝑚𝑎𝑥 = [0,614 ; 0,748] 𝑚.
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𝐿
0,2 ≤ 𝐿1 ≤ 0,5.
2
On prend : 𝐿1 = 2,35 𝑚 𝑒𝑡 𝐿2 = 6 𝑚.
𝐿1
𝐷’𝑜ù = 0,39. Alors, la condition est vérifiée.
𝐿2
4. Conception de la pile
Les piles ont pour rôle de transmettre les efforts provenant des charges jusqu’au sol de
fondations. Elles interviennent dans la résistance globale du pont.
Les piles sont souvent constituées de voiles rectangulaires, plus résistants aux chocs de
véhicules que les colonnes.
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5. Conception de la culée
À l’extrémité du tablier, les appuis sont des culées différentes des piles tant de point de
vue de la structure et la morphologie que de point du vue mécanique.
Un mur garde grève doté d'un corbeau avant contenant une réservation pour le
joint de chaussée et d'un corbeau arrière sur lequel prend appui la dalle de
transition.
Un mur de retour.
Une dalle de transition.
Un chevêtre.
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C'est un voile en béton armé, construit après achèvement du tablier par reprise du
bétonnage sur le sommet.
Le mur garde-grève est soumis essentiellement à l’action des forces horizontales sur la
face arrière en contact avec les terres telles la poussée des terres, poussée des charges locales
(compactage) en arrière du mur garde-grève, freinage et à des forces moindres sur la face
avant.
Les murs de retours sont des voiles qui permettent de retenir latéralement les terres en
tête des culées enterrées. Ils commencent au niveau du chevêtre et descendent jusqu’aux
fondations.
𝐿+2
𝑒𝑟 = = 0,3 𝑚.
20
La hauteur :
2
𝐻𝑟 = 3 × 𝐿 = 2,65 𝑚.
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Eviter de nombreuses percussions répétées sur le mur en garde grève par des
véhicules lourds qui ne manqueraient pas de l'endommager à long terme.
La pente de la dalle de transition est égale à 4 % pour les routes principales et les
autoroutes.
5.4. Le chevêtre
La présence du chevêtre est d’une grande importance puisqu’il permet de répartir les
charges transmises par les appareils d'appui afin d'avoir des épaisseurs modérées pour les
poteaux des culées.
Ce qui donne :
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Partie II : Etude du tablier
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Pour le dimensionnement du tablier avec tous ses éléments et son ferraillage, une
programmation Excel est élaborée pour calculer les moments longitudinaux suivant les
normes de l'EUROCODE. Ce modèle a pour objectif simplement d'être une référence pour le
modèle 2D qui sera décrit ultérieurement.
1. Ligne d'influence
La ligne d’influence est définie comme une courbe représentative de la variation d’un
effet (moment fléchissant, effort tranchant…) en un point donné en fonction de la position
d’une charge unitaire mobile. Elle permet de déterminer les zones de chargements favorables
et défavorables qui minimisent ou maximisent l’action en ce point.
0,1
M05 (Kn.m)
0,05
0
0 10 20 30 40 50 60
-0,05
-0,1
L (m)
Enfin, les surfaces trouvées seront l'outil principal pour pouvoir calculer les moments
fléchissant longitudinaux.
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On établira les efforts pour une tranche de dalle de 1 m dans le sens de la longueur et
d’épaisseur 𝒆𝒎𝒐𝒚 = 𝟎, 𝟔 𝒎.
Les charges permanentes sont l’ensemble des poids propres des éléments du tablier :
poids de la dalle + poids de la superstructure: (voir annexe 1)
𝑮 𝒎𝒂𝒙 𝑮 𝒎𝒊𝒏
199,2 190,62
Le calcul des moments dus aux charges permanentes se traduit par les deux équations
suivantes :
Avec :
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Ces charges seront placées dans des positions bien précises sur les courbes de la ligne
d’influence pour déterminer les sollicitations.
Le pont, objet de cette étude, est composé de deux voies. Le trafic est considéré
moyen. Alors, on va adopter la classe 2.
Avec :
Pour calculer les moments dus à l’application de la charge UDL sur la chaussée, on
applique ces deux formules en se basant initialement sur les lignes d’influence dans chaque
section :
Les moments calculés (𝑒𝑛 𝐾𝑁. 𝑚/𝑚𝑙) dans les sections 0,5L et 1L sont récapitulés
dans le tableau 9.
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Application du modèle TS
En tenant compte du tableau 3, la charge uniformément répartie TS est donnée par la
formule suivante :
La ligne d'influence de chaque section permet de calculer les moments ; On place les
charges TS sur les pics minimal et maximal et on projette la somme des deux essieux sur les
pics minimal et maximal de la ligne. Ensuite, on déduit les ordonnées y1+ , y2+ , y1- , y2-.
Section 𝒚𝟏 + 𝒚𝟐 + 𝒚𝟏 − 𝒚𝟐 −
0,5 0,12695 0,07267 - 0,05 - 0,0483
1 0,02833 0,02432 - 0,1 - 0,0966
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Les moments calculés (𝑒𝑛 𝐾𝑁. 𝑚/𝑚𝑙) dans les sections 0,5L et 1L sont récapitulés
dans le tableau 11.
Les moments, dus à la charge appliquée sur le trottoir, sont calculés de la même
méthode utilisé pour le modèle UDL.
On doit déterminer le moment global (en 𝐾𝑁. 𝑚/𝑚𝑙), engendré par toutes les charges
à l’ELU et à l’ELS :
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10000
8000
6000
4000
MOMENTS (KN.m)
On détermine les valeurs des efforts tranchants dus aux différentes charges pour les
sections d’appuis en utilisant la méthode précédente.
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Le calcul des efforts tranchants, dus aux charges permanentes, se traduit par les deux
équations suivantes :
Pour calculer les efforts tranchants dus à l’application de la charge UDL sur la
chaussée, on applique ces deux formules en se basant initialement sur les lignes d’influence
dans chaque section :
3.3. Charges 𝑻𝑺
Pour calculer l'effort tranchant pour la charge TS, on projette la somme des deux
essieux sur les pics minimal et maximal de la ligne d’influence afin de déterminer les
ordonnées y1+, y2+, y1-, y2-.
𝑇𝑚𝑎𝑥 = 𝑄𝑇𝑆 × ( 𝑦1 ⁺ + 𝑦2 ⁺ ).
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On présente dans le tableau 18 les valeurs des efforts tranchants à l’ELS et à l’ELU.
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Afin de déterminer les efforts intérieurs dans la dalle, on utilise le logiciel « Auto
desk® Robot™ Structural Analyses Professional » puisque le modèle 1D était un modèle
limité.
Ce logiciel permet de faire l’étude de tous les types de structure avec un degré de
précision élevé dans les calculs et une bonne gestion de la durée de travail et du coût d’étude
[2],[3],[4].
1. Modélisation
Dans cette étape, on découpe la dalle en plusieurs panneaux. Ensuite on introduit les
appuis (voir annexe 2).
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𝒈𝑮. 𝑪 7 6,34
Système UDL
Voie1 6,3
Voie2 2,5
Système TS
Afin d’introduire les charges TS, on assimile les charges concentrées comme étant des
charges roulantes.
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Les charges roulantes balayent le tablier suivant l’axe des deux voies qu’on a définies
sur le modèle. Elles sont introduites sur ROBOT comme charges mobiles résumées dans le
tableau 21.
Voie1 135
Voie2 80
Les coefficients de majoration pour les combinaisons de charge à l’ELU et à L’ELS sont
respectivement 1,35 et 1.
On considère les 3 cas de chargement dans le tableau 22.
Tableau 22. Les cas de chargement
Pour chaque cas, on a 6 combinaisons à l’ELS et de même pour l’ELU (Tableau 23).
27
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Le logiciel ROBOT génère des résultats pour chaque nœud. Ce qui apporte plus
d’information et de précision.
Vu la symétrie de la dalle, on retiendra seulement les résultats des travées n°1 et n°2.
Vu la différence de la nature des deux modèles conçus, on réalise une comparaison des
résultats obtenus. Ceci permettra de vérifier l’utilité de chacun des modèles et justifier le
modèle ROBOT.
Les valeurs des 2 modèles sont légèrement différentes avec des erreurs variant de
1% à 9% . Ces différences constatées ne sont pas très importantes. Alors, la modélisation sur
le logiciel ROBOT est justifiée.
28
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Les sollicitations (𝑀𝑥𝑥, 𝑀𝑦𝑦, 𝑀𝑥𝑦, 𝑄𝑥𝑥, 𝑄𝑦𝑦) sont déterminées en utilisant les
combinaisons de charge (déjà annoncées dans la partie 1D ) en utilisant les lignes
d'influences (de moment et de l'effort tranchant).
Dans le tableau 26, les valeurs des moments fléchissant longitudinaux sont
représentées dans les différentes sections des deux travées.
Tableau 26. Moments de flexion longitudinale 𝑴𝒙𝒙 (𝑲𝑵. 𝒎/𝒎𝒍) à l’ELU et à l’ELS
29
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Mxx ELS
1000
500
0
0 0,5 1 1,5 2 2,5
-500
-1000
-1500
Tableau 27. Moments de flexion transversale 𝑴𝒚𝒚 (𝑲𝑵. 𝒎/𝒎𝒍) à l’ELU et à l’ELS
La figure 13 représente les courbes enveloppes des moments fléchissant transversaux à l’ELS
exprimés en 𝑘𝑁. 𝑚.
30
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Myy ELS
500
0
0 0,5 1 1,5 2 2,5
-500
-1000
ELS min ELS max
31
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800
Mxy ELS
600
400
200
0
-200 0 0,5 1 1,5 2 2,5
-400
ELS min ELS max
Le calcul de l’effort tranchant a donné des valeurs extrêmes au niveau des appuis
(culée C0, Pile intermédiaire P1 et pile centrale P2).
32
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33
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Après avoir déterminé les moments, on s’intéressera dans cette partie au calcul du
ferraillage du tablier. Le ferraillage est constitué par des armatures longitudinales et
transversales.
Le calcul des armatures de flexion sera mené à l’état limite de service, en considérant
la fissuration comme préjudiciable. [5]
1. Zones de ferraillage
Chaque zone est caractérisée par son propre moment et le zonage se fait par les
regrouper en gardant le même ordre de mesures et en choisissant la valeur de la section
d’acier maximale.
34
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Comme 𝑀𝑠𝑒𝑟 < 𝑀𝑟𝑏, on n’a pas besoin d’aciers comprimés (𝐴𝑠𝑐 = 0), ramenant à
l'utilisation de la formule suivante :
𝑏 × 𝑑 × 𝛼1 2
𝐴𝑠𝑡 =
30 × (1 − 𝛼1 )
Les détails de calcul des différentes sections d’acier à l’ELS sont expliqués en annexe 3.
On résume, pour chaque zone, la section d'armature longitudinale dans le tableau 31.
𝑴𝒙𝒙 (𝑲𝑵. 𝒎/𝒎𝒍) 𝑨𝒔𝒕 (𝒄𝒎𝟐 /𝒎𝒍) Choix d’armatures 𝑨𝒄𝒉𝒐𝒊𝒔𝒊𝒕 (𝒄𝒎𝟐 /𝒎𝒍)
Zone
Nappe Nappe Nappe Nappe Nappe Nappe Nappe Nappe
supérieure inferieure supérieure inferieure supérieure inferieure supérieure inferieure
Zone 1 375,76 431,85 33,58 38,88 5HA32 8HA25 40,21 39,27
Zone 2 925,9 0 87,48 0 11HA32 6HA20 88,47 18.85
Zone 3 187,68 717,12 16,24 66,59 6HA20 9HA32 18,85 72,38
Zone 4 1132,36 0 108,54 0 14HA32 7HA20 112,59 21,98
35
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Pour chaque section du tablier, on compare le moment ultime réduit (𝜇𝑢 ) au moment
ultime réduit limite (𝜇𝑙).
Comme 𝜇𝑢 < 𝜇𝑙 , on n’a pas besoin d’armatures comprimées (𝐴𝑠𝑐 = 0), ramenant à
l'utilisation de la formule suivante :
𝑀𝑢
𝐴𝑠𝑡 =
𝑧 × 𝑓𝑠𝑢
Les détails de calcul des différentes sections d’acier à l’ELU sont expliqués en annexe 3.
Les valeurs de 𝐴𝑠𝑡 dans les différentes zones sont obtenues dans le tableau 32.
On remarque que 𝐴𝑠𝑡 𝐸𝐿𝑈 < 𝐴𝑠𝑡 𝐸𝐿𝑆 pour toutes les zones. Alors, les sections
d’acier sont vérifiées.
On suit la même démarche de calcul des armatures longitudinales. On constate que les
moments 𝑀𝑠𝑒𝑟 calculés, dans toutes les sections, sont inférieurs aux moments 𝑀𝑟𝑏. Donc, on
n’a pas besoin d’armature comprimée (𝐴𝑠𝑐 = 0).
On résume ainsi, pour chaque zone, les valeurs des sections d’armatures transversales
à l'ELS dans le tableau 33.
36
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On remarque que 𝐴𝑠𝑡 𝐸𝐿𝑈 < 𝐴𝑠𝑡 𝐸𝐿𝑆 pour toutes les zones. Alors, les sections
d’acier sont vérifiées.
37
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1) La pièce concernée est bétonnée sans reprise sur toute son épaisseur :
(0,07×𝑓𝑐28 ) (0,07×30)
𝜏𝑢 ≤ = = 1,4 𝑀𝑃𝑎.
𝛾𝑏 1,5
2) La contrainte tangentielle :
𝑣𝑢 𝑚𝑎𝑥 𝑓
𝜏𝑢 = ≤ 𝑚𝑖𝑛 0,15 𝛾𝑐𝑗 ; 4 𝑀𝑃𝑎 = 3 𝑀𝑃𝑎.
𝑏0 ×𝑑 𝑏
𝑓𝑐28
On doit vérifier l’inégalité suivante ∶ 𝜎𝑏𝑐 ≤ 0,8 × .
𝛾𝑏
𝑣𝑢 𝑚𝑎𝑥
Avec : 𝜎𝑏𝑐 = 𝑒𝑡 𝑎 × 𝑏 : section de l’appareil d’appui.
𝑎×𝑑
La condition suivante doit être vérifiée pour les différentes sections de la première et
la deuxième travée : 𝜏𝑢 ≤ 𝜏𝑢 .
𝑣𝑢 𝑚𝑎𝑥
Avec : 𝜏𝑢 = et 𝜏𝑢 = 3 𝑀𝑃𝑎
𝑏0 × 𝑑
38
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𝑏0
𝛷𝑡 ≤ 𝑖𝑛𝑓 ; ;𝛷 .
35 10 𝑙
650 1000
D′ où 𝛷𝑡 ≤ 𝑖𝑛𝑓 ; ; 20 = 18,57 𝑚𝑚 . 𝐴𝑙𝑜𝑟𝑠, on utilise alors des 𝛷10
35 10
Selon la règle de couture, l’espacement 𝑆𝑡 entre les cadres doit être vérifié :
𝐴𝑡 × 0,9 × 𝑓𝑒𝑡
𝑠𝑡 ≤
𝜏𝑢0 × ɣ𝑠 × 𝑏0
39
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0,9 × 𝑑
𝑠𝑡 𝑚𝑖𝑛 ≤ 𝑚𝑖𝑛 40𝑐𝑚 = 40 cm
15 × 𝛷𝑙𝑠𝑐 −𝑚𝑖𝑛 𝑠𝑖 𝐴𝑠𝑐≠0
Les espacements des différentes zones sont présentés dans le tableau 37.
Pour éviter une rupture fragile due à l'effort tranchant, l'espacement doit satisfaire la
condition suivante :
𝐴𝑡 × 𝑓𝑒𝑡
𝑠𝑡 ≤ 𝜏𝑢0
𝑠𝑢𝑝 (0,4 ; 2 ) × 𝑏0
𝑨𝒕 𝑨𝒕
Section (cm) (cm) MIN Vérification
𝑺𝒕 𝑺𝒕
40
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Tel que
𝑉𝑈 𝑇𝑈
𝜏𝑢𝑉 = et 𝜏𝑢𝑇 =
𝑏0 × 𝑑 2×𝛺×𝑡
𝑓𝑐𝑗
𝜏𝑢 = 𝑀𝑖𝑛 0,15 × = 3𝑀𝑃𝑎 = 3 𝑀𝑃𝑎.
𝛾𝑏
4𝑀𝑃𝑎
41
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Après avoir calculé le pourcentage des différences entre les sections d'armature
calculée et choisie, on constate que les sections d'acier en excès est suffisant pour récupérer le
42
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rôle des aciers de torsion longitudinales et transversales. Les cadres, qui sont effectués pour
compenser les contraintes de cisaillement, sont largement suffisants pour jouer le rôle des
armatures transversales de torsion.
Dans cette partie, on s'intéresse, tout d'abord, à déterminer les sections d'acier
longitudinales et transversales obtenues par le logiciel ROBOT (voir annexe 3). Puis, on les
compare avec celles calculées manuellement selon BAEL91. On obtient les résultats présentés
dans le tableau 40.
Tableau 40. Comparaison entre les sections d’armatures longitudinales calculées suivant
BAEL 91 et celles données par ROBOT
Tableau 41. Comparaison entre les sections d’armatures longitudinales calculées suivant
BAEL 91 et celles données par ROBOT
43
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On présente dans les figures 18, 19, 20 et 21 des coupes illustrant le ferraillage dans
une zone d’un mètre linéaire.
44
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45
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46
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47
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48
Partie III : Etude des
appuis
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Le terme "Appareil d’appui" est attribué à un dispositif ayant pour rôle d’assurer la
liaison entre la structure et son support et de transmettre aux appuis les efforts et les rotations
supportés par le tablier d’un ouvrage d’art.
Les appareils d’appui en élastomère fretté sont les plus courants dans les projets de
pont en Tunisie. On les adopte pour ce projet car ils absorbent par rotation et par distorsion
respectivement les déformations et les translations du tablier.[9]
5. Vérifications
50
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On détermine les réactions extrêmes exercées sur l’appareil d’appui sur pile et sur
culée à partir du modèle 2D du tablier (Tableau 42).
Les notions utilisées dans la suite sont les suivants (Tableau 43).
51
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𝑵𝒎𝒂𝒙
On doit vérifier que ≤ 𝟐𝟓 𝑴𝑷𝒂.
𝒂×𝒃
𝑵𝒎𝒊𝒏
On doit vérifier que ≥ 𝟑 𝑴𝑷𝒂.
𝒂×𝒃
52
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On considère le tablier comme une plaque reposant sur des appuis élastiques.
𝑺𝒆𝒍𝒐𝒏 𝒙 − 𝒙 𝑺𝒆𝒍𝒐𝒏 𝒛 − 𝒛
𝐾𝑑 (𝐾𝑁/𝑚) 2498,9 4534,7
Zone pile
𝑘𝑖 (𝐾𝑁/𝑚) 5883,3 9083,7
𝐾𝑑 (𝐾𝑁/𝑚) 2025 2025
Zone culée
𝑘𝑖 (𝐾𝑁/𝑚) 4050 4050
4. Résultats de calcul
53
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Tableau 47. Résultats de l’application des charges horizontales sur les piles
𝜶 (𝒓𝒂𝒅
Combinaisons max / min 𝑭𝒛 (𝑴𝑵) 𝜟𝒙𝒅 (𝒄𝒎) 𝑯𝒊 (𝑴𝑵 )
× 𝟏𝟎−𝟒 )
max 4,009 16,8 0,943 -
C1
min - - 0,019 -
max 2,576 14,38 0,52 0,0618
C2
min - - 0,01 0,0604
max 3,183 15,55 1,225 -
C3
min - - 0,025 -
g min min 1,95 - - -
Tableau 48. Résultats de l’application des charges horizontales sur les culées
54
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Condition à
vérification Sur pile Sur culée vérification
vérifier
Aire de
𝝈𝒎𝒐𝒚 < 𝟐𝟓 𝑴𝑷𝒂 𝜎𝑚𝑜𝑦 = 20,71 𝜎𝑚𝑜𝑦 = 16,69 Vérifié
l’appareil
d’appui
Surface ∆𝑥
𝜀𝑞 = ≤1 𝜀𝑞 = 0,48 < 1 𝜀𝑞 = 0,74 < 1
𝑇𝑞 Vérifié
effective
𝐴𝑟 = 0,1851 𝑚2 𝐴𝑟 = 0,0755 𝑚2
Surface 𝐴𝑟 > 𝐴′ 𝑚𝑖𝑛
> 0,1604 𝑚2 > 0,0562 𝑚2 Vérifié
réduite
𝜀𝑐 + 𝜀𝑞 + 𝜀𝛼 𝜀𝑐 + 𝜀𝑞 + 𝜀𝛼
Limite de
𝜀𝑐 + 𝜀𝑞 + 𝜀𝛼 ≤ 7 Vérifié
distorsion = 3,53 = 4,63
55
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Condition à Formule de
Sur pile Sur culée vérification
vérifier vérification
𝐹𝑥 = 0,0604 𝑀𝑁 𝐹𝑥 = 0,0414 𝑀𝑁
Stabilité au
non 𝐹 ≤ 𝜇𝑒 × 𝐹𝑧𝑚𝑖𝑛 ≤ 𝜇𝑒 × 𝐹𝑧𝑚𝑖𝑛 ≤ 𝜇𝑒 × 𝐹𝑧𝑚𝑖𝑛 Vérifié
glissement = 0,365 𝑀𝑁 = 0,088 𝑀𝑁
𝑡𝑠
Dimensions 𝑡𝑠 ≥ 2,39 𝑚𝑚 𝑡𝑠 ≥ 2,06 𝑚𝑚
2,6 × 𝐹𝑧𝑚𝑎𝑥 × 𝑡𝑖 Vérifié
des frettes ≥
𝐴𝑟 × 𝑓𝑦
Les détails de calcul des différents paramètres sont montrés dans l’annexe 4.
Il s’agit d’une surface plane et bien réglée, qui permet de réserver une surface libre
entre l’intrados du tablier et l’appui.
Le bossage doit présenter sur chaque côté un débord de 5 cm par rapport à l’appareil
d’appui. Ses dimensions seront alors : 𝑎 + 2 × 5 𝑐𝑚 × (𝑏 + 2 × 5 𝑐𝑚).
𝒂 (𝒎) 𝒃 (𝒎)
Culée 0,4 0,4
− 𝑎 20 − 5,2
La hauteur du bossage est ∶ 𝒉𝒃 = = = 𝟕, 𝟒 𝒄𝒎
2 2
56
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La pile d'un pont est un appui intermédiaire supportant le tablier de l'ouvrage. Elle est
composée par son fût et sa semelle superficielle. Le fût a pour rôle de transmettre aux
fondations les efforts horizontaux et verticaux provenant du tablier, lesquels engendrent à leur
tour un moment à sa base.
Dans cette partie, l’inventaire des charges et leurs combinaisons seront faits. Puis, on
effectuera la descente des charges. Par la suite, on s' intéressera à déterminer le ferraillage des
fûts. L’étude sera menée en flexion composée.
57
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A titre de rappel, les combinaisons utilisées sont les mêmes que pour les appareils
d'appuis.
Le ferraillage de fût est considéré comme une section rectangulaire de section égale à
(0 ,6× 7,9 ), ayant la valeur de moment 𝑀𝑢 = 701,05 𝐾𝑁. 𝑚 et comme effort normale𝑁𝑢 =
5312,67 𝐾𝑁 . La section est calculée en flexion composé. Les détails de calcul figurent en
annexe 5.
58
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𝐴𝑠 = 23,7 𝑐𝑚2 .
On constate que 𝐴𝑠 > 𝐴𝑠𝑚𝑖𝑛 . D'où, la section d'armature horizontale est vérifiée.
59
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Dans cette partie, on s'intéresse à faire l’étude des différents composantes du culée
(mur de retour, mur garde grève, dalle de transition, chevêtre, corbeau d’appui, et colonnes) et
de ferrailler chacun de ces éléments, soit par calcul manuel soit par modélisation sur le
logiciel ROBOT.
Poussé de la terre.
Le calcul de la section d’armatures a été fait par le module Expert du logiciel ROBOT en
flexion composée avec 𝑏 = 0,8 𝑚 𝑒𝑡 = 0,2 𝑚 avec un enrobage 𝑒 = 3 𝑐𝑚.
Tableau 54. Section d'armature pour le mur garde de grève
60
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Chaque mur en retour est soumis aux charges suivantes qui peuvent être appliquées
ensemble :
61
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Les forces verticales et horizontales engendrent des moments et des efforts tranchants,
calculées avec détails en annexe 6 [8] et résumés dans le tableau 55.
Le ferraillage type SETRA est adopté dans ce cas et son schéma est illustré dans la
figure suivante :
Les charges, à tenir en compte dans le calcul de la dalle de transition, sont les charges
permanentes et les charges d’exploitations (Pour des détails de calcul voir annexe 6).
62
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A partir d'une modélisation sur le logiciel ROBOT, la somme des efforts, dus à la
charge permanente et à la surcharge d’exploitation, donne les sollicitations de calcul (moment
fléchissant et effort tranchant) (voir annexe 6).
𝑴𝒙𝒙 (𝒌𝑵. 𝒎)(ELU) 𝑴𝒚𝒚 (𝑲𝑵. 𝒎)(ELU) 𝑴𝒙𝒙 (𝒌𝑵. 𝒎)(𝑬𝑳𝑺) 𝑴𝒚𝒚 (𝑲𝑵. 𝒎)(𝑬𝑳𝑺)
Nappe
6,91 6,13 5,11 4,54
supérieur
Nappe
148,33 71,58 109,87 53,02
inférieur
Après avoir déterminé les moments et les efforts tranchant, le ferraillage sera constitué
par des armatures longitudinales et transversales.
Le calcul des armatures de flexion sera mené à l’état limite de service en considérant
la fissuration comme préjudiciable.
63
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Armatures
Armature 𝐴𝑠𝑡 (𝑐𝑚2 /𝑚𝑙 )(𝐸𝐿𝑈) 𝐴𝑠𝑡 (𝑐𝑚2 /𝑚𝑙) (𝐸𝐿𝑆)
choisies
Nappe
3,72 - 4HA12
supérieure
Longitudinale
Nappe
16,87 21,66 5HA25
inférieure
Nappe
3,72 - 4HA12
supérieure
Transversale
Nappe
7,86 10,06 4 HA 20
inférieure
Chaînage Cadres HA 8
64
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4. Etude du chevêtre
Le chevêtre est soumis, en plus de son poids propre, à certaines actions provenant du :
65
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𝑴𝒚 (𝑲𝑵. 𝒎)
Combinaison 𝑻𝒛 (𝑲𝑵) 𝑻𝒚 (𝑲𝑵) 𝑴𝒙 (𝒕𝒐𝒓𝒔𝒊𝒐𝒏)
Appui Travée
66
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Le corbeau d'appui de la dalle de transition est typique pour les passages supérieurs. Il
est défini sur toute la larguer de la dalle de transition. D'après le PP73, le ferraillage type est
indiqué dans la figure 28.[8]
67
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Les fûts des culées reçoivent les efforts horizontaux et verticaux provenant du tablier
et des autres éléments décrits ci-hauts (mur en retour, garde-grève, dalle de transition…),
lesquels engendrent à leur tour un moment à la base du fût. L’étude sera menée en flexion
composée.
Le calcul de section des armatures longitudinales a été fait par le module Expert du
logiciel ROBOT en flexion composée (voir annexe 6).
On choisit comme sections d'armature 7 HA 32. Alors, la section de 56,27 cm² est
choisie.
68
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69
Partie IV : Etude de la
fondation
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2. Conception de la semelle
Sous déborder sur la conception de l'appui lui même, il faut qu'il ait toujours un
élément rigide pour protéger le tablier contre le tassement différentiel. On parle de l'ensemble
semelle-nervure.[8]
71
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𝑛 0,6 0,8
𝒂 0,6 0,7
𝐵𝑠 −𝑎
4
≤ 𝑠 ≤ 0,8.
72
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Ces deux conditions sont vérifiées pour la semelle sous culée et sous pile.
𝑞 𝑢𝑙𝑡 −𝛾 𝐷
σadm = .
𝐹
q ult = K p × Ple∗ + γD
∗
𝐊 𝐩 × 𝐏𝐥𝐞
d′où 𝛔𝐚𝐝𝐦 =
𝐅
Telle que
K p : facteur de portance.
Les détails de calcul de ces différents paramètres sont montrés dans l’annexe 7.
73
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𝑺𝑷𝟏 𝑺𝑷𝟐
Essai
Sous pile Sous culée Sous pile Sous culée
La justification des fondations, vis à vis la portance du sol, est menée à partir d’une
contrainte conventionnelle de référence puisque la répartition de la réaction du sol n’est pas
uniforme. Elle est définie par :
3 × 𝜎𝑚𝑎𝑥 + 𝜎𝑚𝑖𝑛
𝜎𝑟é𝑓 = (𝐯𝐨𝐢𝐫 𝐚𝐧𝐧𝐞𝐱𝐞𝟕)
4
74
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𝐻
Le rapport doit vérifier :
𝑉
H tan φ′ C′ × A′
≤ +
V γg1 γg2
Avec :
C′ : Cohérence C′ = 0.
𝑡𝑎𝑛 𝜑′ 𝐶′×𝐴′
Donc, + = 0,5.
𝛾𝑔 1 𝛾𝑔 2
7. Vérification du renversement
Pour s’assurer que les fondations sont stables vis-à-vis le renversement, il faut vérifier
que : 𝜎𝑚𝑖𝑛 ≥ 0.
75
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𝛔𝐦𝐢𝐧 Vérification
ELS 0,22 Vérifié
Sous pile
ELU 0,3 Vérifié
ELS 0,12 Vérifié
Sous culée
ELU 0,16 Vérifié
8. Estimation du tassement
Lorsqu’une fondation est chargée, le sol sous la fondation se tasse et le tassement est
d’autant plus important que le sol est dans un état proche de la rupture. Par conséquent Les
tassements sont les déplacements prépondérants et c’est sur eux qu’on porte l’attention à
cause des effets possibles sur les structures.
𝑆𝑓 = 𝑆𝑑 + 𝑆𝑐 .
Tel que :
𝛼
𝑆𝑐 = × 𝑞 × 𝜆𝑐 × 𝐵
9𝐸𝑐
2 𝐵
𝑆𝑑 = × 𝑞 × 𝐵0 (𝜆𝑑 × )𝛼
9𝐸𝑑 𝐵0
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Avec :
Les résultats pour le calcul de tassement sont récapitulés dans le tableau 70 (Pour plus de
détails de calcul voir annexe 7).
Tableau 70. Calcul des tassements
L’effort, appliqué sur la semelle et créé dans la fondation des bielles de béton qui
s'écartent, crée des fissurations dans le béton. Donc, il est nécessaire de placer des aciers afin
que les bielles de béton ne s'écartent pas et que les fissurations du béton de la fondation soient
évitées.
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Les aciers principaux porteurs sont placés dans le sens du largueur de la semelle. Ils
sont les aciers de répartitions et servent à maintenir les armatures principales et à réaliser un
ceinturage (chaînage) bas de l'ouvrage.
Console Nervure
Ferraillage
Ferraillage transversale Ferraillage longitudinale
longitudinale
Nappe Nappe Nappe Nappe Nappe Nappe
supérieure inférieure supérieure inférieure supérieure inférieure
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Longitudinale 12 6 8 HA 14 8 HA 10
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Dans le cas d’une nervure située sous les colonnes des culées, le ferraillage sera
déterminé en considérant la nervure comme une poutre appuyée sur les deux colonnes.
Calcul à l’ELU :
Calcul à l’ELS :
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Conclusion
Dans le cadre de ce projet, nous avons eu la tâche de faire l'étude et le
dimensionnement du pont dalle OA8 - Autoroute Gabes - Médenine : Lot n°1.
Nous avons présenté les règlements et les normes qui ont été utiles pour effectuer les
différentes parties d'étude de cet ouvrage.
Dans un second temps, nous avons entamé l’étude du tablier, principal composant de
la structure, en la modélisant par le logiciel ROBOT tout en s'appuyant sur les normes
européennes EUROCODE. Le ferraillage est calculé selon les règles BAEL.
Ensuite, l'étude a été consacrée pour les appuis dans une grande partie ; on a
dimensionné les appareils d'appui en utilisant le nouveau règlement SETRA 2007, les piles et
les culées.
Ce projet de fin d’études a regroupé les éléments nécessaires pour aborder le calcul
d’un pont dalle à quatre travées en béton armé.
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Références
bibliographiques
[1] Le Khac V., Guide de conception des ponts dalle, Service d'Etudes Techniques des Routes
et Autoroutes, 1989.
[3] Eurocode 1 : Bases de calcul et actions sur les structures et Document d'Application
Nationale : « Partie 1 : Bases de calcul ».
[4] Eurocode 1 : Bases de calcul et actions sur les structures : « Partie 3 : Charges sur les
ponts dues au trafic ».
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