Colloque SHF – AIPCN – CETMEF "Grands aménagements maritimes et fluviaux" – Paris – Décembre 2007

DIGUES DU NOUVEAU PORT DE TANGER MEDITERRANEE :

DE LA CONCEPTION A LA REALISATION
Breakwaters of the New Port of Tangiers Méditerranée :
From Conceptual Design to Construction

Pierre Aristaghes
Saipem-sa
1 av san Fernando 78180 St Quentin en Yvelines
Tél: +33 (0)1 61 37 64 80 e-mail: pierre.aristaghes@saipem-sa.com

Valérie Blanchet
Saipem-sa
1 av san Fernando 78180 St Quentin en Yvelines
Tél: +33 (0)1 61 37 71 46 e-mail: valerie.blanchet@saipem-sa.com

Les digues du nouveau port à conteneurs de Tanger Méditerranée ont été conçues dans le cadre d’une variante
d’entreprise, qui a porté à la fois sur les structures des ouvrages et sur le plan-masse global du port. Le présent article
décrit le contexte dans lequel a été développée la solution variante, jusqu’aux études d’exécution : aspects plan-masse,
conception des digues à talus en Accropode™ et design des caissons retenus pour la partie la plus profonde, qui
apportait un mieux disant en matière d’environnement mais aussi d’exploitation.

The breakwaters of the new container port of Tangiers Méditerranée have been designed within the frame of a global
alternate design, related not only to breakwaters structures but also to the whole port layout. Present paper describes
the context in which this design has been developed from conceptual to detailed design : aspects related to layout,
design of Accropode™ rubble mound breakwaters, and design of the caissons adopted for the deepest part of the
breakwater, which induced advantages in terms of environment but also operation.

I INTRODUCTION
Le nouveau port à conteneurs de Tanger Méditerranée, prévu pour traiter plus de 3 millions d’EVP, est
situé dans le détroit de Gibraltar, à une trentaine de kilomètres à l’Est de la ville de Tanger, participant au
rééquilibrage de l’aménagement du territoire marocain au profit de la région Nord, et consolidant l’ancrage
du Maroc dans l’espace euro-méditerranéen :

Le Groupement Bouygues – Saipem s’est vu confier en 2003 la réalisation des digues et d’une partie des
quais du port dans le cadre d’un contrat en conception - réalisation avec l’Agence Spéciale Tanger
Méditerranée (TMSA). Le présent article décrit la solution variante retenue, en distinguant les aspects plan-
masse, structure des digues et certains aspects de la construction. Il évoque rapidement les analogies avec le
nouveau port roulier en cours de construction par le Groupement pour le même client.
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II PLAN-MASSE
La solution de base consistait en une longue digue en tétrapodes atteignant des profondeurs importantes,
avec notamment un musoir à -45 en blocs alourdis de 40m3 posés selon une pente de 2/1.
La variante finalement retenue se différencie d’une part par une combinaison de digues en Accropode™
jusqu’aux fonds de -20 m, et de caissons perforés au-delà, d’autre part par un plan-masse différent, rendu
possible par la verticalité des caissons.
Ceux-ci peuvent en effet tangenter le chenal, et de ce fait mieux protéger le plan d’eau à longueur de digue
égale, tout en permettant de gagner des terre-pleins sur la mer (environ 15 ha) sans atteindre des profondeurs
excessives au musoir. Du fait de cet accroissement des surfaces, un projet ultérieur d’extension en mer
devenait inutile à court terme, d’où la suppression de digues d’enclôture non négligeables car exposées et
profondes.
Ceci est illustré par la figure suivante, où l’on a superposé le tracé de la solution de base (trait fin) avec la
solution retenue (le plan-masse final étant légèrement différent mais les conclusions restant identiques) :

Enclôture inutile Digue Variante Digue de Base

(tracé initial)

+ 2 ha

+ 2 ha

+ 11 ha

Le plan-masse final est représenté ci-dessous. La digue principale est d’un peu plus de 2 km de long, la
digue secondaire faisant 600m. Le cercle désigne la transition entre digue à talus et caissons (une connexion
similaire existe aussi sur la digue secondaire au voisinage du musoir de celle-ci, fondé à -16). La flèche
représente la direction limite des houles de dimensionnement en provenance de l’Atlantique (Hs ≈ 8 m, Tp =
18 s, les niveaux d’eau extrêmes variant entre 0 et +2.3 m CM) :

10

20
30
10

40
40

30

20
50

600
7 0
60

8 0
9 00
1 0
1 1 20
1 0
1 3 40
1 5
1
1

Ce plan-masse a été validé en matière de navigation (simulations effectuées par Sogreah devant une
Commission Nautique) et d’agitation (modélisation numérique avec Mike21-EMS), comme illustré sur les
figures suivantes.
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III CONCEPTION DES DIGUES

La conception des digues à talus n’a pas posé de problème particulier : il a fallu optimiser les sections en
fonction des critères de franchissement, de stabilité des carapaces et de butée de pied. Les connexions avec
les caissons ont été conçues de manière à venir buter les talus sur une face de caisson, comme illustré sur la
vue de modèle suivante, où un caisson monolobé a dû être réalisé pour fermer totalement la brèche :

La conception des caissons est partie des considérations suivantes : structures conçues pour être réalisées
en coffrage glissant, recours à des parois perforées pour réduire les franchissements et les impacts de vagues,
limitation des travaux en place à un niveau minimum pour éviter de travailler « dans les vagues ». D’où le
caisson suivant, où l’on note un fût quadrilobé (de -20 à +4.5 m CM), une chambre perforée bilobée jusqu’à
+ 12 m CM, rehaussée d’un mur chasse-mer de 3 m ; les rayons des lobes sont de 9 m, et la largeur hors tout
du caisson est de 28 m. L’ensemble est mis à l’eau à partir d’un ber, charpente métallique roulant sur des
longrines inclinées et entraînant progressivement le caisson dans l’eau (dernière photo).
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La stabilité a été justifiée d’une part au séisme (ref [1]), et d’autre part aux houles sur la base d’essais en
canal (Océanide) où les efforts ont été mesurés, de même que les franchissements.
Le même concept de caisson a été adopté au nouveau port roulier de Tanger, réalisé par le même
groupement pour TMSA, ce qui a permis de compléter les mesures de franchissement (Université du Havre),
et d’aboutir à des résultats très cohérents entre eux, illustrés par la figure suivante (J4.5>12 M+12 signifie
« jarlan à partir de +4.5 jusqu’à +12 », mur arrière déflecteur à +12).
On note bien entre autres:
- l’influence bénéfique des perforations en comparant les J4.5 avec les J6.4 des 4 premières séries
effectuées chez Oceanide, les suivantes étant celles effectuées au Havre)
- l’effet de profilage du mur chasse-mer, la série J4.5>11 A+11 ne différant de la J4.5>11 M+11 que par
le non profilage du mur arrière
- l’effet de la cote d’arase toutes choses égales par ailleurs
5 6 7 8 9 Hs (m)
100

J4.5>12 M+15

J4.5>12 M+12
10
J6.4>12 M+15

J6.4>12 M+12
q (l/m/s)

1
J4.5>11 M+11

J4.5>11 A+11

J4.5>10 M+11
0.1

J4.5>10 M+10

0.01

Les coefficients de réflexion ont été mesurés de manière systématique lors des études du nouveau port
roulier (cf graphique suivant), les fortes vagues conduisant à des réflexions inférieures à 50% (mesures en
houle irrégulière pour les points, en houle régulière pour les triangles) :
5 Hs (m) 6 7 8 9 10
0.8

0.7
Cr

0.6

0.5
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Il est à noter que ce concept a été reproduit sur le port roulier de Tanger, actuellement en construction à
l’ouest du précédent, mais avec des caissons disposés en diagonale, du fait d’une orientation différente de la
digue par rapport aux houles dominantes, comme représenté par le plan-masse ci-dessous (site TMSA) :

Des essais en 3D effectués par Sogreah (vue suivante) ont montré que cette disposition « en diamant » leur
conservait une bonne efficacité anti-franchissements, y compris sous houles obliques.

IV CONCLUSIONS
Le principe du caisson a permis, par rapport à une solution entièrement en digues à talus, de mieux
valoriser le plan d’eau et de proposer à coût inférieur d’avantage de terre-pleins, tout en minimisant l’impact
sur l’environnement et en permettant une construction rapide, tant pour le port à conteneurs Tanger Med que
pour le nouveau port roulier en construction.
De plus, le concept innovant de superstructure perforée présenté ci-dessus s’est révélé très performant vis-
à-vis de la réduction des réflexions et des impacts, de la limitation des franchissements, et de la stabilité.

V REFERENCES
[1] Demay, B., & Sargentoni, M.L. (2006) – Evaluation du risque de liquéfaction des sols sur le nouveau site
du Port de Tanger. Revue Française de Géotechnique n°116, 2006.

[2] Aristaghes, P., Blanchet, V. & Berthe, N (2004) – Digues en caissons perforés : du Front de Mer de
Beyrouth au Nouveau Port de Tanger. Journées Génie Côtier, Compiègne 2004