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Obtención de Olefinas
Obtención de Olefinas
Obtención de Olefinas
Materias primas, Productos, Descripcin general del proceso, Consideraciones termodinmicas y cinticas, Variables de operacin, Reacciones qumicas involucradas, Especificaciones de calidad de productos, Diferencias entre el proceso de Olefinas I y Olefinas II, Aspectos econmicos del proceso de pirolisis
INTRODUCCION
El gas natural y las fracciones petroleras estn constituidas principalmente de hidrocarburos saturados, parafinas y naftenos, y en el caso de fracciones lquidas, de una proporcin generalmente menor de aromticos. En la industria petroqumica, por otro lado, se requieren de olefinas, diolefinas y aromticos. La transformacin de estas materias primas a hidrocarburos de alta reactividad implica las reacciones que se indican a continuacin: Materia Prima Parafinas Isoparafinas Naftenos Aromticos Olefinas Deshidrogenacin Craqueo Craqueo Diolefinas Deshidrogenacin Craqueo Craqueo Deshidrogenacin Dealquilacin Aromticos Deshidrociclacin
Todas estas reacciones no son igualmente probables; la termodinmica y la cintica son las que determinan las reacciones y condicionan los rendimientos de las mismas.
ANTECEDENTES
Inicialmente, el etileno se produca industrialmente por medio de: Licuefaccin y fraccionamiento de gases de hornos de coquizacin Deshidratacin de etanol Hidrogenacin parcial de acetileno En 1920, Union Carbide y Carbon Co. construy la primera planta piloto que operaba con etano y propano, y tambin el primer complejo basado en la pirolisis de gasleo En 1942, la Bristish Celanese construy la primera planta de craqueo en Europa que operaba con gasleo
A comienzos de los aos 80, en Europa y Japn el 90% de la capacidad de etileno se bas en la pirlisis de nafta, sin embargo debido a los problemas de suministro de nafta, los europeos y japoneses han buscado nuevas alternativas.
37% 4% 16%
13% 24% 6%
Actualmente, mientras que en los Estados Unidos continua la tendencia hacia la produccin de etileno a partir de nafta/gasleo, las nuevas plantas sern ms flexibles, y habr en las plantas existentes oportunidad de procesamiento de etano, propano y n-butano. En el perodo 1979-1981, las 21 plantas en el mundo (7 en Japn, 8 en Europa y 6 en los Estados Unidos) que se disearon para utilizar nafta/gasleo tambin pueden utilizar alimentaciones adicionales de n-butano.
(1) Etanol (Brasil, India), Gases derivados del carbn (Polonia, frica del Sur)
GASES DE REFINERA
Contienen cantidades apreciables de etileno que se puede recuperar como producto. El etano y propano se pueden recuperar y utilizarse como alimentacin para aumentar la produccin de etileno. Cuando se utilizan gases de refinera como alimentacin, es esencial que la planta de etileno est localizada cerca de la refinera. Una desventaja de estas alimentaciones es que no se puede garantizar la uniformidad de suministro y composicin del gas alimentado durante un perodo largo de tiempo.
ASTM(C) TBP(C) 82.2 - 204.4 87.8 - 193.3 165.6 - 282.2 193.3 - 271.1 215.6 - 337.8 271.1 - 321.1 287.8 - 443.3 321.1 - 426.7 399 - 565.6 426.7 - 565.6
GASES DE REFINERIAS
GASES PROVENIENTES DE LA DESTILACION PRIMARIA DE CRUDO COMPONENTE METANO ETANO PROPANO I-BUTANO N-BUTANO I-PENTANO N-PENTANO C6+ N2 CO2 % MOLAR 5.5 9.5 29 9.4 20 6.4 6.1 4.0 0.020.9 6.8 13.0 30 9.8 22 9.0 9.0 9.0 0.04 1.2
GASES DE REFINERIAS
GASES PROVENIENTES DE LA ESTABILIZACIN DE GASOLINAS NATURALES Y DE FRACCIONAMIENTO COMPONENTE METANO ETANO PROPANO I-BUTANO N-BUTANO I-PENTANO N-PENTANO C5+ % P/P 0-1 0.8-3.5 27-32 11-15 32-42 2 12 2-4
GASES DE REFINERIAS
GASES PRODUCIDOS EN EL CRAQUEO DE NAFTAS Y DESTILADOS LIVIANOS
DESTILADOS LIVIANOS RANGO EBULLICIN (31.7-101.7C) TEMPERATURA DE SALIDA, C PRESIN, KPA MAN. RELAC. MOLAR VAPOR/ALIM COMPOSICIN (% MOLAR) HIDRGENO METANO ACETILENO ETILENO ETANO PROPILENO PROPANO BUTADIENO BUTILENOS BUTANOS DESTIL. CRAQUEADO,%P/P 11.2 31.4 0.2 25.0 8.5 14.3 1.2 2.5 5.5 0.2 14.6 29.5 0.6 32.4 5.7 10.5 0.7 2.5 4.3 0.2 10.5 28.3 0.1 26.7 9.1 15.1 1.1 2.4 5.8 0.3 15.5 28.7 0.6 32.4 3.4 11.7 0.4 3.2 3.9 0.2 740.6 86.1 3.05 765.6 105.4 7.5 NAFTA RANGO EBULLICIN (101.7-221.1C) 726.7 93.7 3.5 762.8 103.4 8.2
NAFTAS
Fraccin petrolera cuyos componentes ms livianos tienen 5 tomos de carbono, y cuyo punto final de ebullicin puede ser tan alto como 200 C.
Se clasifican en naftas cortas, cuyo punto de ebullicin final va de 100 a 140 C, y naftas largas cuyo punto de ebullicin final va de 200 A 220 C.
Las naftas constituyen mezclas de hidrocarburos, que comprende parafinas, naftenos y aromticos.
GASOLEOS
Gasleos Se utilizan como alimentaciones petroqumicas debido a la poca oferta de nafta y a la produccin en exceso de fracciones petroleras pesadas Un problema que ocasiona su uso es el contenido de azufre, que es usualmente muy alto.
CRUDOS
El incremento del precio de la nafta ha llevado a considerar el craqueo directo de crudo, sin someterlo a fraccionamiento. Esta alternativa presenta muchos problemas tecnolgicos, debido principalmente a lo compleja de la alimentacin. Entre ellos el alto contenido de cenizas (de 0.01 a 0.1 % en peso), el alto contenido de asfltenos (hasta 20% en peso), la desulfuracin previa debido al alto contenido de azufre (0.1 a 5.0% en peso) y la baja relacin H/C (1.4-1.9). Esto lo hace una alimentacin que es muy mala para la produccin de etileno. Adems, an si se seleccionan crudos parafnicos, se forman grandes cantidades de coque, lo que hace que la decoquizacin sea frecuente, y se forman muchos subproductos haciendo necesario los reciclos. A pesar de estas limitaciones, se han desarrollados procesos que utilizan crudos o alimentaciones pesadas, tales como crudos completamente desasfaltados, para la produccin de etileno.
% en peso 78 41 37 30 25
1994
16.427.000 6.889.000 3.170.000 2.468.000 1.015.000 19.030.795 2.910.000 4.495.500 1.605.000 1.960.000 2.232.710 2.030.000 6.879.000
1994
3.979.000 N.D. 2.940.000 1.102.860 26.916.352 3.217.947 1.391.000 22.307.405 3.339.800 305.000 N.D. 2.274.800
En la Figura 1 se muestra la energa libre de formacin de varios hidrocarburos, expresada por tomo de carbono, como una funcin de la temperatura. En la misma se observa lo siguiente:
( J / mol )
Deshidrogenacin Es la ruptura de un enlace C-H y se forma una olefina con igual nmero de tomos de C del hidrocarburo saturado, e hidrgeno: CpH2p+2 CpH2p + H2
o GT = 125400 142T ( J / mol ) ( p > 4)
Las reacciones de craqueo son mas favorables termodinmicamente que las reacciones de deshidrogenacin.
La comparacin de las energas de los enlaces C-C y C-H (345 kJ/mol y 413 kJ/mol, respectivamente) tambin confirman que el acto primario de la pirolisis de hidrocarburos saturados radica en la ruptura del enlace C-C, ya que este proceso requiere mucho menos energa que la requerida para romper un enlace C-H.
C2H4 + H2 x
Kp = P
x
x2 (1 x)(1 + x)
Kp P
P/Kp x
x2 1 x2
x = 1 ( P / K P + 1)
10 0.302 100 0.01 200 0.071
0.00 1.0
1 0.707
Cuando se utilizan tiempos de residencia largos y altas temperaturas de reaccin se favorece la formacin de derivados aromticos pesados a expensa de la produccin de olefinas livianas por craqueo. La polimerizacin de hidrocarburos alifticos insaturados (olefinas, diolefinas y de derivados acetilnicos), debido a su alta reactividad intrnseca, es extremadamente rpida an a bajas temperaturas. Sin embargo, ya que estas reacciones representan lo inverso del craqueo, no estn favorecidas desde el punto de vista termodinmico a las condiciones de operacin de la pirlisis.
Entre ms pesado sea el hidrocarburo alimentado, mayor es el numero de reacciones primarias y secundaras que ocurren, y mayor es la variedad de subproductos que se forman adicionalmente con el etileno. En general, los tiempos de residencia pequeos favorecen las reacciones primarias, y minimizan las menos deseables reacciones secundarias. La produccin de etileno aumenta substancialmente cuando disminuye el tiempo de residencia. Se utilizan comnmente tiempos de residencia de 0.5 s, o menos, a temperatura de 650 C en hornos de pirlisis para temperaturas de salida de 820 C-870 C.
donde, n = m + p 2.- Las parafinas se deshidrogenan para dar olefinas de igual nmero de tomos de carbono: CnH2n+2 CnH2n + H2 Olefina Hidrgeno
3.- Las olefinas son craqueadas para dar olefinas de menor nmero de tomos de carbono: CnH2n CmH2m + CpH2p Olefina Olefina
donde, n = m + p
5.- La ruptura de las cadenas laterales de los alquil-aromticos: ArCnH2n+1 ArCmH2m-1 + CpH2p+2 Aromtico con Olefina Cadena lateral olefnica Los hidrocarburos aromticos no sustituidos sufren un craqueo muy lento a las condiciones industriales de reaccin debido a la estabilidad del anillo aromtico.
6.- El craqueo de los naftenos (cicloparafinas) para dar olefinas: CmH2m + CpH2p Olefina Olefina donde, n = m + p CnH2n
Si las cicloparafinas contienen un anillo de ciclohexano, el anillo no se rompe: CnH2m C6H12 + Ciclohexano CmH2m + Olefina CpH2p Olefina
donde n = m + p + 6
8.- Isomerizacin: Olefina Isoolefina 9.- Transferencia de grupo alquilo: C6H4(CH3)2 + C6H6 C6H5(CH3) + C6H5(CH3)
En el caso de la pirlisis del etano y del propano las reacciones mas importantes son la deshidrogenacin y el craqueo. En el craqueo de naftas y mas pesados todas las reacciones mencionadas anteriormente pueden ser importantes dependiendo de la composicin (parafinas, naftenos y aromticos)
Reacciones Primarias (Favorables) C2H6 C2H4 + H2 Reacciones Secundarias (Desfavorables) C2H4 + 2 H2 2 CH4 C2H4 C3, C4, C5 + H2
Reacciones Primarias (Favorables) C3H8 C3H6 + H2 C3H8 C2H4 + CH4 2C3H8 C4H8 + 2 CH4 2C3H8 C2H6 + C3H6 + CH4
Los mecanismos por radicales libres han sido una herramienta poderosa como gua para predecir y correlacionar los datos experimentales de la pirolisis.
R2
+ R3
(1)
+ R1H
k2
R2H + R1
(2)
Descomposicin de Radicales: k3
R1
R4=H + R2 (3)
2CH3
(1)
+ C2H6
k2
CH4 + C2R5
(2)
Descomposicin de Radicales: k3
C2H5 H
+ C2H6
+ H2 (4)
Terminacin: k5
. . .
+ C2H5 + C2H5
k6 k7 k8
C2H6 (5) C4H10 (6) C3H8 (7) CH4 (8) C2H6 (9) H2 (10)
H + CH3 CH3
. .
+ CH3
k9 k10
H +H
El radical libre primario formado puede continuar sufriendo la ruptura para dar etileno y un radical libre ms pequeo, hasta que finalmente se forme un radical metilo o hidrgeno. R-CH2-CH2-CH2 CH3-CH2-CH2 CH3-CH2 RCH2 + CH2=CH2 CH3 + CH2=CH2 H + CH2=CH2
Estos radicales pueden sustraer un tomo de hidrgeno de otra molcula de hidrocarburo, produciendo al azar en el caso del metilo un radical secundario y metano: CH3 + RCH2CH2 CH2 CH2CH3 CH4 + R CH2 CH2 CH2CH CH3
La repeticin de las ltimas reacciones conduce a la formacin de grandes cantidades de etileno, pequeas cantidades de metano, y pequeas cantidades de -olefinas. Similarmente al radical metilo, los radicales RCH2 son capaces de atraer un tomo de hidrgeno de otra parafina para formar un radical libre secundario y una parafina ms pequea, pero lo hace a una velocidad ms baja en correspondencia a su ligeramente mayor estabilidad.
Solamente el 10% de todos los radicales de cadena sufren esta terminacin antes de formar CH3, como lo indican las pequeas cantidades de parafinas producidas.
Temperatura del horno Tiempo de residencia en el horno Presin parcial del hidrocarburo (relacin de vapor a hidrocarburo) Efecto de la adicin de vapor
La alimentacin se calienta en la seccin inicial del tubo de reaccin hasta la temperatura mnima de reaccin. A nivel industrial se considera la temperatura de salida del horno como un indicador de la operacin del mismo (700 900 C). Para etano Tsalida est entre 800-850 C, para hidrocarburos mas pesados tal como el gasoleo 100 C mas baja. La temperatura a piel de tubo es mayor que la temperatura del gas. Para 885 C de Tsalida se pueden esperar a piel de tubo 995 a 1040 C.
TIEMPO DE RESIDENCIA
En la pirolisis de hidrocarburos es de poca importancia el tiempo de residencia sino se conoce la historia tiempo-temperatura de la mezcla reactante. Para comparar procesos de pirolisis o predecir el comportamiento de un reactor particular bajo diferentes modos de operacin, es conveniente utilizar el concepto de tiempo equivalente. El tiempo equivalente, eq, el cual se debe establecer a una temperatura de referencia, es el tiempo en que se producira la misma conversin alcanzada en el reactor, si el reactante se pudiera calentar instantneamente y mantenerse a la temperatura de referencia. (Reactor Isotrmico) El tiempo de residencia es mayor para alimentaciones pesadas que para alimentaciones livianas.
TIEMPO DE RESIDENCIA
En el craqueo con vapor de etano, propano y, en menor grado butano, las diferencias en distribucin de productos son pequeas para tiempos de residencia de 0.2 a 1.2 s. Para alimentaciones lquidas, por otro lado, los tiempos de residencia varan de 0.2 a 0.3 s. Tericamente, tiempos de residencia ms pequeos, mejoran la selectividad a etileno y propileno, pero un nmero de factores tcnicos y econmicos (resistencia de los materiales, costos de los hornos, etc.) lo limita en la practica a tiempo de residencia de 0.2 s. Sin embargo en los aos 1980, los ltimos hornos diseados ofrecen tiempos de residencia de 0.2 a 0.08 s. La tecnologa de milisegundos, desarrollada por la Kellogg Co. e industrializada por Idemitsu Petrochemical Company en su fbrica de Chiba en 1985 est operando en el lado menor de ese rango.
2) Reducir el tiempo de residencia en el horno de pirolisis al aumentar el volumen de gas 3) Limpiar los tubos de los hornos al reaccionar qumicamente con el carbn para formar monxido de carbono e hidrgeno. C (s) + H2O CO (g) + H2
4) Vaporizar completamente cualquier presencia de hidrocarburos lquidos en la alimentacin al horno cuando se utiliza nafta o alimentaciones ms pesadas, con la consiguiente reduccin en la formacin de coque.
6) La separacin del vapor de los hidrocarburos producidos requiere reas muy grandes de condensacin y resulta en un alto consumo de servicios.
7) La relacin vapor de agua/hidrocarburo (V/C) depende del peso molecular del hidrocarburo tratado y vara como sigue: Alimentacin Etano Propano Nafta Gasleo kg vapor/kg HC 0.25-0.40 0.30-0.50 0.50-0.80 0.80-1.00
KSF = k5d = ln
1 1 x5
La severidad del craqueo con vapor afecta no solamente la conversin de la alimentacin y el rendimiento global de los productos C3-, sino tambin la distribucin de los diferentes compuestos obtenidos. En la siguiente Figura se muestra el efecto de la severidad en el craqueo
A severidades bajas y medias predominan las reacciones de craqueo primario y deshidrogenacin, lo que ocasiona un incremento rpido en los rendimientos de metano, etileno, propileno, e hidrocarburos con 4 tomos de carbono (corte C4). Simultneamente, se observa una reduccin significante en los hidrocarburos con 5 o ms tomos de carbono (corte C5+) reflejando una conversin ms profunda de la alimentacin a productos livianos.
Cn = Etano o Propano que entra o sale del horno. Masa. En el caso del etano, las conversiones se mueven en el rango de 60 a 70 %, mientras que en el del propano el rango se sita entre 75 y 90 %.
CONVERSION DE ACETILENO
Existen dos grandes esquemas para la conversin de acetileno: Front End: El acetileno y los otros compuestos de triple enlace y los dienos se eliminan del gas de proceso antes de realizar cualquier separacin (rea caliente) Tail End: Los componentes en cuestin se eliminan inmediatamente antes del fraccionamiento final de los productos (rea fra).
Se utilizan los siguientes tipos de catalizadores: : Catalizadores en base a nquel que operan a altas temperaturas (200 220C, en la entrada) y la selectividad se controla con la adicin de H2S Catalizador en base a paladio que opera a bajas temperaturas (50 90 C) y la selectividad se controla con el CO, cuya concentracin se regula con inyeccin de un compuesto de azufre (DMDS) en los hornos
El efluente de la zona calienta se preenfra y se enva a una desmetanizadora que opera a 32 bar donde se separa el metano por el tope a -100 C. A veces se opera a menor presin y T= -140 C.
HORNOS DE PIROLISIS
En general se utilizan los siguientes tipos de reactores de pirolisis: 1. 2. 3. 4. Hornos con tubos calentados por medio de quemadores mltiples. Reactores con suministro de calor por medio de gases calientes. Reactores con suministro de calor mediante slidos inertes sobrecalentados. Hornos refractarios regenerativos.
Los hornos tubulares son las ms utilizados en la pirolisis de hidrocarburos, y deben cumplir las siguientes funciones: 1. Vaporizar la alimentacin si es lquida. 2. Precalentar la alimentacin y el vapor diluyente a la temperatura de reaccin. 3. Mantener los gases bajo condiciones controladas de temperatura, tiempo y flujo de calor para obtener resultados ptimos.
Una vez que los productos gaseosos salen del horno, se enfran bruscamente para prevenir las prdidas de productos por reacciones secundarias y la formacin de aceites de alto punto de ebullicin.
Para el diseo de los Tubos, se debe considerar: 1. El rea requerida para el intercambio de calor. 2. La severidad de la operacin (KSF). 3. El tiempo de residencia 4. La cantidad de calor transferida 5. La cada de presin 6. La velocidad de acumulacin de coque
7. El hierro y el nquel de los tubos catalizan las reacciones de deshidrogenacin favoreciendo la formacin de productos pesados y coque. Este efecto se reduce sulfurando superficialmente el acero. 8. Adems, el efecto oxidante del vapor en los aceros aleados tambin reduce la extensin de estas reacciones indeseables de deshidrogenacin. 9. Adicionalmente se recomienda rectificar (pulir) las irregularidades de la superficie interna de los tubos de pirolisis para prevenir la adhesin de partculas de coque en la superficie y evitar la carburacin del metal que puede causar fallas. 10. Los tubos se venden en forma de U, con longitudes de 9 interconectados para formar serpentines. a 10 m.,
11. Estos pueden ser de dimetro uniforme o diferentes para minimizar la cada de presin y optimizar los rendimientos.
En general, la alimentacin se precalienta a 400 C en la zona de conveccin, por el calor de los gases calientes que dejan al horno. Luego se mezcla con el vapor y entra en la zona de radiacin, donde la temperatura se aumenta sobre los 800 C en 0.3 a 0.4 segundos. La eficiencia energtica de un horno es de 85%, y las cantidades de calor suplido en las zonas de radiacin y conveccin son de 53 a 47% respectivamente. En el estado actual de la tecnologa, la capacidad de produccin de un horno de pirolisis de dos celdas es de 40000 t/ao de etileno. Por lo tanto, para la produccin de 400000 t/ao de etileno requiere 10 hornos de nafta y uno o dos para pirolizar el etano reciclado. Tambin se requiere de uno o dos hornos (10 a 15% de la capacidad terica de produccin) para compensar las deficiencias de produccin debido a las operaciones de decoquizado.
QUEMADORES RADIANTES
El calentamiento se provee por medio de quemadores radiantes, los cuales evitan el calentamiento directo de los tubos por la llama y generan radiacin por calentamiento de los refractarios, que pueden resistir temperaturas de hasta 1700 a 1800 C. Los quemadores se localizan a ambos lados de los serpentines en las paredes laterales del horno, utilizndose los subproductos del craqueo, esencialmente metano, como combustibles.
Tubos verticales en la zona de radiacin Tubos horizontales en la zona de conveccin Quemadores de pared lateral Calderas Quench Domo de vapor
Las materias primas (C2 y C3) provienen de LGN y propano a travs de buques desde Jose
El propano se alimenta lquido desde a 17.6 Kg/cm2 y a 38 C. Luego se vaporiza, sobrecalienta y se une al propano de reciclo
El etano se enva gaseoso directamente de LGN/PPE a 17.6 Kg/cm2 y a 38 C y tambin lquido desde las salchichas (176-F A/B) luego de ser evaporado junto con el etano de reciclo
GAS DE PROCESO
VAPOR
VAPOR
ACEITE LIVIANO
AGUA DE PROCESO
CONVERSION DE ACETILENO
Se usa catalizador de United catalysts en base a nquel, el cual selectivamente promueve la hidrogenacin de acetileno con exceso de hidrgeno sin hidrogenar olefinas. Las principales reacciones que se llevan a cabo son las siguientes: C2H2 + H2 C2H4 + Q C3H4 + H2 C3H6 + Q C2H4 + H2 C2H6 + Q La selectividad se controla por inyeccin de azufre (n-butil mercaptano) a la entrada de los convertidores. Existen dos puntos de inyeccin de azufre: a los hornos de pirolisis con la finalidad de pasivar la metalurgia y disminuir la velocidad de formacin de coque y a la vez proveer la concentracin de entrada requerida por los lechos con mayor tiempo de operacin y, directamente a la entrada de los convertidores de acetileno, para complementar la cantidad de azufre necesaria para controlar la selectividad del sistema cataltico. El sistema est diseado para operar con dos convertidores en paralelo y uno en regeneracin o reserva.
LAVADO CAUSTICO
Los efluentes de los convertidores, pasan a travs de un sistema de intercambiadores donde se enfran hasta 41C. El C02 (de la pirolisis y alimentacin) y el H2S (sulfurizacin usada en pirolisis y convertidores) se eliminan del gas de proceso por medio de tres etapas de lavado custico en dos torres en paralelo y una cuarta etapa en el tope de cada torre donde se lava con agua la corriente gaseosa para eliminar el arrastre de soda. El gas de proceso a 41 C y 15.5 Kg/cm2g sale del tope de las torres donde se unen y son enfriadas con propileno refrigerante y fluye a los secadores de gas.
DESPOJADOR DE DRIPOLENO
Retira los hidrocarburos livianos y agua de la gasolina recuperada de las etapas del compresor de gas de proceso, del fondo del desbutanizador y del tambor de alimentacin de los secadores. Los condensados de la cuarta etapa de compresin y del tambor de entrada de los secadores se combinan y se calientan a 84C y entran al despojador por el tope. Los productos del fondo del desbutanizador entran por la zona media y la descarga de la segunda etapa entra por arriba de la descarga del rehervidor. El dripoleno obtenido se enva a almacenamiento o hacia la planta de Olefinas II donde es procesado. Los vapores de la torre pasan a la primera etapa del compresor de gas de proceso.
Los rehervidores de las columnas utilizan agua de proceso como agente de calentamiento.
El tipo de Sistema de Fraccionamiento depende de la integracin energtica del momento en que se realiz el diseo: Olefinas I (Diseo en los 70), baja integracin energtica, se enfra todo el gas de proceso en la secuencia desmetanizadora desetanizadora, para posteriormente realizar el fraccionamiento de los productos etileno y propileno, el fraccionamiento de este ltimo se efecta a temperaturas positivas. Olefinas II (Diseo de finales de los 80), con mejor integracin energtica, se realiza una desetanizacin previa, envindose a la zona mas fra de la planta solo la corriente de metano, hidrgeno, etano y etileno, mientras que las corrientes cuyo fraccionamiento se realiza a temperaturas positivas (C3+), no se envan a enfriamiento.
Los componentes claves se monitorean por analizadores en lnea Adicionalmente, las corrientes de producto final se analizan en el laboratorio a fin de controlar la calidad de los mismos, y comparar el comportamiento de los analizadores en lnea.