MS 155 04 11

ESTUDIO DE SUELOS-CONCRETOS-TERRACERIAS-ASFALTOS
ING. ARTURO RAMOS PATIÑO

R.F.C. RAPA 810802-MD2
Diego Rivera s/n Loc. 4 Col. 5 de Mayo Nueva
Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.
ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS

MS-155-04-11
OBRA:
“CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE

OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DE LA
CENTRAL DE ALMACENAMIENTO Y
BOMBEO TAJIN”
SOLICITANTE:
ICA FLUOR
ABRIL 2011
Elaboro ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y 1 de 177

ARP MANTENIMIENTO DE LA CENTRAL DE ALMACENAMIENTO Y BOMBEO TAJIN.
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INDICE GENERAL
1.- ANTECEDENTES
2.- OBJETIVOS Y ALCANCES
3.- LOCALIZACIÓN DEL PREDIO Y DESCRIPCION DE LA

ZONA DE ESTUDIO
3.1.- LOCALIZACIÓN DEL PREDIO Y TOPOGRAFIA

3.2.- CLIMA
3.3.- GEOLOGÍA
3.4.- SISMOLOGIA
4.- CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO
5.- TRABAJOS DE CAMPO
6.- TRABAJOS DE LABORATORIO
7.- CONDICIONES ESTRATIGRÁFICAS
8.- ANALISIS DE MECÁNICA DE SUELOS PARA

CIMENTACIONES
8.1.- PROPUESTA DE CIMENTACION.
CONTINÚA………

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8.2.- ANALISIS DE CAPACIDAD DE CARGA

8.3.- CALCULO DE ASENTAMIENTOS
8.4.- ESTABILIDAD DE LAS EXCAVACIONES
9.0.- ANALISIS PARA LA FORMACION DE LAS
TERRACERIAS.
10.- DISEÑO DE VIALIDADES
10.1.- DISEÑO DE PAVIMENTOS FLEXIBLES
10.2.- DISEÑO DE PAVIMENTOS RIGIDOS
11.- PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO
12.- SONDEOS DE EXPLORACIÓN GEOFISICA
13.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
14.- REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS
ANEXO I.- FIGURAS
ANEXO II.- REGISTROS DE CAMPO
ANEXO III.- RESULTADOS DE LABORATORIO
ANEXO IV.- REPORTE FOTOGRAFICO

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MS-155-01-11
ICA FLUOR DANIEL S. DE R.L
PROYECTO CHICONTEPEC II
ING. JAIME ABOGADO
JEFE DE CONSTRUCCION
1.-ANTECEDENTES
La empresa ICA FLUOR DANIEL, S. DE R.L. proyecta la construcción la

obra: “ CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y
MANTENIMIENTO DE LA CENTRAL DE ALMACENAMIENTO Y BOMBEO
TAJIN (MEDYSA) ” localizado en el municipio de Coatzintla, Veracruz,
según se indica en el croquis de localización (la figura 1); en relación
a ello se solicitó a la empresa RP Geotecnia Ingeniería S.A. de C.V.
desarrollar el estudio de mecánica de suelos correspondiente.
El presente estudio de Mecánica de Suelos tiene la finalidad de la

determinación de las propiedades índice y mecánica de resistencia
al esfuerzo cortante de los suelos; con el objeto de proporcionar
estratigrafía, clasificación de suelos, llevar a cabo los análisis de
diseño geotécnico que permitan precisar el tipo de cimentación más
adecuada de las diferentes estructuras y pavimentos para
proporcionar las recomendaciones para su construcción.

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Este estudio se inicia con la descripción de las características físicas

del sitio y del proyecto, así como los trabajos desarrollados durante la
exploración del subsuelo; a continuación y con los resultados
obtenidos en campo, se detalla la estratigrafía detectada en el área
de interés. Con base en los resultados de laboratorio, se desarrolla el
capítulo correspondiente a los análisis geotécnicos, para determinar
las condiciones físico-mecánicas del suelo.
2.-OBJETIVOS Y ALCANCES
Los objetivos principales para la realización del presente estudio

tienen la finalidad de establecer un diseño racional para la
cimentación de posibles estructuras, el diseño de las vialidades y
plantear las recomendaciones necesarias de acuerdo a lo siguientes
alcances:
- Llevar a cabo la exploración y muestreo del subsuelo en el sitio

donde se ubicara el patio de maniobras, mediante la
perforación de sondeos profundos y pozos a cielo abierto.

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- Efectuar los ensayes de laboratorio a las muestras obtenidas en

la exploración para determinar sus propiedades índice y
mecánicas.
- Analizar la información obtenida de los ensayes de laboratorio

para elaborar el informe geotécnico.
- La elaboración del informe geotécnico, donde se describen las

características generales del proyecto, se detallan los trabajos
de la exploración geotécnica, se reportan los resultados de los
ensayes de laboratorio, se describe la estratigrafía encontrada
en el predio, se hace mención a los criterios empleados en el
diseño geotécnico realizado para definir la mejor alternativa de
cimentación de las diferentes estructuras que integran el
proyecto y se dan las recomendaciones de su procedimiento
constructivo. Finalmente, se anexa un reporte fotográfico de los
trabajos llevados a cabo en campo, así como las gráficas de
los diferentes ensayes de laboratorio realizados.

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Sitio en estudio
Figura 1.- Croquis de localización general del predio
3.-LOCALIZACION DEL PREDIO Y DESCRIPCION DE LA ZONA DE ESTUDIO
3.1.- Localización del Predio y Topografía.
El predio se localiza al suroeste del municipio de Coatzintla Veracruz,

colinda al norte, este y oeste con terrenos agrícolas y de ganado
propiedad privada, al sur colinda con el camino general hacia
Coatzinta; el predio donde se pretende realizar la construcción de los

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talleres de operación actualmente se encuentra tupido por árboles

de limón, naranjos y mango.
Coatzintla es una ciudad y municipio ubicado en el estado mexicano

de Veracruz, en la región del Totonacapan, al oriente de la República
Mexicana. Limita al norte con los municipios de Tihuatlán y Poza Rica,
al este con el municipio de Papantla, al oeste con el estado de
Puebla y al sudoeste con el municipio de Coyutla. En cuanto a la
forma de su relieve, el municipio se encuentra hacia el límite Oeste de
la llanura costera del Golfo Norte en la subprovincia fisiográfica No. 36
nominada como llanuras. En general la fisiografía del municipio esta
formada por topoformas de sierra baja, presenta asociación con
llanuras en los márgenes del Río Coapechapa y en el perímetro de la
rivera del Río San Marcos-Cazones se encuentra en formación tipo
valle. Tiene un promedio de 150 M. Sobre el nivel del mar y en
particular la cabecera municipal se sitúa a 90 M. Calculados en el
centro de la Ciudad.
3.2.-Clima
El clima que prevalece en el municipio de Coatzintla es cálido-

subhúmedo con lluvias en verano y principios de otoño,
principalmente en los meses de Junio a septiembre, con menor

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intensidad en el resto del año. Este tipo de clima tiene siempre

temperaturas anuales de 24.5°C, siendo el promedio del mes mas frío
mayor a 18°C. La precipitación del mes mas seco menor a 60 mm, el
porcentaje de lluvias invernales entre 5 y 10% al año con oscilación
extremosa de entre 7 y 14°C y presentando un periodo de sequía
invernal. En cuanto hace a la temperatura media anual en la
cabecera municipal es de 24.58°C; y en el área restante del
municipio disminuye a 24°C, al contrario de lo que sucede de los
promedios de precipitación pluvial durante el año en la cabecera
alcanza los 1200.00 mm y en el resto del municipio de 456.84 mm.
(Referencia No.1)
3.3.-Geología
La Ciudad de Coatzintla, Ver., se sitúa dentro de la Provincia

Fisiográfica de Llanura Costera del Golfo de México, según se observa
en la figura No.2; la cual está formada por una planicie de
composición sedimentaria cuyo origen está relacionado con la
regresión del Océano Atlántico iniciada desde el Terciario Inferior, y el
relleno gradual de la cuenca oceánica donde hasta nuestros días se
acumulan grandes volúmenes de material detrítico que proviene del
continente.

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En la llanura costera predominan suelos cuaternarios de tipo aluvial,

lacustre, alustre y litoral, así como lomeríos de areniscas y calizas de
edad terciaria (Oligoceno); estas últimas correspondientes a la
plataforma de Yucatán.
Sedimentos formados por limos, arcillas y cuerpos lenticulares de

arena y grava de origen fluvial, que se interdigitan con suelos de
origen lacustre y palustre, se han formado en las planicies de
inundación.
En el área sur y sureste de la provincia fisiográfica predominan las

tierras bajas y pantanosas con algunos lomeríos. Se presentan
también cauces temporales, albordones naturales y semilunares,
meandros abandonados y lagunas de poca profundidad, todos con
rasgos característicos de una llanura de inundación. Las rocas que
afloran en esta parte están conformadas por arenas de grano grueso
y fino, estratificadas con arcillas, lechos fosilíferos, areniscas,
conglomerados y depósitos clásticos de grabo fino a gravas.
Tectónicamente la región presenta pocas deformaciones, las más
notables ocurren en su parte occidental y se manifiestan en los
sedimentos ahí expuestos, cuyos ejes estructurales se muestran
sensiblemente paralelos a los pliegues de la Sierra Madre Oriental.

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Figura 2.- Regionalización geológica.

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3.4.-Sismologia
El sitio de estudio se encuentra dentro de la zona sísmica B, según el

Manual de Diseño de Obras Civiles editado por la Comisión Federal
de electricidad y el Instituto de Investigaciones Eléctricas (referencia
No.3). En la siguiente figura se muestra el mapa de República
Mexicana con la regionalización indicada.
Figura 3.- Regionalización sísmica de la Republica Mexicana.

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En la tabla siguiente se muestran los espectros de diseño para

estructuras del tipo C, para la zona sísmica B:
Tabla 1.- clasificación sísmica.
Zona Sísmica Tipo de Suelo ao C Ta (s) Tb (s) R
B I 0.04 0.14 0.2 0.6 ½
B II 0.08 0.30 0.3 1.5 2/3
B III 0.10 0.36 0.6 2.9 1
Donde ao es el coeficiente de aceleración del terreno, C es el

coeficiente sísmico y T es el periodo natural de interés, Ta (s) y Tb (s)
son los periodos característicos que delimitan la meseta y R es un
exponente de define la parte curva del espectro de diseño. Como se
indico anteriormente el sitio de proyecto se ubica en la “Zona Sísmica
B”, cuyo coeficiente sísmico básico (c) es de 0.30, considerando que
el terreno del sitio es de “tipo II”, en la figura No.3 se presenta el mapa
de regionalización donde se indica la ubicación del predio.

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4.-CARACTERISTICAS DEL PROYECTO
De acuerdo con la información proporcionada por el contratante

el proyecto consiste en la construcción de un almacén que
contara con oficinas, talleres, vestidores, almacenes,
estacionamiento, helipuerto, etc., por lo cual se desean conocer
las características mecánicas del subsuelo a fin de diseñar las
estructuras de cimentación requeridas. La construcción estará
ubicada frente a las instalaciones de la Central de
Almacenamiento y Bombeo Tajin III. El predio tiene un área de
23,500 m2 aproximadamente.
5.- TRABAJOS DE CAMPO
Los trabajos de campo fueron evaluados de acuerdo al tipo de

estructuras requeridas en el proyecto, a solicitudes del contratante
y con el objetivo de conocer las condiciones estratigráficas del
sitio. En relación a esto, se programo la investigación geotécnica
en el sitio, que consistió en realizar un (5) sondeos mixtos con
máquina perforadora del tipo rotaria (S.P.T.) a una profundidad de
25.00m, en el S.P.T. No.1, a 15.00m S.P.T. No. 2, y a 7.00m en los
S.P.T. 3, 4 y 5; también se programo la ejecución de cinco (5)

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exploraciones del tipo Pozo a Cielo Abierto a una profundidad de

3.00 m en promedio y con ayuda de herramienta mecánica, en los
trabajos de campo se recuperaron muestras integrales de los
diferentes paquetes estratigráficos.

El muestreo de los S.P.T. se realizó en forma alterada con tubo
partido y en base a la prueba de penetración estándar de
acuerdo a la norma ASTM D 1586 (American Standard Testing of
Materials), la cual consiste en hincar a base de golpes un
muestreador de tubo partido de 60 cm de largo, 5.08 cm de
diámetro exterior y 3.49 cm diámetro interior, mediante la energía
proporcionada por una masa de 63.5 kg. de peso que es dejada
caer libremente de una altura de 76.0 cm, el numero de golpes
necesarios para que la cuchara penetre los 30.0 cm intermedios
nos dan un acercamiento de la resistencia al esfuerzo cortante del
suelo. (Referencia 5)

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Figura 4.- Corte del tubo muestreador.
En la ejecución de los sondeos de penetración estándar fueron

extraídas muestras alteradas representativas de los estratos del suelo
a diferentes profundidades, simultáneamente a los trabajos de
perforación, se levantó un registro de campo, el cual contiene la
identificación de cada sondeo, el número de muestras alteradas
recuperadas y la profundidad a la que fueron extraídas, el tipo de
herramienta empleada y la clasificación geotécnica de campo. En la
Tabla No.2, se indica la profundidad alcanzada en cada uno de los
sondeos realizados.
Las exploraciones del suelo del tipo Pozo a Cielo Abierto se realizaron
mediante el empleo de herramienta mecánica a una profundidad

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máxima de 3.00 metros, estas excavaciones se realizaron de forma

escalonada con la finalidad de permitir al personal técnico poder
efectuar la extracción de muestras alteradas e inalteradas para su
respectivo proceso de análisis en laboratorio, habilitada la
excavación se procedió a determinar el peso volumétrico del lugar,
así como también con ayuda del penetrómetro de bolsillo se
realizaron unas pruebas de determinación de la capacidad de carga
admisible del terreno, determinadas cada una de las pruebas y
extraído el material para análisis se procedió a cuidarlas y
empaquetarlas para que no perdieran sus propiedades físicas, una
vez realizado el muestreo de los pozos a cielo abierto se rellenaron
con material producto de la excavación.
Como complemento a estos trabajos y para medir la resistividad del

terreno, se programo la ejecución de cinco (5) sondeos eléctricos
verticales SVE, denominados S.V.E. No.1 al 5, figuras 19 a 23.
La localización de los S.P.T., P.C.A y S.V.E. se presenta en la figura 5,

la ubicación y selección del punto para efectuar los sondeos fue
proporcionada por el contratante. Los perfiles estratigráficos de
cada uno de los sondeos realizados así como de los Pozos a Cielo
Abierto se muestran en las figuras 9 a 18.

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El Nivel de Aguas Freáticas se detecto durante los trabajos de

exploración y muestreo a una profundidad de 7.00m.

Figura 5.- Croquis de localización de sondeos.

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Num. de sondeo Profundidad
S.P.T. 1 25.00m
S.P.T 2 15.00m
S.P.T 3 7.00m
S.P.T 4 7.00m
S.P.T 5 7.00m
P.C.A. 1 3.00m
P.C.A. 2 2.90m
P.C.A. 3 2.80m
P.C.A. 4 3.00m
P.C.A. 5 2.80m
Tabla 2.- Profundidad de sondeos S.P.T. y pozo a cielo abierto, P.C.A.
6.-TRABAJOS DE LABORATORIO
Las muestras alteradas e inalteradas recuperadas en los distintos S.P.T.

y P.C.A. realizados fueron protegidas y posteriormente se trasladaron
al laboratorio donde se les practicaron pruebas para conocer sus
propiedades índice y mecánicas.
Las primeras pruebas realizadas en el laboratorio consistieron en

hacer una clasificación macroscópica de los materiales, atendiendo
a su color y textura. Posteriormente se determinó el contenido natural
de agua. A continuación, en muestras seleccionadas se obtuvieron

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los límites de Atterberg (límite líquido y límite plástico), granulometría, y

porcentaje de partículas finas. Con base en las pruebas anteriores, se
clasificaron los suelos de acuerdo al Sistema Unificado de
Clasificación de Suelos (SUCS).
El complemento de ensayes de laboratorio se enfocó al análisis de las

muestras para estimar las propiedades mecánicas del subsuelo en
estudio.
Los resultados de laboratorio en sus diferentes pruebas se pueden

observar en el perfil estratigráfico del S.P.T. y P.C.A. en las figuras 9 a
18, y los perfiles de los S.E.V. se aprecian en las figuras 19 a 23 y en el
Anexo I, se presentan los resultados gráficos de cada una de estas
pruebas. Todos los ensayes se llevaron a cabo atendiendo a lo que se
especifica en las normas de la referencia No.6.
7.- CONDICIONES ESTRATIGRÁFICAS
De acuerdo a los trabajos de campo y los resultados de laboratorio

podemos indicar que el suelo en el área de estudio está constituido
principalmente por depósitos de origen sedimentario de tipo
arcilloso con tonalidades color amarillo claro, beige amarillenta y
café amarillenta hasta llegar al ultimo estrato con vetas de

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transición de material arcilloso color gris, y particularmente la

estratigrafía presente en cada S.P.T. y P.C.A. se define de la
siguiente manera:
S.P.T No. 1 (25.00m)

PROFUNDIDAD CLASIFICACIÓN OBSERVACIONES
0.00-0.40 m Arcilla Negra, capa vegetal.
W (%)=19.12-22.02%
F(%) = 100 %
LL(%) = 40.06-49.50%
0.40 m-14.00 m Arcilla color amarilla clara LP(%) = 20.03-22.24%
IP(%) = 18.92-277.75%
S.U.C.S. = CL
23 ≤ N ≤ 35
Lutita color gris muy resistente

14.00 – 15.00m N>60
al corte.

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S.P.T No. 2 (15.00m)

Arcilla Negra con presencia de
0.00-0.35 m
materia orgánica.
W (%)=18.87-21.83%
F(%) = 100 %
LL(%) = 41.35-43.90%
0.35 – 2.60 m Arcilla color amarilla clara LP(%) = 20.39-23.86%
IP(%) = 20.04-21.35%
S.U.C.S. = CL
31 ≤ N ≤ 50
W (%)=15.94-24.71%
F(%) = 100 %
LL(%) =43.98-64.39%
Arcilla color amarilla clara, con
2.60 – 15.00 m LP(%) = 17.53-23.79%
vetas color gris. IP(%) = 25.57-40.60%
S.U.C.S. = CL-CH
30 ≤ N ≤ 44
S.P.T No. 3 (7.00m)

Arcilla color Negra con
0.00-0.45 m
presencia de materia orgánica
W (%)=20.01-26.00%
F(%) = 100 %
LL(%) = 32.89-52.41%
IP(%) = 8.92-27.82%
S.U.C.S. = CL-CH
15 ≤ N ≤ 26

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S.P.T No. 4 (7.00m)

0.00-0.42 m
W (%)=17.66-27.39%
F(%) = 100 %
LL(%) = 48.89-65.30%
IP(%) = 27.59-34.92%
S.U.C.S. = CL-CH
23 ≤ N ≤ 24
S.P.T No. 5 (7.00m)

0.00-0.50 m
Arcilla color beige amarillenta
0.50 – 1.00m
con vetas color gris
W (%)=16.93-19.45%
F(%) = 100 %
LL(%) = 51.36-78.60%
Arcilla color amarilla clara con
1.00 m-7.60 m LP(%) = 21.61-25.59%
vetas color gris. IP(%) = 25.77-50.77%
S.U.C.S. = CH
14 ≤ N ≤ 24

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P.C A. 1

F(%) = 98%
0.00-0.30 m Capa vegetal muy orgánica W=21%
W % = 16.37%
F(%) = 100%
LL(%) = 60.87%
LP(%) = 23.55%
Arcilla inorgánica color beige IP(%) = 37.32%
0.30 m-2.70m amarillenta de alta CL (%) = 17.06%
plasticidad. S.U.C.S. = CH
 = 1872 kg/m3
P.V.S.M. = 1668 kg/m3
Wop(%) = 21.19%
VRS = 1.62 %
P.C. A. 2

Arcilla color negra con
0.00-0.30 m
W(%) = 15.38 %
 = 2071 kg/m3
0.30m – 1.40m
Arcilla inorgánica color beige P.V.S.M. = 1782 kg/m3
amarillenta. Wop(%) = 18.10%
W(%) = 16.91 %
F(%) = 100%
LL(%) = 63.70%
LP(%) = 15.84%
1.40 m-2.90m S.U.C.S. = CH
amarillenta.
 = 1719 kg/m3
P.V.S.M. = 1790 kg/m3
Wop(%) = 18.0%
VRS = 3.23 %

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P.C.A. 3

0.00-0.30 m
Arcilla color negra a beige
0.30-0.60 m claro (capa de transición
materia muy plástico).
0.60-0.90 m Arcilla color beige claro.
W(%) = 17.23%
F(%) = 100%
LL(%) = 74.30%
LP(%) = 20.30%
Arcilla inorgánica color café
IP(%) = 54.00%
0.90-2.80 m amarillenta de alta
CL (%) = 20.08%
plasticidad. S.U.C.S. = CH
P.V.S.M. = 1710 kg/m3
Wop(%) = 19.40%
VRS = 4.85 %
P.C.A. 4
0.00-0.80 m
presencia de materia orgánica.
W(%) = 16.64 %
F(%) = 100
LL(%) = 42.94%
LP(%) = 21.10%
Arcilla inorgánica color beige
IP(%) = 21.83%
amarillenta de media CL (%) = 20.08%
0.40 m-1.50m
plasticidad. (Extracción de S.U.C.S. = CL
muestra inalterada). P.V.S.M. = 1782 kg/m3
 = 2003 kg/m3
Wop(%) = 18.10%
V.R.S. % =3.23%
Arcilla inorgánica color beige W= 18.48%
1.50 m – 2.70m amarillenta de media F = 100%
plasticidad. PVL= 1655 kg/m3³

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P.C.A. 5

0.00-0.30 m
presencia de materia orgánica.
Arcilla inorgánica color beige W= 15.83%
0.30 m – 1.50m amarillenta de media F = 100%
plasticidad. PVL= 1879 kg/m3
W(%) = 16.28 %
F(%) = 100
LL(%) = 46.80%
LP(%) = 18.12%
0.30 m-2.80m amarillenta de media CL (%) = 11.24%
plasticidad. S.U.C.S. = CL
P.V.S.M. = 1740 kg/m3
 = 1983 kg/m3
Wop(%) = 18.70%
V.R.S. % =3.23%
Al final del informe se presentan detalladamente los perfiles

estratigráficos de los sondeos realizados así como también de los
pozos a cielo abierto.
8.- ANALISIS DE MECANICA DE SUELOS PARA CIMENTACIONES.
En este capítulo se describen los criterios de análisis y diseño

geotécnico que fueron empleados para realizar los trabajos de
ingeniería de suelos para las posibles estructuras que pretendan
construir como parte del proyecto. Dichos análisis se basan en las
características estratigrafícas y propiedades del subsuelo, conforme

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fueron descritas en el capitulo anterior y que a su vez son el resultado

de la integración de los trabajos de campo y laboratorio realizados
para este proyecto.
8.1.- Propuesta de Cimentación.
A continuación se describen los diferentes aspectos que fueron

considerados para la selección del tipo de cimentación y para
establecer las recomendaciones generales en su proceso
constructivo:
a) El tipo de estructuras que pueden ser colocadas en el sitio

(estructuras ligeras a través de marcos rígidos de acero
desplantados sobre zapatas aisladas); para las vialidades se
considera el tipo de vehículos que van a circular sobre la
vialidad de los pavimentos.
b) Los niveles de piso terminado de proyecto y las condiciones

topográficas del predio.
c) Las condiciones estratigráficas del subsuelo descritas

anteriormente y sus propiedades mecánicas y físicas.

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Para resolver el sistema de cimentación de las estructuras se propone

utilizar el sistema de zapatas aisladas, desplantadas a una
profundidad mínima de 1.20m, sobre el estrato de arcilla color café
claro, la profundidad de desplante es medida a partir del nivel de
terreno actual.
NIVEL DE TERRENO
ACTUAL
ARCILLAS DEL SITIO ARCILLAS DEL SITIO Df
PLANTILLA DE 0.05m
DE ESPESOR DE
CONCRETO SIMPLE DE
f'c=100kg/cm²
Figura 6.- Propuesta de cimentación por medio de zapatas aisladas

para estructuras ligeras.

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8.2.- Análisis de capacidad de carga.
Para determinar la capacidad de carga admisible del terreno de

apoyo de cimentaciones superficiales, desplantadas en suelos
sensiblemente homogéneos, se utilizó la Teoría de Terzaghi, para
suelos cohesivos, mediante la siguiente expresión (ver Referencia 7):
Qa = (1.3c Nc + Df Nq/ Fs---ecuacion 1
Qa = Capacidad de carga admisible del suelo, ton/m2

c = Cohesión, ton/m2
Nc = coeficiente de capacidad de carga, adimensional
 = Peso volumétrico del suelo, ton/m3
Nq= Factores que dependen de la fricción del suelo, adimensional
Df = Profundidad de desplante de la cimentación, mts.
Fs = Factor de seguridad. Fs = 3
Parámetros de diseño:
c 5.07 Ton/m2 Nc 5.70
Nq 1.00
 1.879Ton/m3
Sustituyendo los variables correspondientes en la expresión anterior y

considerando los parámetros geotécnicos en las condiciones

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establecidas en los párrafos anteriores; afectando la expresión

mostrada con un factor de seguridad de 3, se obtuvo en general una
capacidad de carga admisible como sigue:
Qa, zapatas Qa, cimiento

Df, mts. aisladas, corrido,
ton/m2 ton/m2
1.20 13.27 10.38
1.50 13.45 10.56
1.80 13.64 10.75
Tabla 3.- capacidad de carga.
8.3.- Calculo de asentamientos
Para la verificación de asentamientos se consideraron del tipo

elásticos, que se presentarán durante la etapa constructiva, a lo que
se recurrió a la teoría de la elasticidad y en particular al criterio de
Steinbrenner, de acuerdo con este criterio:
1 – 2 1 – 2
H = q B ------------- ( I1 + --------------- I2) IF

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E 1-
En donde:
H = Asentamiento inmediato
q = Presión de contacto
B = Ancho de cimentación
I1,I2,IF = Factores de influencia, los cuales dependen
de L/B, del espesor H del estrato; de la
relación de Poisson , y la profundidad D de
desplante.
De acuerdo a la expresión anterior, al tipo de cimentaciones

propuestas y considerando una profundidad de desplante de 1.50 m,
indicamos que se obtuvo un asentamiento máximo de 2.5 cm, lo cual
es aceptable ya que se presentaran durante la etapa constructiva.
8.4.- Estabilidad de excavaciones.
Para llevar a cabo la construcción de la cimentación, se revisó la

estabilidad de las excavaciones correspondientes, las cuales
consistieron en efectuar los análisis de los taludes; las profundidades
de excavación se determinaron de acuerdo a las profundidades
propuestas para el desplante.

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Los análisis de estabilidad se realizaron empleando un programa de

computadora denominado “ESTALUD”, el cual utiliza el método
Sueco, por medio de dovelas, el cual considera válida la ley de
resistencia de Mohr - Coulomb a lo largo de la superficie circular de
falla.
Este programa analiza todas las posibles fallas: local, en el cuerpo del
talud, y general, ya sea por la base o por el pie; además considera el
incremento del momento motor debido a las sobrecargas en la
corona del talud, correspondiente del equipo de excavación.
El programa utiliza la siguiente expresión general:
F S = Mr / Mm.
Donde:
F S = Factor de seguridad del talud.

Mr = Momento resistente.
Mm = Momento actuante o motor.
El momento resistente esta dado por la siguiente expresión:
Mr = ( ci Li + Wi cos αi tan φ ) R

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Y el momento motor por la expresión:
Mm = R (W sen αi)
En las expresiones anteriores las literales indicadas significan lo

siguiente:
ci = Cohesión del material de la dovela i.

Li = Longitud de la superficie de falla de la dovela i.
Wi = Peso de la dovela i.
φi = Ángulo de fricción interna.
αI = Ángulo de inclinación de la dovela i.
R = Radio del circulo de falla.
Se revisó la estabilidad de los taludes con alturas entre 1.20 y 1.80 m

con una inclinación de 1:1, horizontal a vertical, encontrándose
factores de seguridad (FS) entre 15.50 y 17.90, valores dentro del
rango para ser considerados como estables, para taludes
temporales en condiciones estáticas; por lo cual se recomienda
efectuar las excavaciones correspondientes empleando dicha

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inclinación. Para considerar un talud como estable, el factor de

seguridad deberá ser superior a 1.5
9.0.- ANÁLISIS PARA LA FORMACION DE LAS TERRACERIAS

De acuerdo a la información proporcionada por el contratante y
revisando los planos de distribución de las instalaciones, las
terracerías de la obra pueden dividirse en dos áreas: la primer área
que corresponde a la zona de estacionamientos y será cubierta
por una carpeta asfáltica y la segunda área que corresponde a la
zona donde quedaran ubicadas las estructuras y será recubierta
por un firme de concreto. El predio será protegido mediante una
barda perimetral, la cual evitara que las aguas pluviales lleguen
hacia su interior, debido a esto es posible proponer un nivel de piso
terminado que minimice los cortes, buscando la economía de la
obra.
Las losas de piso en el interior de los talleres y almacenes deberán ser

diseñadas en función del tipo y la magnitud de las cargas que
soportarán, de acuerdo al proyecto estructural; considerando que
dicha losa sea de concreto hidráulico y se desplantará sobre una
capa de “base” de 20.0 cm de espesor; según los niveles de piso
terminado de los talleres y almacenes, el sistema de piso quedará
desplantado sobre el terreno natural.

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Para la conformación de las estructuras de las terracerías

previamente será necesario eliminar la capa de tierra vegetal que
tiene 0.40m de espesor en promedio (arcilla color negra con
presencia de materia organica), la superficie descubierta se deberá
escarificar en un espesor de 15 cm y se compactará al 95% de su
P.V.S.M., Próctor estándar. Posteriormente se colocarán los materiales
del cuerpo de pavimento hasta el nivel inferior de la capa de base
hidráulica de 20.0 cm de espesor, donde se apoyará la losa de
concreto hidráulico o concreto asfaltico.
A continuación se presenta la estructura de pavimento o

terracerías para el área de talleres y almacenes, en esta área
también se considera la construcción de vialidades de concreto
hidráulico:

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CAPA ESPESOR EN MATERIAL RECOMENDADO

mts
Losa de concreto hidráulico, con un f’c mínimo de 250
Losa de concreto - kg/cm2, con sistema de juntas y pasajuntas.
Material de trituración o similar calidad base
hidráulica de acuerdo a la Secretaría de
Base hidráulica 0.20m Comunicaciones y Transportes, compactada al 95 % de
su Peso Volumétrico Seco Máximo
Sub-rasante. 0.30m Material calidad subrasante de acuerdo a las
especificaciones de la S.C.T., compactado a un
mínimo del 95% de su P.V.S.M.
Pedraplén: material compuesto por boleos de 2” a 4”
Pedraplén 0.10m de diámetro y colocados en una sola capa y
compactado por tractor.
Una vez despalmado el terreno, se procederá a
Terreno natural escarificar 0.15m de espesor y recompactarlo al 95%
de su P.V.S.M. proctor.
Tabla 4.- Estructura de terracerías para el área de talleres y

almacenamientos.

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A continuación se presenta la estructura de pavimento o

terracerías para el área de estacionamiento que será cubierta con
carpeta asfáltica:
CAPA ESPESOR EN MATERIAL RECOMENDADO

m
Carpeta asfáltica 0.8m Concreto asfáltico formado con triturado y asfalto
en caliente modificado con estabilidad mínima de 750 kg
compactado al 95 % de su Peso Volumétrico Seco
Marshall.
Material de trituración o similar calidad base
hidráulica de acuerdo a la Secretaría de
Base hidráulica 0.20m Comunicaciones y Transportes, compactada al 95 % de
su Peso Volumétrico Seco Máximo.
Material de trituración o similar calidad sub base
Sub base hidráulica de acuerdo a la Secretaría de
0.15m Comunicaciones y Transportes, compactada al 95 % de
su Peso Volumétrico Seco Máximo.
Sub-rasante. 0.15m Material calidad subrasante de acuerdo a las
especificaciones de la S.C.T., compactado a un
mínimo del 95% de su P.V.S.M.
Pedraplén: material compuesto por boleos de 2” a 4”
Pedraplén 0.10m de diámetro y colocados en una sola capa y
compactado por tractor.
Una vez despalmado el terreno, se procederá a
Terreno natural escarificar 0.15m de espesor y recompactarlo al 95%
de su P.V.S.M. proctor.
Tabla 5.- Estructura de terracerías para el área de

estacionamientos.

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10.- DISEÑO DE VIALIDADES
En este capítulo se realiza el diseño de las vialidades, y para

efectos de cálculo y de acuerdo al contratante, en la zona de
estacionamiento se utilizara concreto asfaltico (pavimento flexible)
y en la zona de vialidades de los talleres (pavimento flexible), se
utilizara concreto hidráulico. En relación a estos parámetros, se
realiza el presente capitulo.
10.1.- DISEÑO DE PAVIMENTOS FLEXIBLES
En las zona vialidades de estacionamiento se propone la

construcción de pavimentos de tipo flexible; los cuales estarán
conformados con una superficie de rodamiento de carpeta asfáltica.
A continuación se presentan los criterios de diseño estructural de estos

pavimentos.
A) TRÁNSITO DE DISEÑO.
Al momento de emitir este informe, no se cuenta con el número de

Vehículos que transitaran por la zona, pero el tránsito promedio anual

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de vehículos ligeros se estima de acuerdo a proyectos de similar

magnitud, con una tasa de crecimiento del orden de 2.0 % anual,
asimismo se consideró una vida útil de 10.0 años.
B) CRITERIO DE DISEÑO Y RESULTADOS.
Para la determinación de los espesores de los pavimentos se empleó

el método del Instituto de Ingeniería de la Universidad Nacional
Autónoma de México, (referencias Nos. 7 y 8), el cual se diseña por
fatiga y supone una falla de una capa en la superficie de la carretera
bajo la hipótesis de que existe una relación lineal entre el logaritmo
de la resistencia (log Δqs) y el logaritmo del número acumulado de
cargas estándar (log ΣL). La carga estándar o eje equivalente se
define como la solicitación de un eje sencillo de 8.20 ton y llantas con
presión de contacto de 5.80 kg/cm2.
Para simplificar esta información y poderla presentar en gráficos de

diseño, generalmente el tránsito mezclado se transforma en tránsito
equivalente en ejes sencillos, mediante factores teóricos y empíricos.
La resistencia para bases, sub-bases y terracerías estabilizadas

mecánicamente por compactación, se mide en términos del valor

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relativo de soporte crítico esperado en el campo durante la vida útil

de la carretera (VRSz).
El valor relativo de soporte crítico para diseño VRSZ se determina

mediante:
(VRSZ)= VRS (1-0.84V)
Donde:
VRS = Valor relativo de soporte esperado en campo bajo condiciones

medias
V = Coeficiente de variación que incluye la incertidumbre debida a

características del suelo, condiciones climatológicas, drenaje,
procedimientos constructivos y conservación, en este caso se
consideró variable entre 0.20 y 0.30 dependiendo de la capa del
pavimento.
Para el diseño, el (VRSZ) utilizado fue el que se indica en la tabla No.6,

considerando que los materiales que se emplearán serán de banco
que cumplan con las siguientes propiedades.

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TABLA No. 6:
VRSz PARA LAS DIFERENTES CAPAS DEL PAVIMENTO.
CAPA (VRSZ) GENERAL
Terreno natural 10%
Sub-rasante 20% minimo
Su-base 50% minimo
Base 80% minimo
Además de los parámetros anteriores se consideró un nivel de

confianza de 0.90 y un nivel de rechazo de 2.50.
Con los datos anteriores se procedió al diseño estructural del

pavimento flexible, utilizando los nomogramas de la referencia No. 7,
y los espesores de pavimento obtenido serán los mínimos
recomendados, como se muestran en la tabla No.7.

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TABLA No. 7:
ESTRUCTURACION DEL PAVIMENTO FLEXIBLE
CAPA ESPESOR
Variable, de acuerdo a niveles de

Sub-rasante
proyecto. (minimo 15.0cm)
Su-base 15.0cm
Base 20.0cm
Carpeta de concreto asfaltico 8.0cm
10.2.-DISEÑO DE PAVIMENTOS RÍGIDOS.
El proyecto considera pavimentos rígidos para las vialidades en el

area de talleres y almacenes y se deberá tomar en cuenta estas
indicaciones:

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A) CRITERIO DE DISEÑO Y RESULTADOS.
Se empleó el método de diseño de la Portland Cement Association

(PCA) de acuerdo con la referencia No.10, el cual determina el
número de repeticiones esperadas en un periodo de diseño para
cada rango de cargas (ejes) y se compara con el número calculado
de repeticiones permisibles para cada carga. La relación de estos
números en porcentaje, representa la resistencia consumida o
porcentaje de fatiga utilizada por el tránsito, la cual no bebe exceder
de 100% al considerar todos los rangos de carga.
En el análisis se consideraron las siguientes propiedades de la losa de

concreto hidráulico y del terreno de apoyo.
• A fin de tomar en cuenta el efecto de fatiga, las cargas del tránsito

se afectan por un factor de seguridad (F.S.) = 1.0, el cual corresponde
a carreteras y calles de tránsito pequeño, como el que ahora se
analiza.
• Se propone una resistencia a la compresión simple de 250 kg/cm2

a los 28 dias.

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• Para la superficie de rodamiento se seleccionó de concreto con

acero de refuerzo y la formación de juntas transversales y
longitudinales, con el objeto de evitar el agrietamiento aleatorio que
pudiera presentarse en la losa por cambios de temperatura y por
contracciones en el concreto, así como por los esfuerzos a que se
verá sometido durante su vida útil por el tránsito vehicular. A este tipo
de losa le corresponde un coeficiente de transferencia de cargas
igual a 3.1; se consideró además un coeficiente de drenaje igual a 1.0
que supone un buen drenaje de la vialidad.
• La losa de concreto hidráulico se colocará sobre una capa de base

compactada al 95% de la prueba Porter con un espesor de 20.00 cm;
la capa de base se colocará sobre una capa de sub rasante que
estará conformada por el material requerido para dar el nivel de
terracerías terminadas, con espesor variable pero mínimo de 30cm.
Con estos datos y los nomogramas que aparecen en la referencia

No.7 se determinó que la estructura de pavimentos puede ser
conformada como se indica en la tabla No.8:

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TABLA No. 8:
ESTRUCTURACION DEL PAVIMENTO RÍGIDO
CAPA ESPESOR
Variable, de acuerdo a niveles de

Sub-rasante (Terraplen)
proyecto. (minimo 30.0cm)
Base 20.0cm
Losa de concreto 20.0cm
Para el caso de pavimentos flexibles o rígidos debe de considerarse

la capa de 10cm de espesor de boleos que se marcan en las
terracerías, esta capa tiene la función de estabilizar el terreno de
apoyo y formar una capa rompedora de capilaridad.
11.- PROCEDIMIENTO CONSTRUCTIVO
A continuación se describen las recomendaciones del proceso

constructivo, tanto para las vialidades como para las terracerías:
11.1.- Inicialmente se deberá efectuar una limpieza general del

predio, retirando árboles y arbustos y toda la vegetación
existente, posteriormente se deberán despalmar 0.40m

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superficiales de material compuesto de arcilla color negra con

presencia de materia orgánica, correspondientes a la capa
vegetal. Con la finalidad de mantener un área limpia de
trabajo y facilitar las labores constructivas, se recomienda retirar
todo este material del sitio de trabajo.
11.2.- A continuación se efectuará la nivelación y el trazo

topográfico de las edificaciones que integrarán la obra, de
acuerdo con lo señalado en los planos de proyecto,
localizando sobre el terreno el área de construcción de las
mismas y colocando las referencias necesarias para su
identificación.
11.3.- Realizados los pasos anteriores se deberán escarificar los

siguientes 0.15m y recompactarlos a un 95% de su Peso
Volumétrico Seco Máximo.
11.4.- Una vez aceptado y liberado el paso anterior se

procederá a la construcción de los rellenos o terracerías que
conforman la estructura de pavimento; inicialmente se
colocara la capa de boleos de de 2 a 4” y de 10.00cm de
espesor.

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11.5.- Posteriormente se deberá de colocar la capa de sub

rasante, con el espesor señalado en las tablas 4 y 5, el material
será colocado en capas que garanticen tener 0.15m de
espesor compacto, a un mínimo del 95% de su P.V.S.M.
11.6.- Liberado el paso anterior se colocara el material de sub

base para el caso de pavimentos flexibles, el material se
colocara en un solo paso, garantizando tener 0.15m de espesor
compacto.
11.7.- Liberada el paso anterior se colocara una capa de base

hidraulica de 0.20m de espesor compacto, con la humedad
necesaria para alcanzar el 95% de su P.V.S.M.
11.8.- Todos los materiales colocados deberán atender lo

especificado en las tablas 4 y 5. La base o sub-base se
colocarán en una sola capa y deberá compactarse con un
rodillo liso vibratorio del mayor peso posible hasta alcanzar el 95
% respecto a su peso volumétrico seco máximo, definido en la
prueba Porter
11.9.- Una vez alcanzado el nivel de base, se procederá a la

construcción de la carpeta asfáltica o losas de concreto según

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sea el caso. En el área de talleres y almacenes se procederá a

trazar en planta las cimentaciones y excavar a la profundidad
requerida de acuerdo a la tabla 3 y considerando los niveles de
proyecto, para no afectar la profundidad de desplante. La
excavación debe considerar 0.05m de plantilla de concreto
simple y podrá realizarse con paredes verticales.
11.10.- Una vez que la platilla alcance su fraguado inicial podrá

habilitarse el acero de refuerzo, cimbrado y colado de zapatas,
de acuerdo a los detalles que marque el proyecto estructural.
11.11.- Una vez que el concreto de las cimentaciones alcance

un 80% de su resistencia, se procederá a realizar los rellenos de
las excavaciones, el material producto de corte y excavación
podrá ser utilizado. Se colocara en capas de 0.20m de espesor.
11.12.- Riego de impregnación: Sobre la capa de sub-base o

base hidráulica seca y barrida, se aplicará un riego de
impregnación utilizando una emulsión asfáltica de rompimiento
medio tipo RL-2K, a razón de 1.2 a 1.8 lts/m2. El riego del
material asfáltico deberá hacerse en dos capas y de
preferencia en las horas más calurosas del día. La superficie
impregnada deberá presentar un aspecto uniforme y el

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material asfáltico deberá estar superficialmente adherido al

material de la base hidráulica, la penetración del riego no
deberá ser menor de 4mm y la reacción química y
evaporación de la emulsión deberá presentarse en no más de
24 horas.
Aun sin presentar depresiones en la superficie, el material

asfáltico regado pudiera formar charcos, cuando esto suceda,
el exceso de material asfáltico acumulado se retirará
inmediatamente por medio de cepillos.
La base impregnada deberá ser cerrada al tránsito por un lapso

mínimo de 48 horas.
11.12.-Riego de liga: Antes de colocar la carpeta asfáltica en

los pavimentos flexibles, sobre la base impregnada, limpia y
exenta de polvo y agua, se procederá a la aplicación de un
riego de liga, con una emulsión asfáltica de rompimiento
rápido, del tipo RR-3K.
El riego de material asfáltico se aplicará a razón de 0.7 lt/m2. La

superficie deberá presentar un aspecto uniforme y el material

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deberá estar firmemente adherido, para darse por terminado el

riego.
El riego de liga se dará con petrolizadora, en toda la superficie

que quedará cubierta por la carpeta; este riego deberá darse
antes de iniciar el tendido de la mezcla asfáltica dejando
transcurrir entre ambas operaciones el tiempo necesario para
que el material asfáltico regado adquiera la viscosidad
adecuada.
11.13.- Posteriormente se colocará la carpeta asfáltica, de 8.00

cm de espesor . La colocación de dicha carpeta debe atender
las normas de calidad existentes para dicho producto.
11.14.- Pavimento Rígido: Sobre la superficie a la que

previamente se le aplicó el riego de impregnación, se
construirán las losas de concreto hidráulico con el espesor que
se señala en el proyecto, con resistencia a la compresión
f'c=250 kg/cm2.
11.15.- Se colocará el acero de refuerzo del pavimento si lo hay,

cuidando colocar las silletas y separadores suficientes para
evitar el movimiento del acero y se dejarán los arreglos de las

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varillas pasa juntas, para finalmente colar los tableros de

concreto f’c= 250 kg/cm2 de 20.0 cm de espesor, en forma
alternada, vibrándolos y cuidando se evite la segregación de
materiales por exceso o falta de vibrado, dejando de una vez
el acabado que indique el proyecto.
11.16.- La construcción de juntas longitudinales articuladas será

con un diseño similar al que se presenta en la figura No.3, se
propone un espaciamiento entre juntas de 4.0 m, aunque para
el caso de vialidades de dos carriles será suficiente con colocar
una junta longitudinal central, se debe observar que en estas
juntas la utilización de acero de refuerzo es opcional.
11.17.- Al final de este informe, se anexan las especificaciones

que deben de cumplir los materiales propuestos como sub
rasante, sub base y base.

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12.- SONDEOS DE EXPLORACIÓN GEOFÍSICA
De acuerdo a los sondeos realizados en el área de estudio

ayudaran a establecer los parámetros necesarios para el diseño de
sistemas eléctricos así como el diseño de la protección catódica de
tanques y tuberías enterradas.
Los Sondeos Eléctricos Verticales se realizaron con el objetivo de

determinar las variaciones de resistividad de los materiales por debajo
de los puntos de observación, así como determinar los espesores de
esas capas, y evaluar dentro de lo posible, la profundidad del
material debajo de la superficie en cada punto.
Los fundamentos físico- geológicos del SEV, se basan en el

estudio de la respuesta del medio geológico al paso de la corriente a
través de dos electrodos de alimentación (A y B), que mantienen un
circuito cerrado.
Esta respuesta es determinable utilizando dos electrodos de

medición (M y N). Este dispositivo fue creado por C. M. Schlumberger.
(Ver figura No.15).

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Figura no. 15.- Funcionamiento de la corriente en el dispositivo

Schlumberger
Los trabajos de campo del SEV consistieron en medir repetidas veces
en un punto central de observación la diferencia de potencial (ΔU) y
la intensidad de corriente (I), para una sola posición de los electrodos
de medición, variando la distancia entre los electrodos de
alimentación, como se aprecia en la figura No. 16.
Figura no. 16.- Esquema de ubicación del dispositivo de electrodos de

SEV.

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12.1 ELABORACIÓN, REPRESENTACIÓN E INTERPRETACIÓN DE LOS

DATOS
Los datos de campo obtenidos sirvieron para calcular los valores de

resistividades aparentes e interpretar las curvas de campo.
Con los tres valores, se calculó un promedio de ΔU e I, y se calcularon

las resistividades aparentes mediante la fórmula:
La interpretación de las curvas de SEV y sus respectivos cortes

geoeléctricos se pueden observar en los perfiles geoelectricos y en las
curvas de los SEVS donde se muestra las resistividades aparentes.

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Resistividades Aparentes En Suelos De Acuerdo A La Porosidad Y La

Salinidad Del Agua.
TIPO DE SUELO RESISTIVIDAD
Rocas Igneas Y Metamorficas Inalteradas >1000Ω.m
Rocas Ígneas y metamórficas alteradas, De 100 a 1000 Ω.m
o fuertemente diaclasadas
Calizas y areniscas De 100 a mas de 1000 Ω.m
Arcillas De 1 a 10 Ω.m
Limos De 10 a 100 Ω.m
Arenas De 100 a 1000 Ω.m
Gravas De 200 a mas de 1000 Ω.m

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PERFILES GEOELECTRICOS DE RESISTIVIDAD REAL

FIG. 19.- PERFIL GEOLÉCTRICO DE RESISTIVIDAD REAL SEV 1

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20.- PERFIL GEOLÉCTRICO DE RESISTIVIDAD REAL SEV 2

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24.- GRAFICA DE RESISTIVIDAD SEV 1
1D Model
Resistivity (Ohm-m)
RP GEOTECNIA INGENIERIA SA DE
CV
SEV 1

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1D Model
Resistivity (Ohm-m)
CV
SEV 2

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1D Model
Resistivity (Ohm-m)
CV
SEV 3

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1D Model
Resistivity (Ohm-m)
CV
SEV 4

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1D Model
Resistivity (Ohm-m)
CV
SEV 5

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13.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
a. La compañía ICA FLUOR DANIEL S. DE R.L. tiene a su cargo la

construcción de la obra “CONSTRUCCION DE PATIO DE
MANIOBRAS DE TALLERES DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DE
LA CENTRAL DE ALMACENAMIENTO Y BOMBEO TAJIN” ubicada
en la ciudad de Coatzintla, Veracruz; para lo cual se solicito a
esta compañía realizar el estudio de mecánica de suelos
correspondiente.
b. La exploración geotécnica consistió en realizar 1 sondeo

profundo tipo S.P.T. hasta 25.00m de profundidad, un SPT a
15.00m y tres S.P.T. a 7.00m y 5 pozos a cielo abierto a 3.00 m
para la recuperación de muestras alteradas e inalteradas.
c. En general el sitio está constituido principalmente por depósitos

de arcillas en con tonalidades amarillentas, de plasticidades
medias, cuya clasificación S.U.C.S. es CL y CH arcilla de
media a alta plasticidad.

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d. Los materiales recomendados calidad base, sub base

hidráulica, pueden ser encontrados en el banco El Vizcaino,
siempre y cuando lo criben adecuadamente, el banco se
encuentra sobre la margen derecha del Rio Cazones, a 7km
aproximadamente del predio en estudio. Otro banco de
materiales se encuentra a 8.00km aproximadamente es de la
compañía PACCSA, al final de este informe se agregan las
graficas de calidad de estos materiales.
e. El proyecto se ubica en la Planicie Costera del Golfo,

caracterizada por un área planicie donde afloran lutitas,
areniscas y conglomerados del terciario (Tm y To(lu-ar),
plegadas por efectos tectónicos y cubiertos por terrazas,
abanicos y llanuras aluviales. Se presentan también cuerpos
intrusivos e hipabisales de gabro y basalto dispersos en el área
(Q(lgeb)).
f. Las profundidades a que se hace referencia en este informe

son con respecto al nivel superior del material existente al
momento de efectuar la exploración y muestreo (arcilla color
negra con presencia de materia orgánica y tapizada por
arboles y arbustos), por lo que deben considerarse los niveles

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de proyecto para no afectar la profundidad de desplante de

las cimentaciones.
g. Recomendamos que los suelos del relleno sean materiales

recomendados por un departamento de reconocido prestigio
en el área de verificación y control de materiales de
construcción y/o vías terrestres, debiéndose respetar el
método de colocación y espesor de las capas y también se
deberá llevar un estricto control en el método de colocación y
contenidos de agua de los rellenos con el objeto de alcanzar
el porcentaje de compactación sugerido.
h. Todas las tuberías que transporten algún fluido deberán ser

diseñadas, construidas y protegidas, con el objeto de que se
eviten fugas que incrementen el contenido de agua en los
suelos y modifiquen su resistencia al esfuerzo cortante.
i. La información contenida en este informe solo será válida en el

sitio de exploración efectuado y no deberá extrapolarse a sitios
contiguos.

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Esperando que el trabajo realizado sea de utilidad, quedamos a

sus muy apreciables órdenes.
Atentamente
Ing. Arturo Ramos Patiño
RP Geotecnia Ingeniería
Poza Rica, Ver., 16 de Marzo del 2011

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14- REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS

REFERENCIA 1
http://es.wikipedia.org/wiki/Poza_Rica_de_Hidalgo
REFERENCIA 2
www.naranjosamatlan.gob.mx
REFERENCIA 3
Manual de Obras Civiles, Diseño por Sismo
REFERENCIA 4
NRF-TANQUE 015- PEMEX – 2008
REFERENCIA 5
ASTM 1586 D - Standard test method for standard Penetration
test (SPT) and Split – Barrel Sampling of Soils
REFERENCIA 6
Secretaria de Recursos Hidráulicos “Manual de Mecánica de
Suelos” segunda edición Mex. 1970
REFERENCIA 7
Mecánica De Suelos-Tomo 1 y 2- Juárez Badillo – Rico
Rodríguez- Teorías Y Aplicaciones De La Mecánica De Suelos.
REFERENCIA 8
Norma PEMEX No. 2.214.01 Para Cimentación De Tanques

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REFERENCIA
PEMEX P.4.0111.02 Pruebas Índice (mecánica de suelos).
REFERENCIA
ASTM D 2487 – Standard Practice for Classification of Soils for

Engineering Purposes (Unified Soil Classification System) (Practica
estándar para la clasificación de suelos para propósitos de
ingeniería (Sistema de Clasificación de Suelo Unificado).
REFERENCIA
ASTM D 2488 – Standard Practice for Descripción and
Identification of Soils (visual – manual procedure) (practica
estándar para la descripción e identificación de suelos
(procedimiento visual – manual).
REFERENCIA
ASTM D 1587 - Standard Practice for Thin/Walled Tube
Sampling of soils for Geotechnical Purposes (practica estándar para
el muestreo por medio de tubos de pared delgada de suelos para
propósitos geotécnicos).
REFERENCIA
Mecánica De Suelos-Tomo 1 y 2- Juárez Badillo – Rico
Rodríguez- Teorías Y Aplicaciones De La Mecánica De Suelos.

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ANEXO I.- FIGURAS
- PERFILES ESTATIGRAFICOS

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ARCILLA COLOR NEGRA CON PRESENCIA

DE MATERIA ORGANICA
100
CL
CL
CH
ARCILLA COLOR AMARILLO CLARO.
CL
CL
CL
CL
SOLICITANTE: ICA FLUOR DANIEL S, DE R.L.
OBRA: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE

OPERACION Y MANTENIMIENTO CAB TAJIN

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ARCILLA COLOR NEGRA CON PRESENCIA

DE MATERIA ORGANICA
100
CL
CL
CH
ARCILLA COLOR AMARILLO CLARO.
CL
CL
CL
CL


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ARCILLA COLOR CAFE NEGRA CON

PRESENCIA DE MATERIA ORGANICA
ARCILLA COLOR BEIGE AMARILLENTA

CON VETAS COLOR GRIS.
100
CH
ARCILLA COLOR AMARILLA CLARA CON

VETAS COLOR GRIS.


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W= 16.37%
F = 100%
LL= 60.87%
LP= 23.55%
IP=37.32%
CL = 17.06%
PVSM=1668 kg/m³
PVL= 1872 kg/m³
VRS=1.62%
.
W = Humedad
G = Gravas
A = Arenas ICA FLUOR DANIEL S. DE R.L.
F = Finos
LL = L i m it e l í q u i d o
LP = L i m it e p l á s t i c o OBRA: CONSTRUCCION DE PATIO DE MANIOBRAS DE
IP = Índice de plasticidad
CL = c o n t r a c c i o n li n e a l TALLERES DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DE LA
Ss = Densidad de sólidos CENTRAL DE ALMACENAMIENTO Y BOMBEO TAJIN

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W= 15.38%
F = 100%
LL=63.70%
LP= 15.84%
IP=47.86%
PVSM=1790 kg/m³
Wopt = 18.00%
PVL= 2071 kg/m³
VRS=3.23%
.
W= 16.91%
F = 100%
PVL= 1719 kg/m³
W = Humedad
G = G r a v as
A = A r e n as ICA FLUOR DANIEL S. DE R.L.
F = F i n os
LL = L i m i t e l í q u i do
LP = Limite plástico OBRA: CONSTRUCCION DE PATIO DE MANIOBRAS DE
IP = Í n d i c e d e p l a s t i c i da d
CL = c o n t r a c c i o n l i ne a l TALLERES DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DE LA

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W= 17.23%
F = 100%
LL= 74.30%
LP= 20.30%
IP= 54.00%
CL = 20.08%
PVSM=1710 kg/m³
VRS=4.85%
.
W = Humedad
G = G r av a s
F = Finos
LL = L i m i t e l í qu i d o
LP = Limite plástico
OBRA: CONSTRUCCION DE PATIO DE MANIOBRAS DE
IP = Í n d i c e de p l a s t i c i d ad
CL = c o n tr a c c i o n l i n e a l TALLERES DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DE LA

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W= 16.64%
F = 100%
LL= 42.94%
LP= 21.10%
IP=21.83%
CL = 11.24 %
PVSM=1782 kg/m³
PVL= 2003 kg/m³
VRS=3.23%
.
W= 18.48%
F = 100%
PVL= 1655 kg/m³
W = H u m e d ad
G = Gravas
A = A r e na s ICA FLUOR DANIEL S. DE R.L.
F = Finos
LL = L i m i t e l í qu i d o
LP = L i m i t e p l ás t i co OBRA: CONSTRUCCION DE PATIO DE MANIOBRAS DE
IP = Í n d i c e d e p l a s t i ci da d
CL = c o n t r a c c i o n l i n ea l TALLERES DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DE LA
Ss = D e n s i d a d d e só l i d o s CENTRAL DE ALMACENAMIENTO Y BOMBEO TAJIN

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W= 15.83%
F = 100%
PVL= 1622 kg/m³
W= 16.28%
F = 100%
LL= 46.80%
LP= 18.12%
IP=28.68%
PVSM=1740 kg/m³
PVL= 1983 kg/m³
VRS=3.23%
.
W = H um e d ad
G = G r a v as
F = F i n os
LL = L i m i t e l í q u ido
LP = L i m i t e p l á s t ic o OBRA: CONSTRUCCION DE PATIO DE MANIOBRAS DE
IP = Í n d i c e d e p l a s t i cidad
CL = c o n t r a c c i o n l i neal TALLERES DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DE LA
Ss = D e n s i d a d d e s ó li dos CENTRAL DE ALMACENAMIENTO Y BOMBEO TAJIN

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ANEXO II.- REGISTROS DE CAMPO

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Solicitante: ICA FLUOR DANIEL S, DE R.L.

Ubicación : COATZINTLA VERACRUZ
CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE

Obra:
OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO CAB-TAJIN
Sondeo Nº : SPT 1 (25m)

REGISTRO DE CAMPO Procedimiento : BR - AL
Fecha : 11/04/11
Fecha Muestra Profundidad Tipo de Penetración Estandar Long.

Y m Herramienta Número de Golpes Perf. Recuperación RQD CLASIFICACION DE CAMPO
Turno Nº de a Avance Muestreo 15 cm 15 cm 15 cm 15 cm cm cm % %
Arcilla color negra con presencia de materia
0 0.40 BTR 40
orgánica.
0.40 1.00 BTR 60 Arcilla color amarilla clara.
1 1.00 1.60 SPT 7 13 15 17 60 56 93.33 Arcilla color amarilla clara.
1.60 2.00 BR-AL 40 Arcilla color amarilla clara.
Observaciones Generales: Ademe: - m Reviso en campo: xxxxx

N.A.F. : 7.00 m Fecha de lectura: abril-11
Jefe de brigada: ING. ARTURO RAMOS PATIÑO. Cementación y Reperforación : m
Cota de inicio: m.
BTR = BROCA TRICONICA SPT= PENETRACIÓN ESTANDAR BD= BARRIL DENISON BR-AL = BROCA DE ALETA
BNQ= BARRIL NQ TS = TUBO SHELBY S/R = SIN RECUPERACION

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Obra:

Fecha : 11/04/2011 y 12/04/2011

14.00 14.10 SPT >60 10 Lutita color gris.
14.10 15.00 BR-AL 90 Lutita color gris.

Cota de inicio: m.

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Obra:

Fecha : 12/04/2011

20.00 20.05 SPT >60 5 S/R Lutita color gris.

N.A.F. : 7.00 m Fecha de lectura: enero-11
Cota de inicio: m.

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Obra:

Fecha : 11/04/11

0 0.35 BTR 35
orgánica.
2.60 3.00 BR-AL 40 Arcilla color amarilla clara con vetas color gris.
3 3.00 3.60 SPT 10 12 18 18 60 55 91.67 Arcilla color amarilla clara con vetas color gris.

Cota de inicio: m.

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Obra:

Fecha : 11/04/2011 y 12/04/2011

10.00 10.60 SPT 18 17 19 22 60 30 50.00 Arcilla color amarilla clara con vetas color gris.

Cota de inicio: m.

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Obra:

Procedimiento : BR - AL
REGISTRO DE CAMPO
Fecha : 08/04/2011

0 0.45 BTR 45
orgánica.

Cota de inicio: m.

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Obra:

Fecha : 09/04/2011

0 0.42 BTR 42
orgánica.

Cota de inicio: m.

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Obra:

Procedimiento : BR - AL
REGISTRO DE CAMPO
Fecha : 14/04/2011

0 0.50 BTR 50 Arcilla color negra con presencia de materia orgánica.
0.50 1.00 BTR 50 Arcilla color beige amarillenta con vetas color gris

Cota de inicio: m.

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ANEXO III.- RESULTADOS DE LABORATORIO

Rev. 01
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RP GEOTECNIA INGENIERÍA, S.A. DE C. V.

R.F.C. RGI-090109-9Y2
FRANCISCO GONZÁLEZ BOCANEGRA No.6, COL. 5 DE MAYO NUEVA C.P. 93250 POZA RICA, VER. TEL 01 (782) 82 6 57 68
LIMITE DE CONSISTENCIA
FECHA : Jueves, 14 de Abril de 2011
OBRA : CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO CAB TAJIN
LOCALIZACION: TERRENO AL NOR OESTE DEL CAB TAJIN, COATZINTLA, VERACRUZ.
COMPAÑÍA: ICA FLUOR DANIEL S, DE R.L.
SONDEO: SPT 1 (25 METROS) MUESTRA : 1122 PROFUNDIDAD: 1.60m
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES: (CL) ARCILLA INORGANICA DE MEDIA PLASTICIDAD
LIMITE LIQUIDO LIMITE PLÁSTICO
PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA
TARA + MUESTRA HÚMEDA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
7 49.00 39.22 16.91 9.78 22.31 43.84 12 75 16.80 16.44 14.69 0.36 1.75 20.57
50 39.50 32.20 14.10 7.30 18.10 40.33 23 7 20.80 20.14 17.10 0.66 3.04 21.71
3 52.75 45.86 27.88 6.89 17.98 38.32 35
7 39.40 32.51 14.02 6.89 18.49 37.26 47 21.14
LIMITE LIQUIDO : 40.06

LIMITE PLÁSTICO : 21.14
IND. DE PLASTICIDAD 18.92
W: 22.02
Ss 2.63
CONTRACCIÓN LINEAL:
50
45
40
35
30
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES
OBSERVACIONES Y/O RECOMENDACIONES:

DETERMINACION DE LIMITES DE CONSISTENCIA
ELABORO VALIDO
ING. BENITO MENDEZ ORTIZ ING. ARTURO RAMOS ROQUE

LABORATORISTA DIRECTOR GENERAL

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R.F.C. RGI-090109-9Y2
FECHA : Lunes, 18 de Abril de 2011
PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
33 35.40 28.52 15.39 6.9 13.13 52.40 11 23 17.56 17.07 14.61 0.49 2.46 19.92
23 36.75 29.56 14.66 7.19 14.90 48.26 23 17 17.27 16.78 14.35 0.49 2.43 20.16
150 39.50 31.76 14.95 7.74 16.81 46.04 35
50 34.40 28.12 14.10 6.28 14.02 44.79 48 20.04

W: 21.23
Ss 2.63
CONTRACCIÓN LINEAL: ------
50
45
40
35
30
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

ELABORO VALIDO


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R.F.C. RGI-090109-9Y2
PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
4 36.15 28.70 14.09 7.5 14.61 50.99 14 48 16.75 16.33 14.45 0.42 1.88 22.34
2 40.80 32.42 15.20 8.4 17.22 48.66 23 181 16.10 15.71 13.95 0.39 1.76 22.16
2 39.50 32.23 16.65 7.27 15.58 46.66 35
33 42.50 34.06 15.40 8.44 18.66 45.23 48 22.25

W: 19.12
Ss 2.56
CONTRACCIÓN LINEAL: 13.25
60
55
50
45
40
35
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

ELABORO VALIDO


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R.F.C. RGI-090109-9Y2
FECHA : Miércoles, 13 de Abril de 2011
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES: (CH) ARCILLA INORGANICA DE ALTA PLASTICIDAD
PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
80 41.73 32.99 15.13 8.74 17.86 48.94 15 18 17.94 17.29 14.02 0.65 3.27 19.88
117 39.50 31.44 14.36 8.06 17.08 47.19 23 6 16.87 16.36 14.00 0.51 2.36 21.61
93 45.20 35.79 15.04 9.4 20.75 45.35 37
29'' 29.55 23.08 8.56 6.47 14.52 44.56 48 20.74

W: 21.10
Ss 2.63
60
55
50
45
40
35
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

ELABORO VALIDO


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R.F.C. RGI-090109-9Y2
PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
95 37.57 28.96 10.69 8.6 18.27 47.13 11 8 17.90 17.32 14.59 0.58 2.73 21.25
23 35.40 29.15 14.60 6.25 14.55 42.96 23 49 12.15 11.55 8.58 0.60 2.97 20.20
7 33.50 28.69 16.90 4.8 11.79 40.80 35
50 38.90 31.83 14.10 7.07 17.73 39.88 48 20.72

W: 21.18
Ss 2.63
55
50
45
40
35
30
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

ELABORO VALIDO


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Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.

R.F.C. RGI-090109-9Y2
PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
80 36.19 28.39 13.92 7.80 14.47 53.90 10 9 18.90 18.04 14.46 0.86 3.58 24.02
24 51.30 41.83 22.88 9.47 18.95 49.97 23 61 18.18 17.50 14.60 0.68 2.90 23.45
4 39.40 34.40 23.98 5.0 10.42 47.98 37
55 38.75 31.10 14.80 7.65 16.30 46.93 48 23.74

W: 25.10
Ss 2.63
55
50
45
40
35
30
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

ELABORO VALIDO


Rev. 01
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R.F.C. RGI-090109-9Y2
PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
80 28.19 23.97 15.15 4.22 8.82 47.85 10 2 19.95 19.35 16.68 0.60 2.67 22.47
95 32.30 25.67 10.73 6.63 14.94 44.38 22 9 17.00 16.50 14.52 0.50 1.98 25.25
55 31.00 26.15 14.82 4.85 11.33 42.81 33
21 37.80 31.37 15.91 6.43 15.46 41.59 45 23.86

W: 18.87
Ss 2.63
50
45
40
35
30
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

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# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
33 41.36 32.91 15.42 8.5 17.49 48.31 13 61 16.95 16.55 14.65 0.40 1.90 21.05
75 46.20 36.30 14.70 9.90 21.60 45.83 24 7 19.81 19.37 17.14 0.44 2.23 19.73
2 38.35 30.94 14.37 7.41 16.57 44.72 33
150 50.20 39.56 14.96 10.6 24.60 43.25 48 20.39

W: 21.83
Ss 2.63
50
45
40
35
30
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
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CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
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TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
7 32.86 25.23 14.02 7.6 11.21 68.06 10 49 11.46 10.90 8.56 0.56 2.34 23.93
24 35.40 27.37 15.00 8.0 12.37 64.92 22 4 16.86 16.33 14.09 0.53 2.24 23.66
61 36.80 28.23 14.65 8.57 13.58 63.11 35
177 36.50 28.00 14.33 8.50 13.67 62.18 48 23.80

W: 19.12
Ss 2.56
80
75
70
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5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
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TARA + MUESTRA SECA
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CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
4 35.15 28.48 14.10 6.67 14.38 46.38 10 8 17.98 17.40 14.02 0.58 3.38 17.16
400 50.97 45.39 32.74 5.58 12.65 44.11 22 181 17.19 16.71 14.03 0.48 2.68 17.91
33 42.90 34.65 15.42 8.3 19.23 42.90 36
117 28.10 24.03 14.38 4.07 9.65 42.18 45 17.54

W: 20.48
Ss 2.63
60
55
50
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5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
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PESO TARA
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TARA + MUESTRA SECA
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CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
50 37.95 29.30 14.10 8.7 15.20 56.91 12 24 18.11 17.52 15.11 0.59 2.41 24.48
95 35.70 28.31 14.60 7.39 13.71 53.90 23 8 16.56 16.20 14.65 0.36 1.55 23.23
7 49.80 38.57 16.91 11.2 21.66 51.85 35
55 37.50 29.84 14.80 7.66 15.04 50.93 47 23.85

W: 19.97
Ss
70
65
60
55
50
45
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
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CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
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TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
33 41.30 32.78 15.42 8.52 17.36 49.08 11 95 14.25 13.65 10.74 0.60 2.91 20.62
400 50.06 44.56 32.74 5.50 11.82 46.53 20 7 20.37 19.80 16.93 0.57 2.87 19.86
75 46.80 36.83 14.70 10.0 22.13 45.05 29
117 27.79 23.70 14.38 4.09 9.32 43.88 42 20.24

W: 15.94
Ss 2.63
55
50
45
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35
30
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
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CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
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TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
2 47.80 39.03 15.20 8.77 23.83 36.80 11 24 19.04 18.41 15.11 0.63 3.30 19.09
49 40.90 32.86 8.60 8.04 24.26 33.14 23 7 21.15 20.46 16.89 0.69 3.57 19.33
55 39.50 33.62 14.80 5.88 18.82 31.24 35
23 40.50 34.52 14.60 5.98 19.92 30.02 48 19.21

W: 23.26
Ss 2.63
40
35
30
25
20
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

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CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
49 34.95 27.19 8.60 7.76 18.59 41.74 12 50 16.82 16.20 14.09 0.62 2.11 29.38
61 38.90 32.16 14.85 6.74 17.31 38.94 23 18 17.00 16.31 14.00 0.69 2.31 29.87
80 40.50 33.62 15.13 6.88 18.49 37.21 35
21 36.50 31.03 15.91 5.47 15.12 36.18 47 29.63

W: 25.47
Ss 2.63
40
35
30
25
20
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
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# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
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TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
75 37.17 29.04 14.65 8.13 14.39 56.50 10 80 17.25 16.58 13.90 0.67 2.68 25.00
2 40.90 31.96 15.20 8.94 16.76 53.34 22 18 17.30 16.64 14.02 0.66 2.62 25.19
9 38.45 30.27 14.49 8.18 15.78 51.84 33
33 36.50 29.40 15.40 7.10 14.00 50.71 45 25.10

W: 20.84
Ss 2.56
65
60
55
50
45
40
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

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# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
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TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
9 44.50 35.11 14.49 9.39 20.62 45.54 12 6 17.50 16.89 13.97 0.61 2.92 20.89
48 45.80 36.46 14.23 9.34 22.23 42.02 23 400 35.88 35.34 32.80 0.54 2.54 21.26
95 39.50 31.28 10.70 8.22 20.58 39.94 35
1'' 46.50 37.74 14.88 8.76 22.86 38.32 48 21.08

W: 26.00
Ss 2.63
55
50
45
40
35
30
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

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# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
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TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
2 35.39 29.32 16.65 6.07 12.67 47.91 10 117 17.86 17.19 14.35 0.67 2.84 23.59
80 40.90 32.53 13.92 8.37 18.61 44.98 21 33 18.35 17.79 15.40 0.56 2.39 23.43
18 51.30 40.13 14.05 11.2 26.08 42.83 35
501 45.20 35.91 13.64 9.29 22.27 41.72 49 23.51

W: 24.78
Ss 2.63
55
50
45
40
35
30
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

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# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
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TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
21 35.52 29.77 15.87 5.75 13.90 41.37 15 44 18.30 17.82 15.27 0.48 2.55 18.82
33 33.70 28.58 15.40 5.12 13.18 38.85 24 150 17.34 16.97 14.95 0.37 2.02 18.32
61 30.50 26.13 14.60 4.4 11.53 37.90 32
75 32.90 27.95 14.69 4.95 13.26 37.33 45 18.57

W: 20.18
Ss 2.63
55
50
45
40
35
30
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

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# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
4 38.40 31.51 15.00 6.89 16.51 41.73 13 7 20.16 19.67 17.09 0.49 2.58 18.99
77 31.27 26.47 14.19 4.80 12.28 39.09 21 80 18.55 18.02 15.12 0.53 2.90 18.28
21 36.90 31.26 15.87 5.6 15.39 36.65 35
501 46.90 38.25 13.64 8.65 24.61 35.15 48 18.63

W: 20.01
Ss 2.63
55
50
45
40
35
30
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

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# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
23 34.12 27.45 14.60 6.67 12.85 51.91 11 58 18.35 17.73 14.34 0.62 3.39 18.29
4 36.70 32.50 23.98 4.20 8.52 49.30 21 48 16.03 15.70 14.14 0.33 1.56 21.15
2 38.40 30.61 14.15 7.79 16.46 47.33 35
21 35.90 29.57 15.90 6.33 13.67 46.31 48 19.72

W: 17.66
Ss 2.63
50
45
40
35
30
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

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# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
24 50.10 39.08 22.88 11.0 16.20 68.02 15 10A 25.90 25.55 24.40 0.35 1.15 30.43
55 38.75 29.26 14.80 9.49 14.46 65.63 24 28 23.90 23.63 22.74 0.27 0.89 30.34
7 32.40 26.36 16.90 6.04 9.46 63.85 36
44 40.90 31.08 15.31 9.82 15.77 62.27 49 30.39

W: 17.94
Ss 2.63
40
35
30
25
20
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

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# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
50 39.50 29.49 14.10 10.0 15.39 65.04 12 49 11.65 10.95 8.56 0.70 2.39 29.29
33 42.70 32.26 15.41 10.4 16.85 61.96 23 2 19.13 18.58 16.70 0.55 1.88 29.26
75 38.60 29.63 14.69 8.97 14.94 60.04 35
150 36.85 28.74 14.95 8.11 13.79 58.81 48 29.27

W: 22.74
Ss 2.56
80
75
70
65
60
55
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

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# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
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TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
3 46.18 39.23 27.88 6.95 11.35 61.23 10 75 17.43 16.91 14.70 0.52 2.21 23.53
2 38.40 29.96 15.20 8.44 14.76 57.18 22 24 17.29 16.85 15.10 0.44 1.75 25.14
80 43.20 32.66 13.92 10.5 18.74 56.24 34
117 39.50 30.55 14.36 8.95 16.19 55.28 45 24.34

W: 27.39
Ss 2.63
65
60
55
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45
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5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

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R.F.C. RGI-090109-9Y2
PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
7 47.38 35.04 14.02 12.3 21.02 58.71 14 7 19.56 19.03 16.91 0.53 2.12 25.00
93 39.40 30.65 15.04 8.75 15.61 56.05 23 61 16.47 16.10 14.65 0.37 1.45 25.52
55 38.50 30.20 14.80 8.3 15.40 53.90 36
8 29.07 24.07 14.61 5.00 9.46 52.85 45 25.26

W: 21.13
Ss
55
50
45
40
35
30
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

ELABORO VALIDO

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PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
10A 41.68 32.06 14.36 9.62 17.70 54.35 12 58 16.20 15.93 14.90 0.27 1.03 26.21
93 38.45 30.55 15.04 7.90 15.51 50.93 22 27 17.56 16.77 13.74 0.79 3.03 26.07
80 36.20 29.27 15.10 6.9 14.17 48.91 35
49 30.20 23.22 8.58 6.98 14.64 47.68 47 26.14

W: 25.10
Ss 2.63
55
50
45
40
35
30
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

ELABORO VALIDO

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PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
27 43.32 34.77 22.76 8.55 12.01 71.19 11 10 26.09 25.40 22.60 0.69 2.80 24.64
23 28.60 22.89 14.60 5.71 8.29 68.88 23 8 25.55 24.96 22.52 0.59 2.44 24.18
30 49.60 39.04 23.35 10.6 15.7 67.30 35
17 48.90 38.57 23.10 10.3 15.5 66.77 48 24.41

W: 18.54
Ss 2.63
75
70
65
60
55
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

ELABORO VALIDO

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PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
3 43.14 36.32 24.34 6.8 11.98 56.93 10 93 17.14 16.70 14.99 0.44 1.71 25.73
22 49.50 40.38 22.90 9.12 17.48 52.17 22 58 17.63 17.07 14.87 0.56 2.20 25.45
17 50.45 41.38 23.14 9.07 18.24 49.73 35
117 48.30 37.29 14.36 11.0 22.93 48.02 48 25.59

W: 19.45
Ss 2.63
65
60
55
50
45
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

ELABORO VALIDO

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PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
26 45.04 33.49 19.16 11.6 14.33 80.60 13 14 27.12 26.40 23.24 0.72 3.16 22.78
150 40.38 29.16 14.95 11.2 14.21 78.96 22 63 22.90 22.69 21.74 0.21 0.95 22.11
2 40.80 30.25 16.65 10.6 13.60 77.57 35
61 36.74 26.86 14.00 9.9 12.86 76.83 47 22.45

W: 17.84
Ss 2.63
90
85
80
75
70
65
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

ELABORO VALIDO

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PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
34 52.04 41.47 27.90 10.6 13.57 77.89 14 18 15.64 15.25 14.00 0.39 1.25 31.20
2 39.80 29.11 15.20 10.7 13.91 76.85 23 150 17.69 17.04 14.97 0.65 2.07 31.40
117 38.75 28.36 14.36 10.4 14.00 74.21 34
93 39.85 29.37 15.04 10.5 14.33 73.13 48 31.30

W: 17.63
Ss 2.63
90
85
80
75
70
65
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

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PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
23 41.60 33.08 22.00 8.5 11.08 76.90 10 28 25.11 24.68 22.74 0.43 1.94 22.16
27 46.30 36.37 22.74 9.93 13.63 72.85 22 10A 26.69 26.29 24.39 0.40 1.90 21.05
8 39.80 32.61 22.46 7.2 10.15 70.84 35
IV 42.70 34.70 23.24 8.00 11.46 69.81 48 21.61

W: 18.21
Ss 2.63
90
85
80
75
70
65
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

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PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
30 49.75 38.53 23.35 11.2 15.18 73.91 12 6A 21.90 21.52 20.00 0.38 1.52 25.00
75 41.50 30.37 14.65 11.1 15.72 70.80 24 180 16.50 16.00 14.03 0.50 1.97 25.38
21 39.50 29.83 15.88 9.7 13.95 69.32 35
4 35.75 27.36 15.05 8.39 12.31 68.16 49 25.19

W: 16.93
Ss 2.63
CONTRACCIÓN LINEAL: -----
90
85
80
75
70
65
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

ELABORO VALIDO

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Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.
RP GEOTECNIA INGENIERÍA, S.A. DE .C.V.

R.F.C. RGI-090109-9Y2
FRANCISCO GONZÁLEZ BOCANEGRA No.6, COL. 5 DE MAYO NUEVA C.P. 93250 POZA RICA, VER. TEL. 01 (782) 82 6 57 68
PRUEBA DE COMPACTACIÓN DINÁMICA

FECHA: Martes, 19 de Abril de 2011 MÉTODO: PROCTOR VARIANTE: --------
OBRA: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO CAB TAJIN
LOCALIZACIÓN: COATZINTLA, VERACRUZ
BANCO: PCA 1 A UNA PROFUNDIDAD DE 2.70m USO T.N MUESTRA Nº: 1129
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES: CH ARCILLA INORGANICA DE ALTA PLASTICIDAD
MOLDE No. 2 DIÁMETRO 10.13 cm ALTURA 11.35 cm VOLUMEN 0.915 L
CALCULO DE LA HUMEDAD Y DEL PESO ESPECIMENES

ESPECIFICO.
1 2 3 4 5
CAPSULA No. IV 10 8 21 =========
PESO DE LA CAPSULA (1) (g) 23.22 22.56 22.51 21.37 =========
PESO CAPSULA + SUELO HÚMEDO (2) (g) 120.71 111.28 121.79 122.48 =========
PESO CAPSULA + SUELO SECO (3)(g) 105.56 96.37 103.59 102.10 =========
PESO DEL AGUA= 2-3 (W) (g) 15.15 14.91 18.20 20.38 =========
PESO SUELO SECO= 3-1 (WS) (g) 82.34 73.81 81.08 80.73 =========
W
CONTENIDO DE AGUA (W1) % 18.40 20.20 22.45 25.24 =========
WS
PESO MATERIAL HÚMEDO + MOLDE (4)(kg) 3,775 3,845 3,860 3,810 =========
PESO DEL MOLDE (5) (kg) 2,025 2,025 2,025 2,025 =========
PESO MATERIAL HÚMEDO 4-5 (WH) (kg) 1,750 1,820 1,835 1,785 =========
WH
PESO SUELO SECO 100 (WS') (kg) 1,478 1,514 1,499 1,425 =========
100+W1
WS'
PESO ESPECIFICO SECO (kg/m³) 1,615 1,655 1,638 1,558 =========
VOL.
PESO ESPECIFICO SECO MÁXIMO 1,668 kg/m³
1750
HUMEDAD OPTIMA 21.19 %
PESO ESPECIFICO EN Kg/m3
3
P.V.S.S. 1,115 kg/m
1700
1650
1600
1550
16 18 20 22 24 26 28
HUMEDAD EN %
DETERMINACIÓN DE PESO VOLUMÉTRICO SECO MÁXIMO Y HUMEDAD OPTIMA
ELABORO. VALIDO
ING. BENITO MÉNDEZ ORTIZ ING. ARTURO RAMOS ROQUE.

LABORATORISTA. DIRECTOR GENERAL.
Rev. 01
Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.

R.F.C. RGI-090109-9Y2
OBRA : TALLERES DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DEL CAB TAJIN
COMPAÑÍA: ICA FLUOR DANIEL S, DE R.L
BANCO: PCA 1 A 2.70m USO TN MUESTRA: 1129
PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
4 36.96 28.40 15.00 8.56 13.40 63.88 11 75 17.42 16.90 14.73 0.52 2.17 23.96
117 33.70 26.34 14.35 7.36 11.99 61.38 20 23 17.96 17.34 14.66 0.62 2.68 23.13
93 47.50 35.33 15.00 12.2 20.33 59.86 32
80 48.50 36.13 15.10 12.4 21.03 58.82 45 23.55

IND. DE FLUIDEZ .
IND. DE TENACIDAD :

65
60
55
50
45
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES
ELABORO VALIDO
ING. BENITO MÉNDEZ ORTIZ ING. ARTURO RAMOS ROQUE

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RP INGENIERÍA GEOTECNIA, S. A. DE C. V.
R.F.C. RGI-090109-9Y2
FRANCISCO GONZÁLEZ BOCANEGRA No.6, COL. 5 DE MAYO NUEVA C.P. 63250 POZA RICA, VER. TEL: 01 (782) 82 6 57 68
PRUEBA MODIFICADA DE VALOR RELATIVO DE SOPORTE EN MATERIAL DE SUBRASANTE.
FECHA: Sábado, 16 de Abril de 2011

OBRA: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DEL CAB TAJIN
LOCALIZACIÓN: COATZINTLA, VERACRUZ.
BANCO: PCA 1 USO TN MUESTRA Nº 1129
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES: CH - ARCILLA INORGANICA DE ALTA PLASTICIDAD
PESO DEL MOLDE 4,980 kg COMPROBACIÓN DE LA HUMEDAD DE PRUEBA

ÁREA DEL MOLDE 196.06 cm²
ALTURA DEL MOLDE 12.80 cm PESO CAPSULA (C.) 100.00 g
(V) VOLUMEN DEL MOLDE 2,509 L CAPSULA + MUESTRA HÚMEDA (I) 300.00 g
PESO VOL. SECO MAX. DEL MATERIAL 1,668 kg/m³ CAPSULA + MUESTRA SECA (2) 265.80 g
(Wo) HUMEDAD OPTIMA 21.19 % PESO DEL AGUA (W) 1-2 34.20 g
GRADO DE COMPACTACIÓN DE LA PRUEBA 95.0 % PESO MUESTRA SECA (WS) 2-C 165.80 g
PESO DEL MATERIAL PARA LA PRUEBA 5.500 kg HUMEDAD W 20.63 g
100
(WI) HUMEDAD DEL MATERIAL 14.07 % WS
(Wh) HUMEDAD QUE SE AGREGA POR EFECTO
DEL CLIMA Y DRENAJE DEL LUGAR %
(W2) HUMEDAD DE LA PRUEBA= Wo+Wh 21.19 % EXPANSIÓN
W2-WI
AGUA POR AGREGAR 5500
100+WI 343 Ml LECTURA INICIAL (LI) 4.16
(Ph)=MATERIAL HÚMEDO QUE DEBERÁ LECTURA FINAL (LF) 3.54
EMPLEARSE PVS ALTURA MUESTRA COMPACTADA
(1 + W2)V=
1000 4,818 kg (MC) 12.80
EXPANSIÓN LI-LF 4.84 %
100
PVS (PESO VOLUMÉTRICO SECO EN KG/M³ MC
CORRESPONDIENTE AL GRADO DE COMPACTACIÓN QUE
SE DESEA REPRODUCIR
1100
RESISTENCIA A LA PENETRACIÓN 1000 30%
mm LEC. MICRÓMETRO kg
900
1.27 0.05" 1.00 22
2.54 0.10" 1.00 22
800 zona 4
3.81 0.15" 1.00 22 700 MUY BUENA
5.08 0.20" 1.00 22 600 20%
7.62 0.30" 1.00 22 500 zona 3
10.16 0.40" 1.00 22 400 REGULAR A BUENA
12.70 0.50" 1.00 22
300 10%
200 zona 2
100 MALA A DUDOSA
5%
2ª LEC. 0 MUY MALA zona 1
V.R.S. 100 1.62 kg 0.00 1.27 2.54 3.81 5.08 7.62 10.16 12.70
1360
ELABORO. VALIDO

LABORATORISTA. DIRECTOR GENERAL
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FECHA: Lunes, 18 de Abril de 2011 MÉTODO: PROCTOR VARIANTE: --------
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES: CL ARCILLA INORGANICA DE ALTA PLASTICIDAD

ESPECIFICO.
1 2 3 4 5
CAPSULA No. 3 35 30 27 =========
PESO DEL AGUA= 2-3 (W) (g) 15.59 21.00 18.95 25.06 =========
W
WS
PESO DEL MOLDE (5) (kg) 2,063 2,063 2,063 2,063 =========
WH
100+W1
WS'
VOL.
1850
3
P.V.S.S. kg/m
1800
1750
1700
1650
12 14 16 18 20 22 24
HUMEDAD EN %
ELABORO. VALIDO

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Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.

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BANCO: PCA 2 A UNA PROFUNDIDAD DE 1.40m USO TN MUESTRA: 1130
PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
8 41.24 32.28 19.18 9.0 13.10 68.40 14 4 19.63 18.87 14.07 0.76 4.80 15.83
12 45.66 35.90 21.10 9.8 14.80 65.95 19 5 27.10 26.29 21.18 0.81 5.11 15.85
10 43.27 34.66 20.98 8.6 13.68 62.94 28
4 39.85 31.94 18.96 7.9 12.98 60.94 37 15.84

IND. DE FLUIDEZ .
IND. DE TENACIDAD :
80
75
70
65
60
55
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES
ELABORO VALIDO

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FECHA: Miércoles, 20 de Abril de 2011

BANCO: PCA 2 A 1.40M USO TN MUESTRA Nº 1130

100
W2-WI
(1 + W2)V=
1000 4,932 kg (MC) 11.68
100
SE DESEA REPRODUCIR
1100
900
1.27 0.05" 1.00 22
2.54 0.10" 2.00 44
800 zona 4
3.81 0.15" 3.00 66 700 MUY BUENA
5.08 0.20" 4.00 88 600 20%
7.62 0.30" 5.00 110 500 zona 3
10.16 0.40" 6.00 132 400 REGULAR A BUENA
12.70 0.50" 7.00 154
300 10%
200 zona 2
100 MALA A DUDOSA
5%
V.R.S. 100 3.24 kg 0.00 1.27 2.54 3.81 5.08 7.62 10.16 12.70
1360
ELABORO. VALIDO

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CLASIFICACIÓN DE MATERIALES: CL ARCILLA INORGANICA DE ALTA PLASTICIDAD

ESPECIFICO.
1 2 3 4 5
CAPSULA No. 4 3 10 12 =========
PESO DEL AGUA= 2-3 (W) (g) 16.33 16.77 20.30 21.78 =========
W
WS
PESO DEL MOLDE (5) (kg) 2,080 2,080 2,080 2,080 =========
WH
100+W1
WS'
VOL.
1750
3
PESO ESPECIFICO EN Kg/m
P.V.S.S. kg/m3
1700
1650
1600
1550
14 16 18 20 22 24 26
HUMEDAD EN %
ELABORO. VALIDO

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BANCO: PCA 3 A UNA PROFUNDIDAD DE 2.70m USO TN MUESTRA: 1131
PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
8 53.95 39.30 21.10 14.7 18.20 80.49 13 4 18.10 17.42 14.08 0.68 3.34 20.36
12 53.79 39.08 19.96 14.7 19.12 76.94 19 5 19.03 18.20 14.10 0.83 4.10 20.24
15 45.37 34.28 19.18 11.1 15.10 73.44 28
21 49.46 38.05 21.96 11.4 16.09 70.91 38 20.30

IND. DE FLUIDEZ .
IND. DE TENACIDAD :

90
85
80
75
70
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES
ELABORO VALIDO

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Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.
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FECHA: Miércoles, 20 de Abril de 2011

BANCO: PCA 3 USO TN MUESTRA Nº 1131

100
W2-WI
(1 + W2)V=
1000 4,867 kg (MC) 11.68
100
SE DESEA REPRODUCIR
1100
900
1.27 0.05" 2.00 44
2.54 0.10" 3.00 66
800 zona 4
3.81 0.15" 4.00 88 700 MUY BUENA
5.08 0.20" 5.00 110 600 20%
7.62 0.30" 5.00 110 500 zona 3
10.16 0.40" 8.00 176 400 REGULAR A BUENA
12.70 0.50" 11.00 242
300 10%
200 zona 2
100 MALA A DUDOSA
5%
V.R.S. 100 4.85 kg 0.00 1.27 2.54 3.81 5.08 7.62 10.16 12.70
1360
ELABORO. VALIDO

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RP GEOTECNIA INGENIERIA, S.A. DE C.V.

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FECHA: Lunes, 25 de Abril de 2011

BANCO: ---------- USO: T. N. MUESTRA Nº: 1132
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES: CL ARCILLA INORGANICA DE MEDIA PLASTICIDAD
ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO
ABERTURA (mm) % PARCIAL % ACUMULATIVO QUE
MALLA MASA RETENIDA (kg) OBSERVACIONES
(NMX-B-231) RETENIDO PASA
3" 75 0.00 100.00 Análisis efectuado con la
2" 50 2.225 16.49 83.51 Muestra total de:
11/2" 37.5 0.920 6.82 76.69 13.490 kg
1" 25 1.330 9.86 66.83 Humedad testigo
3/4" 19 0.780 5.78 61.05 Grava = 53 %
VÍA SECA
3/8" 9.5 0.860 6.38 54.67 tierra = 47 %

No 4. 4.75 1.030 7.64 47.03 % material menor que No 4.
SUMAS = 7.145 52.97 % de grava.
ABERTURA (mm) % PARCIAL % ACUMULATIVO QUE

MALLA MASA RETENIDA (g) OBSERVACIONES
(NMX-B-231) RETENIDO PASA
No. 4 4.75
No. 10 2.00 12.60 2.52 97.48 45.85 Análisis efectuado con
No. 20 0.850 8.50 1.70 95.78 45.05 Muestras de: 500 g
No. 40 0.425 6.70 1.34 94.44 44.42 del material menor que la
No. 60 0.250 2.30 0.46 93.98 44.20 malla No 4.
No. 100 0.150 4.00 0.80 93.18 43.83
No. 200 0.075 8.10 1.62 91.56 43.07 % Mat. Fino menor que 200
SUMAS 42.20 8.44
CHAROLA 457.80 91.56 Charola No.
SUMAS= 500.00 100.00 Cheque muestra seca
ABERTURA EN MILÍMETROS
0.075
0.150
0.250
0.425
0.850
2.00
19.0
37.5
4.8
9.5
25
50
75
90 100
80
70
% QUE PASA
ZONA III ZONA II

60
50
ZONA I
40
30
20
10
0
200 100 60 40 20 10 4 3/8 3/4 1" 11/2" 2" 3"

MALLA
GRANULOMETRÍA.- El material ya se trate de revestimiento, sub-base o base deberá quedar comprendido entre el
límite inferior de la zona 1 y el superior de la zona 3. La curva granulométrica deberá adoptar una forma semejante a
las de las curvas que limita
OBSERVACIONES Y/O RECOMENDACIONES
ELABORO. VALIDO

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ESPECIFICO.
1 2 3 4 5
CAPSULA No. 35 80 63 8 =========
PESO DEL AGUA= 2-3 (W) (g) 16.68 17.18 17.50 18.35 =========
W
WS
PESO DEL MOLDE (5) (kg) 2,020 2,020 2,020 2,020 =========
WH
100+W1
WS'
VOL.
1800
3
P.V.S.S. 1,079 kg/m
1750
1700
1650
1600
13 15 17 19 21 23 25
HUMEDAD EN %
ELABORO. VALIDO

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BANCO: PCA 4 USO TN MUESTRA: 1132
PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
8 31.20 25.88 14.59 5.32 11.29 47.12 10 95 14.46 13.79 10.73 0.67 3.06 21.90
23 39.40 34.15 22.00 5.25 12.15 43.21 22 9 17.92 17.34 14.49 0.58 2.85 20.35
30 40.50 35.49 23.35 5.01 12.14 41.27 35
75 50.91 43.03 23.35 7.88 19.68 40.04 48 21.12

IND. DE FLUIDEZ .
IND. DE TENACIDAD :

55
50
45
40
35
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES
ELABORO VALIDO

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BANCO: ------- USO TN MUESTRA Nº 1132
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES: CL - ARCILLA INORGANICA DE MEDIA PLASTICIDAD

100
W2-WI
(1 + W2)V=
1000 5,016 kg (MC) 12.70
100
SE DESEA REPRODUCIR
1100
900
1.27 0.05" 2.00 44
2.54 0.10" 2.00 44
800 zona 4
3.81 0.15" 3.00 66 700 MUY BUENA
5.08 0.20" 3.00 66 600 20%
7.62 0.30" 3.00 66 500 zona 3
10.16 0.40" 4.00 88 400 REGULAR A BUENA
12.70 0.50" 4.00 88
300 10%
200 zona 2
100 MALA A DUDOSA
5%
V.R.S. 100 3.24 kg 0.00 1.27 2.54 3.81 5.08 7.62 10.16 12.70
1360
ELABORO. VALIDO

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ESPECIFICO.
1 2 3 4 5
CAPSULA No. 3 8 12 4 =========
PESO DEL AGUA= 2-3 (W) (g) 18.95 22.61 21.53 24.57 =========
W
WS
PESO DEL MOLDE (5) (kg) 2,080 2,080 2,080 2,080 =========
WH
100+W1
WS'
VOL.
1800
3
P.V.S.S. kg/m
1750
1700
1650
1600
14 16 18 20 22 24 26
HUMEDAD EN %
ELABORO. VALIDO

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BANCO: PCA 5 A 2.80m DE PROFUNDIDAD USO TN MUESTRA: 1133
PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
8 51.56 41.22 21.10 10.3 20.12 51.39 12 22 29.73 28.68 22.89 1.05 5.79 18.13
3 49.23 39.80 20.68 9.43 19.12 49.32 17 14 30.13 28.88 21.98 1.25 6.90 18.12
12 46.94 38.36 19.96 8.58 18.40 46.63 27
16 48.05 39.22 19.54 8.83 19.68 44.87 37 18.13

IND. DE FLUIDEZ .
IND. DE TENACIDAD :

55
50
45
40
35
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES
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BANCO: PCA 5 A 2.80m DE PROFUNDIDAD USO TN MUESTRA Nº 1133
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES: CL - ARCILLA INORGANICA DE MEDIA PLASTICIDAD

100
W2-WI
(1 + W2)V=
1000 4,923 kg (MC) 12.80
100
SE DESEA REPRODUCIR
1100
900
1.27 0.05" 1.00 22
2.54 0.10" 2.00 44
800 zona 4
3.81 0.15" 3.00 66 700 MUY BUENA
5.08 0.20" 4.00 88 600 20%
7.62 0.30" 5.00 110 500 zona 3
10.16 0.40" 6.00 132 400 REGULAR A BUENA
12.70 0.50" 7.00 154
300 10%
200 zona 2
100 MALA A DUDOSA
5%
V.R.S. 100 3.24 kg 0.00 1.27 2.54 3.81 5.08 7.62 10.16 12.70
1360
ELABORO. VALIDO

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MATERIAL PARA UTILIZARSE EN CAPA DE BASE DE PAVIMENTO DE CONCRETO HIDRÁULICO

Y CARPETA ASFÁLTICA.
FECHA: Miércoles, 02 de Marzo de 2011

BANCO: TRITURADORA PACCSA MUESTRA Nº 1044
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES: (GP - GM) GRAVA MAL GRADUADA - GRAVA LIMOSA
GRAVAS ARENA Y FINOS

Abertura Peso Retenido % Parcial % Acumulado Abertura % Parcial % Acumulativo % Acumulativo
Malla Malla Peso Retenido gr.
mm. kg. Retenido. (Pasa). mm. Retenido. que Pasa. total que Pasa.
3" 76.1 4 4.76

2" 50.8 100.00 10 2.00 152.60 30.52 69.48 24.89
1 1/2" 38.1 100.00 20 .841 60.30 12.06 57.42 20.57
1" 25.4 0.780 8.10 91.90 40 .420 73.40 14.68 42.74 15.31
3/4" 19.0 1.080 11.21 80.69 60 .250 39.60 7.92 34.82 12.47
3/8" 9.51 2.840 29.49 51.19 100 .149 46.40 9.28 25.54 9.15
Nº. 4 4.76 1.480 15.37 35.83 200 .074 28.30 5.66 19.88 7.12
Sumas 6.180 64.17 Sumas 400.60 80.12
Pasa Malla #4 3.450 35.83 Charola 99.40 19.88
P. muestra 9.630 100.00 Sumas 500.000 100.00
0.074
0.149
0.250
0.420
0.841
19.00
25.40
38.10
2.00
4.76
9.51
100 Características del material Especificación

90 Limite liquido 20,30 25% Max.
PORCENTAJE QUE PASA
80 Índice plástico 3,27 6% Max.

Equivalente de arena 41,6 40% Min..
70
V.R.S. 95,4 80% Min.
60 Desgaste los Ángeles ===== 35% Max.
50 Partículas alargadas y
==== 40% Max.
lajeadas.
40
3
P.V.S.S. 1769 kg/m
30
20
10
0
200 100 60 40 20 10 4 3/8 3/4 1" 11/2"
Granulometría: La curva que formen los porcentajes del material deberá ubicarse dentro de la zona
especificada en la grafica y adoptara una forma semejante a las curvas que la limitan.
EL MATERIAL ANALIZADO BANCO TRITURADORA PACCSA CUMPLE CON LAS ESPECIFICACIONES PARA SER
UTILIZADO EN CAPA DE BASE HIDRAULICA.
ELABORO. ATENTAMENTE

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CLASIFICACIÓN DE FRAGMENTOS DE ROCA Y SUELOS

LOCALIZACION: COATZINTLA, VERACRUZ
BANCO: TRITURADORA PACCSA USO: BASE HIDRAULICA MUESTRA Nº 1044
CLASIFICACION DE MATERIALES: (GP - GM) GRAVA MAL GRADUADA - GRAVA LIMOSA
GRAVAS ARENA Y FINOS

Abertura Masa Retenida % Parcial % Acumulado Abertura % Parcial % Acumulativo % Acumulativo
Malla (mm) (NMX- Malla (mm) (NMX- Masa Retenida (g)
(kg) Retenido. (Pasa). Retenido. que Pasa. total que Pasa.
B-231) B-231)
3" 75 No. 4 4.75

2" 50 No. 10 2.00 152.60 30.52 69.48 24.89
1 1/2" 37.5 100.00 No. 20 0.850 60.30 12.06 57.42 20.57
1" 25 0.780 8.10 91.90 No. 40 0.425 73.40 14.68 42.74 15.31
3/4" 19.0 1.080 11.21 80.69 No. 60 0.250 39.60 7.92 34.82 12.47
3/8" 9.5 2.840 29.49 51.19 No. 100 0.150 46.40 9.28 25.54 9.15
Nº. 4 4.75 1.480 15.37 35.83 No. 200 0.075 28.30 5.66 19.88 7.12
Sumas 6.180 64.17 Sumas 400.60 80.12
Pasa Malla #4 3.450 35.83 Charola 99.40 19.88
P. muestra 9.630 100.00 Sumas 500.00 100.00
Arenas (S) Gravas (G) Con las expresiones siguientes, se determinan los

coeficientes de uniformidad (Cu) y de curvatura (Cc),
0.075
0.150
0.250
0.425
0.850
19.00
para clasificar e identificar los suelos

37.5
2.00
4.75
25.
9.5
50.
75
100
PORCENTAJE QUE PASA
90 Cu = D60/D10 Cc = (D30)2/(D10xD60)
80
Características del material
70
D60
D10 : 0.1990 Retenido en malla 3" (%) 0.0
50
40 D30 4.000 Grava (G) (%) 64.17
D30
D60 11.4 Arena (S) (%) 28.7
20
D10 Cu 57.29 Finos (F) (%) 7.12
0
200 100 60 40 20 10 4 3/8 3/4 1"11/2" 2" 3" Cc 7.05 Pasa malla No. 40 (%) 25.3
GRAVA ARENA
Cc Entre 1 y 3 Entre 1 y 3
Cu Mayor de 4 Mayor de 6
Criterio de graduación (Conforme SUCS)
DETERMINACION DE ANALISIS GRANULOMETRICO
ELABORO. VALIDO

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FRANCISCO GONZÁLEZ BOCANEGRA No.6 COL. 5 DE MAYO NUEVA C.P. 93250 POZA RICA, VER. TEL. 01 (782) 82 6 57 68
PORTER ESTÁNDAR
CIA: ICA FLUOR DANIEL S, DE R.L
BANCO: TRITURADORA PACCSA USO BASE HIDRAULICA MUESTRA No. 1044
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES (GP - GM) GRAVA MAL GRADUADA - GRAVA LIMOSA
DATOS DEL CILINDRO
2 3
P= 4080 Kg. A= 193.59 Cm . H1= 17.80 Cm. Vo= 3446 Cm .
POR VÍA HÚMEDA VÍA SECA
M. Total ---------- g
Mh + Cil = 9080 kg
Retenido ---------- g Grava 64.17 %
Mh = 5000 kg
Finos ---------- g Arena 35.83 %
Ms = 4674 kg
Arena ---------- g
TESTIGO DE HUMEDAD LECTURAS
P Mh + T = 1080.00 g
h1 6.82 cm
P Ms + T = 1014.80 g
h2 6.70 cm Promedio: H2 = 6.77 cm
No 4 PT= 80.00 g
h3 6.85 cm H = H1 - H2 = 11.03 cm
Ww= 65.20 g
h4 6.71 cm
Ws= 934.80 g
Ww
w= X 100= 6.97 %
Ws SUMA 27.08 cm
RESULTADOS
3
VOLUMEN DE MATERIAL = V1 = A x H = 2135 cm
Ms 2,189
PORTER =
V1 kg/m3
HUMEDAD = W 6.97 %.
ELABORO VALIDO

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FECHA : Sábado, 05 de Marzo de 2011
OBRA : CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO DEL CAB TAJIN
BANCO: TRITURADORA PACCSA MUESTRA : 1044 PROFUNDIDAD: --------
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES: (ML) LIMO INORGÁNICO - LIMO ARENOSO
PESO AGUA
PESO SECO
PESO TARA

# DE GOLPES
CANT. DE AGUA %
PESO TARA
PESO SECO
PESO AGUA
TARA + MUESTRA SECA
TARA + MUESTRA SECA
CANT. DE AGUA %
TARA #
TARA #
55 39.80 35.14 14.80 4.66 20.34 22.91 13 75 17.17 16.80 14.65 0.37 2.15 17.21
150 37.00 33.07 15.00 3.93 18.07 21.75 18 24 17.11 16.82 15.10 0.29 1.72 16.86
7 40.35 36.41 16.90 3.94 19.51 20.19 27
9 41.60 37.29 14.52 4.31 22.77 18.93 37

IND. DE FLUIDEZ . =======
IND. DE TENACIDAD : =======
CONTRACCIÓN LINEAL: =======
30
30
25
20
15
5 6 7 8 9 10 15 20 25 30 35 40 45 50
NUMERO DE GOLPES

EL MATERIAL ANALIZADO CUMPLE CON LAS ESPECIFICACIONES EN LIMITES DE CONSISTENCIA PARA
SER UTILIZADO EN BASE HIDRAULICA.
ELABORO VALIDO

Rev. 01
Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.
RP GEOTECNIA INGENIERÍA, S.A. DE C.V.

R.F.C. RGI-090109-9Y2
FRANCISCO GONZÁLEZ BOCANEGRA No.6 COL. 5 DE MAYO NUEVA C.P. 93250 POZA RICA, VER. TEL. 01 (782) 82 6 57 68
VALOR RELATIVO DE SOPORTE.

FECHA: Lunes, 07 de Marzo de 2011
BANCO: TRITURADORA PACCSA USO: BASE HIDRÁULICA MUESTRA Nº. 1044
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES (GP - GM) GRAVA MAL GRADUADA - GRAVA LIMOSA
RESISTENCIA A LA PENETRACIÓN
PENETRACIÓN EN MM LECTURA x CARGA EN kg PENETRACIÓN (mm) LECTURA x OBSERVACIONES
Su peso volumétrico seco máximo es de :
3
1.27 814 7.62 2596 2,189 kg/m Su valor relativo de
2.54 1298 10.16 3036 soporte al 100% es de: 95.44 %
3.81 1672 12.7 3388 correspondiente a la zona: -----------
5.08 2046 clasificado como una: BASE DE
BUENA CALIDAD
3500
100%
BASE DE BUENA
CALIDAD
3000
80%
BASE
2500
70%
DE REGULAR
60%
2000
CALIDAD
50%
SUB-BASE
40%
1500
BUENA CALIDAD
30%
1000
MUY BUENA
20%
SUB RASANTE.
REGULAR A BUENA.
500
10%
MALA A DUDOSA.
5%
MUY MALA.
0
1,27 2.54 3,81 5.08 7.62 10.16 12.70

EL MATERIAL ANALIZADO CUMPLE CON LAS ESPECIFICACIONES EN V.R.S. PARA SER UTILIZADO EN CAPA DE BASE
HIDRAULICA.
ELABORO VALIDO

LABORATORISTA DIRECTOR GENERAL.
Rev. 01
Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.
PRUEBA DE COMPRESION SIMPLE HOJA 1
CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y MC-1

OBRA: MANTENIMIENTO DEL CAB TAJIN
MUESTRA:
PROFUNDIDAD: 1.40m
LUGAR: COATZINTLA, VERACRUZ FECHA: 25-abr-11
ICA FLUOR DANIEL S, DE R.L. PCA 2

COMPAÑÍA: SONDEO:
MEDIDAS DE LA MUESTRA:
Ds = 6.01 cm As = 28.37 cm2 Wi = 704.9 grs.
Dc = 6.07 cm Ac= 28.94 cm2 Vm = 348.04 cm3
Di = 6.06 cm Ai= 28.84 cm2 m = 2.025 gr/cm3
h= 12.12 cm Am= 28.72 cm2
CARGA
DEFORMACION DEFORMACION AREA AREA CORREGIDA ESFUERZO
REGISTRADA DEFORMACION mm CARGA APLICADA KG
MICROMETRO UNITARIA % CM2 CM2 KG/CM2
divisiones
0 0 0.00 0.00000 28.72 28.72 0.00 0.00000
5 2 0.127 0.00105 28.72 28.75 1.26 0.04383
10 7 0.254 0.00210 28.72 28.78 4.41 0.15325
15 10 0.381 0.00314 28.72 28.81 6.30 0.21870
20 14 0.508 0.00419 28.72 28.84 8.82 0.30585
25 16 0.635 0.00524 28.72 28.87 10.08 0.34918
30 18 0.762 0.00629 28.72 28.90 11.34 0.39241
35 22 0.889 0.00733 28.72 28.93 13.86 0.47911
40 27 1.016 0.00838 28.72 28.96 17.01 0.58738
45 31 1.143 0.00943 28.72 28.99 19.53 0.67368
50 35 1.270 0.01048 28.72 29.02 22.05 0.75981
55 38 1.397 0.01153 28.72 29.05 23.94 0.82406
60 42 1.524 0.01257 28.72 29.08 26.46 0.90984
65 46 1.651 0.01362 28.72 29.11 28.98 0.99543
70 47 1.778 0.01467 28.72 29.14 29.61 1.01599
75 46 1.905 0.01572 28.72 29.18 28.98 0.99331
80 45 2.032 0.01677 28.72 29.21 28.35 0.97069
85 41 2.159 0.01781 28.72 29.24 25.83 0.88346
90 37 2.286 0.01886 28.72 29.27 23.31 0.79642
95 33 2.413 0.01991 28.72 29.30 20.79 0.70956
100 30 2.540 0.0210 28.72 29.33 18.90 0.64437
ELABORO VALIDO
___________________________________ _____________________________________
ING. BENITO MENDEZ ORTIZ ING. ARTURO RAMOS PATIÑO
LABORATORISTA SUBDIRECTOR GENERAL
Rev. 01
Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.
CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y MUESTRA: MC-1

OBRA:
MANTENIMIENTO CAB TAJIN PROFUNDIDAD: 1.40m

COMPAÑÍA: ICA FLUOR DANIEL S, DE R.L. SONDEO: PCA 2
DEFORMACION ESFUERZO
GRAFICA ESFUERZO DEFORMACION
2
qu= 0.5417 Kg./cm
1.20 UNITARIA % Kg./CM2
1.12
1.04 0.00000 0.00
0.96
0.00105 0.04
ESFUERZO AXIAL σ (kg/cm²)
0.88
0.80 0.00210 0.15
0.72
0.64 0.00314 0.22
0.56
0.48 0.00419 0.31
0.40
0.32
0.00524 0.35
0.24
0.16
0.00629 0.39
0.08 0.00733 0.48
0.00
0.00838 0.59
0.000
0.001
0.002
0.003
0.004
0.005
0.006
0.007
0.008
0.009
0.010
0.011
0.012
0.013
0.014
0.015
0.016
0.017
0.018
0.019
0.020
DEFORMACION UNITARIA ε (%) 0.00943 0.67

0.01048 0.76
0.01153 0.82
0.01257 0.91
CIRCULO DE MOHR 0.01362 1.00
0.60 0.01467 1.02
0.56 0.01572 0.99
0.52 Ø = 0º
ESFUERZO CORTANTE τ ( KG/CM² )
0.01677 0.97
0.48 C= qu/2 0.02096 0.64
0.44 C= 0.5079
0.40 Kg./cm
2
0.36
0.32
0.28
0.24
0.20
0.16 PARAMETROS
0.12
0.08
0.04 qu = 10.15989 Ton/m2
2
0.00 C= 5.079945 Ton/m
0.000 0.200 0.400 0.600 0.800 1.000 1.200
ESFUERZO NORMAL σ (KG/CM²)
ELABORO VALIDO
_____________________________ _____________________________
Rev. 01
Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.

MUESTRA:
PROFUNDIDAD: 1.40m

COMPAÑÍA: SONDEO:
Ds = 6.22 cm As = 30.37 cm2 Wi = 744.5 grs.
2 3
Dc = 6.23 cm Ac= 30.47 cm Vm = 355.30 cm
Di = 6.05 cm Ai= 28.73 cm2 m = 2.095 gr/cm3
h= 11.90 cm Am= 29.86 cm2
DEFORMACIO CARGA
N REGISTRADA DEFORMACION AREA AREA CORREGIDA ESFUERZO
MICROMETRO divisiones DEFORMACION mm UNITARIA % CM2 CM2 CARGA APLICADA KG KG/CM2
0 0 0.00 0.00000 29.86 29.86 0.00 0.00000
5 0.5 0.127 0.00107 29.86 29.89 0.32 0.01054
11 1 0.279 0.00235 29.86 29.93 0.63 0.02105
16 2 0.406 0.00342 29.86 29.96 1.26 0.04206
20 7 0.508 0.00427 29.86 29.99 4.41 0.14707
26 11 0.660 0.00555 29.86 30.02 6.93 0.23082
31 16 0.787 0.00662 29.86 30.06 10.08 0.33537
36 20 0.914 0.00768 29.86 30.09 12.60 0.41877
41 21 1.041 0.00875 29.86 30.12 13.23 0.43923
46 22 1.168 0.00982 29.86 30.15 13.86 0.45965
52 24 1.321 0.01110 29.86 30.19 15.12 0.50079
59 26 1.499 0.01259 29.86 30.24 16.38 0.54170
64 26 1.626 0.01366 29.86 30.27 16.38 0.54112
75 26 1.905 0.01601 29.86 30.34 16.38 0.53983
85 26 2.159 0.01814 29.86 30.41 16.38 0.53866
94 23 2.388 0.02006 29.86 30.47 14.49 0.47557
99 19 2.515 0.02113 29.86 30.50 11.97 0.39244
ELABORO VALIDO
___________________________________ _____________________________________
Rev. 01
Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.

OBRA:

2
qu= 0.5417 Kg./cm
UNITARIA % Kg./CM2
0.56
0.00000 0.00
0.48
0.00107 0.01
0.40 0.00235 0.02

0.32 0.00342 0.04
0.24 0.00427 0.15
0.16
0.00555 0.23
0.08
0.00662 0.34
0.00768 0.42
0.00
0.00875 0.44
0.000
0.001
0.002
0.003
0.004
0.005
0.006
0.007
0.008
0.009
0.010
0.011
0.012
0.013
0.014
0.015
0.016
0.017
0.018
0.019
0.020
0.021
0.022
0.023
0.024

0.01110 0.50
0.01259 0.54
0.01366 0.54
0.01814 0.54
0.32 0.02006 0.48
0.02113 0.39
0.28 Ø = 0º C= qu/2
2
0.24 C= 0.27 Kg./cm
0.20
0.16
0.12
0.08
PARAMETROS
0.04
qu = 5.417033 Ton/m2
2
0.00 C= 2.708516 Ton/m
0.000 0.080 0.160 0.240 0.320 0.400 0.480 0.560
ELABORO VALIDO
_____________________________ _____________________________
Rev. 01
Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.

MUESTRA:
PROFUNDIDAD: 1.40m

COMPAÑÍA: SONDEO:
Ds = 5.13 cm As = 26.66 cm2 Wi = 434.1 grs.
Dc = 5.21 cm Ac= 21.31 cm2 Vm = 265.89 cm3
Di = 4.97 cm Ai= 19.40 cm2 m = 1.633 gr/cm3
h= 11.84 cm Am= 22.46 cm2
CARGA
DEFORMACION DEFORMACION AREA AREA CORREGIDA ESFUERZO
REGISTRADA DEFORMACION mm 2 2 CARGA APLICADA KG 2
MICROMETRO UNITARIA % CM CM KG/CM
divisiones
0 0 0.00 0.00000 22.46 22.46 0.0000 0.00000
5 0.5 0.127 0.00107 22.46 22.48 0.3150 0.01401
10 1 0.254 0.00215 22.46 22.50 0.6300 0.02799
15 2 0.381 0.00322 22.46 22.53 1.2600 0.05593
20 3 0.508 0.00429 22.46 22.55 1.8900 0.08380
25 4 0.635 0.00536 22.46 22.58 2.5200 0.11161
30 5 0.762 0.00644 22.46 22.60 3.1500 0.13937
35 6 0.889 0.00751 22.46 22.63 3.7800 0.16706
40 8 1.016 0.00858 22.46 22.65 5.0400 0.22251
45 9 1.143 0.00965 22.46 22.68 5.6700 0.25005
50 11 1.270 0.01073 22.46 22.70 6.9300 0.30528
55 13 1.397 0.01180 22.46 22.72 8.1900 0.36040
60 14 1.524 0.01287 22.46 22.75 8.8200 0.38770
65 15 1.651 0.01394 22.46 22.77 9.4500 0.41494
70 16 1.778 0.01502 22.46 22.80 10.0800 0.44212
75 18 1.905 0.01609 22.46 22.82 11.3400 0.49685
80 19 2.032 0.01716 22.46 22.85 11.9700 0.52388
85 17 2.159 0.01823 22.46 22.87 10.7100 0.46822
90 11 2.286 0.01931 22.46 22.90 6.9300 0.30264
ELABORO VALIDO
___________________________________ _____________________________________
Rev. 01
Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.

OBRA:

2
qu= 0.5237 Kg./cm
UNITARIA % Kg./CM2
0.56
0.00000 0.00
0.48
0.00107 0.01
0.40 0.00215 0.03

0.32 0.00322 0.06
0.24 0.00429 0.08
0.16
0.00536 0.11
0.08
0.00644 0.14
0.00751 0.17
0.00
0.00858 0.22
0.000
0.001
0.002
0.003
0.004
0.005
0.006
0.007
0.008
0.009
0.010
0.011
0.012
0.013
0.014
0.015
0.016
0.017
0.018
0.019
0.020
0.021
0.022
0.023
0.024

0.01073 0.31
0.01180 0.36
0.01287 0.39
0.01502 0.44
0.32 0.01609 0.50
0.01716 0.52
0.28 Ø = 0º C= qu/2 0.01823 0.47
2
0.24 C= 0.26 Kg./cm 0.01931 0.30
0.20
0.16
0.12
0.08
PARAMETROS
0.04
qu = 5.238787 Ton/m2
2
0.00 C= 2.619393 Ton/m
0.000 0.080 0.160 0.240 0.320 0.400 0.480 0.560
ELABORO VALIDO
_____________________________ _____________________________
Rev. 01
Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.

MUESTRA:
PROFUNDIDAD: 1.40m

COMPAÑÍA: SONDEO:
Ds = 5.77 cm As = 26.14 cm2 Wi = 671.5 grs.
Dc = 5.85 cm Ac= 26.87 cm2 Vm = 328.55 cm3
Di = 6.04 cm Ai= 28.65 cm2 m = 2.044 gr/cm3
h= 12.07 cm Am= 27.22 cm2
DEFORMACIO CARGA
N REGISTRADA DEFORMACION AREA AREA CORREGIDA ESFUERZO
MICROMETRO divisiones DEFORMACION mm UNITARIA % CM2 CM2 CARGA APLICADA KG KG/CM2
0 0 0.00 0.00000 27.22 27.22 0.00 0.00000
5 4 0.127 0.00105 27.22 27.25 2.52 0.09248
10 6 0.254 0.00210 27.22 27.28 3.78 0.13858
15 8 0.381 0.00316 27.22 27.31 5.04 0.18457
20 10 0.508 0.00421 27.22 27.34 6.30 0.23047
25 16 0.635 0.00526 27.22 27.36 10.08 0.36837
30 18 0.762 0.00631 27.22 27.39 11.34 0.41398
35 20 0.889 0.00737 27.22 27.42 12.60 0.45949
40 22 1.016 0.00842 27.22 27.45 13.86 0.50490
45 28 1.143 0.00947 27.22 27.48 17.64 0.64192
50 31 1.270 0.01052 27.22 27.51 19.53 0.70994
55 34 1.397 0.01157 27.22 27.54 21.42 0.77781
60 36 1.524 0.01263 27.22 27.57 22.68 0.82269
65 38 1.651 0.01368 27.22 27.60 23.94 0.86747
70 39 1.778 0.01473 27.22 27.63 24.57 0.88935
75 38 1.905 0.01578 27.22 27.66 23.94 0.86562
80 37 2.032 0.01684 27.22 27.69 23.31 0.84194
85 35 2.159 0.0179 27.22 27.72 22.05 0.79558
ELABORO VALIDO
___________________________________ _____________________________________
Rev. 01
Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.

OBRA:

2
qu= 0.5417 Kg./cm
UNITARIA % Kg./CM2
0.88
0.80
0.00000 0.00
0.00105 0.09
0.72
0.64
0.00210 0.14
0.56
0.48
0.00316 0.18
0.40 0.00421 0.23
0.32
0.24
0.00526 0.37
0.16 0.00631 0.41
0.08
0.00737 0.46
0.00
0.00842 0.50
0.000
0.001
0.002
0.003
0.004
0.005
0.006
0.007
0.008
0.009
0.010
0.011
0.012
0.013
0.014
0.015
0.016
0.017
0.018

0.01052 0.71
0.01157 0.78
0.01263 0.82
0.48
0.01473 0.89
Ø = 0º 0.01578 0.87
0.44
0.01684 0.84
0.40 C= qu/2 0.01789 0.80
0.36 2
C= 0.27 Kg./cm
0.32
0.28
0.24
0.20
0.16
0.12 PARAMETROS
0.08
0.04 qu = 8.893485 Ton/m2
2
0.00 C= 4.446742 Ton/m
0.000 0.150 0.300 0.450 0.600 0.750 0.900
ELABORO VALIDO
_____________________________ _____________________________
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ANEXO IV.- REPORTE FOTOGRAFICO
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Fotografía 1.- En la fotografía se pueden observar de forma general el

sitio donde se realizara el SPT 1 a una profundidad de 7 metros se nota
la presencia de materia orgánica pastos.
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Fotografía 2- En la fotografía se pueden observar el personal técnico

de RP Geotecnia Ingeniería realizando las maniobras y los trabajos
necesarios para preparar y habilitar el SPT 1 en el área de talleres y
almacenes.
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Fotografía 3.- En la fotografía se pueden observar la realización de la

prueba de penetración estándar en el SPT 1 en el área de talleres y
almacenes por personal de RP Geotecnia Ingeniería.
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Fotografía 4.- En la fotografía se pueden observar los materiales

recuperados después de haber efectuado la prueba de penetración
estándar en el SPT 1 en el área de talleres y almacenes por personal
de RP Geotecnia Ingeniería el material pertenece a una arcilla de
media a alta plasticidad color beige amarillenta a una profundidad
de 3.60m.
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de 7m
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Fotografía 6- En la fotografía se pueden observar el personal técnico

de RP Geotecnia Ingeniería realizando las maniobras y los trabajos
necesarios para preparar y habilitar el SPT 2 en el área de talleres y
almacenes.
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Fotografía 7.- en la fotografía se observa el personal técnico de RP

Geotecnia Ingeniería realizando los trabajos de perforación
mediante lavado y corte de material para posteriormente efectuar la
prueba de penetración estandar.
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de 7m
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de 7m.
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prueba de penetración estándar en el SPT 3.
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prueba de penetración estándar en el SPT 3
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de RP Geotecnia Ingeniería el material pertenece a una arcilla
amarilla con vetas color gris de media a alta plasticidad a una
profundidad de 7m.
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Fotografía 13.- Se pueden observar los trabajos de perforación en la

realización del SPT 1 a 25m de profundidad.
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Fotografía 14.- Se pueden observar los trabajos de perforación en la

realización del SPT 1 a 25m de profundidad.
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Fotografía 15.- se puede observar en la fotografía la realización de la

prueba de penetración estándar en el SPT 1 A 25 metros de
profundidad.
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Tel. (782) 82 6 57 68, Poza Rica, Ver.
Fotografía 16.- En la fotografía se puede observar el personal técnico

realizando la prueba de penetración estándar en el SPT 1 de 15
metros de profundidad.
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Fotografía 17.- en la fotografía se puede observar la exploración del

suelo mediante la ejecución de Pozos a Cielo Abierto los cuales
fueron excavados con herramienta mecánica a una profundidad
máxima de 2.80m.
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Fotografía 18.- en la fotografía se observa el personal técnico

realizando la prueba de compactación para determinar el peso
volumétrico del lugar en uno de los PCA’s excavados.
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Fotografía 19.- en la fotografía se observa personal técnico realizando

la extracción de una muestra inalterada en el PCA excavado a una
profundidad de 1.50m
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Fotografía 20.- Se puede observar la marcación del área a cortar

para labrar la muestra inalterada del suelo en el PCA no. 5
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Fotografía 21.- en la fotografía se puede observar al personal técnico

realizando la determinación del peso volumétrico del lugar.
Rev. 01
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Fotografía 22.- se puede observar la realización del PCA 4 con ayuda

de herramienta mecánica para la extracción de muestras alteradas e
inalteradas.
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Fotografía 23 en la fotografía se observan los trabajos realizados en la

exploración del PCA no. 3
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Fotografía 24.- en la fotografía se pueden observar los trabajos del

personal técnico realizados para determinar el peso volumétrico del
lugar, también se puede apreciar la presencia del estrato de arcilla
color negra con presencia de materia orgánica así como su estrato
de transición que tiene un espesor aproximado de 0.70 m
Rev. 01

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ESTUDIO DE SUELOS-CONCRETOS-TERRACERIAS-ASFALTOS

ING. ARTURO RAMOS PATIÑO

ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS

“CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE

Elaboro ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y 1 de 177

2.- OBJETIVOS Y ALCANCES

3.- LOCALIZACIÓN DEL PREDIO Y DESCRIPCION DE LA

3.1.- LOCALIZACIÓN DEL PREDIO Y TOPOGRAFIA

4.- CARACTERÍSTICAS DEL PROYECTO

5.- TRABAJOS DE CAMPO

6.- TRABAJOS DE LABORATORIO

7.- CONDICIONES ESTRATIGRÁFICAS

8.- ANALISIS DE MECÁNICA DE SUELOS PARA

8.1.- PROPUESTA DE CIMENTACION.

Elaboro ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y 2 de 177

8.2.- ANALISIS DE CAPACIDAD DE CARGA

ANEXO I.- FIGURAS

ANEXO II.- REGISTROS DE CAMPO

ANEXO III.- RESULTADOS DE LABORATORIO

ANEXO IV.- REPORTE FOTOGRAFICO

Elaboro ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y 3 de 177

La empresa ICA FLUOR DANIEL, S. DE R.L. proyecta la construcción la

El presente estudio de Mecánica de Suelos tiene la finalidad de la

Elaboro ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y 4 de 177

Este estudio se inicia con la descripción de las características físicas

Los objetivos principales para la realización del presente estudio

- Llevar a cabo la exploración y muestreo del subsuelo en el sitio

Elaboro ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y 5 de 177

- Efectuar los ensayes de laboratorio a las muestras obtenidas en

- Analizar la información obtenida de los ensayes de laboratorio

- La elaboración del informe geotécnico, donde se describen las

Elaboro ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y 6 de 177

Figura 1.- Croquis de localización general del predio

3.-LOCALIZACION DEL PREDIO Y DESCRIPCION DE LA ZONA DE ESTUDIO

3.1.- Localización del Predio y Topografía.

El predio se localiza al suroeste del municipio de Coatzintla Veracruz,

Elaboro ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y 7 de 177

talleres de operación actualmente se encuentra tupido por árboles

Coatzintla es una ciudad y municipio ubicado en el estado mexicano

El clima que prevalece en el municipio de Coatzintla es cálido-

Elaboro ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y 8 de 177

intensidad en el resto del año. Este tipo de clima tiene siempre

La Ciudad de Coatzintla, Ver., se sitúa dentro de la Provincia

Elaboro ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y 9 de 177

En la llanura costera predominan suelos cuaternarios de tipo aluvial,

Sedimentos formados por limos, arcillas y cuerpos lenticulares de

En el área sur y sureste de la provincia fisiográfica predominan las

Elaboro ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y 10 de 177

Figura 2.- Regionalización geológica.

Elaboro ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y 11 de 177

El sitio de estudio se encuentra dentro de la zona sísmica B, según el

Figura 3.- Regionalización sísmica de la Republica Mexicana.

Elaboro ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS: CONSTRUCCION DE LOS TALLERES DE OPERACIÓN Y 12 de 177

En la tabla siguiente se muestran los espectros de diseño para

Tabla 1.- clasificación sísmica.

Zona Sísmica Tipo de Suelo ao C Ta (s) Tb (s) R

B I 0.04 0.14 0.2 0.6 ½

B II 0.08 0.30 0.3 1.5 2/3

B III 0.10 0.36 0.6 2.9 1