Diseno Pte Secc Compuesta
Diseno Pte Secc Compuesta
Diseno Pte Secc Compuesta
Disear, Analizar y Verificar; Puente de Seccin Compuesta de Vigas de Acero, simplemente apoyado en ambos estribos
con 03 vigas principales, tal que el tren de carga es un convoy de 04 camiones HS-20 de carga puntual P=3.629 tn. colocados
en la losa dos en forma paralela con otros dos, totalizando los 04 vehculos una sobrecargara mvil de 130.644 tn.
1.- DATOS DE DISEO:
L
=
30.000
N V
=
1.000
a
=
3.600
S/CV =
0.400
b
=
0.200
e
=
2400.000
f c
=
210.000
fy
=
4200.000
fy
=
2400.000
a
=
7.850
S
=
1.800
P
=
3.628
Es
=
2100000.00
b
=
100.000
=
0.900
B
=
0.850
=
5.500
=
0.850
=
0.100
=
0.150
=
0.050
mts.
Vas
mts.
tn/m2
tn/m
tn/m3
kg/cm2
kg/cm2
kg/cm2
tn/m3
mts.
tn
kg/cm2
cm
mts.
mts.
mts.
mts.
mts.
Ancho total
Ancho de vereda
Ochavo
Espesor de vereda
Espesor del asfalto
5.500
0.850
3.600
0.10
Baranda metlica
0.20 m
Losa de CA
0.85
0.10
Vereda
Viga Principal
de Acero
Viga Diafragma
1.80
1.850
1.850
1.00 mt.
0.20 mt.
0.16 mt.
20.00 cms.
asumir
h=
1.00 mt.
100
asumir hc =
1.20 mt.
120
asumir
asumir
0.20 mt.
0.20 mt.
=
=
20
20
t=
t=
a)
b)
-
S
t
f c
fy
P
S/CV
e
=
=
=
=
=
=
=
1.700
20.000
210.000
4,200.000
3.628
0.400
2,400.000
mt.
cms.
kg/cm2
kg/cm2
tn
tn/m2
tn/m3
S
fy
=
=
=
=
1.800
2,400.000
7.850
30.000
mts.
kg/cm2
tn/m3
mts.
a
L
3.6
0.85
0.100 Vereda
0.100
0.40
Tramo Interior
Tramo Voladizo
100
0.150
0.05
0.20
1.70
0.70
1.15
0.20
1.60
1.05
1.850
1.80
0.20
1.15
1.85
0.70
Losa
Bombeo
=
=
b2 * t *
c
b 2 * 0.036 *
c
wd
=
=
=
0.480 tn
0.086 tn
0.566 tn/m2
Para obtener los momentos negativos y positivos se considerar un coeficiente de 0,10 de acuerdo a las
recomendaciones de las normas AASHTO y ACI.
MD
=
Wd * S2 * 0,10 =
0.164 tn - m
* Momento por Sobrecarga Movil
ML = ((S + 0.61)/9.74*2P)
=
1.721 tn - m
En las normas de AASHTO y ACI especifica para tomar en cuenta la continuidad de la losa sobre tres o ms apoyos,
se aplicar a la frmula anterior un coeficiente de continuidad de 0,80 tanto para momento positivos como negativos.
M s/c = ML * 0,80
=
1.377 tn - m
* Momento por impacto; coeficiente de impacto
CI = ( 15.24 / (S + 38))
=
0.384 >
0.300
==>
Como el valor hallado es superior al mximo recomendable dado, emplearemos como factor de impacto
CI = 0.30 por ello el momento de Impacto ser:
MI = CI * M s/c
=
0.413 tn - m
2.02 VERIFICACION DEL PERALTE UTIL POR SERVICIO:
* Momento por servicio.
M = MD + M s/c + MI
=
1.953 tn - m
84.00 kg/cm2
1,680.00 kg/cm2
217,370.65 kg/cm2
20.00
* Factor Adimensional
K = n / (n + r)
J = 1 - (K /3)
=
=
0.326
0.891
12.654 <
==>
==>
K
J
==>
13.00
MU
4.098
=>
As min =
4.333 cm2
<
As
1/2"
@
0.21
* Refuerzo por Temperatura
Ast = 0.0018 * b * t
==> Ast
=
3.600 cm2
Repartiendo en ambos sentidos :
Ast =
3.600 / 2
==> Ast
1.800 cm2
<
2.64
==> Se colocarn refuerzos de
3/8"
@
0.39 <
0.45
NOTA:El refuerzo por reparto se hallar adicionando el acero por temperatura al acero de refuerzo por reparto hallado.
==> Asr = Asr + Ast
==> Asr
=
7.888 cm2
==> Se colocarn refuerzos de
1/2"
@
0.16 cm.
*
Verificacin de la Cuanta.
- Cuanta balanceada
Pb = 0.85 * B * (f c/f y) (6,300/(6,300+fy))
==> Pb
=
- Cuanta Mxima.
mx = 0.75 Pb
==>
Pmx =
- Cuanta Mnima.
min = 0.18*f c / f y
==>
Pmin =
- Cuanta del Refuerzo Principal
P = As / b * d
==>
P=
==>
P
<
Pmx
==>
La losa fallar por fluencia de acero
RESUMEN DEL ACERO TRAMO INTERIOR :
Refuerzo positivo y negativo .==>
5/8" @ 0.22
Refuerzo por reparto
.==>
1/2" @ 0.16
Refuerzo por temperatura:
- Sentido Transversal
.==>
3/8" @ 0.39
- Sentido Longitudinal
.==>
3/8" @ 0.39
0.0217
0.0163
0.0090
0.0070
<
Pmn
0.10
0.15
0.670
0.60
Baranda.
0.4 tn/m2
0.150
0.05
0.20
0.40
X=?
1
2
5
4
0.70
* Momento por Peso Propio
SECCION
DIMENSIONES Y PESO
Baranda
01
02
03
04
05
06
S/C
1.000
0.700
0.700
0.150
1.050
0.021
0.100
0.850
==>
1.05
0.200
0.150
0.050 /2
0.200
0.200
1.050 /2
0.200 /2
0.400
MD
*
*
*
*
*
*
2.400
2.400
2.400
2.400
2.400
2.400
1.596
0.1
0.2
CARGA
BRAZO
MOMENTO
En tn.
En mts.
En tn - m.
0.200
1.70
0.340
0.252
1.40
0.353
0.042
1.28
0.054
0.072
0.98
0.070
0.504
0.53
0.265
0.026
0.35
0.009
0.024
0.87
0.021
0.340
1.43
0.485
TOTAL
1.596
X
=
1.05 - 0.15 - 0.1 - 0.67
==>
Por refuerzo perpendicular al trfico el ancho efectivo ser :
E = 0.80 * X + 1.143
==>
Momento
ML = 2 * P * X / E
==>
* Momento por Impacto
MI = CI * ML
==>
0.130
E
ML
=
=
1.247
0.756
MI
0.227
0.40
0.150
0.05
0.20
1
2
0.70
DIMENSIONES Y PESO
1.000
0.700
0.700
0.200
0.150 *
0.050 /2
CARGA
BRAZO
MOMENTO
En tn.
En mts.
En tn - m.
0.200
1.75
0.350
2.400
0.252
0.35
0.088
2.400
0.042
0.23
0.010
TOTAL
0.322
0.322
==>
MD
=
* Momento por Sobrecarga Movil
ML =
0.4 * 0.7^2 * 0.3
==>
ML
0.100
==>
3/8"
3/8"
Ast
=
@
3.667 cm2
@
>
3.600 cm2
0.20 <
As
0.19 cm.
0.45
.==>
.==>
.==>
.==>
3/8" @
3/8" @
3/8" @
3/8" @
0.19
0.2
0.2
0.19
3/8" @ 0.19
3/8" @ 0.39
5/8" @ 0.22
1/2" @ 0.16
ON COMPUESTA
Baranda metlica
cms.
cms.
cms.
cms.
0.15
0.05
0.20
MAL
BIEN!
tn - m
cm.
BIN!
1/14"
3/8"
DIAMETRO (mm)
6.35
PERIMETRO (mm)
2.00
PESO (Kg/m)
0.25
AREA (cm2)
0.32
#4
1/2"
9.52
2.99
0.56
0.71
#5
5/8"
12.70
3.99
0.99
1.27
#6
3/4"
15.88
4.99
1.55
1.98
#8
1"
19.05
5.99
2.24
2.85
25.40
7.98
3.98
5.07
BIN!
BIN!
acero de refuerzo por reparto hallado.
TRUE
BIEN!
mts.
mts.
tn - m.
tn - m.
tn - m.
tn - m.
tn - m.
cm.
BIN!
BIN!
0.1445
# 10
1 1/4"
# 11
1 3/8"
32.26
10.13
6.40
8.17
# 14
1 3/4"
35.81
11.25
7.91
10.06
43.00
13.50
11.40
14.52
3.0
195.00
tfs
197.5
200
2.00
hc
dgc
2.5
tfi
AREA DE LA SECCION
At
= (
60
2.5
)*2 +
195
==>
At
=
690
PESO ESPECIFICO DEL AREA ESTRUCTURAL
Pa
=
7.85
ton/m3
2=
cm2
690
3.60
0.10
0.85
0.85
0.4 tn/m2
0.10
0.15
0.05
0.20
3.60
0.10
2%
2%
0.15
0.15
1.93
0.70
0.4 tn/m2
1.15
1.93
1.80
1.15
0.70
VIGA EXTERIOR
CARGA POR PESO MUERTO NO COMPUESTO
01
==>
0.150
*
02
==>
0.025
*
03
==>
0.150
*
04
==>
0.050
*
05
==>
1.925
*
06
==>
0.050
*
Viga de Acero
1.000
*
Viga diafragma, conectores y otros
0.70
0.70
0.20
0.20
0.20
1.80
0.00
*
*
*
*
*
*
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
2.4
=
=
=
=
=
=
=
=
=
Wnc
CARGA POR PESO MUERTO COMPUESTO
Baranda
=
1*
Sobrecarga vareda
=
0.85 *
0.2 =
0.4 =
Wc
=
0.200
0.340
0.540
Wnc =
1.831
T = 1/L1 =1/ 15
tn/m.
0.0667
T = 1/L2 =1/
15
0.07
Apoyo Temporal
L1
=
15 mts.
L2
30
15 mts.
mts.
^2 / 12
^2 / 12
=
=
=
=
1
0.5
/2
RCB =
-34.3
-34.3
tn - m
tn - m
KBA
KCB
==>
13.7
34.3
==>
==>
0.07
0.07
RAB
tn
==>
==>
==>
==>
=
=
RA
RB
RB
RC
tn.
VB
VC
X
X
1
-34.3
34.33
0
0.5
34.33
17.17
51.5
0.5
-34.3
-17.2
-51.5
1
34.3
-34.3
0
13.73
-3.43
10.3
13.73
3.433
17.17
13.7
3.43
17.2
13.7
-3.43
10.3
10.3
17.166
tn - m
5.63 tn.
5.625
m
-17.17
tn - m
51.497
tn - m
-10.3
34.3
tn.
0.54 tn/m.
A
30
MC
(Wc * L2) /8 + (P * L )/ 4
==>
MC
=
mts.
=
0.54 *
tn. - m.
318
30 ^2
4
4P
4P
4P
1
P
P
a
A
L/2-13.42-a
9.15
4.27
4.27
R=
9.15
18 P
4.27
L=
30
Por medio de un simple anlisis se determina que la carga P es la ms cercana a la resultante del sistema de
cargos. Por tanto se determinar la distancia "a" para calcular el momento del sistema de cargas con
respecto al apoyo A.
4
4
1
4
4
1
4P
4P
P
4P
4P
P
P
a
R=
9.15
18 P
9.15
4.27
4.27
4.27
X
17.7
31.1
18 PX = 31.1
4P
+
18 PX =
301
P
a
= (
17.7
* Momento Flector bajo la Carga.
21.96
==>
X
)/2
4P
X
+
=
==>
17.69
16.707
a
P
m.
=
4P
4P
4P
4P
0.492
1.09
9.15
4.27
4.27
9.15
0.48
4.27
1.16
6.255
4.53
8.64
19.5
15.492
30
ML
ML
==>
=
=
0.48
57.1
ML
4P
P
=
4.53
P
P
*
57.1
4P
=
=
1.82
8.64
3.63
1.82
=
P
6.26 4P
tn.
por eje HS - 20
tn.
por llanta delantera HS - 20
103.63
tn. - m.
1.22
1.83
-0.955
2.095
Pr
Pr
Pr
0.3
3R
3R
Pr
1.8
=
=
Pr
+
0.27
Pr
+
-0.96
Pr
==>
R
==>
Cc
=
0.47
De acuerdo al factor de concentracin de cargo obtenida se tendr el momento mximo por sobrecarga mvil.
VIGA EXTERIOR
M s/c =
Cc * ML
* Momento por Impacto
Factor de impacto
2.1
1.41
0.468
104
==>
CI
==>
15.2
MI
VIGA EXTERIOR
MI
=
0.22
/
=
L+
38.1
CI * M s/c
48.5
0.22
==>
<
MI
0.3
195.0
2.00
2.50
2.50
205.00
195.0
2.50
2.50
60.00
65.00
60.00
65.00
DE ACERO
135
cm.
160
cm.
20
cm.
n la deflexin, viendo este peralte
se ha proyectado con tres vigas
cm.
<=
<=
170 ........(1)
150 ........(2)
........(3)
BIN !
........(4)
........(5)
........(6)
<
24 BIN !
cm.
1.5 cm.
bfs
d
tw
bfi
0.252
0.042
0.072
0.024
0.924
0.216
0.001
0.300
1.831
tn
tn
tn/m.
tn
tn/m.
MB
Mc
=
=
0.07 +
0.07
34.331
34.331
0.0667 =
=
13.7
tn
=
=
=
=
-3.43
3.43
3.43
-3.43
tn.
tn.
tn.
tn.
=
=
=
=
17.2
10.3
5.63
5.63
tn.
tn.
tn.
tn.
tn - m
tn - m
tn - m
0.5
1
RESUMEN
VNC
=
- MNC
=
34.3
51.5
tn.
tn - m
/8
34.3
30 / 4
sicin ms desfavorable:
B
L/2-13.42-4.27+a
+
0.492
13.4 4P
m.
4.27 4P
-2.20
-1.23
+
1.16 4P
por eje HS - 20
por llanta delantera HS - 20
tn. - m.
-1.23
Pr
0.47
Pr
M s/c =
48.5
tn. - m.
! BIN
10.9
tn. - m.
65.00
60.00
205.00
60.00
65.00
=
=
=
=
=
7.850
20.00
30.00
1.80
20.00
0.00
40.00
bfs
bps
tps
tfs
x
hv
d = hc
115.00
hv = 119.50
0.00
2.00
2.0
2.50
0.00
tw
tfi
tpi
50.00
bpi
bfi
0.00
Seccion
A'
Y'
A' Y'
A' Y' ^ 2
I'
cm2
cm
cm3
cm4
cm4
0.00
80.00
230.00
125.00
0.00
435.00
119.50
118.50
60.00
1.25
0.00
0.00
9,480.00
13,800.00
156.25
0.00
23,436.25
Yb'
= Sum A' Y' / Sum A'
=
23,436.25
Yt'
= hv - Yb'
=
119.50
Modulos de Seccin:
I'o
= (SumA' Y' ^ 2 + Sum I') - (Sum A' * Yb' ^ 2)
I'o
1,951,575.31
253,570.94
/
-
0.00
1,123,380.00
828,000.00
195.31
0.00
1,951,575.31
435.00
53.88
435.00
0.00
26.67
253,479.17
65.10
0.00
253,570.94
==>
==>
Yb'
Yt'
2,903.05
=
=
53.88 cm.
65.62 cm.
942,317.59
3
Sb'
= I'o / Yb'
942,317.59
53.88
==>
Sb'
17,489.19 cm .
Sts'
= I'o / Yt'
942,317.59
65.62
==>
Sts'
3
14,360.22 cm .
3
= (Sum A'/100^2)*(Pea) tn/cm
435.00 / 100^2 *
7.850
n =
30
0.341
tn/cm.
cm4.
bE
H=
139.50
hv = 119.50
20.00
Y'
180.00
Io = bE * t^3 / 12 * n
Area de la viga metalica :
Ylosa = H - t/2
Yviga =
Yb'
Iviga =
I'o
30
120.00
8,000.0
12
30
2
435.00 cm .
/2
=
129.50
cm.
4
942,317.59 cm .
Y
AY
=
cm2
435.00
120.00
555.00
Viga
Losa
Suma Totales
180.00
20.00
Sum A'
=
139.50
20.00
53.88 cm.
=
=
Clave
cm2
Yb
= Sum A Y / Sum A
=
38,977.80 /
Yt
= H - Yb
=
139.50 Yts
= Yt - t
=
69.27 Mdulos de Seccin:
Ig
= (Sum AY ^ 2 + Sum Ig ) - (Sum A * Yb ^ 2 )
3,275,258.66
946,317.59
Io
cm4
1,262,828.66
2,012,430.00
3,275,258.66
555.00
70.23
20.00
cm4
942,317.59
4,000.00
946,317.59
===>
===>
===>
555.00
4
4,000.00 cm .
A Y^2
cm3
23,437.80
15,540.00
38,977.80
53.88
129.50
cm2.
Yb
Yt
Yts
4,932.25
70.23 cm.
69.27 cm.
49.27 cm.
4
1,484,175.89 cm
Ig
Sb
= Ig / Yb
1,484,175.89
70.23
===>
Sb
3
21,133.08 cm
Stc
= Ig / Yt
1,484,175.89
69.27
===>
Stc
3
21,425.95 cm
Sts
= Ig / Yts
1,484,175.89
49.27
===>
Sts
3
30,123.32 cm
Io = bE * t^3 / 12 * n
Area de la viga metalica :
Ylosa = H - t/2
Yviga =
Yb'
Iviga =
Clave
I'o
=
=
=
=
A
cm2
180.00
*
180.00
20.00
*
10
10
360.00
8,000.0
12
10
435.00 cm .
=
129.50
cm.
Sum A'
=
139.50
20.00
53.88 cm.
4
942,317.59 cm .
Y
AY
cm2
n =
cm3
cm2.
=
/2
=
=
=
A Y^2
Io
cm4
cm4
4
12,000.00 cm .
Viga
435.00
53.88
23,437.80
1,262,828.66
942,317.59
Losa
360.00
129.50
46,620.00
6,037,290.00
12,000.00
Suma Totales
795.00
70,057.80
7,300,118.66
954,317.59
Yb
= Sum A Y / Sum A
=
70,057.80 / 795.00
===>
Yb
Yt
= H - Yb
=
139.50 - 88.12
===>
Yt
Yts
= Yt - t
=
51.38 - 20.00
===>
Yts
Mdulos de Seccin:
Ig
= (Sum AY ^ 2 + Sum Ig ) - (Sum A * Yb ^ 2 )
7,300,118.66
954,317.59
795.00
Sb
= Ig / Yb
2,081,154.41
88.12
===>
Sb
3
23,617.28 cm
Stc
= Ig / Yt
2,081,154.41
51.38
===>
Stc
3
40,505.15 cm
Sts
= Ig / Yts
=
2,081,154.41
/
5.- VERIFICACION DE MOMENTOS:
Carga por Peso Muerto no Compuesto
- Peso de Losa
- Peso del Perfil metalico
- Peso de conectores, viga diafragma y otros
31.38
===>
Sts
3
66,321.05 cm
1.850
0.341
0.300
2.491
tn/m.
tn/m.
tn/m.
tn/m.
0.000
tn/m.
4
2,081,154.41 cm
Wnc
7,765.13
88.12 cm.
51.38 cm.
31.38 cm.
Ig
=
=
=
=
=
=
=
2.491
tn/m.
B
Apoyo Temporal
L1
= 15 cm.
C
L2
30.00 cm.
* Momento por Empotramiento Perfecto:
MA
=
2.491
15 ^2 / 12
=
MB =
2.491
15 ^2 / 12
=
MOMENTO FLECTOR:
1.00
0.50
0.50
-46.706
46.706
-46.706
46.706
23.353
-23.353
0.000
70.059
-70.059
ESFUERZO CORTANTE:
18.680
18.680
-4.671
4.671
14.009
23.351
14.009
18.680
4.671
23.351
23.351
= 15
cm.
MB
Mc
-46.706 tn - m
-46.706 tn - m
1.00
46.706
-46.706
0.000
18.680
-4.671
14.009
tn - m
5.62 tn.
=
=
46.706 tn - m
46.706 tn - m
==>
14.009
*
15
14.009
+
23.351
=
5.625 tn.
5.62 tn.
-23.351
tn - m
70.059
tn - m
-14.009
RESUMEN
Vnc
Mnc
=
=
46.702
70.059
tn
tn/m.
46.702
tn
30.00
VC
= P/2
MC
= (P * L )/ 4
RESUMEN
Vc
=
23.351 tn
=
=
46.702 / 2
46.702 *
B
===>
/4
30
Mc
VC
=
23.351 tn
===>
MC =
350.265 tn/m.
=
350.265 tn/m.
4P
4P
4P
10.864
tn/m.
59.364
tn/m.
30.00
9.15
4.27
9.15
4.27
8.89
4.27
0.439 0.296
0.553
0.743
0.695
1.000
5
= (Mnc * 10 ) / Sb'
Fst
= (Mnc * 10 ) / Sts'
=
Para carga compuesta (
n = 30
Fsb
Fst
5
= (Mc * 10 ) / Sb
5
= (Mc * 10 ) / Sts
5
=
=
Fcc
= (Mc * 10 ) / Stc
Fc
= Fcc / n
* 105 /
1.46
m.
0.439 4P
0.296
32.727 tn.
7.331
40.058 tn.
tn.
17,489.19
==> Fsb
2
400.585 kg/cm
* 10 /
14,360.22
==> Fst
2
487.869 kg/cm
5
350.265 * 10 /
21,133.08
==> Fsb
2
1,657.426 kg/cm
30,123.32
==> Fst
2
1,162.770 kg/cm
21,425.95
==> Fst
2
1,634.770 kg/cm
Fc
2
54.492 kg/cm
70.059
70.059
)
5
350.265 * 10 /
5
350.265 * 10 /
1,634.770 /
30
==>
n = 10
5
= (Msci * 10 ) / Sb
5
= (Msci * 10 ) / Sts
5
=
=
59.364
59.364
Fcc
= (Msci * 10 ) / Stc
59.364
Fc
= Fcc / n
146.560
VERIFICACION DE ESFUERZOS
MOMENTO
ALA SUP.
CLAVE
Tn. - m.
Kg/cm2
Mnc
70.059
400.585
Mc
350.265
1,657.426
Msci
59.364
251.359
Total Sum
2,309.370
* 10 /
5
* 10 /
5
* 10 /
23,617.28
==> Fsb
2
251.359 kg/cm
66,321.05
==> Fst
2
89.510 kg/cm
40,505.15
==> Fst
2
146.560 kg/cm
Fc
2
14.656 kg/cm
10
==>
ALA INF.
Fcc
Fc
Kg/cm2
487.869
1,162.770
89.510
1,740.149
Kg/cm2
Kg/cm2
1,634.770
146.560
1,781.330
54.492
14.656
69.148
ESFUERZOS ADMISIBLES
= 0.55 * fy
0.55
4,200.00
===>
fb
2
2,310.00 kg/cm
Fcadm.
0.40
210.00
===>
Fcadm.
2
84.00 kg/cm
Sum Fsb
<
fb
Sum Fst
Sum Fc
=
=
<
<
fb
Fcadm
=
=
fb
0.40 * f 'c
2
2,309.370 kg/cm
2
1,740.149 kg/cm
2
69.148 kg/cm
2,310.00
kg/cm2
BIEN !
BIEN !
BIEN !
kg/cm
2,310.00
2
84.00 kg/cm
=
=
=
=
=
7.85
20.00
30.00
1.80
20.00
bfs
bps
0.00
2.50
tps
tfs
d = hc
hv
195.00
hv = 202.00
Yt'
2.50
tw
Yb'
2.50
2.00
tfi
tpi
0.00
0.70
bpi
bfi
Seccion
Patin Sup. (1)
Patin Sup. (2)
Alma (3)
Patin Inf. (4)
Patin Inf. (5)
Total Sum
A'
Y'
cm2
cm
202.00
200.75
102.00
3.25
1.00
0.00
175.00
487.50
1.75
0.00
664.25
A' Y'
A' Y' ^ 2
I'
cm3
cm4
cm4
0.00
35,131.25
49,725.00
5.69
0.00
84,861.94
Yb'
= Sum A' Y' / Sum A' =
84,861.94 /
Yt'
= hv - Yb'
=
202.00 Modulos de Seccin:
I'o
= (SumA' Y' ^ 2 + Sum I') - (Sum A' * Yb' ^ 2)
12,124,566.92
1,544,857.69
0.00
7,052,598.44
5,071,950.00
18.48
0.00
12,124,566.92
664.25
127.76
664.25
0.00
91.15
1,544,765.63
0.91
0.00
1,544,857.69
==>
==>
Yb'
Yt'
16,321.60
=
=
127.756 cm.
74.244 cm.
4
2,827,804.78 cm .
I'o
Sb'
= I'o / Yb'
2,827,804.78
127.76
==>
Sb'
3
22,134.42 cm .
Sts'
= I'o / Yt'
2,827,804.78
74.24
==>
Sts'
3
38,087.99 cm .
3
= (Sum A'/100^2)*(Pea) tn/cm
664.25 / 100^2 *
7.850
n =
30
0.521
tn/cm.
bE
H=
222.00
hv = 202.00
20.00
Y'
=
=
Iviga = I'o
=
A
Clave
Viga
Losa
Suma Totales
180.00
=
180.00
20.00
*
30
120.00
12
30
2
664.25 cm .
/2
=
212.00
cm.
8,000.00
Sum A' =
222.00
20.00
127.756 cm.
4
2,827,804.78 cm .
Y
AY
cm2
664.25
120.00
784.25
cm2
127.756
212.000
2,831,804.78
Io
cm4
10,841,619.83
5,393,280.00
16,234,899.83
cm4
2,827,804.78
4,000.00
2,831,804.78
===>
===>
===>
784.25
4
4,000.00 cm .
A Y^2
cm3
84,861.92
25,440.00
110,301.92
Yb
= Sum A Y / Sum A
=
110,301.92 / 784.25
Yt
= H - Yb
=
222.00 - 140.65
Yts
= Yt - t
=
81.35 - 20.00
Mdulos de Seccin:
Ig
= (Sum AY ^ 2 + Sum Ig ) - (Sum A * Yb ^ 2 )
16,234,899.83
cm2.
Yb
Yt
Yts
19,782.42
140.65 cm.
81.35 cm.
61.35 cm.
4
3,552,339.77 cm
Ig
Sb
= Ig / Yb
3,552,339.77
/ 140.65
===>
Sb
3
25,256.59 cm
Stc
= Ig / Yt
3,552,339.77
/ 81.35
===>
Stc
3
43,667.36 cm
Sts
= Ig / Yts
3,552,339.77
/ 61.35
===>
Sts
3
57,902.85 cm
=
=
Iviga = I'o
Clave
A
cm2
180.00
=
180.00
20.00
*
4
2,827,804.78 cm .
Y
AY
cm3
10
10
360.00
12
10
664.25 cm .
=
212.00
cm.
8,000.00
Sum A' =
222.00
20.00
127.76 cm.
cm2
n =
cm2.
=
/2
=
=
=
A Y^2
Io
cm4
cm4
4
12,000.00 cm .
Viga
664.25
127.76
84,861.92 10,841,619.83 2,827,804.78
Losa
360.00
212.00
76,320.00 16,179,840.00
12,000.00
Suma Totales
1,024.25
161,181.92 27,021,459.83 2,839,804.78
Yb
= Sum A Y / Sum A
=
161,181.92 / 1,024.25
===>
Yb
Yt
= H - Yb
=
222.00 - 157.37
===>
Yt
Yts
= Yt - t
=
64.63 - 20.00
===>
Yts
Mdulos de Seccin:
Ig
= (Sum AY ^ 2 + Sum Ig ) - (Sum A * Yb ^ 2 )
27,021,459.83
2,839,804.78
24,764.06
157.366 cm.
64.634 cm.
44.634 cm.
4
4,496,678.253 cm
Ig
Sb
= Ig / Yb
4,496,678.25
/ 157.37
===>
Sb
3
28,574.649 cm
Stc
= Ig / Yt
4,496,678.25
/ 64.63
===>
Stc
3
69,571.406 cm
Sts
= Ig / Yts
4,496,678.25
/ 44.63
===>
Sts
3
100,745.581 cm
1,024.25
=
=
=
=
=
=
Wnc =
1.850
0.521
0.500
2.871
tn/m.
tn/m.
tn/m.
tn/m.
Wc =
0.000
tn/m.
B
Apoyo Temporal
L1
= 15 cm.
30.00
C
L2
16.147
cm.
cm.
MA =
2.871
15 ^2 / 12
MB =
2.871
15 ^2 / 12
MOMENTO FLECTOR:
1.00
0.50
0.50
-53.831
53.831 -53.831
53.831
26.916 -26.916
0.000
80.747 -80.747
ESFUERZO CORTANTE:
21.530
21.530
-5.383
5.383
16.147
26.913
= 15
21.530
5.383
26.913
=
=
MB
Mc
-53.831 tn - m
-53.831 tn - m
1.00
53.831
-53.831
0.000
21.530
-5.383
16.147
26.913 tn - m
=
=
53.831 tn - m
53.831 tn - m
15
15
15
15
5.62 tn.
X
==>
16.147
*
15
16.147
+
26.913
=
5.625 tn.
5.62 tn.
-26.913 tn - m
-16.147
RESUMEN
80.747 tn - m
Vnc
Mnc
=
=
53.826
80.747
tn
tn/m.
53.826 tn
cm.
B
30.00
VC
= P/2
MC = (P * L )/ 4
RESUMEN
Vc
=
26.913 tn
=
=
cm.
53.826 / 2
53.826 * 30
===>
/4
Mc
VC
=
26.913 tn
===>
MC =
403.695 tn/m.
=
403.695 tn/m.
4P
4P
4P
4P
10.864 tn/m.
59.364 tn/m.
30.00
9.15
4.27
9.15
4.27
0.553
0.695
8.89
4.27
0.439 0.296
0.744
1.000
5
= (Mnc * 10 ) / Sb'
5
80.747 * 10 /
5
Fst
= (Mnc * 10 ) / Sts'
=
80.747 * 10 /
Para carga compuesta (
n = 30 )
Fsb
Fst
5
= (Mc * 10 ) / Sb
5
= (Mc * 10 ) / Sts
5
=
=
5
403.695 * 10 /
5
403.695 * 10 /
5
Fcc
= (Mc * 10 ) / Stc
403.695 * 10 /
Fc
= Fcc / n
924.478 /
30
22,134.42
==> Fsb
2
364.803 kg/cm
38,087.99
==> Fst
2
212.001 kg/cm
25,256.59
==> Fsb
2
1,598.375 kg/cm
57,902.85
==> Fst
2
697.194 kg/cm
43,667.36
==> Fst
2
924.478 kg/cm
Fc
2
30.816 kg/cm
==>
n = 10
5
= (Msci * 10 ) / Sb
5
= (Msci * 10 ) / Sts
5
=
=
)
5
59.364 * 10 /
5
59.364 * 10 /
28,574.65
==> Fsb
2
207.751 kg/cm
100,745.58
==> Fst
2
58.925 kg/cm
69,571.41
==> Fst
2
85.328 kg/cm
Fc
2
8.533 kg/cm
Fcc
= (Msci * 10 ) / Stc
59.364 * 10 /
Fc
= Fcc / n
85.328
VERIFICACION DE ESFUERZOS
MOMENTO ALA SUP.
CLAVE
Tn. - m.
Kg/cm2
Mnc
80.747
364.803
Mc
403.695
1,598.375
Msci
59.364
207.751
Total Sum
2,170.929
10
==>
ALA INF.
Fcc
Fc
Kg/cm2
212.001
697.194
58.925
968.120
Kg/cm2
Kg/cm2
924.478
85.328
1,009.806
30.816
8.533
39.349
ESFUERZOS ADMISIBLES
fb
= 0.55 * fy
Fcadm.
= 0.40 * f 'c
Sum Fsb
Sum Fst
Sum Fc
=
=
0.55
4,200.00
===>
fb
2
2,310.00 kg/cm
0.40
210.00
===>
Fcadm.
2
84.00 kg/cm
2
2,170.929 kg/cm
2
968.120 kg/cm
2
39.349 kg/cm
<
fb
<
<
fb
Fcadm
=
=
2,310.00
kg/cm2
BIEN !
BIEN !
BIEN !
kg/cm
2,310.00
2
84.00 kg/cm
desfavorable
Donde:
Sb'
Msci
VERIFICAC
El ancho cola
* Ancho de
bcT
* Area tota
AcT
PROPIEDAD
Yb''
Yt''
Modulos de S
I''o
I''o
Sb''
Sts''
Lp
Donde:
Lp
L
Sb
S
a
Mdulo de se
Sb''
Sts''
Sb'
Sts'
Longitud adi
Patn superior
Ws
Ws
Patn Inferior
Ws
Ws
LONGITUD
Lp
Lps
Lps
Lpi
Lpi
RESUMEN
-
=
=
=
=
=
7.85
20.00
30.00
1.80
20.00
bfs
bps
x
2.60
2.50
2.00
d = hc
tps
tfs
hv
230.00
3.00
2.50
hv = 240.00
tw
tfi
tpi
65.00
75.00
bpi
bfi
Seccion
Patin Sup. (1)
Patin Sup. (2)
Alma (3)
Patin Inf. (4)
Patin Inf. (5)
Total Sum
A'
Y'
cm2
195.00
187.50
596.85
187.50
130.00
1,296.85
cm
238.50
235.75
119.50
3.25
1.00
A' Y'
Yb'
= Sum A' Y' / Sum A' =
162,773.59 /
Yt'
= hv - Yb'
=
240.00 Modulos de Seccin:
I'o
= (SumA' Y' ^ 2 + Sum I') - (Sum A' * Yb' ^ 2)
30,038,203.15
2,631,498.65
A' Y' ^ 2
I'
cm3
cm4
46,507.50 11,092,038.75
44,203.13 10,420,886.72
71,323.58 8,523,167.21
609.38
1,980.47
130.00
130.00
162,773.59 30,038,203.15
1,296.85
125.52
1,296.85
cm4
146.25
97.66
2,631,113.75
97.66
43.33
2,631,498.65
==>
==>
Yb'
Yt'
15,754.02
=
=
125.515 cm.
114.485 cm.
4
12,239,107.16 cm .
I'o
Sb'
= I'o / Yb'
12,239,107.16
125.52
==>
Sb'
3
97,511.11 cm .
Sts'
= I'o / Yt'
12,239,107.16
114.49
==>
Sts'
3
106,905.77 cm .
3
= (Sum A'/100^2)*(Pea) tn/cm
1,296.85 / 100^2 *
7.850
n = 30
1.018
tn/cm.
bE
H=
260.00
hv = 240.00
20.00
Y'
=
=
Iviga = I'o
=
A
Clave
180.00
=
180.00
20.00
*
8,000.00
Sum A' =
260.00
20.00
125.515 cm.
30
12
cm2
125.515
250.000
2
120.00 cm .
12,243,107.16
4
4,000.00 cm .
A Y^2
Io
cm3
cm4
cm4
162,774.13 20,430,594.64 12,239,107.16
30,000.00 7,500,000.00
4,000.00
192,774.13 27,930,594.64 12,243,107.16
Yb
= Sum A Y / Sum A
=
192,774.13 / 1,416.85
Yt
= H - Yb
=
260.00 - 136.06
Yts
= Yt - t
=
123.94 - 20.00
Mdulos de Seccin:
Ig
= (Sum AY ^ 2 + Sum Ig ) - (Sum A * Yb ^ 2 )
27,930,594.64
30
2
1,296.85 cm .
/2
=
250.00 cm.
4
12,239,107.16 cm .
Y
AY
cm2
1,296.85
120.00
1,416.85
Viga
Losa
Suma Totales
1,416.85
===>
===>
===>
Yb
Yt
Yts
18,512.32
136.06 cm.
123.94 cm.
103.94 cm.
4
13,944,516.11 cm
Ig
Sb
= Ig / Yb
13,944,516.11
/ 136.06
===>
Sb
3
102,487.99 cm
Stc
= Ig / Yt
13,944,516.11
/ 123.94
===>
Stc
3
112,510.22 cm
Sts
= Ig / Yts
13,944,516.11
/ 103.94
===>
Sts
3
134,159.29 cm
=
=
Iviga = I'o
Clave
A
cm2
180.00
=
180.00
20.00
*
8,000.00
Sum A' =
260.00
20.00
125.52 cm.
4
12,239,107.16 cm .
Y
AY
cm2
cm3
=
=
=
n = 10
10
12
2
360.00 cm .
10
1,296.85 cm .
/2
=
250.00 cm.
A Y^2
Io
cm4
cm4
4
12,000.00 cm .
Viga
1,296.85
125.52
162,774.13 20,430,594.64
Losa
360.00
250.00
90,000.00 22,500,000.00
Suma Totales
1,656.85
252,774.13 42,930,594.64
Yb
= Sum A Y / Sum A
=
252,774.13 / 1,656.85
Yt
= H - Yb
=
260.00 - 152.56
Yts
= Yt - t
=
107.44 - 20.00
Mdulos de Seccin:
Ig
= (Sum AY ^ 2 + Sum Ig ) - (Sum A * Yb ^ 2 )
42,930,594.64
12,251,107.16
23,274.55
=
=
=
152.56 cm.
107.44 cm.
87.44 cm.
4
16,619,257.67 cm
Ig
Sb
= Ig / Yb
16,619,257.67
/ 152.56
===>
Sb
3
108,935.88 cm
Stc
= Ig / Yt
16,619,257.67
/ 107.44
===>
Stc
3
154,684.08 cm
Sts
= Ig / Yts
16,619,257.67
/ 87.44
===>
Sts
3
190,064.70 cm
1,656.85
12,239,107.16
12,000.00
12,251,107.16
===>
Yb
===>
Yt
===>
Yts
=
=
=
Wnc =
1.850
1.018
0.500
3.368
tn/m.
tn/m.
tn/m.
tn/m.
Wc =
0.000
tn/m.
B
Apoyo Temporal
L1
= 15 cm.
30.00
C
L2
18.945
cm.
cm.
MA =
3.368
15 ^2 / 12
MB =
3.368
15 ^2 / 12
MOMENTO FLECTOR:
1.00
0.50
0.50
-63.150
63.150 -63.150
63.150
31.575 -31.575
0.000
94.725 -94.725
ESFUERZO CORTANTE:
25.260
25.260
-6.315
6.315
18.945
31.575
= 15
25.260
6.315
31.575
=
=
-63.150 tn - m
-63.150 tn - m
1.00
63.150
-63.150
0.000
25.260
-6.315
18.945
31.575 tn - m
MB
Mc
=
=
63.150 tn - m
63.150 tn - m
15
15
15
15
5.63 tn.
X
==> X
18.945
*
15
18.945
+
31.575
=
5.625 tn.
5.63 tn.
-31.575 tn - m
-18.945
RESUMEN
94.725 tn - m
Vnc =
Mnc =
63.150
94.725
tn
tn/m.
63.150 tn
cm.
B
30.00
VC
= P/2
MC = (P * L )/ 4
RESUMEN
Vc
=
31.575 tn
=
=
cm.
63.150 / 2
63.150 * 30
Mc
===>
/4
VC
=
31.575 tn
===>
MC =
473.625 tn/m.
473.625 tn/m.
4P
4P
4P
4P
10.864 tn/m.
59.364 tn/m.
30.00
9.15
4.27
9.15
4.27
0.553
0.695
8.89
4.27
0.439 0.296
0.744
1.000
5
= (Mnc * 10 ) / Sb'
5
94.725 * 10 /
5
Fst
= (Mnc * 10 ) / Sts'
=
94.725 * 10 /
Para carga compuesta (
n = 30 )
Fsb
Fst
5
= (Mc * 10 ) / Sb
5
= (Mc * 10 ) / Sts
5
=
=
5
473.625 * 10 /
5
473.625 * 10 /
5
Fcc
= (Mc * 10 ) / Stc
473.625 * 10 /
Fc
= Fcc / n
420.962 /
30
m.
0.296
tn.
tn.
tn.
97,511.11
==> Fsb
2
97.143 kg/cm
106,905.77
==> Fst
2
88.606 kg/cm
102,487.99
==> Fsb
2
462.127 kg/cm
134,159.29
==> Fst
2
353.032 kg/cm
112,510.22
==> Fst
2
420.962 kg/cm
Fc
2
14.032 kg/cm
==>
n = 10
5
= (Msci * 10 ) / Sb
5
= (Msci * 10 ) / Sts
5
)
5
59.364 * 10 /
59.364 * 10 /
Fcc
= (Msci * 10 ) / Stc
59.364 * 10 /
Fc
= Fcc / n
38.378
VERIFICACION DE ESFUERZOS
MOMENTO ALA SUP.
CLAVE
Tn. - m.
Kg/cm2
Mnc
94.725
97.143
Mc
473.625
462.127
Msci
59.364
54.495
Total Sum
613.765
108,935.88
==> Fsb
2
54.495 kg/cm
190,064.70
==> Fst
2
31.234 kg/cm
154,684.08
==> Fst
2
38.378 kg/cm
Fc
2
3.838 kg/cm
10
==>
ALA INF.
Fcc
Fc
Kg/cm2
88.606
353.032
31.234
472.872
Kg/cm2
Kg/cm2
420.962
38.378
459.340
14.032
3.838
17.870
ESFUERZOS ADMISIBLES
fb
= 0.55 * fy
Fcadm.
= 0.40 * f 'c
Sum Fsb
Sum Fst
Sum Fc
=
=
0.55
4,200.00
===>
fb
2
2,310.00 kg/cm
0.40
210.00
===>
Fcadm.
2
84.00 kg/cm
2
613.765 kg/cm
2
472.872 kg/cm
2
17.870 kg/cm
<
fb
<
<
fb
Fcadm
=
=
2,310.00
kg/cm2
BIEN !
BIEN !
BIEN !
kg/cm
2,310.00
2
84.00 kg/cm
Es importante mencionar que para llegar a este resultado, se ha pasado por una serie de tanteos aumentando o restando
el espesor y el ancho del patn superior e inferior; de la misma manera se agreg la altura y el espezor del alma de la
viga metlica (aproximadamente 10 iteracciones).
En razn que el esfuerzo actuante del ala superior es aproximadamente
26.57 % que el esfuerzo admisible, entonces
ser suficiente para que absorva los esfuerzos por compresin, para lo cual se verificar los esfuerzos sin apoyo temporal.
1600
/8
2
Mc
= ( Wc * L ) / 8
=
* Momento por Sobrecarga Mvil
Msci
=
59.364 tn - m
* Esfuerzos en la Seccin Compuesta
Para carga no compuesta:
1600
/8
Fsb
5
= (Mnc * 10 ) / Sb'
0.000
5
673.600 * 10 /
Fst
= (Mnc * 10 ) / Sts'
= 673.600 * 10 /
Para carga compuesta (
n = 30 )
Fsb
0.000
kg/cm2
Fst
0.000
kg/cm2
2
Fc
=
0.000 kg/cm
Para carga compuesta (
n = 10
Fsb
Fst
5
= (Msci * 10 ) / Sb
5
= (Msci * 10 ) / Sts
5
=
=
673.600 tn - m
0.000
tn - m
97,511.110
==> Fsb
2
690.793 kg/cm
106,905.770
==> Fst
2
630.088 kg/cm
108,935.88
==> Fsb
2
54.495 kg/cm
190,064.70
==> Fst
2
31.234 kg/cm
154,684.08
==> Fst
2
38.378 kg/cm
Fc
2
3.838 kg/cm
)
5
59.364 * 10 /
5
59.364 * 10 /
5
Fcc
= (Msci * 10 ) / Stc
59.364 * 10 /
Fc
= Fcc / n
38.378
COMPROBACION DE ESFUERZOS
MOMENTO ALA SUP.
CLAVE
Tn. - m.
Kg/cm2
Mnc
673.600
690.793
Mc
0.000
Msci
59.364
54.495
Total Sum
745.288
10
ALA INF.
Kg/cm2
630.088
31.234
661.322
==>
Fcc
Fc
Kg/cm2
Kg/cm2
38.378
38.378
3.838
3.838
ESFUERZOS ADMISIBLES
fb
Fcadm.
Sum Fsb
Sum Fst
Sum Fc
=
=
2
2,310.00 kg/cm
84.00
kg/cm2
2
745.288 kg/cm
2
661.322 kg/cm
2
3.838 kg/cm
<
fb
2,310.000
CONFORME !
<
fb
Fcadm.
=
=
2,310.000
84.000
CONFORME !
<
CONFORME !
Tericamente sera posible reducir el tamao del patn inferior y superior con la finalidad de aproximarnos a los valores
de los esfuerzos admisibles, pero en la verificacin de los esfuerzos con apoyo temporal. Se tiene al
32.2635 % que
es prximo al esfuerzo admisible referente al esfuerzo del patn superior, por tanto con fines de seguridad se mantendr
las mismas dimensiones asumidas.
De acuerdo a las especificaciones de AISC. Imitan el mdulo de la seccin compuesta con respecto al patn cuya
tensin no debe ser mayor de la siguiente expresin:
Str
= ( 1.35 + 0.35 ( Msci / Md )) * Sb'
Los valores de los momentos por carga muerta no compuesta, carga muerta compuesta y por sobrecarga mvil
incluido impacto sern los resultados obtenidos del anlisis con apoyo temporal ya que estos valores es el ms
desfavorable para la seccin compuesta.
Donde:
Sb'
Msci
=
=
Str
Md
=
=
VERIFICACION DE LA ECUACION:
El ancho colaborante del concreto debe transformarse en un ancho equivalente de acero.
* Ancho de concreto transformada para (
n = 10 )
bcT
bcT =
= bE / n
=
180.00
/
10
===>
18.00
* Area total del concreto transformada
AcT
= bcT * t
18.00
20
AcT
===>
cm.
2
360.00 cm .
10
240.00
Yb
EJE NEUTRO:
Yviga
= Yb'
Yc
= H
- t/2
YtT
= (A' * Yb') + (Act * Yc)
YtT
= 152.563 cm.
Yt perfil
= YtT
- Yb'
YtcT
= Yc
- YtT
* Momento de inercia seccin compuesta
Itr
Itr
260.00
YcT
H=
YtT
Yc = 250.00
20.00
18.00
t
=
=
=
125.515 cm.
260.00
20 / 2
=
1,296.85 125.515
360.00
250.00 cm.
250.00 / 1296.85
=
=
152.563
250.000
27.048
97.437
2
= Io + SA' * (Yt perfil) +(1/12) *
= 12,239,107.16 + 1,296.85 *
bcT * t3
731.59
125.515
152.563
=
=
2
+ AcT * ( YtcT )
+ 1/12 * 18.00
*
360.00
cm.
cm.
8000.00
4
Itr
= 16,617,704.06 cm .
* Mdulo de seccin - Patn de tensin
3
Snec
= Itr / YtT
= 16,617,704.06 / 152.563 =
108,923.553 cm .
* Mdulo de seccin mximo de la seccin transformada segn (AISC.sec.1.11-22)
Mnc
=
94.725
tn/m.
Mc
=
473.625
tn/m.
Msci
=
59.364
tn/m.
Como :
Str
= ( 1.35 + 0.35 ( Msci / (Mnc + Mc) )) * Sb'
Str
= 1.35 + 0.35 59.36
/
94.73
+
473.63
* 97,511.110
360.00
9493.97
Str
3
135,204.766 cm .
3
3
===>
Str
= 135,204.766 cm .
>
Snec
=
108,923.553 cm . CONFORME !
Se puede anticipar que la viga cumple con los requisitos necesarios, para lo cual se verificar pro cortante admisible.
VERIFICACION POR CORTANTE
El alma de la viga debe revisarse siempre por esfuerzo cortante, el corte total que debe soportar la viga ser la suma de
cortantes por peso propio y sobrecarga mvil incluido impacto, por tanto los valores hallados anteriormente se tiene:
Vnc
=
63.150
tn/m.
Vc
=
31.575
tn/m.
Vsci
=
40.071
tn/m.
VT
= Vnc+ Vc + Vsci
=
63.150
+
31.575
+
40.071
= 134.796
A la fuerza cortante lo absorve el alma de la viga metlica por tanto se tiene el siguiente detalle:
VS 1050
1018 - 236
-
bfs
bps
tfi
hv
hc
tps
tfs
tw
tfi
tpi
bfs
bps
bfi
bpi
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
tpi
Ix
= Io
hc
hv
tps
tfs
tw
240.00
230.00
3.00
2.50
2.60
2.50
2.00
75.00
65.00
75.00
65.00
=
240
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
cm.
4
12,239,107.16 cm .
3
bpi
Sx
= Sb'
=
97,511.11 cm .
bfi
El esfuerzo cortante mximo se presenta en el eje neutro y se define como:
fv1
= ( V * Q ) / ( I * tw)
En secciones de forma I el valor de fv1 es algo mayor que el esfuerzo cortante promedio.
VT / ( hc * tw )
fv2
= VT / ( Aw) =
Esfuerzo promedio
Para fines de diseo se utilizar el esfuerzo promedio
2
= 0.33 * 2,400.00 =
792.00 Kg/cm .
Para Acero PGE - 24 SIDER PERU
2
V
T
V
T
=
/ ( Aw) =
/ ( hc * tw )
= 134.796 /
230.00
* 2.60 = 225.845 Kg/cm .
Kg/cm2.
Kg/cm2. CONFORME !
fv2 =
Por lo tanto :
226
<
Fvadm
=
792
Como la viga metlica se basta con absorver el cortante entonces colocaremos atiesadores a fin de asegurar las fallas
por cortante debido a posibles cargas cclicas.
CALCULO DE LA LONGITUD DE LA PLATABANDA
PUNTO TEORICO DE CORTE
Las platabandas no deben ser colocadas en toda la longitud del miembro cuando los clculos as lo requieran. En la siguiente
figura se puede ver una viga de mdulo de seccin Sx sometida a un sistema de cargas el cual produce en un tramo L de
la viga un momento flector mayor que el momento resistente de la seccin (Mr = Sx * Fb) y por lo tanto basta con que la
platabanda tenga una longitud (Lp + 2a) siendo a una longitud adicional que el AISC obliga a colocar debido a que pueda
aumentar la carga y adems para que quede bien conectado en el punto termenal terico (PTT).
La longitud depende de como van a estar conectadas las platabandas al perfil soldadas o remachadas).
Para el caso de platabanda soldadas al perfil se tiene.
PTT
PTT
PLATABANDA SUPERIOR
Ws
PLATABANDA INPERIOR
PPT
tp
Ws
Ws
===>
===>
a
a
= bp
= 1.50 * bp
= Espesor de platabanda
= trmino de soldadura de flete
PPT
75.00
230.00
hv = 235.00
2.50
x
2.60
2.50
75.00
Seccion
Patin Sup. (1)
Alma (2)
Patin Inf. (3)
Total Sum
A''
Y''
cm2
187.50
596.85
187.50
971.85
cm
233.75
117.50
1.25
A'' Y''
Yb''
= Sum A' Y' / Sum A' =
114,192.39 /
Yt''
= hv - Yb'
=
235.00 Modulos de Seccin:
I''o
= (SumA'' Y'' ^ 2 + Sum I'') - (Sum A'' * Yb'' ^ 2)
18,485,377.50
2,631,309.07
A'' Y'' ^ 2
I''
cm3
cm4
43,828.13 10,244,824.22
70,129.88 8,240,260.31
234.38
292.97
114,192.39 18,485,377.50
971.85
117.50
971.85
cm4
97.66
2,631,113.75
97.66
2,631,309.07
==>
==>
13,806.25
=
=
117.500 cm.
117.500 cm.
4
7,699,082.51 cm .
I''o
Sb''
= I'o / Yb'
7,699,082.51
117.50
==>
Sb''
3
65,524.11 cm .
ALA INFERIOR
Sts''
= I'o / Yt'
7,699,082.51
117.50
==>
Sts''
3
65,524.11 cm .
ALA SUPERIOR
Lp
Donde:
Lp
= Longitud de la platabanda en metros
L
= Longitud del claro entre ejes de apoyo en metros
Sb
= Mdulo de seccin de la viga sin platabanda en cm 3
Yb''
Yt''
S
= Mdulo de seccin de la viga con platabanda superior o inferior en cm.
a
= Distancia de la carga resultante y/o distancia resultante mediante aplicacin de la soldadura en metros.
Mdulo de seccin:
Sb''
= Patn inferior
Sts''
Sb'
Patn superior
= Patn inferior
Sts'
= Patn superior
Longitud adicional a:
Patn superior
tps
=
Ws
> = 0.75 * 3.00
Ws
< 0.75 * 3.00
===>
a
Patn Inferior
tpi
=
Ws
> = 0.75 * 2.00
Ws
< 0.75 * 2.00
===>
a
3
65,524.11 cm
3
65,524.11 cm
3
97,511.11 cm
3
106,905.77 cm
3.00 cm.
===>
a
= bps
===>
a
= 1.50 * bps
=
97.50 cm.
=
2.00 cm.
===>
a
= bpi
===>
a
= 1.50 * bps
=
97.50 cm.
=
=
= 1.50
0.975
*
m.
65.00
*
m.
65.00
=
= 1.50
0.98
65.00
97.50
cm.
cm.
65.00
97.50
cm.
cm.
65,524.11
Adoptar
106,905.77 ^1/2 +
2
Lps =
20.000 m.
0.975
Lpi
Lpi
65,524.11
Adoptar
97,511.11 ^1/2 +
2
Lps =
19.000 m.
0.975
=
=
30.00 -2 *
18.015 m.
0.975
*
===>
RESUMEN
Longitud de Platabanda Superior
Longitud de Platabanda Inferior
1-
Lps
Lpi
=
=
20.000 m.
19.000 m.
ALA INFERIOR
ALA SUPERIOR