Plantemiento Hidraulico

EXPEDIENTE TÉCNICO: ““MEJORAMIENTO DEL SERVICIO DE PROVISIÓN DE AGUA PARA RIEGO EN EL ANEXO DE SANTA ROSA DE
ACORA DEL DISTRITO DE SAN FRANCISCO DE SANGAYAICO DE LA PROVINCIA DE HUAYTARA DEL DEPARTAMENTO DE
HUANCAVELICA”
CUI N°2598227
PLANTEAMIENTO O PLANAMIENTO HIDRAULICO

CONTENIDO
INTRODUCCION
1.- ESTUDIO DE CUENCAS o CAUDAL
1.1.- Consideraciones Generales.

1.2.- Cuenca del canal santa rosa de acora.
2.- ESTUDIOS HIDROLOGICOS
2.1 Generalidades.
2.2 Análisis Estadísticos de las Precipitaciones Máximas de 24 horas.
3.- ESTIMACION DE LAS DESCARGAS DE DISEÑO
3.1 Generalidades.
3.2 Métodos de la curva de clasificación de sudoso
3.3 Método de Dickens.
3.4 Método área - pendiente.
4.- ESTUDIOS HIDRAULICOS
4.1 Características hidráulicas de las zonas de estudio.

4.2 Máximos tirantes de agua.
4.3 Borde Libre.
4.4 Altura mínima de la parte inferior del canal.
4.5 Dimensionamiento de la faja marginal
5.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

EXPEDIENTE TÉCNICO: “MEJORAMIENTO DEL SERVICIO DE PROVISIÓN DE AGUA PARA RIEGO EN EL ANEXO DE SANTA ROSA DE
HUANCAVELICA”
INTRODUCCION
Ciertas aplicaciones de la Ingeniería Hidrológica pueden requerir análisis complejos que

involucra la variación temporal y/o espacial de la precipitación, abstracciones hidrológicas, y
escorrentía. Típicamente, tales análisis implican un gran numero de cálculos y son por lo tanto
satisfechos con la ayuda de una computadora digital. El uso de las computadoras en todos los
aspectos de la ingeniería hidrológica e incrementado el énfasis en el modelamiento de
cuencas.
Un modelo de cuenca es un conjunto de abstracciones matemáticas que describen las fases

relevantes del ciclo hidrológico, con el , objetivo de simular la conversión de la precipitación en
escorrentía. En principio, la técnica de modelamiento de cuenca es aplicable a cuencas de
cualquier tamaño, pequeñas (unas hectáreas), medianas (decenas de kilómetros cuadrados) o
grandes (miles de kilómetros cuadrados). En la practica, sin embargo, aplicaciones de
modelamiento de cuenca son generalmente confinados al análisis de cuencas para el que la
descripción de la variación temporal y/o espacial de la precipitación sea garantizada. Usualmente
este es el caso de cuencas medianas y grandes. Una aplicación típica de modelamiento de cuenca
consiste de lo siguiente: (1) selección del tipo de modelo, (2) formulación y construcción del
modelo, (3) comprobación del modelo, y (4) aplicación del modelo. Un modelo de cuenca incluye
todas las fases relevantes del ciclo hidrológico y, como tal, están compuestos de uno o más
técnicas para cada fase.
El informe está dividido en cinco capítulos, en el capítulo 1 se estudian las

características generales de las cuencas: en el capítulo II se efectúan los estudios hidrológicos,
en el capítulo III se presentan los estudios de descargas, en el capítulo IV se hacen los estudios
hidráulicos y de socavación, y en el capítulo V se presenta las conclusiones y
recomendaciones.
HUANCAVELICA”
CAPITULO I
1.1.- CONSIDERACIONES GENERALES
La cuenca del canal santa rosa de acora no tiene registro de caudales, por lo tanto se debe
generar caudales a partir de datos de precipitación de la estación Meteorológica ubicada
en el Distrito de San pedro, por lo que se requiere el estudio de la respectiva cuenca.
En el plano “Delimitación de la Cuenca Hidrológica del canal santa rosa de acora, se muestra la
cuenca mencionada, que ha sido demarcada teniendo como base Las Cartas Nacionales del
Instituto Geográfico Nacional.
1.2.- CUENCA DEL RIO SANTA ROSA DE ACORA CANAL
1.2.1.- Ubicación:
El proyecto se encuentra localizado en:

 Localidad : Sector de acora.
 Distrito : Distrito de San francisco de Sangayaico
 Provincia : Huaytara
 Departamento : Huancavelica
 Región : Huancavelica
 Altitud : 1921 mn
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UBICACIÓN DEL ÁREA DE ESTUDIO

HUANCAVELICA”
1.2.2.- Características Físicas:
a) Superficie de la Cuenca:
Cuenca en proyección horizontal basado en la carta nacional del Instituto Geográfico Nacional
(escala 1/50,000).
b).- Coeficiente de Compacidad:
Este coeficiente se obtiene de la relación entre el perímetro de la cuenca de recepción y la

circunferencia de un círculo cuya área es igual al área de la cuenca.
Donde:
Kc = Coeficiente de Compacidad.
P = Perímetro de la cuenca en km.
A = Área de la cuenca en K m2.
π = 3.14159
La cuenca de recepción hasta el puente tiene los siguientes valores:
P = 28.49 km , A = 43.63 Km2
Lo que da un coeficiente de compacidad de Kc = 1.33
Cuando el valor del coeficiente de compacidad se acerca a la unidad, indica que la cuenca
se aproxima más a una forma circular. Con un coeficiente de compacidad igual a uno
habrá mayores oportunidades de crecientes ya que los tiempos de igual concentración (Tc)
desde diversos puntos de la cuenca serían iguales.
c).- Factor de Forma (Ff)
Este factor es la relación entre el ancho medio de la cuenca y la longitud del curso del agua
más largo.
El ancho medio de la cuenca (Am) se obtiene dividiendo el área de la cuenca entre la

longitud del curso de agua más largo.
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Donde:
Ff = Factor de Forma.
Am = Ancho medio en km.
L = Longitud más larga de la cuenca en Km.
La cuenca del río santa rosa de acora, tiene los
siguientes valores
A
L = 14.00 Am =-------------= 7.45 km.
L
Por tanto el factor de forma es igual a Ff = 0.24

Cuando una cuenca tiene un factor de forma bajo, está menos sujeta a grandes crecientes que
otra cuenca del mismo tamaño pero con un factor de forma mayor.
El valor del factor de forma que se obtiene para la cuenca del río santa rosa de acora indica que
esta cuenca es significativamente estrecha.
HUANCAVELICA”
CAPITULO II
ESTUDIOS HIDROLOGICOS
2.1.- GENERALIDADES:
En la cuenca del canal santa rosa de acora, en el período de lluvias está comprendido
aproximadamente entre los meses de diciembre a marzo, y por lo tanto es entre
estos meses donde ocurren las máximas avenidas. A partir del mes de abril la
frecuencia de ocurrencia de precipitaciones disminuye hasta alcanzar su valor mínimo
entre los meses de junio y agosto.
El estudio hidrológico tiene por objeto la determinación de las escorrentías

superficiales y de las máximas avenidas. Para este fin se ha obtenido información
hidrológica de la estación.
2.2.- ANALISIS ESTADÍSTICO DE LAS PRECIPITACIONES MAXIMAS DE 24 HORAS
Las planicies involucradas en el presente estudio que confluyen en la cuenca del canal
santa rosa de acora, no disponen de registros de caudales. Es por este motivo que la
estimación de las descargas de diseño será efectuada en función de los datos de
precipitación máxima de 24 horas, disponibles en la estación Estaciones
meteorológicas presentes en la cuenca del río Santiago de chocorvos.
Para fines de análisis se ha tomado datos de 20 años (ver anexos).
Se adjunta los Datos Meteorológicos de la Estación/ Estaciones meteorológicas

presentes en la cuenca del canal santa rosa sector acora, en base al cual se determinó
la precipitación máxima de 24 horas (mm) de cada año y la media aritmética de dichos
datos.
Con los datos Meteorológicos se efectuó el análisis para la determinación de las

frecuencias con que determinadas precipitaciones máximas de 24 horas serán
igualadas o superadas. En este análisis se aplicó el método de Gumbel.
HUANCAVELICA”
Según Snyder (Hidrográma Unitario) el tiempo de retardo está dado por:
Y el caudal pico unitario está dado por:
Donde:
L = Longitud total del cauce principal del río, en km.

Le = Longitud del cauce desde la sección de estudio hasta un punto cercano
al centroide de la cuenca, en km.
A = Área de la cuenca en km2
Ct = Coeficiente asociado con el gradiente de la cuenca y con su
capacidad de almacenamiento.
Cp = Coeficiente que relaciona la base del Hidrográma con el tiempo de
retardo.
Finalmente el caudal máximo de diseño Qmax es determinado multiplicando el

caudal pico unitario Qp por la altura de la lámina de precipitación efectiva Pe.
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CAPITULO III
ESTIMACIÓN DE LAS DESCARGAS DE DISEÑO
3.1.- GENERALIDADES:
Dado que no se dispone de datos de caudales se han estimado los caudales de

máximas avenidas a partir de datos de precipitación. Por otro lado se ha tomado
también como referencia las marcas dejadas durante el paso de avenidas que han
ocurrido anteriormente.
Para la determinación de las descargas de diseño se ha aplicado tres métodos:

El método de la Curva de Clasificación de Suelos, para el cálculo de la precipitación
efectiva.
El método de Área --
Pendiente. El método de
Dickens.
3.2.- METODO DE LA CURVA DE CLASIFICACION DE SUELOS:
El método de la curva de clasificación de suelos permite estimar el valor de la

escorrentía directa ó precipitación efectiva (Pe), en una cuenca de características
físicas determinadas, debido a una precipitación P. Una vez determinado el valor de
Pe, se procede a determinar el valor de la descarga máximas de diseño Qmax
mediante la aplicación del método del Hidrográma unitario de Snyder.
La metodología utiliza la siguiente expresión, para el cálculo de la precipitación efectiva

Pe:
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Donde:
Pe = precipitación efectiva (cm)
P = precipitación de diseño (mm) S =
(1000 / CN) - 10 (pies)
CN = parámetro (Número de curva de escurrimiento) que indica el potencial

de infiltración, y que depende del tipo hidrológico del suelo, uso del
suelo, y de la condición antecedente de humedad.
Determinada la lámina de precipitación efectiva Pe, se procede a calcular la descarga

máxima a partir de la expresión del Hidrográma de Snyder:
El Hidrográma de Snyder es un Hidrográma unitario sintético, en el cual se distinguen

los valores del tiempo de retardo y el caudal pico unitario, con lo cual se calcula el
Qmáx según la siguiente expresión:
dónde:
Pe = Precipitación efectiva (cm) =

1_07 Qp = Caudal pico (m3/seg/cm) =
12.52 Qmáx = 63,81 m3/seg.
Dada las características e importancia proyecto, se ha adoptado un período de

retorno de 20 años.
HUANCAVELICA”
3.3.- METODO AREA - PENDIENTE:
Este método se basa en la aplicación de la fórmula de flujo uniforme en la Quebrada,

en el tramo de interés. Para este efecto ha sido considerada la información obtenida
en campo, la cual permitirá además contrastar los valores estimados a través de los
cálculos indirectos.
Considerando la existencia de un flujo uniforme, y tomando en cuenta las marcas
dejadas por los máximos niveles de agua, tirante máximo Y = 2.50 m; durante la
ocurrencia de avenidas pasadas, se estimó el caudal máximo según
la fórmula de Manning.
Donde:
Q : Caudal
A : Área Mojada
P : Perímetro Mojado
R : A/P : Radio medio Hidráulico
S : Pendiente Longitudinal del Cauce
n : Coeficiente de rugosidad de lv1anning
Q = 59.50 m3/seg.
De los tres caudales calculados, seleccionaremos el de mayor valor, que está dado por
la correlación de la precipitación máxima de diseño Pmáx = 58.9 mm. En un lapso de 24
horas según datos proporcionados por el SENAMHI, para un período de retorno Tr de
20 años (calculado por el método de Gumbel), común para éste tipo de estructuras.
Caudal máximo de diseño Qmaxd = 63.81 m3/seg.

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Cálculo de Caudales
Se procedió a calcular el caudal sin proyecto, generado en el terreno, mediante la fórmula

racional para un período de retorno de 100 años y una duración de tormenta de 24 horas; el
terreno en estudio, vegetación, pero dentro de la zona agua arriba del rio santa rosa acora, por
lo que se usó un valor de C de 0.75. La intensidad máxima de lluvia es de 0.17 mm/min. Los
resultados se muestran a continuación:
Terreno sin
proyecto Q = CIA/60
Q = (0.75) (0.17 mm/min) (23602.61 m2) /60
Q = 50.16 L/s
Q = 0.050 m3/s
Se procedió a calcular el caudal sin proyecto, generado en el terreno, mediante la fórmula racional
para un período de retorno de 100 años y una duración de tormenta de 24 horas; el terreno en
estudio, vegetación, pero dentro de la zona agua arriba del rio santa rosa acora, por lo que se usó
un valor de C de 0.80. La intensidad máxima de lluvia es de 0.17 mm/min. Los resultados se
muestran a continuación:
Terreno sin
proyecto Q = CIA/60
Q = (0.80) (0.17 mm/min) (21019.53 m2) /60
Q = 47.64 L/s
Q = 0.048 m3/s
Tabla de valore de q para el terreno con proyecto

descripción Área m2 C I mm/min Q L/s Q m3/s
Santa rosa de acora 23602.61 0.75 0.50 50.16 0.050
21019.53 0.80 0.17 47.64 0.048
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CAPITULO IV
ESTUDIOS HIDRAULICOS
4.1.- CARACTERÍSTICAS HIDRAULICAS DE LA ZONA DE ESTUDIO
4.1.1.- Gradiente Hidráulica.
La pendiente promedio de la superficie de agua de cada rio en el tramo

en estudio. Estas pendientes se determinaron teniendo en cuenta el perfil
longitudinal del río y en base a mediciones del gradiente hidráulico efectuadas
en el tramo de interés se tiene S= 0,02
4.1.2.- Coeficiente de Rugosidad de Manning
El coeficiente de rugosidad de Manning asumido es n = 0.060. El valor del

coeficiente "n" de Manning ha sido determinado teniendo en cuenta las
características del cauce.
4.1.3.- Características Geométricas de la Sección de Interés:
En las tablas del No. 4.1 se muestra las características geométricas de la

sección transversal de la quebrada en la zona de ubicación del puente y él
gráfico Y vs. Q se muestra en los anexos.
TABLA 4.1
CARACTERÍSTICAS GEOMÉTRICAS EN LA SECCIÓN
Y A P R A.R^2/3 Q
(m) (m2) (m) (m) (m 8/3) (m3/S)
0.50 1.33 7.86 0.17 0.40 1.05
1.00 4.88 13.75 0.35 2.45 6.31
1.50 9.64 16.80 0.57 6.66 17.18
2.00 16.18 23.93 0.68 12.47 32.20
2.50 25.08 31.05 0.81 21.75 56.15
3.00 40.43 54.49 0.74 33.14 85.57
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4.2.- MAXIMOS TIRANTES DE AGUA:
Para el cálculo de los máximos tirantes de agua Ymáx. Se seleccionó la avenida

con un período de retorno de Tr = 20 años.
El tirante máximo calculado en base al caudal máximo de diseño es Ymáx =,

2.50 m para Qmáx (m3/seg) = 63.81 y Tr = 20.
Por otro lado según lo observado en campo se identificó la marca dejada por el
máximo nivel de agua durante la ocurrencia de avenidas siendo Ymáx = 2.l7 m.
Se determinó el tirante máximo de diseño teniendo en cuenta que es tan importante

el caudal obtenido en base a datos de precipitación, como la marca dejada por
avenida pasada, el tirante máximo de diseño asumido es Ymáx. = 2.50 m.
4.3.- BORDE LIBRE:
Dado que el río, durante la ocurrencia de avenidas, transporta material flotante como
ramas, troncos, etc., el borde libre no debe ser menor que 1.50 mts., por lo cual lo
consideraremos 1.50 mts.
4.4.- VELOCIDAD DE APROXIMACIÓN:
La velocidad de aproximación está referida a la velocidad que adopta el flujo al

presentarse b avenida de diseño. Para su cálculo se ha utilizado la fórmula de
Manning.
Para Qd = 63.81 m3/seg y n = 0.060

Y = 2.50 m V = 2.05 m/s
HUANCAVELICA”
ESTUDIO DE SOCAVACIÓN
SOCAVACION:
La socavación que se produce en un rio no puede ser calculada con exactitud, solo estimada, muchos
factores intervienen en la ocurrencia de este fenómeno, tales como
a.- El Caudal
b.- Tamaño y conformación del material del cauce c.-
Cantidad de transporte de sólidos.
Las ecuaciones que se presentan a continuación son una guía para estimar la geometría hidráulica del
cauce del rio las mismas están en función del material de cauce
SOCAVACIÓN GENERAL DEL CAUCE:
Es aquella que se producen a todo lo ancho del cauce cuando ocurre una crecida debido al
efecto hidráulico de un estrechamiento de la sección, la degradación del fondo de cauce se
detiene cuando se alcanzan nuevas condiciones de equilibrio por disminución de la velocidad
a causa del aumento de la sección transversal debido al proceso de erosión
Para la determinación de la socavación general se empleara el criterio de Lischtvan –

Levediev:
Velocidad Erosiva que es la velocidad media que se requiere para degradar el fondo está dada
por las siguientes expresiones:
Ve = 0.60 gd 1.18 b Hs x m/seg suelos cohesivos
Vc = 0.68 b d m 0.28 Hs x m/seg suelos no cohesivos
En donde:
Ve = Velocidad media suficiente para degradar el cauce en m/seg
gd = Peso volumétrico del material seco que se encuentra a una profundidad
Hs, medida desde la superficie del agua ( Ton/m3 )
HUANCAVELICA”
b = Coeficiente que depende de la frecuencia con que se repite la avenida que se

estudia Ver tabla Nº 03
x = Es un exponente variable que está en función del peso volumétrico gs del
material seco (Ton/m3)
Hs = Tirante considerado, a cuya profundidad se desea conocer qué valor se
requiere para arrastrar y levantar al material (m)
dm = Es el diámetro medio (en mm) de los granos del fondo obtenido según la
expresión
dm = 0.01 S di pi
En el cual:
di = Diámetro medio en mm de una fracción en la curva granulométrica de la muestra
total que se analiza
pi = peso de esa misma porción, comparada respecto al peso total de la
muestra. Las fracciones escogidas no deben ser iguales entre si
(1) - Perfil antes de la erosión, (2)

- Perfil después de la erosión
Cálculo de la profundidad de la socavación en suelos homogéneos:

HUANCAVELICA”
En donde:
a = Qd (Hm 5/3 Be m)
Qd = caudal de diseño (m3/seg)
Be = Ancho efectivo de la superficie del líquido en la sección transversal. m =
coeficiente de contracción ver tabla nº 01.
Hm = Profundidad media de la sección = Área / Be.
X = exponente variable que depende del diámetro del material y se encuentra
HUANCAVELICA”
en la tabla Nº 02
dm = Diámetro medio (mm)
Tabla Nº 01
COEFICIENTE DE CONTRACCIÓN
m
Tabla Nº 02
VALORES DE X PARA SUELOS COHESIVOS Y NO COHESIVOS
HUANCAVELICA”
Tabla Nº 03
VALORES DEL COHEFICIENTE b
El método que será expuesto se debe a K.F. Artamonov permite estimar la profundidad de
socavación. Esta erosión depende del Gasto que teóricamente es. Aceptado por el espigón,
relacionando con el gasto total que escurre por el río, del talud que tienen los lados del
estribo y del ángulo que el eje longitudinal de la obra forma con la corriente. El tirante
incrementado al pie de un estribo medido desde la superficie libre
de la corriente, está dada por:
SI = Pa Pq PR Ho
En que
Pa = coeficiente que depende del ángulo a que forma el eje del puente con la
corriente, como se indica en la figura siguiente; su valor se puede encontrar en
la tabla N" 4.
Pq = coeficiente que depende de la relación Q1/Q, en que Q1 = es el gasto que

teóricamente pasaría por el lugar ocupado por el estribo si éste no existiera y
Q. es el gasto total que escurre por el rio. El valor de Pq, puede encontrarse en
la tabla Nº 5.
PR = coeficiente que depende del talud que tienen los lados del estribo, su valor
puede obtenerse en la tabla Nº 6.
Ho = tirante que se tiene en la zona cercana al estribo antes de la erosión.

HUANCAVELICA”
21 ANDRÉS AVELINO CÁCERES K-16 PARCONA - ICA INFORME TÉCNICO.- ESTUDIO HIDROLOGICO
Email: daniel_gret@hotmail.com CEL. : 956931175 - 956594238
HUANCAVELICA”
DETERMINACIÓN DE LA PROFUNDIDAD DE SOCAVACIÓN
TIPO DE 2 =
CAUCE
CAUSE TIPO
SUELO COHESIVO 1
SUELO NO 2
COHESIVO
A.- Cálculo de la socavación general en el cauce:
Hs = profundidad de socavación (m) 63,81 m3/seg

Qd = caudal di) diseño 24, 37 m
Be = ancho efectivo de la superficie de agua (luz libre) 2.50 m
Ho = tirante antes de la erosión (Ymáx) 2.05 m / seg
Vm = velocidad media en la sección (velocidad de aproximación)
m = coeficiente de contracción. Ver tabla N° 1 0.970
gd = peso especifico del cauce (mat. Fluvio - aluvional) 2.30 Tn/m3
dm = diámetro medio (d 10%) 0.85 mm
x = exponente variable. Ver tabla N° 2 0.405
Tr = Periodo de retorno del gasto de diseño 20.00 años
b = coeficiente que depende de la frecuencia del caudal de diseño. V 0.97
A = área de la sección hidráulica 22.22 m2
Hm = profundidad media de la sección 1.650 m
a = 1.172
Entonces:
Hs = 4,61 m.
ds = Profundidad de socavación respecto al fondo del cauce
ds = 2.16 m
HUANCAVELICA”
Asumimos
ds = 2.50 m
4.5.- DIMENSIONAMIENETO DE LA FAJA MARGINAL
Para poder dimensionar de forma correcta la faja marginal del rio, hay que tener en
cuenta algunos criterios como:
Orientación del eje actual y lecho del río.
Características geomorfológicas del lecho y áreas colindantes.
Zonas en donde exista excesiva socavación, que conlleve a la ganancia de

terrenos aledaños.
Teniendo en cuenta estos criterios, se realizó la delimitación de la faja marginal del río
en ambas márgenes en gabinete como resultado de la aplicación de los criterios
técnicos fijados en campo, normas vigentes, situación actual del río y riberas,
características sociales de la población del valle, competencia institucional e
interinstitucional, replanteo de datos en el campo. Determinándose las áreas
inundadles con el programa HEC RAS, identificación de riberas del río mediante
huellas de máximas avenidas, cálculo de máximas avenidas por diferentes
metodologías dando una área segura para las descargas y más un área de
acceso a considerarse como camino de vigilancia y reforestación. Este ancho de la
faja es constante en todo el tramo con un valor de 78 metros en ambas márgenes
según loestablecido en el R.J. 300-2011-
ANA.
HUANCAVELICA”
CAPITULO V
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES
5.1.- CONCLUSIONES
1. Debido a la falta de información de registros de caudales del canal de

santa rosa sector acora, nos hemos visto en la necesidad de trabajar con
información de precipitaciones proporcionadas por la estación metereológica
más cercana (canal acora), lo cual es válido para éste tipo de cálculo. La
avenida de diseño considerada es de Qd = 63.31 m3 / s, que corresponde a un
período de retorno de Tr = 20 años.
2. El caudal calculado para el terreno sin proyecto generado por la intensidad
máxima de lluvia, 0.17 mm/min, para un período de retorno de 100 años es
50.16 L/s. La duración de tormenta utilizada es de 24 horas.
Dentro del área del proyecto, se genera un caudal total de 47.64 L/s con
proyecto. La diferencia de caudales entre las condiciones con y sin proyecto, es
de 0.17 mm/min, correspondiente a un período de retorno de 100 años y una
duración de tormenta utilizada de 24 horas.
2. el resultado del cálculo hidráulico de la sección del canal considerando

un caudal de 0.048 m3/s, generado por todas las microcuencas que drenan hacia la
canaleta de acora. La canaleta canaleta inicial 0.0 km que llegara al final de
1+700 km tiene una base igual a 0.50 m de canal de revestimiento proyectado,
lo que da como resultado un tirante máximo indicado:
HUANCAVELICA”
5.2.- RECOMENDACIONES:
1. Al ser el ancho de la faja marginal de 78 metros, los proyectos de

edificación planteados en la zona deberán estar fuera de este ancho con el fin
de evitar inundaciones y pérdidas posteriores en momentos de máximas
avenidas probables y eventuales.
CAUDAL DE DISEÑO-CANAL SANTA ROSA DE ACORA

Tabla de valore de q para el terreno con proyecto
descripcion Área m2 C I mm/min Q L/s Q m3/s Condición de
canal
Santa rosa de 23602.61 0.75 0.50 50.16 0.050 Por revestir
acora 21019.53 0.80 0.17 47.64 0.048 de losa
CAUDAL DE DISEÑO-CANAL SANTA ROSA DE ACORA

Canal Area (has) Caudal de Caudal de Condición del
diseño (lit/s) diseño (m3/s) canal
Acora 21019.53 47.64 0.048 Revestido de
losa
HUANCAVELICA”

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EXPEDIENTE TÉCNICO: ““MEJORAMIENTO DEL SERVICIO DE PROVISIÓN DE AGUA PARA RIEGO EN EL ANEXO DE SANTA ROSA DE

PLANTEAMIENTO O PLANAMIENTO HIDRAULICO

1.- ESTUDIO DE CUENCAS o CAUDAL

1.1.- Consideraciones Generales.

2.- ESTUDIOS HIDROLOGICOS

3.- ESTIMACION DE LAS DESCARGAS DE DISEÑO

4.- ESTUDIOS HIDRAULICOS

4.1 Características hidráulicas de las zonas de estudio.

5.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

Ciertas aplicaciones de la Ingeniería Hidrológica pueden requerir análisis complejos que

Un modelo de cuenca es un conjunto de abstracciones matemáticas que describen las fases

El informe está dividido en cinco capítulos, en el capítulo 1 se estudian las

1.2.- CUENCA DEL RIO SANTA ROSA DE ACORA CANAL

El proyecto se encuentra localizado en:

 Distrito : Distrito de San francisco de Sangayaico

UBICACIÓN DEL ÁREA DE ESTUDIO

1.2.2.- Características Físicas:

b).- Coeficiente de Compacidad:

Este coeficiente se obtiene de la relación entre el perímetro de la cuenca de recepción y la

La cuenca de recepción hasta el puente tiene los siguientes valores:

P = 28.49 km , A = 43.63 Km2

Lo que da un coeficiente de compacidad de Kc = 1.33

c).- Factor de Forma (Ff)

El ancho medio de la cuenca (Am) se obtiene dividiendo el área de la cuenca entre la

Por tanto el factor de forma es igual a Ff = 0.24

El estudio hidrológico tiene por objeto la determinación de las escorrentías

2.2.- ANALISIS ESTADÍSTICO DE LAS PRECIPITACIONES MAXIMAS DE 24 HORAS

Para fines de análisis se ha tomado datos de 20 años (ver anexos).

Se adjunta los Datos Meteorológicos de la Estación/ Estaciones meteorológicas

Con los datos Meteorológicos se efectuó el análisis para la determinación de las

Según Snyder (Hidrográma Unitario) el tiempo de retardo está dado por:

Y el caudal pico unitario está dado por:

L = Longitud total del cauce principal del río, en km.

Finalmente el caudal máximo de diseño Qmax es determinado multiplicando el

ESTIMACIÓN DE LAS DESCARGAS DE DISEÑO

Dado que no se dispone de datos de caudales se han estimado los caudales de

Para la determinación de las descargas de diseño se ha aplicado tres métodos:

3.2.- METODO DE LA CURVA DE CLASIFICACION DE SUELOS:

El método de la curva de clasificación de suelos permite estimar el valor de la

La metodología utiliza la siguiente expresión, para el cálculo de la precipitación efectiva

CN = parámetro (Número de curva de escurrimiento) que indica el potencial

Determinada la lámina de precipitación efectiva Pe, se procede a calcular la descarga

El Hidrográma de Snyder es un Hidrográma unitario sintético, en el cual se distinguen

Pe = Precipitación efectiva (cm) =

Dada las características e importancia proyecto, se ha adoptado un período de

3.3.- METODO AREA - PENDIENTE:

Este método se basa en la aplicación de la fórmula de flujo uniforme en la Quebrada,

Caudal máximo de diseño Qmaxd = 63.81 m3/seg.

Se procedió a calcular el caudal sin proyecto, generado en el terreno, mediante la fórmula

Tabla de valore de q para el terreno con proyecto

4.1.1.- Gradiente Hidráulica.

La pendiente promedio de la superficie de agua de cada rio en el tramo

4.1.2.- Coeficiente de Rugosidad de Manning

El coeficiente de rugosidad de Manning asumido es n = 0.060. El valor del

4.1.3.- Características Geométricas de la Sección de Interés:

En las tablas del No. 4.1 se muestra las características geométricas de la

4.2.- MAXIMOS TIRANTES DE AGUA:

Para el cálculo de los máximos tirantes de agua Ymáx. Se seleccionó la avenida

El tirante máximo calculado en base al caudal máximo de diseño es Ymáx =,