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Tema 6 - IT - IOI - CV
Tema 6 - IT - IOI - CV
Tema 6 - IT - IOI - CV
1. CONCEPTOS BÁSICOS
2. COEFICIENTES INDIVIDUALES DE TRANSMISIÓN DE CALOR
2.1. Cálculo de los coeficientes individuales de transmisión de calor
2.1.1. Flujo interno sin cambio de fase: Convección forzada
A.- Conducciones cilíndricas
B.- Conducciones no cilíndricas
2.1.2. Flujo externo sin cambio de fase: Convección forzada
A.- Placas planas
B.- Geometría cilíndrica
C.- Geometría esférica
2.1.3. Otras correlaciones de interés en convección forzada
2.1.4. Cálculo de los coeficientes individuales de transmisión de calor en
convección natural
A.- Correlaciones para el cálculo de los coeficientes de transmisión de
calor por convección natural
- +
Simultáneos
y/o
independientes
+ -
T ρ
Q Q Q Q
x V∞ x
T’’
Z. Laminar qc T’
vZ T
•Empleo de ecuaciones basadas en la teoría de la capa límite. Solamente resultados válidos para
geometrías sencillas por lo que se trata de una solución limitada.
2. COEFICIENTES INDIVIDUALES
Tema 6. Convección natural y forzada DE TRANSMISIÓN DE CALOR
L
h: coeficiente de transmisión de calor
m·C p ·(T2 − T1 ) = h·(π·D·L)(TD − T ) m .a . individual medio
(TD – T)m.a:. media aritmética de las
D
diferencias entre la T de la pared
y la del fluido en las secciones 1 y 2.
1 2 Área lateral
Tr
= (Nu ∞ )q = 4,36
h·D
Nu =
k D
2. COEFICIENTES INDIVIDUALES
Tema 6. Convección natural y forzada DE TRANSMISIÓN DE CALOR
0 ,14
h·D 0,085·Gz µ
Gz < 100 Nu = = 3,66 +
k 1 + 0,047·Gz 2 / 3 µ D
0 ,14
h·D µ
Gz > 100 Nu = = Gz1/ 3
k µD
Propiedades del fluido, salvo µD, evaluadas a la temperatura media aritmética de las temperaturas del fluido en los puntos
considerados.
• No es posible su estudio analítico como en el caso del flujo laminar interno: Correlaciones empíricas
• Flujos turbulentos internos de moderada velocidad y moderada variación de temperatura: Comportamiento de
los fluidos en cuanto a transmisión de calor similar al caso del flujo laminar interno (en función del número
de Nusselt).
• Condiciones límites de mayor interés práctico: TD constante y qD constante.
• Siempre (Nu∞)qD > (Nu∞)TD, aunque muy inferior al caso de régimen laminar (3,66 y 4,36, respectivamente).
• Si no se advierte lo contrario, nos referiremos siempre a Nu en régimen turbulento.
Nu = D·h = Φ(Rec , Pr a )
k
2. COEFICIENTES INDIVIDUALES
Tema 6. Convección natural y forzada DE TRANSMISIÓN DE CALOR
• Ecuación de Colburn
Nu = 0,023·Re0,8·Pr1/3
Condiciones:
• Propiedades del fluido, excepto Cp, evaluadas a un valor medio de la temperatura de la película (Tp = (TD+T∞)/2)
• Re > 10000
• 0,7 < Pr < 160
• L/D > 60
• Evaluación de los coeficientes de transmisión de calor para Re = 2100 y Re = 10000, mediante las oportunas
correlaciones e interpolar para el número de Reynolds que corresponda.
• Para líquidos muy viscosos fluyendo en conducciones de pequeño diámetro y moderadas variaciones de T:
2 1 2 0,14
Nu = 0,116 ⋅ (Re 3 −125) ⋅ Pr 3 ⋅ 1+ D 3 ⋅ µ
L µ
D
B.- CONDUCCIONES NO CILÍNDRICAS
• Empleo del diámetro hidráulico DH (o diámetro equivalente, De), definido como: DH = 4 ⋅ RH = 4 A
P
R H : Radio hidráulico
A: Área de la sección transversal de la corriente
P : Perímetro de mojado.
• Nu y Re calculados con el DH
2. COEFICIENTES INDIVIDUALES
Tema 6. Convección natural y forzada DE TRANSMISIÓN DE CALOR
DH = de - di
0,53
hi ⋅ D
(Nu )i = H = 0,02 ⋅ Re0,8⋅ Pr1 3⋅ de
k d
i
0,7
de di h ⋅D D 1 d 0,53
(Nu )i = e H = 0,023⋅1+ H
Re
0,8⋅ Pr 3⋅ e
k L d
i
Z. Turbulenta
δt
Z. Transición δl
q
Z. Laminar T1
vz T
• Sobre la superficie de los sólidos se forma la capa límite fluidodinámica y la capa límite térmica, (región del
fluido afectada en su temperatura por la presencia del sólido) a través de la que se desarrolla la transmisión de
calor.
• Fórmulas y correlaciones para los coeficientes de transmisión de calor: Combinación del análisis teórico y la
experimentación (como en flujo interno).
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TD
T∞
x
x
xD: Distancia desde el borde de la superficie sólida a la que se inicia la capa límite térmica.
V ⋅L⋅ρ
Re L = ∞ (1000<ReL<5 105)
µ
- Régimen laminar (xD=0): Nu = 0,646·ReL1/2·Pr1/3 (Propiedades físicas del fluido evaluadas a T = 0,58·(TD-T∞) + T∞ )
- Régimen turbulento (xD=0): Nu = 0,0366·ReL4/5·Pr1/3 (Propiedades físicas del fluido evaluadas a T = T∞ - 40,1/72·(T∞ - TD)
Si no se especifica, las propiedades físicas del fluido se evaluarán a T media de película Tp = (TD+T∞)/2
V∞
V∞
TD
T∞ TD
T∞
x
x
-Gases (amplio intervalo de Re)
Nu = A·ReDn·Pr0,3
- Gases: Re < 325 Nu = 2 + 0,6·Re0,5·Pr1/3
V ⋅D⋅ρ 325 < Re < 70000 Nu = 0,46·Re0,6·Pr1/3
Re D = ∞
µ
- Líquidos: Nu = (0,97 + 0,68·Re0,52)·Pr1/3
ReD A n Nu para aire
1–4 0,960 0,330 0,890 – 1,42
4 – 40 0,885 0,385 1,40 – 3,40
40 – 4000 0,663 0,466 3,43 – 29,6
4000 – 40000 0,174 0,618 29,5 – 121
40000 – 250000 0,257 0,805 121 – 528
Si no se especifica, las propiedades físicas del fluido se evaluarán a T media de película Tp = (TD+T∞)/2
2. COEFICIENTES INDIVIDUALES
Tema 6. Convección natural y forzada DE TRANSMISIÓN DE CALOR
2. COEFICIENTES INDIVIDUALES
Tema 6. Convección natural y forzada DE TRANSMISIÓN DE CALOR
EJEMPLOS: Refrigeración de líneas y equipos eléctricos, radiadores de vapor y agua calientes, pérdidas de calor
en equipos y tuberías (en ocasiones combinado con radiación).
Fluido confinado entre dos placas planas
T1 < T2
x
T1
T ρ ρ
T1 1
convección Q g ρ↓
natural
ρ2 T2
T2
T, ρ
T1 > T2
x
T1
ρ T T1
ρ1
conducción g
Q
T2 ρ2
T2
T, ρ
g ⋅ β ⋅ ρ 2 ⋅ (T0 − T∞ ) ⋅ L3 F. Empuje (flotación) β: coef. de expansión térmica
Grashof: GrL = = <> Reynolds
µ2 F. rozamiento 1 ∂ρ
Rayleigh: RaL = GrL ⋅ Pr β=−
ρ ∂T P
GrL1 / 4
10 < GrL Pr < 108 Nu L = 0 ,68 ⋅ Pr1 / 2
(0 ,952 + Pr)1 / 4
McAdams (Cilindro y placa plana vertical)
Turbulento
GrL > 109
(
Nu L = 0 ,13 ⋅ GrL ⋅ Pr1 / ) 3
Si no se especifica, las propiedades físicas del fluido se evaluarán a T media de película Tp = (TD+T∞)/2