APITULO II SOLICITACIONES A CONSIDERAR EN LOS PUENTES

DISEÑO EN TENSIONES ADMISIBLES

Cargas: Conjunto de fuerzas exteriores activas, concentradas en kN o distribuidas por unidad de longitud en kN/m
 Para estructuras de acero. Acciones: Cargas o efectos internos o externos que son capaces de producir modificaciones en el estado tensional
 Para estructuras estáticamente Carga de servicio: Una estructura se construye para prestar un determinado servicio, vivienda, oficinas, depósitos de líquidos o granos, tráfico vehicular, o peatonal, u otros.
determinadas.
 No considera que las cargas tienen
diferentes niveles de
AASHTO LRFD BRIDGE DESIGN SPECIFICATIONS (ESPECIFICACIONES LRFD)
indeterminación.
El objetivo principal de la norma AASHTO – LRFD, es desarrollar factores de seguridad estadísticamente consistentes para todos los componentes de un diseño, los cuales consideren las posibles variaciones
 FS en base a la experiencia y juicio
en cargas con el fin de obtener factores de confiabilidad consistentes para todos los materiales disponibles.
ingenieril
Se puede aplicar al diseño, evaluación y Rehabilitación de puentes carreteros tanto fijos como móviles
Los factores de Cargas y Resistencia fueron desarrollados a partir de la teoría de la confiabilidad en base al conocimiento estadístico actual de las cargas y el comportamiento de las estructuras.
Filosofía del diseño Los puentes se deben diseñar considerando los estados límites especificados a fin de lograr los objetivos de constructibilidad, seguridad, y serviciabilidad, considerando debidamente los
aspectos relacionados con la inspeccionabilidad, economía, y estética

ESTADOS LIMITES
Son condiciones próximas al colapso de un elemento estructural,
que de ser superadas definen la falla de la estructura, AASHTO
LRFD considera cuatro tipos de estados límites:
FACTORES DE CARGA Y COMBINACIONES DE CARGAS
n𝑖 = Factor de modificación de las cargas Los componentes y conexiones de un puente deberán
Estado Límite de Servicio relacionado con la ductilidad, redundancia e importancia satisfacer la Ecuación 1 para las combinaciones aplicables de
El estado límite de servicio se debe considerar como operativa límites: solicitaciones extremas mayoradas
restricciones impuestas a las tensiones, deformaciones
y anchos de fisura bajo condiciones de servicio regular. Ductilidad: 𝜂𝐷 = 0.95 Para elementos y/o conexiones RESISTENCIA I Combinación de cargas básica que representa el
con ductilidad. uso vehicular normal del puente, sin viento.
Estado Límite de Fatiga y Fractura El sistema estructural de un puente es dimensionado y RESISTENCIA II Combinación de cargas que representa el uso
El de fatiga se debe considerar como restricciones detallado de manera que asegure el desarrollo de las del puente por parte de vehículos de diseño especiales
impuestas al rango de tensiones que se da como deformaciones inelásticas significativas y visibles en especificados, sin viento.
los diferentes estados límites de resistencia los cuales RESISTENCIA III Combinación de cargas que representa el
resultado de un único camión de diseño ocurriendo el
correspondan a eventos extremos antes de la falla. puente expuesto a vientos de velocidades superiores a 90
número anticipado de ciclos del rango de tensión.
km/h.
(CARGA REPETITIVA) RESISTENCIA IV Combinación de cargas que representa
de fractura se debe considerar como un conjunto de relaciones muy elevadas entre las solicitaciones provocadas por
Redundancia:
requisitos sobre resistencia de materiales las cargas permanentes y las provocadas por las sobrecargas.
𝜂R = 0.95 Para niveles excepcionales de redundancia.
RESISTENCIA V Combinación de cargas que representa el uso
A menos que existan motivos justificados para evitarlas,
del puente por parte de vehículos normales con una velocidad
se deben usar estructuras continuas y con múltiples
del viento de 90 km/h.
Estado Límite de Resistencia recorridos de cargas.
para garantizar que se provee resistencia y estabilidad,
tanto local como global, para resistir las combinaciones EVENTO EXTREMO I – Combinación de cargas que incluye
de cargas estadísticamente significativas especificadas Importancia Operativa: sismos.
que se anticipa el puente experimentará durante su 𝜂I = 1.05 Para puentes importantes EVENTO EXTREMO II – Combinación de cargas que incluye
período de diseño Este artículo se debe aplicar exclusivamente a los carga de hielo, colisión de embarcaciones y vehículos, y ciertos
eventos hidráulicos con una sobrecarga reducida.
estados límites de resistencia y correspondientes a
Estados Límites correspondientes a Eventos Extremos eventos extremos.
SERVICIO I – Combinación de cargas que representa la
Se debe considerar el estado límite correspondiente a
operación normal del puente con un viento de 90 km/h,
eventos extremos para garantizar la supervivencia
tomando todas las cargas a sus valores nominales.
estructural de un puente durante una inundación o SERVICIO II – Combinación de cargas cuya intención es controlar
sismo significativo, o cuando es embestido por una la fluencia de las estructuras de acero y el resbalamiento
embarcación, un vehículo o un flujo de hielo, SERVICIO III – Combinación de cargas relacionada con la
posiblemente en condiciones socavadas. tracción en superestructuras de hormigón pretensado, cuyo
objetivo es controlar la fisuración.
SERVICIO IV – Combinación de cargas relacionada con la
tracción en subestructuras de hormigón pretensado, cuyo
objetivo es controlar la fisuración.

FATIGA – Combinación de cargas de fatiga y fractura que se

relacionan con la sobrecarga gravitatoria vehicular repetitiva y
las respuestas dinámicas bajo un único camión de diseño con la
separación entre ejes especificada
 FACTORES DE CARGA CARGAS

Factores de carga para cargas permanentes, γp CARGAS PERMANENTES SOBRECARGAS GRAVITATORIAS: LL Y PL

CARGA DE FATIGA CARGAS HIDRÁULICAS: WA
De manera similar, los valores de pmax para el peso de la La carga permanente deberá incluir el peso propio de En general, el número de carriles de diseño se debería
La frecuencia de la carga de fatiga se deberá Presión hidrostática
estructura (1,25), carga de suelo vertical (1,35) y empuje activo todos los componentes de la estructura, accesorios e determinar tomando la parte entera de la relación
instalaciones de servicio unidas a la misma, superficie w/3600 tomar como el tráfico medio diario de camiones  Se asumirá que la presión hidrostática actúa de
horizontal (1,50) representarían la combinación de cargas
crítica para evaluar la capacidad de carga de una fundación. de rodamiento, futuras sobrecapas y ensanchamientos Presencia de Múltiples Sobrecargas en un único carril (ADTTSL). En ausencia de forma perpendicular a la superficie que retiene
previstos. La solicitación extrema correspondiente a sobrecarga se información más precisa, el tráfico medio diario el agua.
deberá determinar considerando cada una de las de camiones en un único carril se tomará como:
 La densidad de los materiales granulares depende de  La presión se deberá calcular como el producto
posibles combinaciones de número de carriles cargados,
su grado de compactación y del contenido de agua. ADTTSL = p × ADTT entre la altura de la columna de agua sobre el
multiplicando por un factor de presencia múltiple 1-
Factores de carga para temperatura TG y asentamiento SE  La densidad del hormigón depende 1,2;2-1;3-0,85 mayores de 3-0,65 ADTT = número de camiones por día en una punto considerado, la densidad del agua y g
se deberían adoptar en base a las características específicas de fundamentalmente de la densidad de los agregados, la Área de Contacto de los Neumáticos dirección, promediado sobre el período de diseño Flotabilidad
cada proyecto. Si no hay información específica del proyecto que cual varía según la ubicación geológica y aumenta con  El área de contacto de los neumáticos de una rueda ADTTSL = número de camiones por día en un  se deberá considerar como una fuerza de
indique lo contrario, TG se puede tomar como: la resistencia a la compresión del hormigón. compuesta por uno o dos neumáticos se deberá
único carril, promediado sobre el período de levantamiento, tomada como la sumatoria de
 1,0 en el estado límite de servicio cuando no se considera la  A la densidad del hormigón armado generalmente se considerar como un único rectángulo de 0,50 m de
ancho y 0,25 m de longitud. diseño las componentes verticales de las presiones
sobrecarga, toma 72 kg/m3 mayor que la densidad del hormigón
simple.  Se supondrá que la presión de los neumáticos se p=valor especificado en la Tabla 1;1-2;0,85-3;0,80 hidrostáticas que actúa sobre todos los
 0,50 en el estado límite de servicio cuando se considera la
distribuye uniformemente sobre el área de contacto. componentes debajo del nivel de agua de
sobrecarga, y
Ubicación transversal
 0,0 en los estados límites de resistencia y eventos extremos. diseño.
SOBRECARGAS VIVAS El camión o tándem de diseño se deberá ubicar
Las Especificaciones LRFD fueron calibradas en base a transversalmente INCREMENTO POR CARGA DINÁMICA (IM)  Para el caso de subestructuras que poseen
Factores de carga para sismo EQ pares de vehículos y no en base a un único vehículo.  Para el diseño del vuelo del tablero – 0,30 m. a partir Los efectos estáticos del camión o tándem de cavidades en las cuales no se puede verificar la
Por lo tanto, aunque haya un único vehículo sobre el de la cara del cordón o baranda diseño, a excepción de las fuerzas centrífugas y presencia o ausencia de agua, se debería
El factor de carga para sobrecarga en la combinación
 Para el diseño de todos los demás componentes –
correspondiente a Evento Extremo I, EQ se deberá determinar en puente, este único vehículo puede ser más pesado que de frenado, se deberán mayorar aplicando los seleccionar la condición que produce la
0,60 m. a partir del borde del carril de diseño
base a las características específicas de cada proyecto cada uno de los vehículos de un par y aún así tener la porcentajes indicados solicitación más desfavorable.
Carga de tránsito peatonal: LL y PL
misma probabilidad de ocurrencia.  Se deberá aplicar una carga peatonal de: 3,6 x 10-3 (1 + IM/100) Presión de flujo - Carga Lateral:
MPa (3,6 N/mm2 = 365 kg/m2) La presión lateral uniformemente distribuida
Factores de Carga para Cargas Constructivas, γEL  En todas las aceras de más de 0,60 m de ancho, y esta
FUERZAS CENTRÍFUGAS: CE que actúa sobre una subestructura debido a un
 Los factores de carga para el peso de la estructura y sus SOBRECARGAS VIVAS carga se deberá considerar simultáneamente con la
CE Las fuerzas centrífugas se deberán tomar caudal de agua que fluye formando un ángulo θ
Las Especificaciones LRFD fueron calibradas en base a sobrecarga vehicular de diseño.
accesorios no se deberán tomar menores que 1,25 respecto del eje longitudinal de la pila se deberá
pares de vehículos y no en base a un único vehículo.  Los puentes exclusivamente para tráfico peatonal y/o como el producto entre los pesos por eje del
 El factor de carga para las cargas constructivas, para los equipos tomar como: p = 5,14 · 10-4 CL ·V2
ciclista se deberán diseñar para una sobrecarga de: 4,1 x camión o tándem de diseño y el siguiente factor
y para los efectos dinámicos no deberá ser menor que 1,5. Por lo tanto, aunque haya un único vehículo sobre el
10-3 MPa (4,1 N/mm2 = 420 Kp/m2).
 El factor de carga para viento no deberá ser menor que 1,25. puente, este único vehículo puede ser más pesado que C=4v2/3gR
 Si las aceras, puentes peatonales o puentes para
 Todos los demás factores de carga se deberán tomar igual a 1,0. cada uno de los vehículos de un par y aún así tener la Las fuerzas centrífugas se deberán aplicar
ciclistas también han de ser utilizados por vehículos de ARGAS DE VIENTO: WL y WS
misma probabilidad de ocurrencia. mantenimiento y/u otros vehículos, estas cargas se horizontal-mente a una distancia de 1,80 m sobre Presión horizontal de viento WS
deberán considerar en el diseño. la superficie de la calzada.  Se asumirá que la carga de viento está uniformemente
distribuida sobre el área expuesta al viento.
 Se deberán considerar simultáneamente las presiones
CARGAS DE HIELO: IC FUERZA DE FRENADO: BR
sobre los lados a sotavento y barlovento en la dirección del
La acción de hielo se producirá en regiones altas de se deberá tomar como el mayor de los valores: viento supuesta.
la cordillera, estas fuerzas actúan sobre las pilas se  25% de los pesos por eje del camión de diseño o Para puentes o elementos de puentes a más de 10,00 m.
deberán determinar de la siguiente manera: tándem de diseño, sobre el nivel del terreno o del agua, la velocidad de viento
de diseño, VDZ, se deberá ajustar de la siguiente manera
 Presión dinámica provocada por capas o  5 % del camión de diseño más la carga del carril
témpanos de hielo transportados por el curso de ó 5 % del tándem de diseño más la carga del
agua, el viento o las corrientes; carril.
 Presión estática provocada por movimientos La fuerza de frenado se deberá ubicar en todos
térmicos de las capas de hielo;
los carriles de diseño que se consideran cargados Presión del Viento sobre las Estructuras: WS
 Presión debida a la presencia de presas colgantes
y que transportan tráfico en la misma dirección.
o barreras de hielo; y
Se asumirá que estas fuerzas actúan
 Fuerza de levantamiento o carga vertical
provocada por la adherencia de hielo en aguas de horizontalmente a una distancia de 1,80 m sobre Presión del viento sobre los vehículos: WL
nivel fluctuante. la superficie de la calzada en cualquiera de las  Si hay vehículos presentes, la presión del viento de diseño
Fuerzas de hielo dinámicas sobre las pilas direcciones longitudinales para provocar se deberá aplicar tanto a la estructura como a los
vehículos.
En ausencia de información más precisa, para la solicitaciones extremas
 La presión del viento sobre los vehículos se debe
resistencia efectiva a la trituración del hielo se
representar como una fuerza interrumpible y móvil de 1,46
pueden utilizar los siguientes valores: FUERZA DE COLISIÓN DE UN VEHÍCULO: CT kN/m actuando normal a la calzada y 1,80 m sobre la
 0,38 MPa si hay desintegración a temperaturas de No es necesario considerar los requisitos del misma, y se deberá transmitir a la estructura.
fusión y la estructura del hielo está sustancialmente Artículo siguiente en el caso de estructuras  Si el viento sobre los vehículos no se considera normal a
desintegrada; protegidas: la estructura, las componentes de fuerza normal y paralela
 0,77 MPa si hay desintegración a temperaturas de aplicadas a la sobrecarga viva se pueden tomar como se
Un terraplén; especifica en la Tabla.
fusión y la estructura del hielo está algo
 Una barrera anti choque estructuralmente Presión Vertical del viento
desintegrada;
 1,15 MPa si hay desintegración o movimientos independiente, instalada en el terreno  Se deberá considerar una fuerza de viento vertical
ascendente de 9,6 x 10-4 MPa por el ancho del tablero,
importantes del hielo a temperaturas de fusión,
incluyendo los parapetos y aceras, como una carga lineal
pero el hielo se mueve en grandes trozos y longitudinal.
permanece sano en su interior; y  Esta fuerza se deberá aplicar sólo para los estados límites
 1,53 MPa si hay desintegración o movimientos que no involucran viento actuando sobre la sobrecarga, y
importantes del hielo cuando la temperatura del sólo cuando la dirección del viento se toma perpendicular
hielo, promediada en su profundidad, está al eje longitudinal del puente.
considerablemente por debajo del punto de fusión
 SOBRECARGAS DE SUELOS: ES y LS EFECTO SÍSMICO: EQ DEFORMACIONES SUPERPUESTAS: TU, TG, SH, CR, SE
 Las cargas sísmicas se deberán tomar como solicitaciones horizontales determinadas en Se deberán considerar las solicitaciones internas que la
base al coeficiente de respuesta elástica, Csm, y al peso equivalente de la fluencia lenta y contracción provocan en los
EMPUJE DE SUELO: EH, ES, LS y DD Sobrecarga uniforme ES superestructura, y se deberán ajustar aplicando el factor de modificación de la respuesta, componentes.
Tipo y densidad del suelo,  Contenido de agua, Si hay una sobrecarga uniforme, al empuje básico del suelo R Si corresponde, se debería incluir el efecto del
se le deberá sumar un empuje horizontal constante. Este  Las cargas sísmicas son el producto del coeficiente de respuesta sísmica elástica, Csm, gradiente de temperatura. Las solicitaciones debidas a
 Características de fluencia lenta del suelo,  Grado de compactación,
por el peso equivalente de la superestructura. El peso equivalente es función del peso la deformación de los componentes resistentes, el
 Ubicación del nivel freático,  Interacción suelo-estructura, empuje constante se puede tomar como:
real y de la configuración del puente Requisitos Generales
 Cantidad de sobrecarga,  Efectos sísmicos, Δp = ks qs desplazamiento de los puntos de aplicación de las
 Los requisitos son aplicados a puentes con superestructuras de losas convencionales,
 Pendiente del relleno,  Inclinación del muro. cargas y los movimientos de los apoyos se deberán
vigas de alma llena, vigas cajón y reticulados con longitudes menores a 150 m
 El movimiento requerido para llegar al mínimo empuje activo o al  No es necesario considerar los efectos sísmicos en el caso de alcantarillas rectangulares incluir en el análisis.
Cargas de faja (ES)
máximo empuje pasivo depende de la altura del muro y del tipo de  Las cargas permanentes concentradas se deberán y estructuras enterradas, excepto cuando éstas atraviesan fallas activas.
suelo. incorporar al diseño para estabilidad interna y externa  Las fuerzas y movimientos sísmicos de diseño especificados en AASTHO LRFD se basan
Temperatura uniforme: TU
en una baja probabilidad de que sean superados durante la vida de servicio normal
utilizando una distribución vertical uniforme simplificada, de Procedimiento A: Es el procedimiento histórico,
Compactación anticipada para el puente.
2 vertical en 1 horizontal, para determinar la componente tradicionalmente utilizado para el diseño de puentes.
 Los puentes diseñados y detallados de acuerdo con estos requisitos, pueden sufrir
 Si se anticipa que habrá compactación mecánica dentro de vertical del empuje en función de la profundidad dentro de la ∆L = ∝· L · DT
daños, pero la probabilidad de que colapsen debido al movimiento sísmico del terreno
una distancia igual a la mitad de la altura del muro. masa de suelo reforzado Procedimiento B: El rango de temperatura se definirá
debería ser baja.
 Tomando esta altura como la diferencia de cotas entre los como la diferencia entre la máxima temperatura de
 Las cargas concentradas horizontales que actúan en la
puntos donde la superficie terminada interseca el respaldo diseño, TMáxDiseño, y la mínima temperatura de
parte superior del muro se deberán distribuir dentro de la
Coeficiente de Aceleración Sísmica diseño, TMinDiseño.
del muro y la base del muro. masa de suelo reforzado  El coeficiente de aceleración A, se determina en función a los mapas de cada Para los Apoyos Elastoméricos, el movimiento de
 Se deberá tomar en cuenta el efecto del empuje adicional  Si hay cargas concentradas permanentes detrás de la masa región donde se ubique el puente, los cuales deberá presentar la localización de origen térmico total de diseño para un apoyo
que puede inducir la compactación. de suelo reforzado, éstas se deberán distribuir del mismo las fallas activas, los sismos de larga duración y el periodo de exposición al sismo. elastomérico, ∆, el cual no se desplazará durante el
modo que se distribuirían dentro de la masa de suelo  Los mapas que se utilizan en AASTHO LRFD se basan en un modelo de sísmico montaje, se deberá determinar cómo:
Presencia de agua reforzado uniforme. ∆ = 1,3 · ∝ · L · (TMáxDiseño – TMinDiseño )
 Si no se permite que el suelo retenido drene, el efecto de la  La probabilidad de que el coeficiente no será superado en una ubicación Para los Apoyos Mecánicos, el movimiento de origen
determinada durante un período de 50 años se estima en alrededor de 90 %, es térmico total de diseño para un apoyo elastomérico, D,
presión hidrostática del agua se deberá sumar al efecto del
Sobrecarga viva , LS decir, su probabilidad de excedencia es de 10 %, tiene un período de recurrencia el cual no se desplazará durante el montaje, se deberá
empuje del suelo. de alrededor de 475 años, este evento se denomina “sismo de diseño”.
Se deberá aplicar una sobrecarga viva si se anticipa que habrá determinar cómo:
 En casos en los cuales se anticipa que habrá endicamiento cargas vehiculares actuando sobre la superficie del relleno en  Los máximos y mínimos locales para una región determinada se indican en las
∆ = ∝· L · (TMáxDiseño – TMinDiseño )
de agua detrás de la estructura, el muro se deberá una distancia igual a la mitad de la altura del muro detrás del zonas comprendidas entre líneas de contorno.
dimensionar para soportar la presión hidrostática del agua  Para las ubicaciones que se encuentran entre dos líneas de contorno o entre una
paramento posterior del muro. El aumento del empuje Gradiente de temperatura: TG
más el empuje del suelo. línea de contorno y un máximo o mínimo local se deberá interpolar linealmente.
horizontal provocado por la sobrecarga viva se puede estimar Se produce por la diferencia de temperatura en
 Para determinar el empuje lateral del suelo debajo del nivel como: la superestructura de hormigón, entre el fondo
freático se deberán utilizar las densidades del suelo
Zonas Sísmicas de viga y la superficie del tablero
sumergido.
 Todo puente deberá ser asignado a una de las cuatro zonas sísmicas  Zona 1.- Zona desértica, grandes valores,
Reducción debida al Empuje del Suelo de acuerdo con la Tabla 1. adecuada para la zona del Chaco.
Efecto del nivel freático Para alcantarillas y puentes y sus componentes, en aquellos  Estas zonas sísmicas reflejan cómo el riesgo sísmico varía a lo largo del  Zona 2.- Zona Cálida y moderada, adecuada
Se debería evitar que se desarrollen presiones hidrostáticas casos en los cuales el empuje del suelo podría reducir las país, y se utilizan para permitir diferentes requisitos para los métodos para toda la llanura amazónica
sobre los muros, utilizando roca triturada, tuberías de solicitaciones provocadas por otras cargas y fuerzas, esta de análisis, longitudes de apoyo mínimas, detalles del diseño de  Zona 3.- Zona Templada a fría, adecuada para
drenaje, drenes de grava, drenes perforados o drenes reducción se deberá limitar al empuje del suelo que se anticipa columnas, y procedimientos de diseño de fundaciones y estribos. la cordillera, valles altos y altiplano.
geosintéticos estará presente de manera permanente.  Zona 4.- Zona Fría y con heladas para las zonas
En ausencia de información más precisa se podrá realizar una altas de la cordillera.
Empuje del Suelo: EH reducción del 50 por ciento, pero no es necesario combinar con Efectos del Sitio de Emplazamiento
Se asumirá que el empuje lateral del suelo es linealmente el factor de carga mínimo especificado en la Tabla 3.4.1-2.  El coeficiente de sitio, S, se usa para incluir el efecto del sitio de
proporcional a la altura de suelo, emplazamiento sobre el coeficiente de respuesta sísmica elástica, Csm Contracción y Fluencia Lenta: SH, CR
Reducción de la Sobrecarga  Los efectos del sitio de emplazamiento sobre la respuesta estructural Los valores de contracción y fluencia lenta
Si la carga vehicular se transmite a través de una losa dependen de las condiciones del suelo. Se utilizan cuatro perfiles de suelo especificados aquí y en los Artículos 5.9.5.3 y
estructural que a su vez es soportada por medios diferentes para definir un coeficiente de sitio que se aplica para modificar el coeficiente 5.9.5.4 se deberán utilizar para determinar los
Coeficiente de Empuje Lateral en Reposo, ko al suelo, se puede permitir una correspondiente reducción de aceleración. efectos de la contracción y la fluencia lenta sobre
Para suelos normalmente consolidados, muro vertical y de las sobrecargas.  Estos perfiles de suelo son representativos de diferentes condiciones la pérdida de fuerza de pretensado en los
terreno nivelado, el coeficiente de empuje lateral en reposo subsuperficiales, las cuales fueron seleccionadas en base a un estudio puentes, a excepción de aquellos construidos por
Fricción Negativa estadístico de las formas espectrales desarrolladas en suelos próximos a zonas segmentos. En ausencia de datos más precisos, se
Las solicitaciones debidas a la fricción negativa en pilas o donde se originaron sismos en el pasado. puede asumir que los coeficientes de contracción
Coeficiente de Empuje Lateral Activo, ka pilotes perforados provocadas por el asentamiento del suelo son de 0,0002 luego de 28 días y 0,0005 luego de
El coeficiente de empuje lateral activo se puede tomar adyacente a la pila o pilote se deberán determinar de un año de secado.
acuerdo con los requisitos de la Sección 10.
Efecto del Asentamiento del Terreno SE y Cargas de
Fricción Negativa
Se deberá considerar el posible desarrollo de fricción
negativa(se deberán considerar como una carga) en los
Coeficiente de Empuje Lateral Pasivo, kp pilotes cuando:
 Para los suelos no cohesivos, los valores del coeficiente de empuje lateral  Los predios yacen sobre arcillas compresibles, limos o
pasivo del suelo se pueden tomar de la Figura 3.11.5.4-1 de la Norma. turbas;
 Para el caso de muro inclinado o vertical con relleno de superficie  Recientemente se ha colocado relleno sobre la
horizontal, o de la Figura 3.11.5.4-2 superficie anterior;
 El nivel freático se ha reducido considerablemente.
Al evaluar la capacidad de carga en el estado límite de
resistencia, a la carga permanente vertical mayorada
aplicada a la fundación profunda se deberán sumar las
cargas de fricción negativa mayoradas.
 ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN CON AASTHO LRFD CAMPO DE APLICACIÓN
Los requisitos de esta sección se aplican al diseño de elementos de puentes y muros de sostenimiento construidos de hormigón de densidad normal o baja densidad y armado con barras de acero, mallas soldadas de alambre
y/o cables o barras de pretensado.
 Se basan en resistencias del hormigón a la compresión comprendidas entre 16 y 70 MPa.
 Los requisitos de esta sección combinan y unifican los requisitos para hormigón armado, hormigón pretensado y parcialmente pretensado.
 Se han añadido nuevos requisitos para diseño sismorresistente
 Análisis mediante modelos de bielas y tirantes,
 Diseño de puentes de hormigón construidos por segmentos y puentes construidos de elementos prefabricados de hormigón.

PROPIEDADES DE LOS MATERIALES

Acero de las Armaduras pasivas Acero de Pretensado
Los diseños se deberían basar en las propiedades y en el uso de
Las barras de armadura, el alambre conformado, el Los cables de siete alambres no recubiertos, aliviados de
materiales que satisfagan las normas para los grados de
alambre estirado en frío, las mallas soldadas de alambre tensiones o de baja relajación, o las barras de alta
materiales de construcción
liso y las mallas soldadas de alambre conformado resistencia lisas o conformadas no recubiertas, deberán
deberán satisfacer los requisitos para materiales satisfacer las normas para materiales,
Resistencia a la Compresión Módulo de elasticidad del hormigón especificados
 Se deberá indicar la resistencia a la compresión Ec = 0,043 1,5 √𝑓`𝑐 Las armaduras deberán ser conformadas, excepto que
especificada, f'c, para cada componente. No se puede Para hormigón de resistencia normal con para espirales, estribos cerrados y mallas de alambre se
utilizar hormigones con resistencias menores que 16 𝛾c = 2.320 kg/m3 Ec = 4.800√𝑓`𝑐 podrán utilizar barras lisas o alambre liso.
MPa en aplicaciones estructurales. La tensión de fluencia nominal deberá ser la mínima
 La resistencia a la compresión especificada para el especificada para el grado de acero seleccionado Para
hormigón y los tableros pretensados no deberá ser Coeficiente de Poisson propósitos de diseño no se deberán utilizar tensiones de
menor que 28 MPa.  Para los hormigones de las Clases A menos que se determine mediante ensayos físicos, se fluencia superiores a 520 MPa
A, A(AE) y P utilizados en o sobre agua salada, la relación puede asumir que el coeficiente de Poisson es igual a 0,2. Sólo se podrán utilizar barras con tensiones de fluencia
A/C no debe ser mayor que 0,45. El efecto del coeficiente de Poisson se puede despreciar menores que 420 MPa con aprobación del Propietario.
 Se debe especificar que, la sumatoria del cemento más en los componentes que se anticipa estarán sujetos a Módulo de Elasticidad: Es 200.000 MPa
los materiales cementicios no deben ser mayores a 475 fisuración
kg/m3 y para el hormigón tipo P menores a 593 kg/m3
Módulo de Rotura
El Módulo de rotura 𝑓𝑟 a la tracción del hormigón se
Clases de hormigón puede tomar como:
Clase A: Todos los elementos de las estructuras, excepto  Para hormigón de densidad normal
cuando otra clase de hormigón resulta más adecuada, y 𝑓𝑟= 0,63√𝑓`𝑐
específicamente para hormigón expuesto al agua salada.  Para hormigón de agregados livianos y arena
Clase B: zapatas, pedestales, fustes de pilotes macizos y 𝑓𝑟= 0,52√𝑓`𝑐
muros de gravedad.  Para hormigón de agregados de baja densidad:
Clase C: secciones delgadas, tales como barandas armadas 𝑓𝑟= 0,45√𝑓`�
de menos de 100 mm de espesor, relleno en pisos de
emparrillado de acero, etc. Resistencia a la Tracción
Clase P: resistencias superiores a 28 MPa. En el caso del Para la mayoría de los hormigones de uso generalizado la
hormigón pretensado se debería considerar limitar el resistencia a la tracción directa se puede estimar como
tamaño nominal de los agregados a 20 mm. 𝑓𝑟= 0,62√𝑓`𝑐
Clase S: se utiliza cuando es necesario colocar bajo agua
en compartimentos estancos para obtener un sello
impermeable al agua. Contracción: del hormigón
La contracción del hormigón puede variar
considerablemente, desde contracción nula si el hormigón
Coeficiente de Expansión Térmica está continuamente inmerso en agua hasta contracción de
El coeficiente de expansión térmica se debería determinar más de 0,0008 en el caso de secciones delgadas
realizando ensayos en laboratorio sobre la mezcla construidas con agregados de alta contracción y secciones
específica a utilizar. que no se curan adecuadamente
Depende fundamentalmente de los tipos y proporciones
de agregados utilizados y del grado de saturación del
hormigón. El coeficiente de expansión térmica del
hormigón de densidad normal puede variar entre 5,4 y
14,4×10-6 /ºC,.
Para hormigones de baja densidad son limitadas, los
coeficientes determinados están en el rango de 7,2 a
10,8×10-6/ºC y dependen de la cantidad de arena natural
empleada. En ausencia de datos más precisos, el
coeficiente de expansión térmica se puede tomar como:
 Para hormigón de densidad normal: a = 10,8×10-6 /ºC,
 Para hormigón de baja densidad: a = 9,0 × 10-6 /ºC