Informe Geotecnia

Minera del Norte S.A.
– Proyecto Anubia
Proyecto: “Diseño de la Planta de Lixiviación y Flotación para Minerales de Cobre”
Anexo - Geotecnia Pág. 1
VOLUMEN 02. ESTUDIOS BASICOS Y COMPLEMENTARIOS

TOMO 1. GEOTECNIA
HOJA DE CONTROL DE CALIDAD
VOL 02. ESTUDIOS BASICOS Y COMPLEMENTARIOS
DOCUMENTO
TOMO 1 GEOTECNIA
ESTUDIO DE INGENIERIA A NIVEL DE PRE FACTIVILIDAD: “DISEÑO DE LA PLANTA DE
PROYECTO
LIXIVIACION Y FLOTACION PARA MINERALES DE COBRE POYECTO ANUBIA”
CÓDIGO 1-0007-SYC-EBC-02-E01-01
FIRMA JRCB
AUTOR
FECHA 10/11/2015
FIRMA JRCB
VERIFICADO
FECHA 10/11/2015
DESTINATARIO MINERA DEL NORTE S.A.
NOTAS LEVANTAMIENTO DE OBSERVACIONES
Calle Jorge Polar 107 Urb. La Victoria – Arequipa – Perú Telefax: 054-282051
www.consorciosyc.com RPM: # 627251
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
Minera del Norte S.A. – Proyecto Anubia
GEOTECNIA
CONTENIDO
1.0 GENERALIDADES 4
1.1 INTRODUCCION 4
1.2 UBICACIÓN 4
1.3 OBJETIVOS 4
1.4 ACCESO AL AREA DE ESTUDIO 5
2.0 CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL ÁREA DE ESTUDIO 6
2.1 CLIMA Y TEMPERATURA 6
2.2 TOPOGRAFIA 6
2.3 FISIOGRAFIA 6
2.4 GEOLOGIA REGIONAL 7
2.4.1 CENOZOICO 8
2.4.2 MESOZOICO 8
2.5 GEOLOGIA LOCAL 11
2.5.1 LITOLOGIA 11
2.5.2 MINERALIZACION 11
2.5.3 ALTERACION 12
2.5.4 GEOMORFOLOGIA 12
2.5.4.1 GEOMORGENESIS 12
2.5.4.2 MORFODINÁMICA ACTUAL 13
2.5.4.3 UNIDADES GEOMORFOLÓGICAS 14
3.0 INVESTIGACIONES GEOTÉCNICAS 16
3.1 METODOLOGÍA DE TRABAJO 16
3.2 ANTECEDENTES 16
3.3 PERFORACIONES DIAMANTINAS 16
3.3.1 ESTRATIGRAFIA Y CLASIFICACION GEOMECÁNICA 18
3.3.1.1 CHANCADO Y AGLOMERADO 18
3.3.1.2 STOCK PILE 20
3.3.1.3 PLANTA DE FLOTACION 23
3.3.1.4 PLANTA EW/SX 29
3.3.1.5 POZA PLS 34
3.3.1.6 CAMPAMENTO 40
3.4 EXCAVACIÓN DE CALICATAS 41
3.4.1 DESCRIPCION ESTRATIGRAFICA DE LAS EXCAVACIONES 41
3.4.1.1 CHANCADO Y AGLOMERADO 41
3.4.1.2 STOCK PILE 42
3.4.1.3 LABORATORIO 43
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3.4.1.4 PLANTA DE FLOTACION 43

3.5 ENSAYOS GEOTECNICOS IN-SITU 44
3.5.1 ENSAYOS DE LABORATORIO 44
3.5.2 ENSAYOS QUIMICOS DE SUELOS 44
4.0 GEOTECNIA DE LA PLANTA DE CHANCADO Y AGLOMERADO 46
4.1 ANÁLISIS DE LA CAPACIDAD PORTANTE 46
4.2 MÓDULO DE BALASTO (MODULUS OF SUBGRADE REACTION) 46
4.3 MOVIMIENTO DE TIERRAS 47
5.0 GEOTECNIA DE LA PLANTA EW/SX 49
6.0 POZA ILS (POZA REFINO) Y PLS 50
7.0 PLANTA DE FLOTACIÓN 51
7.1 ANÁLISIS GEOTÉCNICO 51
7.1.1 ANÁLISIS DE LA CAPACIDAD PORTANTE 51
8.0 STOCK PILES MINERAL CHANCADO 53
9.0 LABORATORIO 55
10.0 CAMPAMENTO 56
10.1 ENSAYOS SPT 56
11.0 AGRESIÓN AL SUELO DE CIMENTACIÓN 60
12.0 CONCLUSIONES 61
13.0 RECOMENDACIONES 62
14.0 PANEL FOTOGRAFICO 63
1.0 GENERALIDADES
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1.1 INTRODUCCION
La Minera Norte S.A. tiene planificado desarrollar el Proyecto Anubia, el cual consiste en la
explotación a tajo abierto de un yacimiento de cobre y oro. La Elaboración del proyecto a Nivel de
Ingeniería de Detalle para la Construcción de los Componentes, está basado en el análisis de
campo, laboratorio y el muestreo de perforaciones diamantinas y calicatas, para el estudio de las
propiedades del suelo de fundación de las diferentes Plantas y estructuras a construirse.
1.2 UBICACIÓN
El proyecto se encuentra ubicado en el distrito de Curahuasi, provincia de Abancay,

departamento de Apurímac, zona 18, banda L con coordenadas UTM (Datum WGS 84): 772206
E y 8479658 N; a una altitud de 3640 m.s.n.m.
Proyecto Anubia
Fuente: Elaboracion propia
1.3 OBJETIVOS
El presente trabajo tiene por objetivo realizar la verificación de las condiciones geológicas y
geotécnicas del suelo de fundación con fines de cimentación para la planta operacional que
conforma los componentes: Stock Pile, Chancado y Aglomerado, Planta de Flotación y
Laboratorio del proyecto minero Anubia.
1.4 ACCESO AL AREA DE ESTUDIO
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El acceso al proyecto Anubia se realiza por 2 rutas desde la ciudad de Lima.
 Ruta numero 1:
DISTANCIA TIEMPO
RUTA TIPO DE VIA
(Km) (h)
Lima - Cusco - Aérea 1.0
Cusco - Curahuasi 120 Asfaltada 2.5
Curahuasi - Antilla 65 Trocha carrozable 3.0
Antilla - proyecto Anubia 20 Trocha carrozable 1.0
TOTAL 205 7.5
Fuente: Modificado de “Estudiosgeotecnicos con fines de cimentacion para planta operacional”
 Ruta numero 2:
DISTANCIA TIEMPO
RUTA TIPO DE VIA
(Km) (h)
Lima - Nazca - Abancay 890 Asfaltada 9.0
Abancay - Lambrama 30 Carretera Afirmada 1.0
Lambrama - Proyecto 175 Trocha Carrozable 3.0
TOTAL 1095 13.0
Fuente: Modificado de “Estudiosgeotecnicos con fines de cimentacion para planta operacional”
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2.0 CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL ÁREA DE ESTUDIO
2.1 CLIMA Y TEMPERATURA

Según El boletín del Senamhi, en la provincia de Curahuasi, las temperaturas medias oscilan
entre 21,5°C y 24,5°C sí tenemos en cuenta a las estaciones del año marcadas y de mayor
duración, son el verano (diciembre- marzo) e invierno (abril - noviembre); registrándose en el
mes de noviembre la temperatura máxima promedio de 24,5°C, y en el mes de Marzo la
temperatura mínima promedio de 21,5ºC.
La distribución de precipitación total mensual varía de 700 - l000mm.
La máxima humedad relativa total mensual es de 62.5% para el año 2004.
Los vientos con mayor predominancia son de Oeste Suroeste y la velocidad promedio entre
1,2 m/s a 1,6 m/s.
2.2 TOPOGRAFIA
Topográficamente corresponde a una zona denominada alto andina, comprendida entre los 2300
y 4300 msnm (río Vilcabamba y cerro Sinapunaccasa respectivamente) y que está conformada
por una sucesión de elevaciones de cerros de relieve moderadamente accidentado, que a su vez
se encuentran cortados por algunas quebradas que drenan sus aguas a la cuenca del rio
Sasanocca y el rio Vilcabamba, que son afluentes del rio Apurímac.
Por otra parte, dentro del área del proyecto no existen lagos, lagunas, bofedales y mucho menos
nevados.
2.3 FISIOGRAFIA
En el área de estudio se ha diferenciado predominancia de laderas montañosas con relieve
moderadamente empinado a muy empinado, con ocurrencia poco frecuente de laderas
fuertemente inclinadas. Adyacentes al cauce del rio Sasanocca, entre las laderas montañosas,
se encuentra el valle inter-montañoso que por la naturaleza de su formación y configuración del
relieve, es muy angosto.
a) Valles Inter-montañosos (Vlmfi)
Corresponde a las formaciones de fondo de valle en interacción con la parte baja de las laderas
montañosas. Estas geoformas son de origen coluvio aluvial con relieves predominantemente
ondulados o inclinados y cuya pendiente varia de moderada a fuertemente inclinada (4-15%). En
el área de estudio su ocurrencia es restringida y solo se observa en las márgenes del rio
Sasanocca, en la parte central del área de estudio.
b) Cima de montaña fuertemente inclinada (CMaC)
Se presenta en el margen izquierdo del rio Sasanocca, en la parte central del área de estudio.
Esta unidad corresponde al relieve de apariencia ondulada de cima de montaña, caracterizada
por una topografía fuertemente inclinada, con pendientes de menor grado de inclinación respecto
a la horizontal y que varían de 8 a 15%. Estas geoformas presentan ligeros procesos de erosión
generalmente laminar e incisionamiento poco evidente.
c) Cima de montaña moderadamente inclinada (CMaD)
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Se presenta en el margen derecho del rio Sasanocca, en la parte sur del área de estudio, esta
unidad corresponde al relieve de apariencia ondulada de cima de montaña, caracterizada por
una topografía moderadamente empinada, con pendientes predominantes de 15 a 25%, estas
geoformas presentan ligeros procesos de erosión generalmente con incisiones poco evidentes.
d) Ladera de montaña moderadamente empinada (LMaD)
Esta unidad ocurre irregularmente en la parte oeste del área de estudio. Se trata de geoformas
de laderas montañas caracterizadas por una topografía moderadamente empinada, con
pendientes de 15 a 25%. Considerando las características topográficas, presenta ligero riesgo de
erosión hídrica y escorrentía superficial. En estas formas de tierra se presentan afloramientos
rocosos poco frecuentes.
e) Ladera de montaña empinada (LMaE)
Esta unidad ocurre con mayor frecuencia en el área de estudio, especialmente en la parte sur y
norte. Se trata de geoformas de ladera montañosa caracterizadas por una topografía compleja
con relieve empinado a abrupto con presencia de afloramientos rocosos frecuentes coexistiendo
intrínsicamente. La pendiente predomínate varia de 25% a 50%. Debido a estas características,
el riesgo de erosión hídrica y escorrentía superficial se incrementa. Es frecuente su distribución
en ambos flancos del rio Sasanocca que es la principal red de drenaje del área de estudio.
f) Ladera de montaña muy empinada (LMAF)
Esta unidad se presenta predominantemente en el área de estudio. Se trata de geoformas de

laderas montañosas caracterizadas por una topografía compleja y escarpada. El relieve es muy
empinado (50-75%) acompañado con afloramientos rocosos. Por las características morfológicas
de estas laderas, la erosión hídrica y escorrentía superficial es mayor.
g) Laderas de montañas extremadamente empinadas (LMaG)
En el área de estudio, la ocurrencia de esta unidad es poco frecuente, especialmente en la

margen derecha del rio Sasanocca. Se trata de geoformas de laderas montañosas
caracterizadas por una topografía escarpada y abrupta, se presenta en forma intrincada con
afloramientos rocosos. El relieve es extremadamente empinado y abrupto con pendientes
predominante mayor 75%. Por las características morfológicas de esta ladera, la erosión hídrica
y escorrentía superficial es mayor.
2.4 GEOLOGIA REGIONAL
Regionalmente en el área afloran rocas sedimentarias comprendida entre el Permiano inferior a

cuaternario. Debido a la cantidad de depósitos superficiales recientes, como consecuencia y por
efectos del tectonismo andino y la presencia de rocas intrusivas, la correlación entre unidades
geológicas son a veces difíciles de establecer, por esa razón se hará a menudo la referencia a
zonas vecinas de mayor claridad y comprendidas sobre altitudes entre 1500 y 5000 msnm.
La secuencia estratigráfica regional está constituida por rocas sedimentarias, volcánicas y rocas
intrusivas, que se depositan entre el cenozoico inferior y el cuaternario, estas últimas están
conformadas por rocas plutónicas y sub-volcánicas, principalmente de composición dioritica,
tonalítica y granodiorítica.
A continuación se describe la columna estratigráfica del área de estudio.
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2.4.1 CENOZOICO
La determinación de las condiciones geológicas generales de superficie y del subsuelo del área
de Componentes de ingeniería de detalle se basa en las condiciones encontradas durante el
mapeo geológico de superficie.
a) Deposito aluvial (Qh-al)
Consiste en conos aluviales y terrazas. Ambas estructuras se observan a lo largo de grandes

ríos como el Apurímac, Vilcabamba, Santo Tomas, Ñahuinlla, Pachachaca y Surconta. El
material son guijarros envueltos en una matriz de arena y limo. Los guijarros son más o menos
redondeados en función de su distancia de transporte y la distribución de tamaño de cantos se
vuelve más uniforme a medida que el depósito se aleja de un cono aluvial. Como ejemplo se
mencionara los conos aluviales originados por riachuelos que desembocan a lo largo del rio
Apurímac. Con frecuencia se encuentran terrazas asociadas a conos aluviales.
b) Depósitos glaciares y fluvioglaciares (Qh-fg)
Se ubican en las partes altas y está conformada por morrenas laterales y morrenas en el fondo
de valles glaciares.
Las morrenas laterales forman crestas y topografías altas formando valles glaciares, como al sur
de Lambrama y al sur de Andahuaylas. Presentan bloques angulosos envueltos en una matriz
arenosa. Las morrenas de fondo cubren todos los fondos de valles glaciares y son menos
espectaculares en diámetro y relieve (suave). Los depósitos que se hallan aguas debajo de los
valles glaciares son estratificados y generalmente conglomerádicos.
2.4.2 MESOZOICO
Las fallas responsables de la subsidencia del Paleozoico superior controlan también la
subsidencia Mesozoica y el inicio de la sedimentación marina del mesozoico. El mar del cretáceo
medio terminaba en la zona del Cusco por lagunas costeras, esta intensa evaporación dio lugar a
evaporitas de la formación Yuncaypata. En el Carniano (primera etapa del Triásico superior o
Mesozoico inferior) empieza la transgresión en el centro del Perú (MEGARD, 1967), la que llego
a la región de Abancay y Cotabambas a principios del Liasico (Jurásico inferior /Mesozoico
intermedio) depositando calizas (Grupo Pucara), Lutitas y cuarcitas de Jurásico - Neocomiano
(Grupo Yura) y calizas del Cretáceo medio y superior (Formación Ferrobamba).
a) Cretáceo medio y superior, Formación Ferrobamba (Arcurquina):
Denominado Arcurquina en los cuadrángulos de Cotabamba y Abancay (INGEMMET, 2002),

esta formación contiene una potente serie de 600 a 700 metros de calizas, frecuentemente
fosilíferas que descansan concordantemente sobre el grupo Yura.
Las calizas Ferrobamba se consideran de edad Aptiano – Turoniano y se correlaciona con las
formaciones Inca, Chulec, Pariatambo y Jumasha del centro del Perú. Las calizas Arcurquina de
Arequipa (JENKS, 1948) son el equivalente de las calizas Ferrobamba.
Litología de Ferrobamba: la parte basal del este cuadrángulo de Abancay y Cotabamba) está
conformada por arenisca y arcillas rojas continentales con espesor entre 50 a 100 metros,
alcanzando su máximo espesor al sureste del cuadrángulo de Cotabamba. Sobre él descansa
una caliza detrítica de estratificación muy nítida (bancos 0.5 a 2 metros de espesor) con patinas
gris blanquecina y corte fresco gris, negros y pardas amarillentas, con numerosos granos de
cuarzo redondeados (grano estrato creciente) y meteorización diferencial entre matriz calcárea y
detritos. Ciertas zonas “deprimidas” se deben a su alternancia irregular de calizas y dolomitas.
En todos los niveles abundan cherts negros o marrones, alargados paralelamente a la
estratificación.
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b) Cretáceo Inferior: Formación Murco (Ki-mu)
Presenta dos principales afloramientos, uno continuo en el talud oeste que afecta directamente a
la zona de estudio y otro en la región sureste. Descansa concordante sobre las areniscas
blancas de la Formación Hualhuani e infrayace en igual relación a las calizas de la Formación
Arcurquina.
El contacto con las cuarcitas del grupo Yura es transicional y soporta con aparente concordancia
a las calizas Ferrobamba (Arcurquina). Su espesor llega hasta 300 metros.
La formación se caracteriza por su superficie de color rojizo y verde, su forma topográfica

corresponde a aun relieve más moderado que el de Yura.
El afloramiento oeste está conformado principalmente por intercalaciones por areniscas

Limoarcillitas y limos areniscas rojizas o purpuras. En la zona sureste tiene areniscas rojas
intercaladas con areniscas cuarzosas blancas donde son observables los granos de cuarzo
aunque la unidad muestra bastante oxidación. Las areniscas rojas tienen laminaciones oblicuas y
flaser bedding y pelitas rojas y verdes. Se puede encontrar intercalaciones de conglomerados
grises.
c) Jurásico superior – Neocomiano: Grupo Yura
Esta formación aflora en todo el flanco de esta zona de estudio, viéndose interrumpido por
unidades intrusivas Cenozoicas. Durante el Caloviano la transgresión marina forma una serie
Lutítica en la base y cuarcitas en el tope de 2500 metros de espesor aproximadamente. El grupo
Yura es cubierto en concordancia por calizas Ferrobamba en concordancia por calizas
Ferrobamba. Observaciones, promueven la hipótesis que los movimientos en la zona de
Nazca señalados por RUEGG (1956) se manifestaron como movimientos verticales en nuestra
área reactivando la erosión.
Litología de Yura: Se divide en 1500 m. de lutitas negras en la base y 1000 m. de cuarcitas en

la parte superior.
Las lutitas son carbonosas y bien estratificadas, fuertemente intercalada con areniscas finas.
También intercalaciones puntuales y poco observables de calizas negras bituminosas (73º07'-

13º39').
Las cuarcitas forman barrancos abruptos con pátina rojiza a gris amarillento, variando al corte
fresco entre rosado y gris. Sus bancos son de 0.5 a 5 m. de espesor intercalado con horizontes
muy delgados de lutitas. Tiene frecuente estratificación cruzada. Puede encontrarse
intercalaciones calcáreas de 0.5 a 1 m. de espesor.
Formación Hualhuaní (Ki-hu): Conformado por areniscas cuarzosas masivas, blancas y

grises de grano fino a grueso. Laminaciones horizontales a sub- horizontales
intercaladas con pelitas negras carbonosas y algunos conglomerados. También
presenta cuarcitas blancas de grano fino a medio que se meteorizan a tonalitas amarillentas
o rojizas. Edad: Cretáceo inferior de la era Mesozoico.
Formación Gramadal (Js-gr): De naturaleza predominantemente calcárea y

reacción alcalina, es conformada por calizas grises con algunos estratos de
areniscas de niveles silicatados (a diferencia de Fo. Labra y Fo. Hualhuani). Las
calizas de color gris son de bancos medianos alternados con lutitas de tonalidad
violácea e intercalación de pelitas negras y grises. Su ancho promedio es de 100
m. y orientación N 25°O y buzamiento S 50° O. Su edad de formación corresponde al
Jurásico Superior de la Era Mesozoico.
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Formación Labra (Js-la): Consiste de areniscas cuarzosas de coloración gris claras, con
variaciones a tonalitas rosadas, que se meteorizan en tonos amarillentos. Se encuentra
inter estratificada con calizas y pequeños paquetes de limonitas de color gris, que pueden ser
negras (bituminosas) y tener paleocanales. Sus estratos tienen una orientación N 60°
O con buzamiento S 60° E. Esta formación corresponde al Jurásico Superior de la Era
Mesozoica.
Formación Cachios (Jm-ca): Formado por lutitas gris oscuras a negruzcas intercaladas
con algunos niveles delgados de areniscas grises con características de
depósitos de prodelta. Esta formación corresponde al Jurásico Superior de la Era
Mesozoica.
d) Unidades intrusivas y volcánicas metamórficas
El cuadrángulo de Cotabambas es cortado por filones y Stocks post-tectónicos de dimensiones

variables que constituyen un gran batolito de dirección Este – Oeste de casi 150 kilómetros de
longitud hasta la ciudad de Andahuaylas. Los filones cortas las unidades estratigráficas de los
cuadrángulos Abancay y Cotabambas, sobre todo las calizas Ferrobamba.
 Unidad Coylluqui (PN-an)
Es un sub-volcánico de andesita.
 Unidad Cotabambas
La unidad Cotabambas está representada por el Plutón granodioritico Cajimarca y el Plutón de

Cotabambas que aflora al oeste de la zona de estudio. Se le asigna la edad de Eoceno superior
– Oligoceno Inferior. El pórfido Cotabambas de Cu-Au es datado en 36 MA.
El batolito está afectado por un sistema de fallas NS a NE-SW que parecen corresponderé a la
fase de distención que siguió a la última compresión andina (Plioceno).
Plutón Cajimarca (PN-cot-ca/gd): Las rocas son de composición tonalítica y granodíorítica.
La granodiorita está compuesta por hornblenda y biotita en una matriz leucocrática de

minerales blancos como plagioclasa, ortosas y cuarzo. El estudio microscópico revela que
la facie más común es una diorita cuarcítica, siendo la plagioclasa más frecuente la Andesina
(35% - 50%).
Plutón Cotabambas (PN-cot-cot/gd, to): Es un plutón granodiorítico. Grandes

cristales de cuarzo muy corroídos "flotan" en la matriz así como cristales de clorita con
inclusiones alienadas de fierro. Ha desarrollado un metamorfismo de contacto con las calizas
Ferrobamba y también con las areniscas del Grupo Yura (Río Sorconta). Las dataciones
radiométricas K/Ar del macizo de Cotabambas indican una antigüedad de 43.2 ± 1.1 Ma
(Perello et al., 2003).
 Grupo Tacaza (PN-ta/lbr)
Formada por lava afanitica y roca volcánica piroclástica color gris oscura intercalada con tobas,
brechas lávicas y algunos bancos de conglomerados con alteración media a regular.
Esta roca aflora en la región noroeste del área de estudio.
Las rocas volcánicas tipo ignimbritas rellenaron el valle de Andahuaylas y cubrió faldas de cerros
de 20 metros de potencia aproximadamente.
Los piroclastos corresponden a tufos, ignimbritas y brechas, de composición riolítica y

dacícita. El corte fresco es de color gris, blanco y rosado con color de alteración violácea.
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Irregular presencia de cobre (Cu). Este material es ligeramente plegado y suprayace

discordantemente sobre las capas Rojas del Cretáceo Terminal- Terciario inferior.
2.5 GEOLOGIA LOCAL
2.5.1 LITOLOGIA
Las rocas sedimentarias del proyecto Anubia corresponden a la formación Ferrobamba, que
está compuesta por las rocas calizas grises, masivas y limpias, intercaladas con esporádicas
capas de limonitas y calizas margosas, considerados de edad Aptiano – Turuniano, y que se
encuentran intruidas por un inmenso cuerpo y stocks de tonalita a monzonita, diorítico a
granodioritico de edad Eoceno y que corresponden al batolito de Abancay.
Este intrusivo ha sido el que disturbo las calizas formando pliegues en forma de anticlinales y
sinclinales. Posteriormente a dicho evento tectónico intruye en forma de dique y stock, un
intrusivo ácido de composición tonalítica receptora de mineralización hidrotermal.
La estructura mineraliza del Skarn se encuentran emplazadas dentro del intrusivo tonalítico y
ocasionalmente en las calizas.
Para mostrar el afloramiento de las estructuras mineralizadas en la zona de estudio, uno de

los agentes muy importantes ha sido la erosión, puesto que los skarn por ser rocas
silicificadas, no fueron fácilmente erosionados, donde estas rocas quedaron formando un
relieve abrupto eh forma de grandes peñascos.
2.5.2 MINERALIZACION
La mineralización de mena está compuesta por un ensamble principalmente de
calcopirita, bornita, malaquita, azurita y crisocola; el mineral de ganga es la magnetita,
granates, especularita, pirita, cuarzo, calcita, epidota y cloritas; estos minerales están
asociados a la alteración metasomática de magnetita-granates, presentándose en venillas.
Los skarn encontrados son: granates cafés, granates verdes, actinolitas, magnetitas y
piroxenos. La distribución de la rnineralización de cobre en los skarn está dada por sulfuros
de cobre en los granates cafés, verdes y ocasionalmente en la magnetita y actinolitas. La
malaquita, crisocola y azurita se encuentran en las actinolitas, granates verdes y piroxenos.
Los piroxenos se encuentran en las estructuras de los skarn en forma de pequeños cuerpos
emplazados dentro del intrusivo.
La calcopirita es reemplazada por calcosita, covelina y en menor proporción digenita,

normalmente forman un anillo alrededor de la calcopirita.
Finalmente los procesos supérgenos, probablemente aún con inyección de calcita, ha permitido
la formación de malaquita y en forma muy restringida crisocola. La magnetita ha sido
reemplazada parcialmente por hematita y posteriormente por limonitas, al cual va asociada la
cuprita.
El proyecto minero Anubia es definido como una ocurrencia mineralógica de tipo skarn de
cobre, asociado a la interacción físico-química ocurrida entre rocas de origen calcáreo y un
intrusivo tonalítico de características porfiríticas.
La ocurrencia de cobre esta principalmente alojado en el intrusivo, controlado y asociado a

estructuras NNE y con leyes que van desde 0.5% a más de 15% de Cu.
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2.5.3 ALTERACION
El contacto entre el intrusivo y las calizas grises de la formación Ferrobamba ha formado una
alteración metasomática de contacto (interacción entre los componentes físico- químicos
de la caliza y las soluciones magmáticas), dicha alteración a formando ensambles
mineralógicos los cuales han formado cuerpos menores y estructuras orientadas NNE
de skarn, emplazados principalmente en el cuerpo intrusivo. Se identifican los
siguientes ensambles:
EndoSkarn Progrado
Está formando los altos topográficos a lo largo de las estructuras, se encuentra en la

parte central del Proyecto, y constituye el material huésped de la mineralización primaria
de cobre (calcopirita - cobres grises). El ensamble está formado por cuarzo- magnetita-
granates y presenta un saneamiento lateral a cuarzo-granates-piroxenos y más distal a
piroxenos (sin mineralización económica).
Endoskarn y Exoskarn retrogrado
Formado por un ensamble de clorita-epídota-actinolita, afecta principalmente al cuerpo intrusivo

y sobre imponer a la alteración prógrada. En las zonas dístales, fuera del skarn, la facie
retrógrada afecta al intrusivo con la formación de arcillas y sericita. A este facie se asocia la
mineralización de sulfuros secundarios de Cu (calcosita-covelita-digenita) asociados a pirita.
Fase de oxidación
Se sobreimpone a todas facies de alteración. Está dominado por venillas de calcita,

formación de crisocola y malaquita principalmente y en menor proporción cuprita. La
magnetita es reemplazada por hematita y limonitas.
2.5.4 GEOMORFOLOGIA
Las geoformas predominantes presentes en la zona de estudio, son el producto de la
interacción de procesos de tectónica de placas y plegamiento con procesos erosivos de
geodinámica externa que moldean el paisaje. La caracterización de las diferentes formas
de tierra implica considerar su génesis, pendiente, topografía, litología, etc.
La zona de estudio presenta características geomorfológicas de relieve montañoso

debido a la presencia de la cordillera de Los Andes, de gran altitud y compleja
constitución geológica.
2.5.4.1 GEOMORGENESIS
La historia morfogenética de la región donde se emplaza el Proyecto, se halla
estrechamente ligada al desarrollo geológico de Los Andes. Está conformada
predominantemente por rocas del Mesozoico que incluye las formaciones Arcurquina y
Murco, así como el grupo Yura, constituyendo complejas estructuras plegadas y falladas de
rocas sedimentarias; del tipo areniscas cuarzosas, grises, rojizas y blancas incluyendo calizas
grises; reflejando la fuerte actividad tectónica y magrnática por la que paso la región y
que se manifiestan en sus aspectos morfológicos actuales. Las formaciones más recientes
corresponden a las rocas cenozoicas de amplia variedad petrográfica del Cuaternario y
del Neo-Paleógeno conformado por el grupo Tacaza de naturaleza volcánica.
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 Morfogénesis Terciaria
En este periodo se evidencio la actividad volcánica expresada durante el Mioceno y

Pliogeno por el grupo Tacaza, conformado por masas de lavas y brechas volcánicas, y
que cubriendo con gruesas acumulaciones volcánicas extensas áreas de la zona de estudio.
Un proceso simultaneo pero separado constituye el aplanamiento erosivo de los Andes
durante el mioceno, que dio lugar a la formación de la superficie de erosión.
Culminando el Terciario se produjo el gran levantamiento de los Andes

incrementado su altitud sobre los 3800 msnm, por actividad tectónica. La
geodinárnica externa de la época, expresado en términos de erosión hídrica, produjo
fuerte incisión de las vertientes montañosas de todo el territorio andino por escorrentía
superficial. El proceso de incisión fluvial sobre las masas rocosas en elevación oro genética dio
como resultado la actual configuración montañosa de los Andes, donde resalta la presencia
de vertientes montañosas y valles intermontañosos.
 Morfogénesis Cuaternaria
Las acciones morfodinámicas cuaternarias del Holoceno han desarrollado deposición

de sedimentos gravosos subangulares y subredondeados en matriz limo arenosa en las
partes bajas y de menor pendiente de las vertientes montañosas, generando el
remodelado actual.
Estos depósitos constituyen una mixtura de materiales coluvio-aluviales que durante el

Cuaternario, modelaron los relieves de vertientes, valles y altiplanicies.
2.5.4.2 MORFODINÁMICA ACTUAL

Los eventos morfogenéticos que se desarrollan en la actualidad en el área de estudio, se
pueden diferenciar en los siguientes patrones erosivos o morfodinámicos:
 Erosión Difusa
En la zona de estudio, el escurrimiento difuso se presenta en áreas poco extensas debido

a las fuertes pendientes predominantes, encontrándose en la parte sur oeste y norte del
área de estudio.
Es la erosión superficial por discurrimiento superficial que se produce cuando las aguas de
precipitación pluvial descienden por las laderas. Si el terreno está bien provisto de
vegetación, con pendientes ligeras y permeables, el escurrimiento superficial tiende a
ser lento y de caracter difuso, generando una red compleja de cursos de agua que
discurren difusamente sin imprimir cambios erosivos evidentes.
 Erosión Concentrada
Constituye un indicador de una erosión acentuada de los suelos, y se presenta en forma

predominante en las vertientes muy empinadas del área de estudio.
Es la erosión que se concentra en curso de agua con incicionamiento evidente expresado

en surcos que son incisiones de unos pocos decímetros de profundidad y que muchas
veces se producen por un incremento del escurrimiento difuso, posteriormente se
producen cárcavas que corresponden a estados avanzados de erosión hídrica superficial, con
canales de uno o varios metros de profundidad, y que finalmente se traducen en quebradas.
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 Remoción en Masa
Corresponden a procesos erosivos de desplazamiento de masas más o menos voluminosas

de material detrítico a través de las vertientes, pudiendo ser repentino y violento.
Dentro de la remoción en masa se considera procesos de derrumbes y

deslizamientos. Los derrumbes ocurren en materiales esencialmente secos, que caen por
efecto de la gravedad y fuerte pendiente o inestabilidad generada por movimientos sísmicos.
Mientras que, los deslizamientos son movimientos de masa originados por las aguas
infiltradas que incrementan el peso de los detritos superficiales hasta desprenderse por
inestabilidad.
En el área de estudio la ocurrencia de procesos de remoción en masa es baja, siendo más

frecuente los derrumbes; siendo visible en las quebradas Leticia y Pataquiscayoc afluentes
del río Sasanocca ubicadas en la margen derecha.
2.5.4.3 UNIDADES GEOMORFOLÓGICAS

A continuación presentamos las características de las unidades geomorfológicas
identificadas en el área de estudio:
 Fondo de Valle lntermontañoso (FVI)
Son relieves ondulados o inclinados de origen coluvie aluvial que ocurren en el fondo de valle
y la parte baja de las vertientes montañosas. Se presenta discurrimiento superficial y
surcos poco evidentes con ligera densidad de disección producto de la erosión difusa. La
pendiente predominante varía de 4 a 15%.
La causa del ligero grado de disección está referida a la pendiente ligera y presencia de
substratos permeables, que favorecen la infiltración antes que el escurrimiento. En el área
de estudio, su ocurrencia es re·stringida, y solo se observa en las márgenes del ria
Sasanocca, en la parte central del área de estudio.
 Cima de Montañosas Ligeramente Disectadas (CMld)
Son relieves ondulados que ocurren hacia la cima de las montañas, donde se presenta una
ligera densidad de disección producto de la erosión difusa. Se caracterizan por su
apariencia ondulada con pendientes predominantes de 15 a 25%.
El grado de disección que se presenta es el producto de la interacción del efecto del golpe de
agua de lluvia, procesos de escurrimiento superficial y procesos de infiltración, dependientes
de la permeabilidad del sustrato. En el área de estudio se presenta en la margen
izquierda del ria Sasanocca.
 Vertientes Montañosas Ligeramente Disectadas (VMld)
Son relieves ligeramente agrestes, donde las laderas presentan una ligera
densidad de disección. Se caracterizan por presentar relieve moderadamente empinado
a empinado con accidentes topográficos poco frecuentes y pendientes
predominantes de 15 a 50%.
Generalmente ocurren próximas al relieve ondulado de las cimas de montañas y en la parte

baja de las vertientes y se distribuyen Irregularmente-en toda el área de estudio.
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 Vertientes Montañosas Moderadamente Disectadas (VMmd)
Son relieves medianamente agrestes, donde las laderas presentan una mediana densidad de
disección. Se caracterizan por su relieve empinado con accidentes topográficos más
frecuentes y por sus pendientes predominantes de 25 a 50%.
Estas vertientes ocurren característicamente en la parte central sur del área de estudio y con
menor frecuencia hacia el norte, entre las quebradas ubicadas a ambas márgenes del rio
Sasanocca y que discurre hacia este. Se presenta forma intrincada con afloramientos
rocosos o líticos con apariencia agreste y escarpada.
 Vertientes Montañosas Fuertemente Disertadas (VMfd)
Son relieves comparativamente más agrestes que el anterior, y están formados por
relieves montañosos fuertemente disectados con mayor incidencia de redes de drenaje, con
presencia de numerosos cauces y surcos.
A esta condición de elevada disección y magnitud de los relieves, se aúnan pendientes muy
a extremadamente empinadas, superiores a 50%, con numerosos escarpes y
frecuentes afloramientos rocosos.
Este tipo de vertientes se distribuyen irregularmente en todo el área de estudio, en ambas

márgenes del rio Sasanocca.
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3.0 INVESTIGACIONES GEOTÉCNICAS
3.1 METODOLOGÍA DE TRABAJO

Para el análisis geotécnico con fines de cimentación para la planta operacional que conforma
los componentes: Stock Pile, Chancado y Aglomerado, Planta de Flotación y laboratorio se
realizó una revisión del “Estudio Geotécnico con Fines de Cimentación para la Planta
Operacional” elaborado por BRADLEY – MDH en octubre del 2014.
Se realizó un análisis de los datos ya existentes y se determinó las mejores condiciones para la
cimentación.
3.2 ANTECEDENTES
Las investigaciones geotécnicas realizadas por BRADLEY MDH consistieron en perforaciones
diamantinas, excavaciones o calicatas, ensayos in-situ y análisis de laboratorio con el fin de
conocer las características de suelos en el área de la cimentación, a continuación se hace un
breve resumen de la información adquirida de dicho estudio.
3.3 PERFORACIONES DIAMANTINAS

Se realizó perforaciones diamantinas, en los que se obtuvo su descripción estratigráfica, así
como su clasificación geomecánica de los testigos de roca recuperados.
PERFORACIONES
COORDENADAS UTM
DATUM: PSAD 56 DATUM: WGS 84 Nivel
CODIGO Nivel Roca Prof.Total Punto más
ELEVACION Freatico
ESTE NORTE ESTE NORTE (m) (m) cercano
(prof.)
GT-05 772336.68 8479601.04 772099.67 8479237.55 3709 Seco 9.7 100
Poza PLS
GT-06 772390.68 8479673.04 772153.67 8479309.55 3680 Seco 10 80.2
GT-07 772282.24 8479831.14 772045.23 8479467.64 3672 Seco 32.4 80
Planta EWSX
GT-08 772108.68 8479915.04 771871.673 8479551.54 3705 Seco 26.2 50
GT-09 772253.68 8480093.04 772016.671 8479729.54 3644 Seco 11.8 50 Chancado y
GT-10 772289.68 8479986.04 772052.67 8479622.54 3652 Seco 19.3 50 Aglomerado
GT-11 772476.68 8479905.04 772239.667 8479541.54 3631 Seco 4.7 50 Stock Pile
GT-12 772595.68 8479854.04 772358.665 8479490.54 3630 Seco 10.9 100 Planta
GT-13 772695.68 8479882.04 772458.664 8479518.54 3582 Seco 36.4 100 Flotación
GT-19 772509.68 8480855.04 772272.669 8480491.53 3486 Seco 21.1 30 Campamento
Fuente: Modificado de “Estudios geotecnicos con fines de cimentacion para planta operacional”
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
Plano de Ubicación de los sondajes diamantinos realizados en el Proyecto Anubia
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
3.3.1 ESTRATIGRAFIA Y CLASIFICACION GEOMECÁNICA
3.3.1.1 CHANCADO Y AGLOMERADO

Para la evaluación del macizo rocoso se realizó el sondaje diamantino GT-09 con una
profundidad de 50m, desde los 0.00 m hasta 1.70 m se tiene un suelo arcillo limo arenoso, de
1.70 m hasta 10.20 m se tiene un material limo arenoso arcilloso, a partir de los 10.20 m se
encuentra el contacto de suelo y roca, el tipo de roca es intrusiva, se presenta muy fracturado,
con un bajo RQD hasta los 50m.
REGISTRO GEOMECANICO DE PERFORACIONES
SISTEMA DE COORDENADAS (UTM) ORIENTACION DEL COLLAR

SONDAJE: ANB-GT-09 AZIMUT : CIA. DE PERFORACION : MDH.SAC
PROYECTO: ANUBIA NORTE BUZAMIENTO : 90º TIPO DE PERFORACION / HQ
UBICACIÓN : CHANCADO ESTE DIAMETRO : HQ NIVEL FREÁTICO (m) :
FECHA : ELEVACION (msnm) REGISTRADO POR: NOV PROF. PERFORACION (m) : 50.00 m
PROFUNDIDAD LONGITUD DE RECUPERACION RQD FRACTURAS COND. GRADO DE ALTER /

Nº LITOLOGIA DUREZA COMENTARIOS
(m) AVANCE (m) LONG. (m) (%) LONG. (m) (%) JN FREC. DISCONT FRACT. METEOR.
0 0.00
1 1.10 1.10 CL 1.10 100 - - - - De 0.0 a 1.70 m: Arcil a limo arenoso.
2 1.70 0.60 CL 0.60 100 - - - -
3 2.20 0.50 ML 0.50 100 - - - - De 2.20 a 5.45 m: Limo areno arcil oso.
4 3.00 0.80 ML 0.80 100 - - - -
5 3.50 0.50 ML 0.50 100 - - - -
6 4.10 0.60 ML 0.60 100 - - - -
7 5.00 0.90 ML 0.90 100 - - - -
8 5.45 0.45 ML 0.45 100 - - - - SPT N°01: De 5.00-5.45 m (N=67)
9 6.20 0.75 GM 0.70 93 - - - -
10 6.70 0.50 GM 0.50 100 - - - -
11 7.20 0.50 GM 0.50 100 - - - -
12 8.70 1.50 GM 0.80 53 - - - -
13 10.20 1.50 GM 0.70 47 - - - -
14 11.80 1.60 Intrusivo 0.20 13 0.0 0 4 20 20 10 D R3 Contacto suelo/ roca en 10.20 m
15 12.00 0.20 Intrusivo 0.10 50 0.0 0 3 15 20 10 D R3
16 13.00 1.00 Intrusivo 0.50 50 0.11 11 >20 >20 20 5 D R3
17 14.40 1.40 Intrusivo 1.20 86 0.20 14 >20 >20 20 5 D R3
18 15.00 0.60 Intrusivo 0.60 100 0.25 42 7 12 20 10 D R3
19 15.70 0.70 Intrusivo 0.70 100 0.0 0 >20 >20 12 5 C R2
20 17.10 1.40 Intrusivo 1.25 89 0.15 11 20 14 20 10 D R3
21 18.60 1.50 Intrusivo 0.80 53 0.0 0 - - 6 - B R1
22 19.20 0.60 Intrusivo 0.30 50 0.0 0 9 15 20 10 D R3
23 20.00 0.80 Intrusivo 0.80 100 0.30 38 12 15 20 10 D R3
24 20.70 0.70 Intrusivo 0.50 71 0.0 0 3 4 20 10 D R3
25 22.20 1.50 Intrusivo 0.50 33 0.16 11 7 5 20 10 D R3
26 22.80 0.60 Intrusivo 0.30 50 0.0 0 >20 >20 20 5 D R3
27 23.70 0.90 Intrusivo 0.60 67 0.0 0 >20 >20 20 5 D/B R3/R1
28 25.00 1.30 Intrusivo 0.80 62 0.12 9 12 9 20 10 D/B R3/R1
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
29 26.20 1.20 Intrusivo 1.20 10 0.16 13 12 10 20 10 D R3

30 27.60 1.40 Intrusivo 1.40 10 0.14 10 >20 >20 20 5 D/B R3/R1
31 28.40 0.80 Intrusivo 0.60 75 0.0 0 >20 >20 20 5 D/B R3/R1
32 30.0 1.60 Intrusivo 1.10 69 0.13 8 >20 >20 20 5 D/B R3/R1
3 31.20 1.20 Intrusivo 1.0 83 0.10 8 >20 >20 20 5 D/B R3/R1
34 32.70 1.50 Intrusivo 1.0 67 0.15 10 >20 >20 20 5 B/D R1/R3
35 34.20 1.50 Intrusivo 0.60 40 0.18 12 10 7 20 10 D/B R3/R1
36 35.0 0.80 Intrusivo 0.25 31 0.0 0 - - 6 - D R1 Disgregable
37 36.0 1.0 Intrusivo 0.20 20 >20 >20 >20 >20 20 5 D R3 Fragmentado
38 36.80 0.80 Intrusivo 0.10 13 0.0 0 4 5 20 10 D R3
39 37.30 0.50 Intrusivo - - - - - - - - - - No hay recuperación de muestra.
40 38.10 0.80 Intrusivo 0.30 37 0.0 0 >20 >20 20 5 D R3
41 38.60 0.50 Intrusivo 0.50 10 0.50 10 1 2 20 20 E R3
42 39.20 0.60 Intrusivo 0.60 10 0.15 25 >20 >20 20 5 D R3
43 39.50 0.30 Intrusivo 0.30 10 0.13 43 2 7 20 10 D R3
4 40.0 0.50 Intrusivo 0.50 10 0.50 10 1 2 20 20 E R3
45 40.40 0.40 Intrusivo 0.40 10 0.40 10 1 3 20 20 E R3
46 40.80 0.40 Intrusivo 0.40 10 0.0 0 >20 >20 20 5 D R3
47 41.80 1.0 Intrusivo 0.70 70 0.35 35 7 7 20 10 D R3
48 43.40 1.60 Intrusivo 1.60 10 1.20 75 8 5 20 10 D R3
49 45.0 1.60 Intrusivo 1.60 10 1.0 62 12 7 20 10 D R3
50 46.10 1.10 Intrusivo 1.10 10 0.87 79 6 5 20 10 D R3
51 46.60 0.50 Intrusivo 0.50 10 0.30 60 4 8 20 10 D R3
52 48.10 1.50 Intrusivo 0.90 60 0.12 8 >20 >20 20 5 D R3 Fracturado a fragmentado. (Presenta fracturas mecánica)
53 49.10 1.0 Intrusivo 1.0 10 0.58 58 4 4 20 10 D R3
54 50.0 0.90 Intrusivo 0.80 89 0.43 48 4 4 20 10 D R3 (Presenta fracturas mecánica)
Clasificación Geomecánica Sondaje Diamantino GT-09
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
3.3.1.2 STOCK PILE

Para la evaluación de la litoestratigrafía presente en este sector se realizó un sondaje diamantino
GT-11 con una profundidad de 100 m. Desde los 0.00 m hasta los 4.20 m se tiene un suelo
arcilloso, de 4.20 m hasta 4.70 m se tiene un material compuesto por grava arcillosa,
encontrándose el contacto con la roca caliza a los 4.70 m, esta roca presenta buena resistencia y
esta fracturada, a partir de los 16.20m hasta los 22.50 m de presenta la roca intrusiva de
composición diorítica. Desde los 22.50 m hasta los 48.70 m se presenta la roca caliza fracturada
y fragmentada en determinados tramos, desde los 48.70m hasta una profundidad de 82.00 m
aflora la roca intrusiva dura de composición granodiorítica, de 82.00 m hasta 86.20 m, se
presenta la roca caliza moderadamente dura y fracturada, de 86.20m hasta 100.00 se presenta
una roca intrusiva diorítica moderadamente dura y muy fracturada.
SISTEMA DE COORDENADAS (UTM)

PROYECTO : ANUBIA NORTE : BUZAMIENTO : 90º TIPO DE PERFORACIO / BROCA
UBICACIÓN : GT - 11 ESTE : DIAMETRO : HQ NIVEL FREÀTICO (m):
FECHA : 03/08/2012 ELEVACION (msnm) : REGISTRADO POR: EM PROF. PERFORACION (m) :
P ROFUNDIDAD LONGITUD DE RECUP ERACION RQD FRACTURAS COND. GRADO DE ALTER /

Nº LITOLOGIA DUREZA
(m) AVANCE (m) LONG. (m) (%) LONG. (m) (%) JN FREQ DISCONT FRACT. METEOR.
1 0.00 - 0.90 0.90 Arcilla 0.00 0.00 0.00 0.00 0,00 - 4.70 Arcilla de plasticidad
2 0.90 - 2.00 1.10 Arcilla 1.10 100.00 0.00 0.00 media, densa color marron oscuro-claro
3 2.00 - 3.00 1.00 Arcilla 1.00 100.00 0.00 0.00 con gravillas en todo el tramo.
4 3.00 - 3.45 0.45 Arcilla 0.45 100.00 0.00 0.00 SPT (3.00 - 3.45)
5 3.45 - 4.20 0.75 Arcilla 0.75 100.00 0.00 0.00
6 4.20 - 4.70 0.50 Grava arcillosa 0.50 100.00 0.00 0.00
7 4.70 - 5.00 0.30 CALIZA 0.30 100.00 0.17 56.67 5 8 F-2 A-1 R4 contacto suelo-roca- en 4.70m
8 5.00 - 5.60 0.60 CALIZA 0.50 83.33 0.13 21.67 14 8 F-4 A-1 R4
9 5.60 - 5.80 0.20 CALIZA 0.20 100.00 0.00 0.00 8 40 F-3 A-1 R4
10 5.80 - 6.00 0.20 CALIZA 0.20 100.00 0.00 0.00 13 65 F-4 A-1 R3-R4
11 6.00 - 6.40 0.40 CALIZA 0.40 100.00 0.00 0.00 0 A-1 suelo residual gravoso
12 6,40 - 6,90 0.50 CALIZA 0.30 60.00 0.30 60.00 1 2 F-1 A-1 R4
13 6.90 - 7.40 0.50 CALIZA 0.50 100.00 0.00 0.00 0 A-1 suelo residual gravoso
14 7.40 - 8.20 0.40 CALIZA 0.20 50.00 0.00 0.00 35 87 F-5 A-1 R2-3 7.40 - 10.00 Roca caliza mod dura a dura,
15 8.20 - 9.00 0.80 CALIZA 0.60 75.00 0.00 0.00 32 40 F-5 A-1 R2-3 muy fracturada, poca alteracion.
16 9.00 - 9.80 0.80 CALIZA 0.80 100.00 0.58 72.50 10 12 F-3 A-1 R3-R4
17 9.80 - 10.00 0.20 CALIZA 0.20 100.00 0.11 55.00 5 25 F-3 A-1 R3-R4
18 10.00 - 11.20 1.20 CALIZA 0.80 66.67 0.14 11.67 7 6 F-4 A-1 R2-3 gravas angulares y bolones tamaño max 3".
19 11.20 - 11.70 0.50 CALIZA 0.10 20.00 0.00 0.00 8 16 F-3 A-1 R2-3 11.20 - 16.20 Roca caliza mod dura a dura, muy
20 11.70 - 12.40 0.70 CALIZA 0.60 85.71 0.49 70.00 12 17 F-4 A-1 R3-R4 fracturada, lig. Alteracion.
21 12.40 - 13.00 0.60 CALIZA 0.60 100.00 0.18 30.00 13 21 F-3 A-1 R4
22 13.00 - 13.60 0.60 CALIZA 0.60 100.00 0.28 46.67 14 23 F-4 A-1 R4
23 13.60 - 14.40 0.80 CALIZA 0.50 62.50 0.26 32.50 12 15 F-4 A-1 R4
24 14.40 - 15.00 0.60 CALIZA 0.60 100.00 0.40 66.67 15 25 F-4 A-1 R4
25 15.00 - 16.20 1.20 INTRUSIVA 0.50 41.67 0.00 0.00 17 14 F-4 A-1 R2-3
26 16.20 - 17.00 0.80 INTRUSIVA 0.60 75.00 0.12 15.00 17 21 F-4 A-1 R3-R4 16.20 - 19.30 Roca intrusiva diorita de grano
27 17.00 - 17.40 0.40 INTRUSIVA 0.40 100.00 0.15 37.50 13 32 F-4 A-1 R3-R4 medio a grueso color plomiso verdoso, roca
28 17.40 - 18.80 0.40 INTRUSIVA 0.35 87.50 0.16 40.00 12 30 F-4 A-1 R3-R4 fresca, muy fracturada, mod dura a dura.
29 18.80 - 19.30 0.50 INTRUSIVA 0.50 100.00 0.00 0.00 18 36 F-4 A-1 R3-R4 frac. Rugosa a plana <2mm.
30 19.30 - 20.00 0.70 INTRUSIVA 0.50 71.43 0.00 0.00 0 19.30 - 22.50 Tramo de gravas y boloneria
31 20.00 - 20.80 0.80 INTRUSIVA 0.20 25.00 0.00 0.00 0 angulosas y subangulosas, tamaño maximo
32 20.80 - 21.60 0.80 INTRUSIVA 0.20 25.00 0.00 0.00 0 5". Presencia de arcillas y arenas en menor.
33 21.60 - 22.20 0.60 INTRUSIVA 0.20 33.33 0.00 0.00 0
34 22.20 - 22.50 0.30 INTRUSIVA 0.30 100.00 0.00 0.00 0 22.50 - 25.00 Roca caliza mod dura, fracturada
35 22.50 - 23.50 1.00 CALIZA 0.60 60.00 0.00 0.00 12 12 F-4 A-1 R3 lig. Alteracion, frac rugoso, < 2mm.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
36 23.50 - 24.00 0.50 CALIZA 0.50 100.00 0.00 0.00 >20 >20 F-5 A-1 R2-3
37 24.00 - 25.00 1.00 CALIZA 1.00 100.00 0.88 88.00 3 3 F-2 A-1 R3-4 25.00 - 33.30 arcilla gravosa con
38 25.00 - 25.20 0.20 CALIZA 0.40 200.00 0.00 0.00 0 A-1 boloneria.
39 25.20 - 25.50 0.30 CALIZA 0.30 100.00 0.00 0.00 0
40 25.50 - 26.80 1.30 CALIZA 1.10 84.62 0.00 0.00 0
41 26.80 - 27.70 0.90 CALIZA 0.80 88.89 0.00 0.00 0
42 27.70 - 28.20 0.50 CALIZA 0.50 100.00 0.00 0.00 0
43 28.20 - 29.30 1.10 CALIZA 0.70 63.64 0.00 0.00 0
44 29.30 - 30.00 0.70 CALIZA 0.70 100.00 0.00 0.00 0
45 30.00 - 30.90 0.90 CALIZA 0.80 88.89 0.00 0.00 0
46 30.90 - 32.30 1.40 CALIZA 1.40 100.00 0.00 0.00 0
47 32.30 - 32.90 0.60 CALIZA 0.20 33.33 0.00 0.00 0
48 32.90 - 33.30 0.40 CALIZA 0.00 0.00 0.00 0.00 0
49 33.30 - 34.20 0.90 CALIZA 0.90 100.00 0.00 0.00 15 16 F-4 A-1 R3 33.30 - 37.10 caliza fragmentada, mod dura
50 34.20 - 35.00 0.80 CALIZA 0.80 100.00 0.00 0.00 20 25 F-5 A-1 R3 con fracturamiento rugoso <2mm.
51 35.00 - 35.50 0.50 CALIZA 0.50 100.00 0.00 0.00 12 24 F-4 A-1 R2-3 lig. Alterada, triturada de 35.50 a 37.10 m.
52 35.50 - 37.10 1.60 CALIZA 1.60 100.00 0.00 0.00 0 A-1 R2
53 37.10 - 38.00 0.90 CALIZA 0.40 44.44 0.00 0.00 0 37.10 - 39.60 Arcilla semicompacta color amarillo
54 38.00 - 39.60 1.60 CALIZA 0.60 37.50 0.00 0.00 0 claro, con gravas angulares y bolones tamaño
55 39.60 - 40.00 0.40 CALIZA 0.40 100.00 0.00 0.00 0 3".
56 40.00 - 41.50 1.50 CALIZA 0.50 33.33 0.00 0.00 0 39.60 - 45.00 arcilla gravosa color
57 41.50 - 42.20 0.70 CALIZA 0.70 100.00 0.00 0.00 0 amarillo oscuro, bolones tamaño maximo 4".
58 42.20 - 43.20 1.10 CALIZA 1.00 90.91 0.00 0.00 0
59 43.20 - 43.70 0.50 CALIZA 0.50 100.00 0.00 0.00 0
60 43.70 - 44.30 0.60 CALIZA 0.25 41.67 0.00 0.00 0
61 44.30 - 45.00 0.70 CALIZA 0.20 28.57 0.00 0.00 0
62 45.00 - 45.50 0.50 CALIZA 0.50 100.00 0.38 76.00 2 4 A-1 R4 45.00 - 45.70 Roca caliza dura, fracturada
63 45.50 - 45.90 0.40 CALIZA 0.40 100.00 0.20 50.00 2 5 A-1 R4 lig alteracion.
64 45.90 - 46.30 0.40 CALIZA 0.20 50.00 0.00 0.00 0
65 46.30 - 46.60 0.30 CALIZA 0.20 66.67 0.00 0.00 0
66 46.60 - 47.60 1.00 CALIZA 0.60 60.00 0.00 0.00 0 45.70 - 52.30 Arcilla gravosa densa de plasticidad
67 47.60 - 48.70 1.10 CALIZA 0.90 81.82 0.00 0.00 0 media. Gravas y bolones angulares y sub-
68 48.70 - 49.10 0.40 INTRUSIVA 0.40 100.00 0.00 0.00 0 angulares. Tramo inconsolidado
69 49.10 - 49.30 0.20 INTRUSIVA 0.20 100.00 0.00 0.00 0
70 49.30 - 49.60 0.30 INTRUSIVA 0.30 100.00 0.00 0.00 0
71 49.60 - 50.00 0.40 INTRUSIVA 0.20 50.00 0.00 0.00 0
72 50.00 - 50.50 0.50 INTRUSIVA 0.40 80.00 0.00 0.00 0
73 50.50 - 50.80 0.30 INTRUSIVA 0.30 100.00 0.00 0.00 0
74 50.80 - 51.20 0.40 INTRUSIVA 0.40 100.00 0.00 0.00 0
75 51.20 - 51.60 0.40 INTRUSIVA 0.40 100.00 0.00 0.00 0
76 51.60 - 52.00 0.40 INTRUSIVA 0.40 100.00 0.00 0.00 0
77 52.00 - 52.30 0.30 INTRUSIVA 0.00 0.00 0.00 0.00 0 FALLA
78 52.30 - 52.80 0.60 INTRUSIVA 0.50 83.33 0.00 0.00 0 52.80 - 57.00 gravas y bolones angulosos
79 52.80 - 54.20 1.40 INTRUSIVA 0.35 25.00 0.00 0.00 0 2" tamaño maximo.
80 54.20 - 54.60 0.40 INTRUSIVA 0.30 75.00 0.00 0.00 0
81 54.60 - 55.00 0.40 INTRUSIVA 0.30 75.00 0.00 0.00 0
82 55.00 - 55.60 0.60 INTRUSIVA 0.60 100.00 0.00 0.00 0
83 55.60 - 56.50 0.90 INTRUSIVA 0.10 11.11 0.00 0.00 0
84 56.50 - 57.00 0.20 INTRUSIVA 0.20 100.00 0.00 0.00 0
85 57.00 - 57.60 0.30 INTRUSIVA 0.00 0.00 0.00 0.00 0 57.60-65.80 material inconsolidado, suelo arcilloso
86 57.60 - 58.00 0.40 INTRUSIVA 0.20 50.00 0.00 0.00 0 con gravas angulosas y bolones tamaño
87 58.00 - 59.20 1.20 INTRUSIVA 0.20 16.67 0.00 0.00 0 maximo 3".
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
88 59.20 - 59.60 0.40 INTRUSIVA 0.20 50.00 0.00 0.00 0

89 59.60 - 60.00 0.40 INTRUSIVA 0.40 100.00 0.00 0.00 0
90 60.00 - 60.70 0.70 INTRUSIVA 0.40 57.14 0.00 0.00 0
91 60.70 - 61.80 1.10 INTRUSIVA 0.50 45.45 0.00 0.00 0
92 61.80 - 63.40 1.60 INTRUSIVA 0.50 31.25 0.00 0.00 0
93 63.40 - 64.50 1.10 INTRUSIVA 0.40 36.36 0.00 0.00 0
94 64.50 - 65.80 1.30 INTRUSIVA 0.60 46.15 0.00 0.00 0
95 65.80 - 66.80 1.00 INTRUSIVA 0.70 70.00 0.13 13.00 4 4 F-2 A-1 R4 65.80 - 68.00 Roca intrusiva Granodiorita mod dura
96 66.80 - 68.00 1.20 INTRUSIVA 1.20 100.00 0.51 42.50 10 8 F-3 A-1 R3-4 a dura, fracturada. Grano grueso gris plomiso
97 68.00 - 69.20 1.20 INTRUSIVA 0.80 66.67 0.00 0.00 0 68.00 - 72.60 inconsolidado, conglomeracion
98 69.20 - 70.00 0.80 INTRUSIVA 0.40 50.00 0.00 0.00 0 gravas y boloneria angulosas.
99 70.00 - 71.50 1.50 INTRUSIVA 0.10 6.67 0.00 0.00 0 arcillas esparcidas por todo el tramo.
100 71.50 - 72.60 1.10 INTRUSIVA 1.10 100.00 0.00 0.00 0
101 72.60 - 73.00 0.40 INTRUSIVA 0.40 100.00 0.17 42.50 2 5 F-3 A-1 R4 Intrusiva Granodiorita, dura de grano medio.
102 73.00 - 73.60 0.60 INTRUSIVA 0.30 50.00 0.00 0.00 0 73.00 - 82.00 Inconsolidado, conglomeracion
103 73.60 - 74.70 1.10 INTRUSIVA 1.10 100.00 0.00 0.00 0 gravas 3" tamaño max. Boloneria 4" tamaño max
104 74.70 - 75.30 0.60 INTRUSIVA 0.60 100.00 0.00 0.00 0 presencia de arcilla densa, de plastiidad media.
105 75.30 - 76.00 0.70 INTRUSIVA 0.50 71.43 0.00 0.00 0 material disgregable.
106 76.00 - 76.80 0.80 INTRUSIVA 0.60 75.00 0.00 0.00 0
107 76.80 - 78.20 1.40 INTRUSIVA 1.40 100.00 0.00 0.00 0
108 78.20 - 79.00 0.80 INTRUSIVA 0.10 12.50 0.00 0.00 0
109 79.00 - 80.00 1.00 INTRUSIVA 1.00 100.00 0.00 0.00 0
110 80.00 - 80.30 0.30 INTRUSIVA 0.30 100.00 0.00 0.00 0
111 80.30 - 81.10 0.80 INTRUSIVA 0.80 100.00 0.00 0.00 0
112 81.10 - 82.00 0.90 INTRUSIVA 0.50 55.56 0.00 0.00 0
113 82.00 - 82.40 0.40 CALIZA 0.20 50.00 0.00 0.00 4 10 F-2 A-1 R3 82.00 - 86.20 Roca caliza mod dura a dura, con
114 82.40 - 83.40 1.00 CALIZA 0.40 40.00 0.00 0.00 3 3 F-2 A-1 R3-4 muy fracturada, rogosidad <2mm, ligera
115 83.40 - 84.70 1.30 CALIZA 0.30 23.08 0.00 0.00 5 4 F-2 A-1 R3-4 oxidacion, de grano fino a medio.
116 84.70 - 85.30 0.60 CALIZA 0.25 41.67 0.00 0.00 4 7 F-2 A-1 R3
117 85.30 - 85.90 0.60 CALIZA 0.30 50.00 0.00 0.00 8 13 F-3 A-1 R3-4
118 85.90 - 86.20 0.30 CALIZA 0.20 66.67 0.00 0.00 9 30 F-3 A-1 R3-4 86.20 - 95.50 grava arcillosa angulosa y redondeadas
119 86.20 - 86.80 0.40 INTRUSIVA 0.30 75.00 0.00 0.00 0 con arenas.
120 86.80 - 88.00 1.20 INTRUSIVA 0.70 58.33 0.00 0.00 0
121 88.00 - 89.20 1.20 INTRUSIVA 0.30 25.00 0.00 0.00 0
122 89.20 - 90.00 0.80 INTRUSIVA 0.60 75.00 0.00 0.00 0
123 90.00 - 90.70 0.70 INTRUSIVA 0.00 0.00 0.00 0.00 0
124 90.70 - 91.00 0.30 INTRUSIVA 0.30 100.00 0.00 0.00 0
125 91.00 - 91.80 0.80 INTRUSIVA 0.80 100.00 0.00 0.00 0
126 91.80 - 92.70 0.90 INTRUSIVA 0.60 66.67 0.00 0.00 0
127 92.70 - 94.00 1.30 INTRUSIVA 1.00 76.92 0.00 0.00 0
128 94.00 - 94.60 0.60 INTRUSIVA 0.60 100.00 0.00 0.00 0
129 94.60 - 95.50 0.90 INTRUSIVA 0.50 55.56 0.00 0.00 0
130 95.50 - 96.20 0.70 INTRUSIVA 0.40 57.14 0.22 31.43 8 11 F-3 A-1 R3-4 95.50 - 97.60 Intrusiva Diorita, grano medio color
131 96.20 - 96.80 0.60 INTRUSIVA 0.40 66.67 0.13 21.67 4 7 F-2 A-1 R3-4 plomiso-verdoso, mod dura a dura, muy
132 96.80 - 97.60 0.80 INTRUSIVA 0.35 43.75 0.18 22.50 2 3 F-2 A-1 R3-4 fracturada, lig alterada.
133 97.60 - 98.10 0.50 INTRUSIVA 0.50 100.00 0.00 0.00 0 98.10 - 100.00 grava arenosa. Material
134 98.10 - 98.90 0.80 INTRUSIVA 0.20 25.00 0.00 0.00 0 disgregable. Angulosas subredondeadas
13598.90 - 100.00 1.10 INTRUSIVA 0.00 0.00 0.00 0.00 0
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
3.3.1.3 PLANTA DE FLOTACION

Para la evaluación geotécnica de este sector se han realizado dos sondajes diamantinos con
codificaciones GT-12 y GT-13, con profundidades de 100.00 m, en el primer sondaje desde los
0.00 m hasta los 10.90 m se tiene un suelo limoso gravoso, encontrándose roca caliza a una
profundidad de 10.90 m, de 10.90 m hasta 68.50 m se presenta esta roca fracturada con una
baja resistencia (R1- R2), en el segundo sondaje se tiene de 0.00m hasta 35.80 un material
limoso gravoso a 35.80 m se encuentra la roca caliza muy fracturada y con una mediana
resistencia (R-3/R-4).
SISTEMA DE COORDENADAS (UTM)

SONDAJE: ANUB-GT-12 :
PROYECTO: ANUBIA NORTE 8479856.55 BUZAMIENTO : 90º TIPO DE PERFORACION : HQ
UBICACIÓN : ESTE 772597.82 DIAMETRO : HQ NIVEL FREATICO :
FECHA : ELEVACION (msnm) 3629.56 REGISTRADO POR: CCM PROF. DE PERFORACION: 100.00 (m)
PROFUNDIDADLONGITUD DE RECUPERACION RQD FRACTURAS COND. GRADO DE ALTER /

Nº LITOLOGIA DUREZA
1 0.00 SUELO 0.00-3.60.- LIMO, DE BAJA PLASTICIDAD, MARRON
2 1.00 1.00 SUELO 1.00 100 SECO, CON ALGUNAS GRAVAS
3 1.90 0.90 SUELO 0.90 100
4 2.50 0.60 SUELO 0.60 100
5 3.00 0.50 SUELO 0.50 100
6 3.45 0.45 SUELO 0.45 100 SPT N°1=
7 4.30 0.85 SUELO 0.85 100 3.60-10.00.- GRAVA LIMOSA, GRAVA ANGULOSAS
8 5.30 1.00 SUELO 1.00 100 ENGLOBADOS EN UNA MATRIZ LIMOSA
9 6.00 0.70 SUELO 0.70 100 SPT N°2=
10 6.45 0.45 SUELO 0.45 100
11 7.30 0.85 SUELO 0.85 100
12 8.00 0.70 SUELO 0.70 100
13 9.00 1.00 SUELO 1.00 100 SPT N°3=
14 9.45 0.45 SUELO 0.45 100
15 10.00 0.55 SUELO 0.55 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1 10.00-63.50.- CALIZA, MUY FRACTURADA,COMPLETA-
16 10.90 0.90 CALIZA 0.60 67 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1 MENTE ALTERADA,MUY DEBIL, CASI EN CONDICION DE
17 11.60 0.70 CALIZA 0.50 71 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1 SUELO, SE OBSERVA REMANANTES DE LA TEXTURA
18 12.50 0.90 CALIZA 0.50 56 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1 ORIGINAL, PERO LA ROCA SE DESCOMPONE Y ES FRIABLE
19 13.00 0.50 CALIZA 0.30 60 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1 SUELO, PRODUCTO DE LA DESCOMPOSICION
20 13.50 0.50 CALIZA 0.40 80 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1 DE LA ROCA CALIZA
21 14.00 0.50 CALIZA 0.30 60 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
22 14.30 0.30 CALIZA 0.20 67 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
23 15.00 0.70 CALIZA 0.10 14 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
24 16.20 1.20 CALIZA 0.60 50 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
25 17.30 1.10 CALIZA 0.40 36 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
26 18.30 1.00 CALIZA 0.60 60 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
27 19.10 0.80 CALIZA 0.50 62 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
28 19.60 0.50 CALIZA 0.30 60 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
29 20.00 0.40 CALIZA 0.40 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
30 20.40 0.40 CALIZA 0.30 75 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
31 21.40 1.00 CALIZA 0.20 20 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
32 22.20 0.80 CALIZA 0.60 75 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
33 23.40 1.20 CALIZA 0.40 33 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
34 24.00 0.60 CALIZA 0.40 67 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
35 25.00 1.00 CALIZA 0.90 90 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
36 25.70 0.70 CALIZA 0.20 29 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
37 26.00 0.30 CALIZA 0.30 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
38 26.60 0.60 CALIZA 0.60 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
39 27.20 0.60 CALIZA 0.20 33 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1

40 27.50 0.30 CALIZA 0.40 133 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
41 28.00 0.50 CALIZA 0.20 40 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
42 28.20 0.20 CALIZA 0.10 50 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
43 28.50 0.30 CALIZA 0.30 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
44 28.80 0.30 CALIZA 0.30 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
45 29.10 0.30 CALIZA 0.30 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
46 30.00 0.90 CALIZA 0.90 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
47 30.40 0.40 CALIZA 0.20 50 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
48 31.30 0.90 CALIZA 0.60 67 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
49 31.70 0.40 CALIZA 0.25 63 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
50 32.40 0.70 CALIZA 0.70 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
51 33.00 0.60 CALIZA 0.40 67 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
52 33.20 0.20 CALIZA 0.20 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
53 33.60 0.40 CALIZA 0.30 75 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
54 33.80 0.20 CALIZA 0.20 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
55 34.10 0.30 CALIZA 0.25 83 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
56 34.40 0.30 CALIZA 0.30 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
57 35.00 0.60 CALIZA 0.60 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
58 35.50 0.50 CALIZA 0.50 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
59 35.90 0.40 CALIZA 0.30 75 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
60 36.50 0.60 CALIZA 0.20 33 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
61 36.70 0.20 CALIZA 0.20 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
62 37.10 0.40 CALIZA 0.20 50 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
63 37.30 0.20 CALIZA 0.30 150 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
64 37.60 0.30 CALIZA 0.30 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
65 38.10 0.50 CALIZA 0.30 60 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
66 38.50 0.40 CALIZA 0.40 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
67 38.90 0.40 CALIZA 0.30 75 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
68 39.40 0.50 CALIZA 0.40 80 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
69 40.00 0.60 CALIZA 0.20 33 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
70 40.20 0.20 CALIZA 0.40 200 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
71 40.70 0.50 CALIZA 0.40 80 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
72 41.30 0.60 CALIZA 0.25 42 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
73 41.80 0.50 CALIZA 0.30 60 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
74 42.30 0.50 CALIZA 0.50 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
75 42.90 0.60 CALIZA 0.40 67 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
76 43.30 0.40 CALIZA 0.40 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
77 44.40 1.10 CALIZA 0.60 55 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
78 45.10 0.70 CALIZA 0.70 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
79 45.20 0.10 CALIZA 0.10 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
80 45.80 0.60 CALIZA 0.50 83 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
81 45.90 0.10 CALIZA 0.10 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
82 46.30 0.40 CALIZA 0.40 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
83 46.90 0.60 CALIZA 0.40 67 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
84 47.20 0.30 CALIZA 0.30 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
85 47.90 0.70 CALIZA 0.40 57 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
86 48.30 0.40 CALIZA 0.20 50 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
87 49.00 0.70 CALIZA 0.40 57 0.40 57 3 4 12 A+ A R3
88 50.10 1.10 CALIZA 0.70 64 0.80 73 4 4 12 A+ A R3
89 51.20 1.10 CALIZA 1.10 100 0.55 50 3 3 12 A+ A R3
90 51.90 0.70 CALIZA 0.70 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
91 52.50 0.60 CALIZA 0.40 67 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
92 52.70 0.20 CALIZA 0.20 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1

93 53.10 0.40 CALIZA 0.40 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
94 53.40 0.30 CALIZA 0.30 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
95 53.80 0.40 CALIZA 0.40 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
96 54.10 0.30 CALIZA 0.20 67 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
97 54.60 0.50 CALIZA 0.10 20 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
98 55.00 0.40 CALIZA 0.40 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
99 55.20 0.20 CALIZA 0.20 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
100 56.20 1.00 CALIZA 0.90 90 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
101 57.20 1.00 CALIZA 0.70 70 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
102 58.20 1.00 CALIZA 0.70 70 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
103 59.10 0.90 CALIZA 0.30 33 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1 TRAMO MINERALIZADO DE FE
104 59.30 0.20 CALIZA 0.20 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1 TRAMO MINERALIZADO DE FE
105 60.00 0.70 CALIZA 0.70 100 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
106 61.00 1.00 CALIZA 0.70 70 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
107 61.60 0.60 CALIZA 0.40 67 0.00 0 >20 >20 0 A+ A R1
108 62.60 1.00 CALIZA 0.80 80 0.00 0 >20 >20 0 A+ B R1
109 63.50 0.90 CALIZA 0.70 78 0.00 0 >20 >20 0 A+ B R1 63.50-73.10.- INTERCALACION DE CALIZAS GRIS Y
110 64.20 0.70 CALIZA 0.70 100 0.00 0 11 16 6 C- C R2 BLANQUESINO,FRACTURADO , DEBIL
111 64.60 0.40 CALIZA 0.40 100 0.00 0 7 18 6 C- C R2
112 65.50 0.90 CALIZA 0.90 100 0.10 11 15 17 0 C- B R2
113 66.30 0.80 CALIZA 0.80 100 0.12 15 12 15 0 C- B R2
114 67.20 0.90 CALIZA 0.90 100 0.00 0 17 19 0 C- B R2
115 68.50 1.30 CALIZA 1.10 85 0.00 0 16 12 0 C- B R2
116 69.50 1.00 CALIZA 0.80 80 0.36 36 6 6 12 D- C R3
117 70.10 0.60 CALIZA 0.60 100 0.60 100 1 2 12 E D R3
118 71.60 1.50 CALIZA 1.20 80 1.00 67 5 3 12 D+ D R3
119 73.10 1.50 CALIZA 1.50 100 0.74 49 7 5 12 C- C R3 73.10-86.00.- CALIZA GRIS, DE GRANO FINO, MODERADA-
120 74.40 1.30 CALIZA 1.10 85 0.88 68 3 2 12 D+ D R3 MENTE FRACTURADA, PRESENTA FRACTURAS CERRADAS
121 75.90 1.50 CALIZA 1.40 93 1.19 79 3 2 12 D+ D R3 RELLENADAS POR CALCITA, DE 1 A 2 MM.DE
122 77.50 1.60 CALIZA 1.30 81 0.79 49 5 3 20 D+ D R3 ESPESOR Y CON UN ANGULO APROXIMADO DE 45 A 50°
123 78.10 0.60 CALIZA 0.40 67 0.00 0 8 13 6 B+ C R3 CON RESPECTO AL EJE DEL SONDEO
124 79.10 1.00 CALIZA 1.00 100 0.58 58 4 4 12 C D R3
125 80.00 0.90 CALIZA 0.90 100 0.52 58 2 2 12 D+ D R3
126 81.00 1.00 CALIZA 1.00 100 0.92 92 2 2 20 E- D R3
127 82.10 1.10 CALIZA 1.10 100 0.75 68 4 4 12 D D R3
128 83.20 1.10 CALIZA 1.10 100 0.16 15 8 7 6 C- C R3
129 83.50 0.30 CALIZA 0.30 100 0.00 0 6 20 0 B+ B R2
130 85.00 1.50 CALIZA 1.50 100 0.82 55 6 4 12 D- C R3
131 86.10 1.10 CALIZA 1.10 100 0.70 64 3 3 12 D- C R3 86.00-93.00.- CALIZAS BLANQUESINO, FRACTURADO,
132 87.00 0.90 CALIZA 0.70 78 0.42 47 8 9 6 B+ C R2 DEBIL CON MICROCARSTICIDAD
133 87.80 0.80 CALIZA 0.70 88 0.22 28 10 13 0 B+ C R2
134 88.10 0.30 CALIZA 0.30 100 0.30 100 1 3 12 D+ D R3
135 88.90 0.80 CALIZA 0.70 87 0.12 15 9 11 6 B+ C R2
136 90.00 1.10 CALIZA 1.10 100 0.10 9 14 13 0 B+ C R2
137 91.10 1.10 CALIZA 1.10 100 0.60 55 9 8 6 C- C R2
138 92.20 1.10 CALIZA 1.10 100 0.53 48 8 7 6 C- C R2
139 92.50 0.30 CALIZA 0.20 67 0.00 0 6 20 0 B+ C R2 93.00-100.00.- CALIZA GRIS, MODERADAMENETE
140 93.80 1.30 CALIZA 1.00 77 0.35 27 8 6 6 C- C R3 FRACTURADA, MEDIANAMENTE DURA, MODERADAMENTE
141 95.50 1.70 CALIZA 1.60 94 1.06 62 7 4 6 D C R3 ALTERADA,FRACTURAS CERRADAS RELLENADAS POR
142 97.00 1.50 CALIZA 1.10 73 0.90 60 9 6 6 D C R3 CALCITA CON JUNTAS CON SUPERFICIES RUGOSAS
143 97.50 0.50 CALIZA 0.50 100 0.15 30 7 14 6 C+ C R3
144 98.50 1.00 CALIZA 0.40 40 0.00 0 7 7 6 B+ C R3
145 100.00 1.50 CALIZA 1.50 100 0.65 43 10 7 6 C+ C R3
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054

SONDAJE: ANB-GT-013 AZIMUT : CIA. DE PERFORACION : BRAMSA
UBICACIÓN : PAD ESTE DIAMETRO : HQ NIVEL FREÁTICO (m) :

0 0.00
1 0.50 0.50 Arcil a gravosa 0.50 100 - - - -
2 2.00 1.50 Arcil a gravosa 1.00 67 - - - -
3 2.45 0.45 Arcil a gravosa 0.40 89 - - - - SPT N°1 : De 2.00 a 2.45 m. ( 15/2, 15/3, 15/5 ; N=8)
4 3.00 0.55 Arcil a gravosa 0.55 100 - - - -
5 4.00 1.00 Arcil a gravosa 0.50 50 - - - -
6 5.00 1.00 Arcil a gravosa 0.50 50 - - - -
7 6.00 1.00 Arcil a gravosa/GC 1.00 100 - - - - De 5.70 a 14.20 m :Grava arcil osa, presencia de bolonería
8 6.30 0.30 GC 0.30 100 - - - - de caliza de Tmáx de 4.5 ' .
9 7.20 0.90 GC 0.70 78 - - - -
10 7.70 0.50 GC 0.20 40 - - - -
11 8.30 0.60 GC 0.20 33 - - - -
12 8.70 0.40 GC 0.25 63 - - - -
13 9.30 0.60 GC 0.50 83 - - - -
14 9.80 0.50 GC 0.50 100 - - - -
15 10.00 0.20 GC 0.20 100 - - - -
16 10.45 0.45 GC 0.30 67 - - - -
17 11.80 1.35 GC 0.90 67 - - - -
18 12.30 0.50 GC 0.30 60 - - - -
19 13.00 0.70 GC 0.40 57 - - - -
20 13.50 0.50 GC 0.50 100 - - - -
21 14.20 0.70 GC 0.30 43 - - - -
22 14.50 0.30 GM 0.20 67 - - - - De 14.20 a 22.30 m: Grava areno limosa , presencia de
23 14.60 0.10 GM 0.10 100 - - - - bolonería de caliza de Tmáx 7.5 ' .
24 14.90 0.30 GM 0.20 67 - - - -
25 15.40 0.50 GM 0.50 100 - - - -
26 15.90 0.50 GM 0.50 100 - - - -
27 16.20 0.30 GM 0.30 100 - - - -
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
28 17.20 1.00 GM 0.80 80 - - - -

29 17.70 0.50 GM 0.50 100 - - - -
30 17.90 0.20 GM 0.20 100 - - - -
31 18.20 0.30 GM 0.30 100 - - - -
32 19.00 0.80 GM 0.40 50 - - - -
33 19.20 0.20 GM 0.10 50 - - - -
34 20.00 0.80 GM 0.50 62 - - - -
35 20.40 0.40 GM 0.40 100 - - - -
36 20.90 0.50 GM 0.20 40 - - - -
37 21.70 0.80 GM 0.30 38 - - - -
38 22.20 0.50 GM 0.40 80 - - - -
39 22.60 0.40 ML 0.30 75 - - - - De 22.20 a 24.10 m : Limo areno gravoso.
40 22.80 0.20 ML 0.20 100 - - - -
41 23.40 0.60 ML 0.60 100 - - - -
42 24.10 0.70 ML 0.20 29 - - - -
43 24.80 0.70 GM 0.50 71 - - - - De 24.10 a 30.00 m : GM
44 25.00 0.20 GM 0.20 100 - - - -
45 25.20 0.20 GM 0.20 100 - - - -
46 26.10 0.90 GM 0.50 56 - - - -
47 26.60 0.50 GM 0.30 60 - - - -
48 27.50 0.90 GM 0.20 22 - - - -
49 28.00 0.50 GM 0.00 0 - - - - No hay recuperación de muestra.
50 28.80 0.80 GM 0.20 25 - - - -
51 30.00 1.20 GM 0.80 67 - - - -
52 31.20 1.20 ML 0.70 58 - - - - De 30.00 a 35.80 m : Limo areno gravoso.
53 32.40 1.20 ML 1.20 100 - - - -
54 33.40 1.00 ML 0.70 70 - - - -
55 34.20 0.80 ML 0.50 62 - - - -
56 34.70 0.50 ML 0.20 40 - - - -
57 35.20 0.50 ML 0.10 20 - - - -
58 35.80 0.60 ML 0.40 67 - - - - Contacto Suelo / Roca en 35.80 m.
59 36.40 0.60 Caliza 0.60 100 0.00 0 >20 20 5 D R3
60 37.00 0.60 Caliza 0.60 100 0.00 0 >20 20 5 D R3
61 38.20 1.20 Caliza 1.20 100 0.30 25 20 17 20 10 D R3
62 38.80 0.60 Caliza 0.60 100 0.32 53 12 20 20 10 D R3
63 40.00 1.20 Caliza 1.20 100 0.30 25 12 10 20 10 D R3
64 41.00 1.00 Caliza 1.00 100 0.30 30 12 12 20 10 D R4
65 42.10 1.10 Caliza 1.10 100 0.28 25 12 11 20 10 D R4
66 43.10 1.00 Caliza 1.00 100 0.15 15 12 12 20 10 D R4-R3
67 43.60 0.50 Caliza 0.50 100 0.27 54 4 8 20 10 D R3 De 43.60 a 44.40 muy fracturado a fragmentado.
68 44.10 0.50 Caliza 0.50 100 0.00 0 12 24 20 5 D R3
69 44.40 0.30 Caliza 0.30 100 0.00 0 >20 20 5 D R3 Jn naturales y mecánica.
70 45.00 0.60 Caliza 0.60 100 0.15 25 6 10 20 10 D R4
71 45.40 0.40 Caliza 0.40 100 0.40 100 3 8 20 10 D R4
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
72 46.20 0.80 Caliza 0.80 100 0.56 70 7 9 20 10 D R4 De 46.20 a 46.70 m , muy fracturado.
73 46.60 0.40 Caliza 0.40 100 0.00 0 >20 20 5 D R4
74 47.80 1.20 Caliza 0.90 75 0.57 48 10 8 20 10 D R4
75 48.50 0.70 Caliza 0.70 100 0.45 64 4 6 20 10 D R4
76 49.20 0.70 Caliza 0.60 86 0.34 49 4 6 20 10 D R3 De 48.50 a 48.70: Fragmentado(JN mecánicas)
77 50.00 0.80 Caliza 0.80 100 0.60 75 3 4 20 10 E R4
78 50.60 0.60 Caliza 0.60 100 0.40 67 6 10 20 10 D R4-R5
79 52.00 1.40 Caliza 1.40 100 0.86 61 13 9 20 10 D R5-R4
80 53.30 1.30 Caliza 1.30 100 0.30 23 14 11 20 10 D R5-R4
81 54.80 1.50 Caliza 1.50 100 0.45 30 20 13 20 10 D R3
82 55.20 0.40 Caliza 0.40 100 0.40 100 4 10 20 10 E R4
83 56.80 1.60 Caliza 1.60 100 0.80 50 9 6 20 10 D R4
84 57.60 0.80 Caliza 0.80 100 0.21 26 7 9 20 10 D R4
85 58.20 0.60 Caliza 0.60 100 0.00 0 8 13 20 10 D R3
86 59.80 1.60 Caliza 1.60 100 1.42 89 4 3 20 20 E R4
87 60.00 0.20 Caliza 0.20 100 0.20 100 0 0 20 25 E R4
88 61.20 1.20 Caliza 1.20 100 0.40 33 14 12 20 10 D R4
89 62.20 1.00 Caliza 1.00 100 0.15 15 15 15 20 10 D R3
90 62.50 0.30 Caliza 0.30 100 0.20 67 6 20 20 10 D R3
91 64.00 1.50 Caliza 1.50 100 0.82 55 12 8 20 10 D R3
92 65.60 1.60 Caliza 1.60 100 1.40 88 10 6 20 10 D-E R3
93 67.20 1.60 Caliza 1.60 100 1.60 100 2 1 20 20 E R3-R4
94 68.80 1.60 Caliza 1.60 100 1.20 75 5 3 20 20 E R4
95 70.20 1.40 Caliza 1.40 100 1.20 86 4 3 20 20 E R4 Presenta venil as de calcita de 1-2 mm.
96 71.80 1.60 Caliza 1.60 100 1.10 69 14 9 20 10 E R4
97 73.20 1.40 Caliza 1.40 100 1.05 75 11 8 20 10 E R4
98 74.80 1.60 Caliza 1.60 100 1.58 99 2 1 20 20 E R4
99 76.20 1.40 Caliza 1.40 100 1.40 100 2 1 20 20 E R4
100 77.80 1.60 Caliza 1.60 100 1.38 86 5 3 20 20 E-D R4
101 79.20 1.40 Caliza 1.40 100 1.00 71 10 7 20 10 D R4
102 80.00 0.80 Caliza 0.30 38 0.00 0 8 10 20 10 D R4
103 81.00 1.00 Caliza 1.00 100 0.35 35 14 14 20 10 D R4-R5
104 82.20 1.20 Caliza 1.20 100 0.95 79 6 5 20 10 E R5-R4
105 83.60 1.40 Caliza 1.40 100 1.35 96 9 6 20 10 E R4
106 85.20 1.60 Caliza 1.60 100 0.80 50 16 10 20 10 D R4
107 86.80 1.60 Caliza 1.60 100 1.50 94 4 3 20 20 E R4/R3
108 88.20 1.40 Caliza 1.40 100 1.20 86 5 4 20 10 E R3
109 89.80 1.60 Caliza 1.60 100 1.35 84 6 4 20 10 E R3
110 90.00 0.20 Caliza 0.20 100 0.16 80 1 5 20 10 E R3
111 91.20 1.20 Caliza 1.20 100 1.15 96 3 2 20 20 E R3
112 92.80 1.60 Caliza 1.60 100 1.20 75 3 2 20 20 E R4
113 94.20 1.40 Caliza 1.40 100 1.35 96 4 3 20 20 E R4
114 95.80 1.60 Caliza 1.60 100 1.50 94 3 2 20 20 E R4
115 97.20 1.40 Caliza 1.40 100 1.16 83 5 4 20 10 E R4
116 98.80 1.60 Caliza 1.60 100 1.20 75 4 3 20 20 E R4
117 100.00 1.20 Caliza 1.20 100 1.20 100 1 1 20 25 E R4
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
3.3.1.4 PLANTA EW/SX

Se han realizado dos sondajes diamantinos cerca de esta área, con codificaciones GT-07 y GT-
08 con profundidades de 80m y 50m, en el primer sondaje desde los 0.00 m hasta 10.20 m se
tiene un material gravoso arcilloso, de 10.20 m hasta 32.30 m se tiene un material conformado
por gravas limosas, a una profundidad de 22.30 m hasta 22.80 un paquete da arcilla de baja
plasticidad, se encontró roca intrusiva a una profundidad de 32.40 m hasta 43.60m, de 43.60 m
hasta 46.70 m se presenta una roca caliza fracturada de media resistencia(R3-R4), de 46.70 m
hasta 80.00 m vuelve a presentarse la roca intrusiva fracturada con una resistencia media. En el
segundo sondaje se tiene de 0.00m hasta 25.10 m roca intrusiva fracturada de mediana
resistencia (R3-R-4).

FECHA : ELEVACION (msnm) REGISTRADO POR: NOV PROF. PERFORACION (m) : 80.00m

1 0.00
2 1.20 1.20 GC 0.60 50
3 2.20 1.00 GC 0.60 60
4 3.70 1.50 GC 0.90 60
5 5.30 1.60 GC 1.60 100
6 5.90 0.60 GC 0.30 50
7 6.70 0.80 GC 0.20 25
8 7.20 0.50 GC 0.40 80
9 7.60 0.40 GC 0.40 100
10 8.10 0.50 GC 0.30 60
11 8.70 0.60 GC 0.50 83
12 9.40 0.70 GC 0.70 100
13 10.20 0.80 GC/GM 0.80 100
14 10.70 0.50 GM 0.50 100
15 11.10 0.40 GM 0.40 100
16 11.60 0.50 GM 0.40 80
17 12.10 0.50 GM 0.50 100
18 12.60 0.50 GM 0.30 60
19 13.00 0.40 GM 0.20 50
20 13.50 0.50 GM 0.20 40
21 14.00 0.50 GM 0.20 40
22 14.20 0.20 GM 0.20 100
23 14.70 0.50 GM 0.20 40
24 15.00 0.30 GM 0.20 67
25 15.90 0.90 GM 0.30 33
26 16.70 0.80 GM 0.80 100
27 17.50 0.80 GM 0.80 100
28 18.20 0.70 GM 0.40 57
29 18.60 0.40 GM 0.40 100
30 18.70 0.10 GM 0.10 100
31 19.30 0.60 GM 0.30 50
32 19.80 0.50 GM 0.00 0
33 20.00 0.20 GM 0.00 0
34 20.90 0.90 GM 0.90 100
35 21.70 0.80 GM 0.50 62
36 22.30 0.60 CL 0.60 100
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
37 22.80 0.50 GM 0.50 100

38 24.20 1.40 GM 0.70 50
39 25.00 0.80 GM 0.80 100
40 25.70 0.70 GM 0.60 86
41 26.40 0.70 GM 0.60 86
42 27.50 1.10 GM 0.40 36
43 28.10 0.60 GM 0.60 100
44 28.60 0.50 GM 0.45 90
45 29.50 0.90 GM 0.60 67
46 30.00 0.50 GM 0.50 100
47 30.30 0.30 GM 0.30 100
48 30.70 0.40 GM 0.30 75
49 31.00 0.30 GM 0.30 100
50 31.20 0.20 GM 0.20 100
51 31.50 0.30 GM 0.20 67
52 31.90 0.40 GM 0.20 50
53 32.20 0.30 GM 0.30 100 Contacto suelo/roca en 32.20 m
54 32.40 0.20 Intrusivo 0.20 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
55 32.80 0.40 Intrusivo 0.40 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4 De 32.20 a 80.00 m ,las juntas se presentan onduladas
56 33.20 0.40 Intrusivo 0.30 75 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4 y rugosas , con patinas de óxidos, limos y calcita.
57 33.50 0.30 Intrusivo 0.30 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
58 33.90 0.40 Intrusivo 0.40 100 0.22 55 >20 >20 20 5 D R4
59 34.20 0.30 Intrusivo 0.30 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
60 34.50 0.30 Intrusivo 0.30 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
61 35.00 0.50 Intrusivo 0.20 40 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
62 35.60 0.60 Intrusivo 0.40 67 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
63 36.50 0.90 Intrusivo 0.80 89 0.25 28 >20 >20 20 5 D R4
64 37.20 0.70 Intrusivo 0.30 43 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
65 38.40 1.20 Intrusivo 0.10 8 0.00 0 8 7 20 10 D R4
66 38.70 0.30 Intrusivo 0.10 33 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
67 38.90 0.20 Intrusivo 0.20 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
68 39.40 0.50 Intrusivo 0.10 20 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
69 39.80 0.40 Intrusivo 0.40 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
70 40.10 0.30 Intrusivo 0.20 67 0.11 37 6 20 20 5 D R4
71 40.20 0.10 Intrusivo 0.10 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
72 40.60 0.40 Intrusivo 0.40 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
73 41.00 0.40 Intrusivo 0.20 50 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
74 41.40 0.40 Intrusivo 0.20 50 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
75 41.60 0.20 Intrusivo 0.20 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4 Cambio de línea de perforación a los 41.60 m a NQ.
76 43.60 2.00 Intrusivo 0.40 20 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
77 44.60 1.00 Caliza 0.35 35 0.30 30 3 3 20 20 D R3 Contacto intrusivo / caliza en 43.60 m.
78 45.00 0.40 Caliza 0.10 25 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
79 45.60 0.60 Caliza 0.20 33 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
80 46.00 0.40 Caliza 0.20 50 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
81 46.60 0.60 Caliza 0.20 33 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
82 47.30 0.70 Caliza/Intrusivo 0.30 43 0.12 17 >20 >20 20 5 D R3 Contacto caliza / intrusivo en 46.70 m.
83 47.60 0.30 Intrusivo 0.20 67 0.11 37 6 20 20 10 D R3
84 48.60 1.00 Intrusivo 0.60 60 0.23 23 >20 >20 20 5 D R3
85 48.80 0.20 Intrusivo 0.20 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
86 49.20 0.40 Intrusivo 0.40 100 0.14 35 >20 >20 20 5 D R3
87 49.90 0.70 Intrusivo 0.60 86 0.12 17 >20 >20 20 5 D R3
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
88 50.00 0.10 Intrusivo 0.10 100 0.00 0 12 120 20 5 D R3

89 50.60 0.60 Intrusivo 0.50 83 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
90 50.90 0.30 Intrusivo 0.00 0 - - - - - - - - No hay recuperación de muestra.
91 51.20 0.30 Intrusivo 0.20 67 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
92 51.60 0.40 Intrusivo 0.40 100 0.00 0 >20 >20 6 5 B R1
93 52.10 0.50 Intrusivo 0.40 80 0.00 0 >20 >20 20 5 B/D R1/R3
94 52.30 0.20 Intrusivo 0.20 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
95 52.50 0.20 Intrusivo 0.20 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
96 53.10 0.60 Intrusivo 0.50 83 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
97 53.40 0.30 Intrusivo 0.30 100 0.11 37 >20 >20 20 5 D R3
98 53.60 0.20 Intrusivo 0.20 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
99 53.80 0.20 Intrusivo 0.20 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
100 54.20 0.40 Intrusivo 0.40 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
101 54.70 0.50 Intrusivo 0.50 100 0.22 44 >20 >20 20 5 D R3
102 55.10 0.40 Intrusivo 0.30 75 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
103 55.90 0.80 Intrusivo 0.30 38 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
104 56.30 0.40 Intrusivo 0.20 50 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
105 56.90 0.60 Intrusivo 0.30 50 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
106 57.60 0.70 Intrusivo 0.40 57 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
107 58.00 0.40 Intrusivo 0.20 50 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
108 58.40 0.40 Intrusivo 0.20 50 0.00 0 >20 >20 20 5 D R1/R3
109 59.20 0.80 Intrusivo 0.30 37 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
110 59.70 0.50 Intrusivo 0.10 20 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
111 60.00 0.30 Intrusivo 0.00 0 - - - - - - - - No hay recuperación de muestra.
112 60.90 0.90 Intrusivo 0.30 33 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
113 61.50 0.60 Intrusivo 0.30 50 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
114 62.20 0.70 Intrusivo 0.30 43 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
115 62.60 0.40 Intrusivo 0.20 50 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
116 64.20 1.60 Intrusivo 0.10 6 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
117 65.60 1.40 Intrusivo 0.30 21 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
118 66.90 1.30 Intrusivo 0.20 15 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
119 67.30 0.40 Intrusivo 0.25 63 0.20 50 >20 >20 20 5 D R3
120 68.00 0.70 Intrusivo 0.25 36 0.14 20 >20 >20 20 5 D R3
121 68.60 0.60 Intrusivo 0.30 50 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
122 70.00 1.40 Intrusivo 0.90 64 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
123 70.20 0.20 Intrusivo 0.20 100 0.18 90 >20 >20 20 5 D R3
124 70.90 0.70 Intrusivo 0.50 71 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
125 71.30 0.40 Intrusivo 0.40 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
126 72.70 1.40 Intrusivo 0.70 50 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
127 73.40 0.70 Intrusivo 0.40 57 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
128 74.30 0.90 Intrusivo 0.40 44 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
129 75.50 1.20 Intrusivo 0.50 42 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
130 76.10 0.60 Intrusivo 0.50 83 0.11 18 >20 >20 20 5 D R3
131 76.90 0.80 Intrusivo 0.30 37 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
132 77.20 0.30 Intrusivo 0.30 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
133 77.60 0.40 Intrusivo 0.30 75 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
134 78.40 0.80 Intrusivo 0.40 50 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
135 78.80 0.40 Intrusivo 0.30 75 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
136 79.50 0.70 Intrusivo 0.30 43 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
137 80.00 0.50 Intrusivo 0.40 80 0.11 22 >20 >20 20 5 D R3
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054

UBICACIÓN : CHANCADO ESTE DIAMETRO : HQ NIVEL FREÁTICO (m) :
FECHA : ELEVACION (msnm) REGISTRADO POR: NOV PROF. PERFORACION (m) : 50.00m

0 0.00
1 0.65 0.65 GM 0.65 100
2 1.35 0.70 GM 0.70 100
3 1.60 0.25 GM 0.25 100
4 2.10 0.50 GM 0.50 100
5 3.00 0.90 GM 0.90 100
6 3.13 0.13 GM 0.13 100 Ensayo de Cono Peck de 3.00-3.13 m( N>50)
7 3.80 0.67 GM 0.60 90
8 5.20 1.40 GM 0.90 64
9 6.30 1.10 GM 0.60 55
10 7.10 0.80 GM 0.70 88
11 8.10 1.00 GM 0.60 60
12 9.10 1.00 GM 0.50 50
13 10.00 0.90 GM 0.50 56
14 10.60 0.60 GM 0.25 42
15 11.90 1.30 GM 1.00 77
16 13.10 1.20 GM 0.85 71
17 13.80 0.70 GM 0.30 43
18 14.60 0.80 GM 0.40 50
19 15.00 0.40 GM 0.35 87
20 15.20 0.20 GM 0.10 50
21 16.10 0.90 GM 0.20 22
22 17.10 1.00 GM 0.00 0 - - - - - No hay recuperación de muestra.
23 17.40 0.30 GM 0.20 67
24 18.00 0.60 GM 0.20 33
26 18.80 0.20 GM 0.20 100
27 19.50 0.70 GM 0.70 100
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
28 20.00 0.50 GM 0.50 100

29 20.90 0.90 GM 0.80 89
30 22.20 1.30 GM 1.20 92
31 22.40 0.20 GM 0.20 100 31.00
33 23.10 0.30 GM 0.30 100
34 23.60 0.50 GM 0.50 100
35 24.30 0.70 GM 0.70 100
36 24.90 0.60 GM 0.60 100
37 25.10 0.20 GM 0.20 100 Contacto suelo/roca en 25.10 m.
38 26.20 1.10 Intrusivo 1.10 100 0.16 15 >20 >20 20 5 D R3
39 27.20 1.00 Intrusivo 1.00 100 0.35 35 >20 >20 20 5 D R3/R4 Las juntas se presentan onduladas y rugosas, con
40 27.80 0.60 Intrusivo 0.60 100 0.17 28 12 20 20 10 D R4 patinas de óxidos, limos y calcita.
41 29.20 1.40 Intrusivo 1.40 100 0.72 51 12 9 20 10 D R4
42 30.00 0.80 Intrusivo 0.80 100 0.40 50 15 19 20 10 D R4
43 30.90 0.90 Intrusivo 0.90 100 0.19 21 11 12 20 10 D R4
44 31.60 0.70 Intrusivo 0.70 100 0.37 53 8 11 20 10 D R4
45 32.60 1.00 Intrusivo 0.60 60 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4/R3
46 33.50 0.90 Intrusivo 0.90 100 0.00 0 >20 >20 20 5 B/D R1/R3
47 34.10 0.60 Intrusivo 0.60 100 0.37 62 5 8 20 10 D R4
48 35.00 0.90 Intrusivo 0.90 100 0.60 67 9 10 20 10 D R4
49 35.50 0.50 Intrusivo 0.50 100 0.30 60 8 16 20 10 D R4
50 37.10 1.60 Intrusivo 1.60 100 1.20 75 15 9 20 10 D R4
51 37.80 0.70 Intrusivo 0.70 100 0.20 29 >20 >20 20 5 D R4
52 38.10 0.30 Intrusivo 0.30 100 0.12 40 12 40 20 5 D R4
53 38.50 0.40 Intrusivo 0.40 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
54 39.50 1.00 Intrusivo 1.00 100 0.54 54 >20 >20 20 5 D R4
55 39.80 0.30 Intrusivo 0.30 100 0.13 43 9 30 20 5 D R4
56 40.10 0.30 Intrusivo 0.30 100 0.16 53 5 17 20 10 D R4
57 40.20 0.10 Intrusivo 0.10 100 0.00 0 4 40 20 5 D R4
58 40.80 0.60 Intrusivo 0.60 100 0.00 0 20 33 20 5 D R4
59 41.50 0.70 Intrusivo 0.70 100 0.27 39 20 29 20 5 D R4
60 42.00 0.50 Intrusivo 0.50 100 0.15 30 12 24 20 5 D R4
61 42.50 0.50 Intrusivo 0.50 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
62 43.10 0.60 Intrusivo 0.60 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
63 43.90 0.80 Intrusivo 0.80 100 0.50 63 8 10 20 10 D R4
64 44.60 0.70 Intrusivo 0.70 100 0.12 17 20 29 20 5 D R4
65 45.00 0.40 Intrusivo 0.40 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
66 45.80 0.80 Intrusivo 0.80 100 0.50 63 10 13 20 10 D R4
67 47.30 1.50 Intrusivo 1.40 93 0.42 28 >20 >20 20 5 D R4/R3
68 47.90 0.60 Intrusivo 0.60 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
15 48.70 0.80 Intrusivo 0.80 100 0.26 32 15 19 20 10 D R4
70 50.00 1.30 Intrusivo 1.00 77 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
3.3.1.5 POZA PLS

Para la evaluación de esta área se realizó dos perforaciones diamantinas con codificaciones GT-
05 y GT-06, con profundidades de 100.00 m y 80.20 m respectivamente, en el primer sondaje se
tiene de 0.00 m hasta 9.30 m un material compuesto por una grava arcillosa, se presenta el
contacto con la roca caliza a una profundidad de 9.70m, esta roca se encuentra fracturada y
presenta una resistencia media a alta (R-3/R-4) hasta los 100.00 m. En el segundo sondaje se
tiene de 0.00 m hasta 9.80m un material clasificado como grava arcillosa, de 9.80 m hasta los
80.20 m se presenta la roca caliza muy fracturada con una mediana resistencia (R-3).


(m) AVANCE (m) LONG. (m) (%) LONG. (m) (%) JN FREC.DISCONT FRACT. METEOR.
1 0.00 GC
2 0.40 0.40 GC 0.40 100
3 1.60 1.20 GC 1.20 100
4 2.20 0.60 GC 0.60 100
5 2.70 0.50 GC 0.50 100
6 3.20 0.50 GC 0.50 100
7 3.30 0.10 GC 0.10 100
8 3.50 0.20 GC 0.20 100
9 3.80 0.30 GC 0.30 100
10 5.00 1.20 GC 0.40 33
11 5.40 0.40 GC 0.20 50
12 6.50 1.10 GC 0.60 55
13 7.20 0.70 GC 0.30 43
14 8.30 1.10 GC 0.50 45
15 8.90 0.60 GC 0.50 83
16 9.30 0.40 GC 0.25 62 Contacto Suelo /Roca en 9.30 m.
17 9.70 0.40 Caliza 0.40 100 0.13 33 7 18 20 10 D R3
18 10.00 0.30 Caliza 0.20 67 0.00 0 10 33 20 5 D R3
19 11.50 1.50 Caliza 0.80 53 0.00 0 20 13 20 10 D R3
20 11.80 0.30 Caliza 0.25 83 0.00 0 10 33 20 5 D R3
21 12.00 0.20 Caliza 0.20 100 0.00 0 20 100 20 5 D R3
22 12.40 0.40 Caliza 0.40 100 0.00 0 4 10 20 10 D R4 Presenta fracturas mecánica.
23 12.70 0.30 Caliza 0.30 100 0.17 57 5 17 20 10 D R4
24 13.10 0.40 Caliza 0.40 100 0.13 33 8 20 20 10 D R4
25 13.35 0.25 Caliza 0.20 80 0.00 0 6 24 20 5 D R4
26 13.65 0.30 Caliza 0.25 82 0.00 0 9 30 20 5 D R4 Presenta fracturas mecánica.
27 14.10 0.45 Caliza 0.45 100.0 0.18 40 5 11 20 10 D R4
28 14.40 0.30 Caliza 0.30 100 0.00 0 10 33 20 5 D R4
29 14.65 0.25 Caliza 0.25 100 0.00 0 10 40 20 5 D R4
30 15.20 0.55 Caliza 0.55 100 0.00 0 12 22 20 5 D R4 Zona de falla de 15.20-24.80 m
31 15.90 0.70 Caliza 0.30 43 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
32 16.60 0.70 Caliza 0.65 93 0.00 0 >20 >20 6 5 B R1
33 17.00 0.40 Caliza 0.35 88 0.00 0 >20 >20 6 5 B R1
34 17.60 0.60 Caliza 0.40 67 0.00 0 >20 >20 6 5 D R3
35 18.60 1.00 Caliza 0.40 40 0.00 0 >20 >20 6 5 D R3
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
36 19.00 0.40 Caliza 0.20 50 0.00 0 >20 >20 6 5 D/B R3/R1

37 19.20 0.20 Caliza 0.20 100 0.00 0 >20 >20 6 5 B R1
38 20.00 0.80 Caliza 0.40 50 0.00 0 >20 >20 6 5 B R1
39 21.20 1.20 Caliza 0.90 75 0.00 0 >20 >20 6 5 B R1
40 22.10 0.90 Caliza 0.40 44 0.00 0 >20 >20 6 5 B/D R1/R3
41 22.30 0.20 Caliza 0.10 50 0.00 0 12 60 6 5 D R3
42 22.60 0.30 Caliza 0.10 33 0.00 0 12 40 6 5 D R3
43 23.00 0.40 Caliza 0.20 50 0.00 0 >20 >20 6 5 D R3
44 23.30 0.30 Caliza 0.20 67 0.00 0 >20 >20 6 5 D R3
45 23.50 0.20 Caliza 0.20 100 0.00 0 >20 >20 6 5 D R3
46 23.70 0.20 Caliza 0.10 50 0.00 0 >20 >20 6 5 D R3
47 24.40 0.70 Caliza 0.20 29 0.00 0 >20 >20 6 5 D R3
48 24.70 0.30 Caliza 0.10 33 0.00 0 >20 >20 6 5 D R3
49 25.00 0.30 Caliza 0.30 100 0.00 0 3 10 6 10 D R2
50 26.20 1.20 Caliza 1.20 100 0.22 18 30 25 20 5 D R3
52 27.00 0.60 Caliza 0.60 100 0.11 18 12 20 20 10 D R3
53 28.10 1.10 Caliza 1.10 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D/B R3/R1 Muy fracturado a disgregable.
54 29.10 1.00 Caliza 1.00 100 0.00 0 - - 6 - B R1 Disgregable.
55 29.60 0.50 Caliza 0.50 100 0.30 60 4 8 20 10 D R3
57 31.00 1.00 Caliza 0.90 90 0.00 0 - - 6 - B R2/R1 Triturado - disgregable.
58 31.60 0.60 Caliza 0.00 0 - - - - - No hay recuperación de muestra.
59 32.00 0.40 Caliza 0.40 100 0.00 0 - - 6 - B R1 Disgregable
62 35.70 1.50 Caliza 1.50 100 0.70 47 - - 6 - B/D R2/R3 Disgregable
63 37.20 1.50 Caliza 1.50 100 1.15 77 8 5 20 10 D R3
64 38.70 1.50 Caliza 1.50 100 0.95 63 8 5 20 10 D R4
65 40.20 1.50 Caliza 1.50 100 1.48 99 2 1 20 20 E R4
66 41.80 1.60 Caliza 1.60 100 1.50 94 3 2 20 20 E R4
67 43.20 1.40 Caliza 1.35 96 0.75 54 12 9 20 10 D R3/R4
68 44.50 1.30 Caliza 0.80 62 0.42 32 12 9 20 10 D R3
69 45.10 0.60 Caliza 0.60 100 0.40 67 6 10 20 10 D R3
70 45.60 0.50 Caliza 0.50 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
71 46.40 0.80 Caliza 0.80 100 0.50 63 9 11 20 10 D R3
72 47.50 1.10 Caliza 1.10 100 0.78 71 12 11 20 10 D R3
73 48.40 0.90 Caliza 0.90 100 0.35 39 20 22 20 5 D R3
74 49.00 0.60 Caliza 0.60 100 0.00 0 20 33 20 5 D R3
75 50.00 1.00 Caliza 0.90 90 0.60 60 9 9 20 10 D R3
76 50.40 0.40 Caliza 0.40 100 0.12 30 7 18 20 10 D R3
77 51.90 1.50 Caliza 1.50 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3 Presenta fracturas mecánica.
78 52.85 0.95 Caliza 0.85 89 0.40 42 >20 >20 20 5 D R2/R3
79 54.20 1.35 Caliza 1.35 100 1.30 96 8 6 20 10 D R4
80 55.00 0.80 Caliza 0.80 100 0.65 81 6 8 20 10 D R4
81 56.40 1.40 Caliza 1.20 86 0.33 24 20 14 20 10 D R4
82 56.90 0.50 Caliza 0.50 100 0.45 90 3 6 20 10 D R4
83 57.30 0.40 Caliza 0.40 100 0.00 0 10 25 20 5 D R4
84 58.00 0.70 Caliza 0.70 100 0.15 21 >20 >20 20 5 D R3
85 58.40 0.40 Caliza 0.40 100 0.33 83 2 5 20 10 D R3
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
86 59.60 1.20 Caliza 1.20 100 0.84 70 7 6 20 10 D R3

87 60.40 0.80 Caliza 0.80 100 0.37 46 >20 >20 20 5 D R3
88 61.20 0.80 Caliza 0.80 100 0.35 44 12 15 20 10 D R4
89 61.80 0.60 Caliza 0.60 100 0.32 53 7 12 20 10 D R4
90 62.40 0.60 Caliza 0.20 33 0.00 0 20 33 20 5 D R3
91 62.90 0.50 Caliza 0.30 60 0.11 22 7 14 20 10 D R4
92 63.60 0.70 Caliza 0.30 43 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
93 64.00 0.40 Caliza 0.40 100 0.25 63 5 13 20 10 D R4
94 64.30 0.30 Caliza 0.30 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
96 65.10 0.60 Caliza 0.60 100 0.13 22 >20 >20 6 5 D/B R4/R1
97 65.70 0.60 Caliza 0.40 67 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
98 67.15 1.45 Caliza 1.10 76 0.80 55 8 6 20 10 D R4
99 68.20 1.05 Caliza 1.05 100 0.55 52 11 10 20 10 D R4
100 69.40 1.20 Caliza 1.20 100 0.80 67 10 8 20 10 D R4
101 70.00 0.60 Caliza 0.60 100 0.15 25 20 33 20 5 D R4
102 70.20 0.20 Caliza 0.20 100 0.20 100 3 15 20 10 D R4
103 70.50 0.30 Caliza 0.25 83 0.11 37 5 17 20 10 D R4
104 71.10 0.60 Caliza 0.60 100 0.35 58 6 10 20 10 D R4
105 72.00 0.90 Caliza 0.90 100 0.45 50 12 13 20 10 D R4
106 73.10 1.10 Caliza 1.10 100 0.65 59 >20 >20 20 5 D R4 Presenta fracturas mecánica
107 73.80 0.70 Caliza 0.70 100 0.50 71 9 13 20 10 D R4
109 74.40 0.30 Caliza 0.00 0 - - - - - - No hay recuperación de muestra.
110 76.00 1.60 Caliza 1.60 100 1.30 81 10 6 20 10 E R4
111 76.65 0.65 Caliza 0.65 100 0.22 34 10 15 20 10 D R4
112 78.20 1.55 Caliza 1.55 100 0.70 45 15 10 20 10 D R4/R3
113 78.70 0.50 Caliza 0.40 80 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
114 79.20 0.50 Caliza 0.20 40 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
115 80.10 0.90 Caliza 0.10 11 0.00 0 3 3 20 20 D R3
116 80.60 0.50 Caliza 0.10 20 0.00 0 3 6 20 10 D R4
117 81.70 1.10 Caliza 0.80 73 0.80 73 4 4 20 10 D R4
118 82.00 0.30 Caliza 0.30 100 0.25 83 1 3 20 10 D R4
119 83.60 1.60 Caliza 1.60 100 0.90 56 15 9 20 10 D R4
120 84.80 1.20 Caliza 1.20 100 0.80 67 10 8 20 10 D R4
121 85.20 0.40 Caliza 0.40 100 0.30 75 4 10 20 10 D R4
122 86.80 1.60 Caliza 1.60 100 1.40 88 12 8 20 10 D R4
123 87.30 0.50 Caliza 0.50 100 0.40 80 4 8 20 10 D R4
124 88.20 0.90 Caliza 0.90 100 0.92 102 4 4 20 10 D R4
125 89.80 1.60 Caliza 1.30 81 1.30 81 12 8 20 10 D R4
126 90.00 0.20 Caliza 0.20 100 0.12 60 3 15 20 10 D R4
129 92.30 0.40 Caliza 0.40 100 0.30 75 2 5 20 10 D R4
130 93.60 1.30 Caliza 1.30 100 1.20 92 11 8 20 10 E R4
131 95.10 1.50 Caliza 1.50 100 1.30 87 4 3 20 20 E R4
132 96.70 1.60 Caliza 1.50 94 0.40 25 20 12 20 10 D R4/R3
133 97.80 1.10 Caliza 0.90 82 0.43 39 >20 >20 20 5 D R3 De 96.80 a 96.90 fragmentado a triturado
134 98.90 1.10 Caliza 1.10 100 0.30 27 16 15 20 10 D R3
135 100.00 1.10 Caliza 1.10 100 0.80 73 >20 >20 20 5 D R3
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054

UBICACIÓN : PAD ESTE DIAMETRO : HQ NIVEL FREÁTICO (m) :Seco
FECHA : 11/07/2012 ELEVACION (msnm) REGISTRADO POR: NOV PROF. PERFORACION (m) : 80.20 m

1 0.00
2 1.40 1.40 GC 1.40 100 -
3 1.90 0.50 GC 0.40 80 -
4 2.50 0.60 GC 0.50 83 -
5 3.00 0.50 GC 0.30 60 -
6 3.60 0.60 GC 0.30 50 -
7 4.40 0.80 GC 0.60 75 -
8 5.00 0.60 GC 0.60 100 -
9 6.00 1.00 GC 0.90 90 -
10 7.20 1.20 GC 1.00 83 -
11 8.40 1.20 GC 1.20 100 -
12 9.80 1.40 GC 0.40 29 - Contacto Suelo/ Roca 9.80 m
13 10.00 0.20 Caliza 0.10 50 0.00 0 3 15 20 10 D R4
14 10.20 0.20 Caliza 0.20 100 0.00 0 10 50 20 5 D R4
15 10.80 0.60 Caliza 0.40 67 0.18 30 6 10 20 10 D R4 Juntas con relleno de calcita cristalizada.
16 11.20 0.40 Caliza 0.40 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D/B R4/R1 Fracturado a triturado.
17 12.70 1.50 Caliza 0.20 13 0.00 0 12 8 20 10 D R4
18 13.20 0.50 Caliza 0.30 60 0.00 0 6 12 20 10 D R4
19 14.30 1.10 Caliza 0.45 41 0.00 0 >20 >20 20 5 D/B R4/R1 Fracturado a triturado.
20 14.70 0.40 Caliza 0.20 50 0.00 0 15 38 20 5 D R4
21 15.20 0.50 Caliza 0.30 60 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
22 15.40 0.20 Caliza 0.10 50 0.00 0 12 60 20 5 D R4
23 15.70 0.30 Caliza 0.20 67 0.00 0 12 40 20 5 D R4
24 16.20 0.50 Caliza 0.30 60 0.11 22 15 30 20 5 D R4
25 17.20 1.00 Caliza 0.20 20 0.00 0 15 15 20 10 D R4
26 17.70 0.50 Caliza 0.10 20 0.00 0 13 26 20 5 D R4
27 18.60 0.90 Caliza 0.20 22 0.00 0 15 17 20 10 D R4 Fragmentado.
28 19.20 0.60 Caliza 0.30 50 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
29 19.60 0.40 Caliza 0.20 50 0.00 0 15 37 20 5 D R4

30 20.00 0.40 Caliza 0.20 50 0.00 0 7 18 20 10 D R4
31 21.20 1.20 Caliza 0.40 33 0.00 0 >20 >20 20 5 D R4 Fragmentado.
32 21.60 0.40 Caliza 0.20 50 0.00 0 14 35 20 5 D R4
33 21.90 0.30 Caliza 0.10 33 0.00 0 8 27 20 5 D R4
34 22.40 0.50 Caliza 0.50 100 0.35 70 3 6 20 10 D R3
35 23.40 1.00 Caliza 0.35 35 0.00 0 15 15 20 10 D R3
36 23.80 0.40 Caliza 0.20 50 0.00 0 12 30 20 5 D R3
37 24.20 0.40 Caliza 0.20 50 0.00 0 12 30 20 5 D R3
39 25.30 0.30 Caliza 0.30 100 0.00 0 7 23 20 5 D R3 Venil as de Ca.
41 27.50 0.70 Caliza 0.70 100 0.00 0 - - 6 5 B R1/R0 Disgregable. Estructura Brechosa.
42 28.20 0.70 Caliza 0.30 43 0.00 0 >20 >20 6 5 B/D R1/R3 Brechosa.
43 28.90 0.70 Caliza 0.40 57 0.11 16 >20 >20 6 5 B/D R1/R3 Fracturado a disgregable. ( Presenta estructura brechosa).
44 29.40 0.50 Caliza 0.50 100 0.00 0 >20 >20 6 5 B R1 Estructura Brechosa.
45 30.00 0.60 Caliza 0.60 100 0.00 0 >20 >20 6 5 B R1 Estructura Brechosa.
46 30.50 0.50 Caliza 0.50 100 0.00 0 >20 >20 6 5 B R1 Estructura Brechosa. De 26.80 a 30.50: Zona de Falla
47 30.90 0.40 Caliza 0.10 25 0.00 0 10 25 6 5 B R1
48 31.20 0.30 Caliza 0.10 33 0.00 0 8 27 20 5 D R3
49 31.80 0.60 Caliza 0.30 50 0.00 0 15 25 20 5 D R3
50 32.20 0.40 Caliza 0.20 50 0.00 0 10 25 20 5 D R3
51 32.50 0.30 Caliza 0.20 67 0.00 0 6 20 20 10 D R3
52 32.80 0.30 Caliza 0.30 100 0.00 0 10 33 20 5 D R3 Presenta fracturas mecánicas.
53 33.10 0.30 Caliza 0.20 67 0.00 0 6 20 20 10 D R3
54 33.50 0.40 Caliza 0.40 100 0.11 28 8 20 20 10 D R3
55 33.70 0.20 Caliza 0.20 100 0.00 0 5 25 20 5 D R3
56 34.20 0.50 Caliza 0.50 100 0.23 46 10 20 20 10 D R3
57 34.70 0.50 Caliza 0.50 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3 Presenta fracturas mecánicas.
58 35.20 0.50 Caliza 0.50 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3 Presenta fracturas mecánicas
62 38.20 1.10 Caliza 1.10 100 0.30 27 >20 >20 20 5 D R3
63 38.50 0.30 Caliza 0.30 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
64 39.10 0.60 Caliza 0.40 67 0.11 18 12 20 20 10 D R4
65 39.40 0.30 Caliza 0.30 100 0.00 0 20 67 20 5 D R4
66 39.70 0.30 Caliza 0.30 100 0.12 40 6 20 20 10 D R3 Presenta fracturas mecánicas.
67 40.00 0.30 Caliza 0.30 100 0.00 0 9 30 20 5 D/B R3/R1
68 40.60 0.60 Caliza 0.60 100 0.11 18 5 8 20 10 D R4
69 41.70 1.10 Caliza 1.00 91 0.50 45 14 13 20 10 D R4
70 42.70 1.00 Caliza 1.00 100 0.54 54 9 9 20 10 D R3
71 43.80 1.10 Caliza 1.10 100 0.90 82 4 4 20 10 D R4
72 45.00 1.20 Caliza 1.00 83 0.50 42 11 9 20 10 D R4/R3
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
73 46.20 1.20 Caliza 1.00 83 0.85 71 7 6 20 10 D R3

74 47.30 1.10 Caliza 1.10 100 0.48 44 12 11 20 10 D R3
75 48.90 1.60 Caliza 1.60 100 1.10 69 11 7 20 10 D R3
76 50.00 1.10 Caliza 1.10 100 0.90 82 3 3 20 10 E R3
77 51.10 1.10 Caliza 1.10 100 0.60 55 16 15 20 10 D R3
78 51.80 0.70 Caliza 0.70 100 0.22 31 10 14 20 10 D R4
79 52.30 0.50 Caliza 0.50 100 0.38 76 3 6 20 10 E R3
80 53.30 1.00 Caliza 1.00 100 0.95 95 6 6 20 10 E R3
81 54.10 0.80 Caliza 0.80 100 0.35 44 12 15 20 10 D R3
82 55.30 1.20 Caliza 1.20 100 0.50 42 16 13 20 10 D R3
83 56.30 1.00 Caliza 1.00 100 0.90 90 8 8 20 10 D R4
84 57.00 0.70 Caliza 0.70 100 0.65 93 5 7 20 10 D R4
85 58.00 1.00 Caliza 1.00 100 0.88 88 8 8 20 10 D R3
86 58.80 0.80 Caliza 0.80 100 0.20 25 15 19 20 10 D R3
87 60.10 1.30 Caliza 1.20 92 0.30 23 >20 >20 20 5 D R3 Fracturado a triturado.
88 60.90 0.80 Caliza 0.50 63 0.17 21 7 9 12 10 D R3/R2
89 61.20 0.30 Caliza 0.30 100 0.00 0 >20 >20 12 5 C R2
90 61.90 0.70 Caliza 0.80 114 0.00 0 >20 >20 12 5 C R2/R3
91 62.80 0.90 Caliza 0.90 100 0.48 53 8 9 20 10 D R3
92 63.90 1.10 Caliza 1.10 100 0.73 66 9 8 20 10 D R4
93 64.40 0.50 Caliza 0.50 100 0.00 0 12 24 20 5 D R3
94 65.60 1.20 Caliza 1.20 100 0.49 41 9 8 20 10 D R3 De 65.40 a 76.30m : Zona de Falla.
95 66.20 0.60 Caliza - - - - - No hay recuperación de muestra.
96 66.30 0.10 Caliza - - - - - No hay recuperación de muestra.
97 67.30 1.00 Caliza 0.50 50 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3 Fragmentada a triturada.
98 67.90 0.60 Caliza 0.60 100 0.00 0 >20 >20 20 5 D R3
99 68.60 0.70 Caliza 0.70 100 0.12 17 >20 >20 20 5 D R3
100 70.00 1.40 Caliza 1.10 79 0.00 0 >20 >20 6 5 B R1/R0 Disgregable.
101 71.00 1.00 Caliza 0.90 90 0.40 40 >20 >20 12 5 D/B R3/R1
102 71.50 0.50 Caliza 0.50 100 0.34 68 2 4 20 10 D/B R1/R3
103 73.10 1.60 Caliza 1.60 100 0.60 38 20 13 20 10 D R3
104 73.50 0.40 Caliza 0.40 100 0.00 0 12 30 12 5 B/D R1/R3
105 73.80 0.30 Caliza 0.20 67 0.00 0 5 17 20 10 D R3
106 74.60 0.80 Caliza 0.60 75 0.10 13 >20 >20 20 5 D/C R3/R2
107 75.70 1.10 Caliza 1.10 100 0.12 11 >20 >20 12 5 D/B R3/R1
108 76.30 0.60 Caliza 0.60 100 0.00 0 >20 >20 20 5 B/D R2/R3
110 77.40 0.50 Caliza 0.50 100 0.30 60 5 10 20 10 D R3
111 78.60 1.20 Caliza 1.20 100 0.72 60 7 6 20 10 D/E R3/R4
112 79.20 0.60 Caliza 0.60 100 0.55 92 4 7 20 10 E R4
113 80.20 1.00 Caliza 1.00 100 0.40 40 12 12 20 10 D R3 Juntas onduladas y rugosas con patinas de Ca.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
3.3.1.6 CAMPAMENTO
Para la evaluación geotécnica de este sector se ha realizado el sondaje diamantino GT-19
alcanzando una profundidad de 30 m, de 0.00 m hasta los 21.10m se presenta un material
limo arenoso arcilloso, a los 21.10 m se tiene el contacto con la roca intrusiva, esta roca se
presenta fracturada y presenta una baja dureza R-2.

SONDAJE: ANUB-GT-19
PROYECTO: ANUBIA NORTE BUZAMIENTO : 90º TIPO DE PERFORACION : HQ
UBICACIÓN : CAMPAMENTO ESTE DIAMETRO : HQ NIVEL FREATICO : SECO
FECHA : ELEVACION (msnm) REGISTRADO POR: NOV PROF. DE PERFORACION: 30.00 m
.
PROFUNDIDADLONGITUD DE RECUPERACION RQD FRACTURAS COND. GRADO DE ALTER /
0 0.00
1 1.00 1.00 ML 1.00 100 - - - - - De 0.0 a 3.45 m : Limo arcilloso , con inclusiones
2 2.00 1.00 ML 1.00 100 - - - - - de grava (5%).
3 3.00 1.00 ML 1.00 100 - - - - -
4 3.45 0.45 ML 0.45 100 - - - - - SPT N°1: 3.00 a 3.45 m (N=9)
5 4.50 1.05 ML 1.05 100 - - - - - De 3.45 a 7.60 m : Limo areno arcilloso.
6 5.00 0.50 ML 0.50 100 - - - - -
7 6.00 1.00 ML 1.00 100 - - - - -
8 6.45 0.45 ML 0.40 89 - - - - - SPT N°2: 6.00 a 6.45 m (N=14)
9 7.60 1.15 ML 1.15 100 - - - - -
10 8.00 0.40 ML 0.40 100 - - - - - De 7.60 a 21.10 m : Limo arenoso, poco gravoso.
11 9.00 1.00 ML 1.00 100 - - - - -
12 9.45 0.45 ML 0.40 89 - - - - - SPT N°3: 9.00 a 9.45 m (N=26)
13 10.00 0.55 ML 0.55 100 - - - - -
14 11.00 1.00 ML 1.00 100 - - - - -
15 12.00 1.00 ML 1.00 100 - - - - -
16 13.00 1.00 ML 1.00 100 - - - - -
17 13.60 0.60 ML 0.60 100 - - - - -
18 14.00 0.40 ML 0.40 100 - - - - -
19 15.00 1.00 ML 0.90 90 - - - - - Ensayo CPT de 15.00-15.45 m (15/18,15/27,15/35)
20 15.60 0.60 ML 0.60 100 - - - - -
21 16.20 0.60 ML 0.60 100 - - - - -
22 17.70 1.50 ML 1.40 93 - - - - -
23 19.20 1.50 ML 1.30 87 - - - - -
24 20.00 0.80 ML 0.50 62 - - - - -
25 20.80 0.80 ML 0.70 87 - - - - -
26 22.20 1.40 ML/Iintrusivo 1.00 71 0.00 0 10 7 12 10 D R2 Contacto Suelo/Roca en 21.10 m
27 23.10 0.90 Intrusivo 0.90 100 0.00 0 >20 12 5 D R2
28 24.40 1.30 Intrusivo 1.30 100 0.00 0 >20 12 5 D R2
29 25.00 0.60 Intrusivo 0.60 100 0.00 0 >20 12 5 D R2
30 26.60 1.60 Intrusivo 1.60 100 0.00 0 >20 12 5 D R2
31 28.20 1.60 Intrusivo 1.50 94 0.00 0 20 13 12 10 D R2
32 28.80 0.60 Intrusivo 0.30 50 0.00 0 7 12 12 10 D R2
33 30.00 1.20 Intrusivo 1.20 100 0.00 0 >20 12 5 D-C R2-R1
Clasificación Geomecánica del Sondaje GT-19 ubicado en el campamento.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
3.4 EXCAVACIÓN DE CALICATAS
Se realizó 4 calicatas en la futura planta de Chancado y Aglomerado, 4 calicatas en el Stock

Pile, 2 calicatas en la planta de flotación y 1 calicata en el laboratorio, se tomaron muestras
representativas y se enviaron a un laboratorio a fin de determinar las características
geotécnicas para el cálculo de capacidad portante.
EXCAVACIONES
COORDENADAS UTM
Prof. NIVEL
CODIGO DATUM: PSAD56 DATUM: WGS84 ELEVACIÓN UBICACIÓN
(m) FREATICO
ESTE NORTE ESTE NORTE
CA-OP-10A 772253.02 8480056.01 772043.69 8479687.04 3655 2.2 NP Chancado y Aglomerado
CA-OP-10B 772220 8480014.43 772010.67 8479645.46 3670 2.3 NP Chancado y Aglomerado
CA-OP-10C 772301.13 8480023.26 772091.8 8479654.29 3670 2.2 NP Chancado y Aglomerado
CA-OP-10D 772266.98 8479985.22 772057.65 8479616.25 3670 2.2 NP Chancado y Aglomerado
CA-OP-13A 772479.61 8479911.27 772270.277 8479542.3 3690 2.5 NP Stock Pile
CA-OP-13B 772477.89 8479974.24 772268.557 8479605.27 3687 2.2 NP Stock Pile
CA-OP-13C 772547.51 8479919.02 772338.176 8479550.05 3690 2.2 NP Stock Pile
CA-OP-13D 772479.61 8479854.34 772270.277 8479485.37 3692 2.4 NP Stock Pile
CA-OP-16 772556.9 8479741.85 772347.566 8479372.88 3635 2.2 NP Laboratorio
CA-OP-17A 772558.67 8479853.64 772349.336 8479484.67 3644 2.2 NP Planta de Flotación
CA-OP-17B 772597.94 8479821.15 772388.605 8479452.18 3650 2.2 NP Planta de Flotación
3.4.1 DESCRIPCION ESTRATIGRAFICA DE LAS EXCAVACIONES
3.4.1.1 CHANCADO Y AGLOMERADO
En la calicata CA-OP-10A se hizo la excavación en un área de 1.20 X 2.20 m, se encontró

los siguientes estratos:
- Estrato 1: Entre las profundidades 0.00- 0.30, se encontró material de cobertura

Top Soil.
- Estrato 2: Desde los 0.30 - 1.20 m, se encontró material compuesto por limo arcilloso
inorgánico de baja plasticidad, compacidad de media a alta, baja humedad, color
blanquecino.
- Estrato 3: Desde los 1.20 - 1.70 m, se encontró material compuesto por Grava
arcillosa de plasticidad media a alta, densa de compacidad media, humedad baja, de
color marrón oscuro con presencia de gravas mal gradadas y óxidos.
- Estrato 4: Desde los 1.70 - 2.20 m, se encontró material compuesto por Arena Limosa, de
baja compacidad, presenta arenas mal gradadas, con gravas angulosas y sub
angulosas.
En la calicata CA-OP-10B se hizo la excavación en un área de 1.30 X 2.30 m, se encontró

- Estrato 1: Entre las profundidades 0.00 – 0.40, se encontró material de cobertura Top Soil.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
- Estrato 2: Desde los 0.40 - 1.20 m, se encontró material compuesto por Limo arcilloso
inorgánico de baja plasticidad, de compacidad media, baja humedad de color blanquecino a
grisáceo.
- Estrato 3: Desde los 1.20 - 1.50 m, se encontró material compuesto por arcilla limosa
inorgánica de plasticidad media-alta, densa de compacidad media - alta, humedad baja, de
color marrón oscuro con presencia de gravas mal gradadas y óxidos.
- Estrato 4: Desde los 1.50 - 2.30 m, se encontró material compuesto por arena Limosa, de
baja compacidad, presenta arenas mal gradadas, con gravas angulosas y sub angulosas.
En la calicata CA-OP-10C se hizo la excavación en un área de 1.30 X 2.20 m, se encontró los

siguientes estratos:
- Estrato 1: Entre las profundidades 0.00- 0.30, se encontró material de cobertura Top Soil.
- Estrato 2: Desde los 0.30 - 2.20 m, se encontró material compuesto por Limo arenoso de
baja plasticidad, compacidad media, ligeramente húmeda, de color blanquecino. Presenta
algunas raíces en su estrato.
En la calicata CA-OP-10 D se hizo la excavación en un área de 1.20 X 2.20 m, se encontró

- Estrato 1: Entre las profundidades 0.00 -0.30, se encontró material de cobertura Top Soil.
- Estrato 2: Desde los 0.40 - 1.90 m, se encontró material compuesto por Grava arcillosa
inorgánico de baja plasticidad, de mediana compacidad, ligeramente húmeda, color
blanquecino.
- Estrato 3: Desde los 1.90 - 2.20 m, se encontró material compuesto por Arena Limosa
inorgánico con presencia de arena fina de baja plasticidad, baja compacidad,
ligeramente húmeda, color amarillento.
3.4.1.2 STOCK PILE

En la calicata CA-OP-13A se hizo la excavación en un área de 1.20 X 2.50 m, se encontró los
- Estrato 1: Entre las profundidades 0.00-0.40, se encontró material de cobertura Top Soil.
- Estrato 2: Desde los 4.30 - 1.80 m, se encontró material compuesto por Arcilla limosa
inorgánica de plasticidad media, compacidad de baja a media, ligeramente
húmeda, de coloración marrón claro. CH-60%, MH-40%.
inorgánica de plasticidad media a alta, compacidad media, ligeramente húmeda, de
coloración marrón oscuro. CH-70%, MH-30%.
En la calicata CA-OP-13B se hizo la excavación en un área de 1.20 X 2.20 m, se encontró los

RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
inorgánica de plasticidad media, compacidad media, ligeramente húmeda, color marrón
claro. CH-60%, MH-40%.
En la calicata CA-OP-13Cse hizo la excavación en un área de 1.20 X 2.20 m, se encontró los

inorgánica de plasticidad media, de baja compacidad, ligera humedad, color marrón claro.
CH-50%, MH-30%, Finos 20%.
En la calicata CA-OP-13D se hizo la excavación en un área de 1.20 X 2.40 m, se encontró

inorgánica de plasticidad media, compacidad medianamente a alta, humedad
relativamente baja, de coloración marrón claro con presencia de óxidos. CH-55%, MH-
40%, Finos 5%.
3.4.1.3 LABORATORIO
En la calicata CA-OP-16 se hizo la excavación en un área de 1.20 X 2.20 m, se encontró los

- Estrato 1: Entre las profundidades 0.00- 0.30, se encontró material de cobertura Top Soil.
inorgánica de plasticidad de media a alta, compacidad media, ligeramente humedad, color
marrón claro. CH-65%, MH-30%, Fino 5%.
- Estrato 3: Desde los 1.00 - 2.20 m, se encontró material compuesto por Limo arcilloso
inorgánica de baja plasticidad, baja compacidad, humedad muy baja, color amarillento. ML-
70%, CL-30%.
3.4.1.4 PLANTA DE FLOTACION

En la calicata CA-OP-17A se hizo la excavación en un área de 1.20 X 2.20 m, se encontró los
- Estrato 1: Entre las profundidades 0.00 - 0.30, se encontró material de cobertura Top Soil.
inorgánica de plasticidad media a alta con presencia de gravas, compacidad
media, humedad baja, color marrón claro. CH-55%, MH-25%, GP-10%, finos 10%
- Estrato 3: Desde los 0.70 - 2.20 m, se encontró material compuesto por arcilla limosa
inorgánica de plasticidad media a baja, de compacidad media, humedad relativamente baja,
color marrón claro. CL-60%, ML-25%, finos-15%.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
En la calicata CA-OP-17B se hizo la excavación en un área de 1.20 X 2.20 m, se encontró los

- Estrato 2: Desde los 0.30- 2.20 m, se encontró material compuesto Arcilla limosa
inorgánica de plasticidad media a alta, de compacidad media a baja, humedad baja, color
marrón claro. CL-55%, ML-35%, finos-10%.
3.5 ENSAYOS GEOTECNICOS IN-SITU
Los ensayos in-situ ejecutados consistieron en determinar la densidad natural y el contenido de

humedad, estos cumplen la norma internacional ASTM – D1556-64.
DENSIDAD DENSIDAD CONTENIDO

CODIGO DE
HUMEDA SECA DE HUMEDAD UBICACIÓN
EXCAVACION
(g/cm3) (g/cm3) (%)
CA-OP-10A 2.03 1.81 12.5 Chancado y Aglomerado
CA-OP-13A 1.9 1.5 22 Stock pile
CA-OP-16 1.56 1.42 9.5 Laboratorio
CA-OP-17A 2.03 1.81 12.5 Planta de Flotacion
Fuente: Tomado de “Estudios geotecnicos con fines de cimentacion para planta operacional”
3.5.1 ENSAYOS DE LABORATORIO

Determinaron las características físico – mecánicas del suelo de fundación en la zona de la
planta operacional para tal efecto se han realizado ensayos estándar de laboratorio y ensayos
especiales de suelos, los ensayos se realizaron en el laboratorio INGEOTEST de Lima.
SUELO
Caracterizacion ENSAYOS
PROFUNDIDAD peso PROCTOR TRIAXIAL
ITEM CALICATA MUESTRA TIPO UBICACIÓN fisica (A.G., Corte QUIMICOS
(m) especifico
humedad y directo SST, CL,
de solidos Estandar CU
limites de SO, ph
Chancado y
1 CA-OP-10 1.20 - 1.70 M1 Suelo 1 1
aglomerado
Chancado y
2 CA-OP-10 1.70 - 2.20 M2 Suelo 1 1 1 1 1
aglomerado
3 CA-OP-13 1.80 - 2.50 M1 Suelo Stock Pile 1 1
4 CA-OP-16 1.00 - 2.20 M1 Suelo Laboratorio

Planta de
5 CA-OP-17 0.70 - 2.20 M1 Suelo 1 1 1 1 1
Flotacion
3.5.2 ENSAYOS QUIMICOS DE SUELOS

Se realizó ensayos químicos de sustancias perjudícales contenidas en el suelo a fin de
determinar la existencia de suelos agresivos que eventualmente generarían deterioro de las
cimentaciones. Las muestras fueron procesadas en el laboratorio INGEOTEST de la ciudad de
Lima. A continuación se presenta un resumen de los análisis y sus resultados.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
SST CL SO4
CALICATA PROFUNDIDAD PH
(ppm) (ppm) (ppm)
CA-OP-10 2.2 0.106 41.09 40.92 6.33
CA-OP-17 2.2 0.167 53.42 82.68 7.1
De acuerdo a las conclusiones de BRADLEY MDH estos suelos no presentan un riesgo para Las
cimentaciones en el área de construcción.
PRESENCIA EN GRADO DE
P.P.M OBSERVACIONES
EL SUELO DE ALTERACION
0-1000 Leve Presenta ppm leve, no

1000-2000 Moderado presenta ninguna ataque
SULFATOS (*)
2000-20000 Severo quimico a la cimentacion
>20000 Muy severo (concreto)
No ocasiona problemas ni
CLORUROS (**) >6000 Perjudicial ataques de corrosion en
infraestructura metalica
SALES
No presenta ninguna
SOLUBLES >15000 Perjudicial
ataque quimico
TOTALES (***)
PH 7 Neutral No es perjudicial
(*) Comité 318-83 ACI
(***) Experiencia Existente
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
4.0 GEOTECNIA DE LA PLANTA DE CHANCADO Y AGLOMERADO

Según los trabajos ejecutados que se indican en el Ítem anterior, se realizó la descripción
litoestratigráfica en cada calicata, el material está compuesto por suelos de naturaleza morrénica
con una matriz gravo limosa con arena, presenta una plasticidad de media a baja con una
densidad media a dura, se presenta un material de cobertura de 0.20m a 0.50m.
El material es competente de acuerdo a su composición.
De acuerdo a los resultados obtenidos de los ensayos de laboratorio y el análisis realizado por la
empresa Bradley se propone un rango de 1.20m a 1.50m de desplante.
4.1 ANÁLISIS DE LA CAPACIDAD PORTANTE

Con los parámetros de ángulo de fricción, cohesión y peso volumétrico se ha determinado su
capacidad portante para la cimentación corrida, cuadrada y rectangular.
Se ha realizado el análisis para una cimentación cuadrada, considerando un desplante de 2.00

m, con un ancho de zapata de 1.50 m se obtuvo una qu (capacidad ultima) = 68.13 tn/m2 y una
qadm (capacidad admisible)=2.27 kgf/cm2.
De acuerdo a esta capacidad admisible se obtiene el asentamiento total de 0.69 cm

considerando un E (módulo de elasticidad)= 500 kgf/cm2.
4.2 MÓDULO DE BALASTO (MODULUS OF SUBGRADE REACTION)

Uno de los métodos de cálculo más utilizado para modelizar la interacción entre estructuras de
cimentación y terreno es el que supone el suelo equivalente a un número infinito de resortes
elásticos -muelles o bielas biarticuladas- cuya rigidez, denominada módulo o coeficiente de
balasto (Ks), se corresponde con el cociente entre la presión de contacto (q) y el desplazamiento
-en su caso asiento- (δ):
ks =q/δ
Se ha considerado un coeficiente de fricción (fb) para el tipo de material que tiene una
clasificación SUCS de SM (arena limosa) igual a 0.50 y un módulo de balastro (K30) de 4.0
kg/cm3 que se han determinado en base a los siguientes cuadros:
Valores estimados del módulo de balasto para Placa de Carga de 30x30 (k30) tomados del
cuadro de valores propuestos por Therzaghi, recordamos que lo correcto sería obtener estos
datos a partir del terreno en cuestión:
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
VALORES DE K30 PROPUESTOS POR TERZAGHI

Suelo k30 (kp/cm3)
Arena seca o húmeda:
-Suelta 0,64-1,92 (1,3)*
-Media 1,92-9,60 (4,0)
-Compacta 9,60-32 (16,0)
Arena sumergida:
-Suelta (0,8)
-Media (2,50)
-Compacta (10,0)
Arcilla:
qu=1-2 kp/cm2 1,6-3,2 (2,5)
qu=2-4 kp/cm2 3,2-6,4 (5,0)
qu>4 kp/cm2 >6,4 (10)
*Entre paréntesis los valores medios propuestos
VALORES DE K30 PROPUESTOS POR DIVERSOS AUTORES

Suelo k30 (kp/cm3)
Arena fina de playa 1,0-1,5
Arena floja, seca o húmeda 1,0-3,0
Arena media, seca o húmeda 3,0-9,0
Arena compacta, seca o húmeda 9,0-20,0
Gravilla arenosa floja 4,0-8,0
Gravilla arenosa compacta 9,0-25,0
Grava arenosa floja 7,0-12,0
Grava arenosa compacta 12,0-30,0
Margas arcillosas 20,0-40,0
Rocas blandas o algo alteradas 30,0-500
Rocas sanas 800-30.000
NOTA: 1 kp corresponde aproximadamente a 9,81N
Se ha elaborado el siguiente cuadro que resume la característica física mecánicas del suelo
de cimentación, además de un perfil estratigráfico representativo basado en los estudios
realizados en las calicatas ejecutadas en esta área.
4.3 MOVIMIENTO DE TIERRAS
Para una evaluación del terreno se han realizado un total de 13 secciones transversales
espaciadas cada 10m. Para brindarle estabilidad al talud, el corte del terreno es en forma
de bancos, en determinados tramos se puede observar que se está cortando roca caliza, la
potencia máxima del corte del terreno es de 15m.
Para una visualización de estas secciones se presenta el plano N° 510.4051-MT-DWG-

15002.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
CHANCADO Y AGLOMERADO
PROPIEDADES LONGITUD DE CIMENTACION
2m
30
CLAS IFICA CI
LIMITES
CORTE B (m)
zapata
ON DIRECTO
adacuadrada
D
IA
R
friccionausarFb
DESCRIPCION
entacion
ado
odulode
ngulode
°)
oeficientede
2)
2)
2)
edio(°)
etros.
A
iento(B
(m
(m
u
)
g/cm
Φ(°)
g/cm
g/cm
G
s
ID
alastroK
S
stim
TE
LO
D
E
D
(%
A
)
fm
E(K
N
P
C(K
N
rom
D
O
(K
O :
LA
S
FU
E
B
E
TO
im
A
S
lástico(%
L. Liquido
arrancam
M
E
Índice
1.50
2.00
D
TIP
0.50
1.00
2.50
3.00
(%)
IM
BP
U
O
P
H
rof. C
U
B
arm
S
R
S
S
S
A
C
E
P
D
P
P
0.00
0.30 Top soil
0.30
0.50
1.08 1.19 1.30 1.42 1.53 1.64 1.70 0.00 30.00 22.50 500 0.30
Limo arcilloso inorganico de

baja plasticidad de color
0.90
blanquecino, compacidad de
media a alta, baja humedad.
1.00 1.00
1.20
Grava arcillosa de color
marron oscuro, tiene
1.56 1.68 1.79 1.90 2.01 1.64 1.70 0.00 30.00 22.50 500 0.30
plasticidad media a alta,
0.50 densa de compacidad media, GC 12.50 32.60 12.70 11.20 32.20
humedad baja, presencia de
1.50 1.50
gravas mal gradadas y
1.70 oxidos.
Qad:
Arena limosa de baja 2.05 2.16 2.27 2.38 2.01 1.64 1.70 0.00 30.00 22.50 500 0.30 2.27 22.50 0.50 4.0
compacidad, presenta arenas Kg/cm2
0.50 SM 12.50 31.50 5.80 16.60 33.20
mal gradadascon gravas
2.00 angulosas y subangulosas. 2.00
2.20
3.53 2.64 2.75 2.38 2.01 1.64 1.70 0.00 30.00 22.50 500 0.30
2.50 2.50
Fin de la calicata
3.01 3.13 2.75 2.38 2.01 1.64 1.70 0.00 30.00 22.50 500 0.30
3.00 3.00
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
5.0 GEOTECNIA DE LA PLANTA EW/SX
En el lugar se ha distinguido en superficie, depósitos cuaternarios, esta presenta dos

variedades de suelos predominantes:
a) Deposito Deluvial (Qr-dl)
Abarca medio componente, son suelos finos limosos con arcillas, de potentes capas finas con
arena, presenta esporádicos inclusiones de rocas calizas, con taludes suaves.
b) Deposito Eluvial 1 (Qr-el1)
Son materiales que sobrenacen al depósito deluvial, se describe como limos-arcilloso con poca
arena, de colores anaranjados, poca cohesiva, débil plasticidad, presenta taludes suaves.
De acuerdo a la composición del terreno se ha previsto realizar un corte máximo de 18m de

potencia con un relleno de máximo de 8m de potencia, para una evaluación del terreno se ha
realizado un total de 22 secciones transversales cada 10m, en las progresivas de 0+00m hasta
0+60m el material da ser removida además del suelo es la roca caliza presente. Estas
secciones se presentan en el plano N°510.3000-MT-DWG-15002.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
6.0 POZA ILS (POZA REFINO) Y PLS

Para el estudio de los materiales de cimentación se ha utilizado los estudios geológicos
realizados por Consorcio SyC en el año 2012 teniéndose lo siguiente:
DEPÓSITOS CUATERNARIOS
En superficie se ha distinguido una unidad geológica, depósitos cuaternarios de más a menos

antiguas:
a) Depósitos Deluvial (Qr-dl)
Suelos finos en ambos componentes, presenta relativa potencia sus capas de limoso-arcilloso
con arenas, con esporádicas inclusiones de fragmentos rocosos de calizas, con taludes
suaves a moderados, sobreyacen a rocas calizas.
b) Depósito Eluvial 1 (Qr-el1)
Se describe como un limoso – arcilloso con pocas arenas y clastos subredondeados de calizas,
el suelo de color anaranjado a matices rosáceos, regularmente densa, no deleznable, estos
suelos provienen de la descomposición física y química de la roca caliza, se encuentran al
medio de las pozas.
c) Depósito coluvial (Qr-cl)
Hacia el vértice 2 de poza ILS una pequeña acumulación dispersa de fragmentos rocosos
sueltos de naturaleza calizas, desde tamaños heterométricos, carecen de relleno, sin cohesión.

De acuerdo a la constitución del terreno se propone realizar un corte máximo de 10m de
terreno y un relleno máximo de 10m en forma de bancos para brindarle estabilidad al talud, se
han realizado secciones transversales cada 10m en donde se muestra el tipo de material que
va a ser removido, esto se presenta en el plano N°510.3100-MT-DWG-15002.
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7.0 PLANTA DE FLOTACIÓN
En el lugar se ha distinguido una unidad geológica de depósitos cuaternarios y son:

a) Deposito deluvial (Qr-dl)
Lado derecho una franja de suelo fino depositado en colina alta, son capas de finos limoso-
arcilloso con arena, de color marrones claros, cohesivas, leve plástica, presenta esporádico
inclusiones de fragmentos de calizas engastados.
b) Deposito eluvial 1 (Qr-el1)
Lado izquierdo una capa dominante de suelo fino derivado del proceso de meteorización
intensa, suelo limoso-arcilloso con arena variable, de color rosácea, compacta a regularmente
densa, presenta inclusiones esporádica de fragmentos de roca calizas, el terreno presenta
estabilidad del suelo.
c) Depósitos de Morrenas (Qr-mo)
Lado izquierdo hacia el vértice hay una pequeña acumulación en superficie que sobreyace a
suelos eluviales, dispersa de altura menores 1.00 metros, clastos cuadrados a subangulosos
de calizas de color blanco de tamaños mayores de 03 centímetros, muestran transporte corto
eventos ocurridos en glaciares (morrenas) transportadas por el hielo, observadas próxima al
punto de perforación GEO-07 propuesta.
7.1 ANÁLISIS GEOTÉCNICO

Según los estudios realizados por la empresa Bradley MDH de acuerdo a los perfiles
estratigráficos propone que el desplante 1.20 m a 1.50 m que corresponde a un material
limoarcilloso arenoso con gravas.
Se han realizado ensayos de laboratorio determinándose que el material tiene una clasificación
SUCS de CL (arcilla de baja plasticidad).Presenta un ángulo de fricción de 30°, su cohesión es
0.0 kg/cm2 y presenta un peso volumétrico de 1.60 kg/cm3.
7.1.1 ANÁLISIS DE LA CAPACIDAD PORTANTE

Con los parámetros de ángulo de fricción, cohesión y peso volumétrico se ha determinado su
capacidad portante para la cimentación cuadrada.
Se consideró su capacidad portante a una profundidad de 1.00 m hasta 3.00 m, con anchos de
zapatas de 0.5 m hasta 3.00m.
Para un desplante de 2m medido desde el nivel de explanación, considerando una zapata

cuadrada se tiene una capacidad ultima qu=55.12 tn/m2 y una capacidad admisible qadm=1.84
kg/cm2 para un factor de seguridad igual a 3.
De acuerdo a esta capacidad admisible se obtiene el asentamiento total de 0.75 cm

considerando un E (módulo de elasticidad)= 500 kgf/cm2.
Se ha considerado un coeficiente de fricción (fb) para el tipo de material que tiene una
clasificación SUCS de CL (arcilla de baja plasticidad) igual a 0.50 y un módulo de balastro (K 30)
de 3.0 kg/cm3 que se han determinado en base a los cuadros de valores propuestos por
Therzaghi según el tipo de material.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
El siguiente cuadro resume las características geotécnicas que presenta el suelo de cimentación,
de acuerdo a los resultados obtenidos del laboratorio de Mecánica de Suelos y a las
descripciones realizadas en campo.

Para la evaluación de las secciones de corte y relleno se ha realizado secciones transversales
del terreno cada 10m, se propone realizar una máxima potencia de corte 25m , en determinados
sectores el material a ser removido está conformado por roca caliza, para una mejor
visualización de estas secciones se presenta el plano N° 510.4101.
PLANTA DE FLOTACION
PROPIEDADES
arrancamiento (B°)
Prof. Cimentacion
friccion a usar Fb
LONGITUD DE CIMENTACION
DESPLANTE: 2m
armada cuadrada
PROFUNDIDAD
SIMBOLOGIA
Coeficiente de
Balastro Ks30
TIPO: zapata
B Promedio (°)
C LA S IF IC A C I C O R TE B (m)
ESPESOR
Modulo de
Df metros.
Estimado
LIMITES
Angulode
C (Kg/cm2)
E (Kg/cm2)
(Kg/cm2)
ON D IR EC T O
HUMEDAD
Φ (°)
(m)
(m)
DESCRIPCION
Plástico (%)
u
L. Liquido
AASHTO
(%)
SUCS
Índice
0.50
1.00
1.50
2.00
2.50
3.00
(%)
0.00
0.30 Top soil
0.30
Arcilla limosa inorganica de
plasticidad media a alta con
0.50 presencia de gravas, compacidad
0.40 media, humedad baja, color marron
0.84 0.92 1.00 1.09 1.17 1.25 1.60 0.00 28.00 21.00 500 0.30
claro. CL-60%, CH-55%, MH-25%,

0.70 GP-10%, finos-10%.
1.00 1.00
Arcilla limosa inorganica de 1.21 1.29 1.38 1.46 1.55 1.25 1.60 0.00 28.00 21.00 500 0.30
plasticidad media a baja, de
compacidad media, humedad
1.50 1.50 CL 12.50 33.10 11.30 18.30 30.40 1.50
relativamente baja, color
marron claro. CL-60, ML-
25%, finos-15%.
Qad:
1.59 1.67 1.75 1.84 1.55 1.25 1.60 0.00 28.00 21.00 500 0.30 1.84 21.00° 0.50 3.0
Kg/cm2
2.00 2.00
2.20
1.96 2.05 2.13 1.84 1.55 1.25 1.60 0.00 28.00 21.00 500 0.30
2.50 2.50
Fin de la calicata
2.34 2.42 2.13 1.84 1.55 1.25 1.60 0.00 28.00 21.00 500 0.30
3.00 3.00
Fuente: Elaboración propia
8.0 STOCK PILES MINERAL CHANCADO

RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
En el lugar se ha distinguido una unidad geológica de depósitos cuaternarios y son:

a) Deposito eluvial 1 (Qr-el1)
Predominio de suelo eluvial 1, finos depositadas en colinas medias, son capas de finos limoso-
arcilloso con arena, de color marrones claros, cohesivas, no plástica, presenta esporádico
inclusiones de fragmentos de calizas engastados.
b) Depósitos de Morrenas (Qr-mo)
Pequeña franja acumuladas y dispersas en superficie que sobreyace a suelos eluviales, sueltas
de altura menores 1.00 metros, de origen terrestre, presenta clastos cuadrados a subangulosos
de calizas de color blanco de tamaños mayores de 02 centímetros, muestran transporte corto
eventos ocurridos en glaciares (morrenas) transportadas por el hielo, observadas hacia lado
derecho.
Se propone realizar un corte máximo de 25m de terreno y un relleno máximo de 15m en forma
de bancos para brindarle estabilidad al talud, se han realizado secciones transversales cada 10m
en donde se muestra el tipo de material que va a ser removido, en determinados sectores se
está cortando roca caliza, esto se presenta en el plano N°510.4101.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
STOCK PILE
PROPIEDADES
PROFUNDIDAD
SIMBOLOGIA
C LA S IF IC A C I C O R TE
ESPESOR
ON
LIMITES D IR E C TO
HUMEDAD
(m)
(m)
DESCRIPCION
Plástico (%)
L. Liquido
AASHTO
(%)
SUCS
Índice
(%)
0.00
0.40 Top soil
0.40
0.50
Arcilla limosa inorganica de

1.00 plasticidad media,
compacidad de baja a media,
1.40
ligeramente humeda, de
coloracion marron oscuro.
CH-60%, MH 40%.
CL 37.20 24.20
1.50
1.80
2.00 Arcilla limosa inorganica de

plasticidad media a alta,
compacidad media,
0.70 22.00
ligeramente humeda, de
coloracion marron oscuro.
CH-70%, MH-30%.
2.50
Fin de la calicata
3.00
Fuente: Elaboración propia
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9.0 LABORATORIO
En el lugar se ha distinguido una unidad geológica de amplia cobertura cuaternaria
a) Deposito deluvial (Qr-dl)
Amplio cobertura de este suelo fino limoso-arcilloso de cubierta, duros, cohesivas con algunas
inclusiones de fragmentos de roca calizas de color marrón oscura a claro, regularmente densa,
no deleznable.
c) Deposito Morrena (Qr-mo)
Hacia el vértice 2, 3 cobertura de morrenas que sobreyace a deposito deluvial, la acumulación es

dispersa. Materiales subangulosos de clastos de tamaños superior a 2 centímetros de naturaleza
calizas, poca cohesionadas a sueltas, muy erosionadas con talud menor de 1.00 metro.

Estas secciones se presentan en el plano N°510.5250-MT-DWG15002, se ha previsto realizar un
corte máximo de 8 m de potencia con un mínimo de 3 m, en determinados tramos se cortará roca
caliza.
10.0 CAMPAMENTO
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Dentro de este componente se reconocen una litología dominante de cobertura cuaternaria, fuera
del área de interés hacia el Este se presenta pequeños afloramientos de intrusivo diorita
porfirítica desde fresca a argilizadas considerada como basamento rocoso.
DEPÓSITO CUATERNARIO
a) Depósitos eluvial 2 (Qr-el2)
En el área de estudio se encuentran depósitos con desintegración de roca intrusiva diorita

porfirítica, constituye arenas limosa con grava mal gradada, de color blanquecina, suelos in situ
no removilizados, regularmente cohesiva, deleznables, semicompactas a sueltas, capa de suelos
menores desde 02 metros aproximadamente.
Se ha elaborados un cuadro resumen con la finalidad de un mejor entendimiento y análisis del

perfil geotécnico del área del proyecto, tomándose en consideración las características descritas
en campo, los análisis de laboratorio y los cálculos de capacidad portante para las características
antes mencionada.
Se realizó una perforación diamantina GT-19 con una profundidad de 30 m cerca al campamento
y se obtuvo como resultado lo siguiente:
0.00 m- 21.10 m Material residual de naturaleza limosa de baja plasticidad.
21.10m – 30.00 m Hay un contacto entre el suelo y la roca intrusiva de naturaleza granodiorítica,
que según los estudios geológicos y las correlaciones realizadas por la empresa BRADLEY MH
corresponde al batolito de Abancay. Según el registro geomecánico la roca se encuentra muy
fracturada de baja dureza, resistencia.
10.1 ENSAYOS SPT

En el siguiente cuadro se muestra los resultados obtenidos a determinados tramos:
Resultados del Ensayo SPT (Ensayo de Penetración Estándar)

Resistencia a la
Profundidad Numero de Golpes Consistencia Compresión Simple
en Kg/cm2
3.00m -3.45 m 9 Suelo compacto 1.00 - 2.00
6.00 m-6.45 m 14 Suelo compacto 1.00 - 2.00
9.00 m- 9.45 m 26 Suelo muy compacto 2.00 - 4.00
Referencia ASTMD 1586
De acuerdo a los resultados obtenidos se tiene que a medida que se profundiza la perforación el
suelo tiene un comportamiento más compacto y presenta una mayor capacidad de carga
admisible.
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Se propone realizar un desplante de 3m de espesor, el corte del terreno es en forma de bancos
para brindarle estabilidad al talud, con un relleno máximo de 2m de potencia.
En el plano N° 510-1051-MT-DWG-15002 se presenta las secciones realizadas, se puede

apreciar que en las progresivas 0+00 hasta 0+030 se corta roca intrusiva.
Se han elaborado un cuadro donde se muestra el perfilo litoestratigráfica correspondiente a este

sector, donde se muestra las características físico mecánicas del material constituyente.
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PERFIL GEOTÉCNICO -CAMPAMENTO (POZO GT-19)

Ensayo SPT P R OP IED A D ES
y/m cono
LONGITUD CORRIDA
CLASIFICACION DE
DE PERFORACION
DE PERFORACION
TIPO Y DIAMETRO
R . Q. D .
PROFUNDIDAD
R EC U P ER A C ION
C LA S IFIC A C IÓN
( %) ( %) peck
MACIZO
D ES C R IP C ION P ER F IL
Simple (kg /cm2)

(m)
(m)
Co mpres ió n
co ns istencia
Fracturas /
DUREZA
LITOLOGIC A GEOLOGIC O
Co rrida
S UCS
Int (m) N
6
20 40 60 80 20 40 80
0
0 .0
Suelo limoarcilloso con inclusiones
3.45
2 .0 de grava en un 5%
0% S P T N °1 3 .0 0 -
100% 3 .4 5 N = 9
4 .0
Material residual de composición

4.15
Suelo compacto
limo arenoso arcilloso
1.00 - 2.00
6 .0
S P T N °2 , 6 .0 0 -
89% 0% 6 .4 5 N =14
100% 0%
8 .0
S P T N °3 , 9 .0 0 -
89% 0% 9 .4 5 N = 2 6
HQ
Suelo
10 .0
100% ML
12 .0
0%
Material residual de composición

13.50
14 .0
limoarenoso con un bajo
Suelo muy compacto
porcentaje de gravas
2.00 - 4.00
90% 0%
C P T 15 .0 0 -
15 .4 5 ( 15 / 18 ,15 /
0% 2 7 ,15 / 3 5 )
100%
16 .0
93% 0%
18 .0
87% 0%
62% 0%
2 0 .0
GRADO DE DUREZA
GRADO DE FRACTURAMIENTO LEYENDA
DE LA ROCA (Mpa)
F - 1 M as iva R - 6 Ex t re ma d a . D ura > 2 50
F - 2 F ra c t ura d a 1 - 5 F ra c / m R - 5 M uy D ura 10 0 - 2 5 0
F - 3 M uy F ra c t ura d a 6 - 10 F ra c / m R - 4 D ura 5 0 - 10 0 SUELO LIMOARENOSO

F - 4 Ex t re m. F ra c t ura d a 11 - 2 0 F ra c / m R - 3 M e d io D ura 2 5 - 50
F - 5 F ra g me nt a d a > 2 0 f ra c / m R - 2 S ua v e ó B la nd a 5 - 25
R - 1 M uy B la nd a 1- 5
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
PERFIL GEOTÉCNICO -CAMPAMENTO (POZO GT-19)

Ensayo SPT P R OP IED A D ES
y/m cono
LONGITUD CORRIDA
CLASIFICACION DE
DE PERFORACION
DE PERFORACION
TIPO Y DIAMETRO
R . Q. D .
PROFUNDIDAD
R EC U P ER A C ION
C LA S IFIC A C IÓN
( %) ( %) peck
MACIZO
D ES C R IP C ION P ER F IL
Simple (kg /cm2)

(m)
Co nsistencia
(m)
Compresión
Fracturas /
DUREZA
LITOLOG IC A G EOLOGIC O
Co rrida
S UCS
Int (m) N
6
20 40 60 80 20 40 80
0
##
Material Residual limo arenoso
1.10
ML
poco gravoso
87% 0%
1.10
71%
10
2 2 .0 0%
2 4 .0
0%
4.40
>20
100%
HQ
R-2
Roca intrusiva de naturaleza
Roca
granodioritica
2 6 .0
0%
1.60
94%
20
2 8 .0
0%
0.60
50%
7
R-2/R-1
1.40
100% 0%
>20
3 0 .0
3 2 .0
3 4 .0
3 6 .0
3 8 .0
4 0 .0
GRADO DE DUREZA
GRADO DE FRACTURAMIENTO LEYENDA
DE LA ROCA (Mpa)
F - 1 M a s iva R - 6 Ex t re mad a . D ura > 2 50
F - 2 F rac t ura d a 1 - 5 F ra c / m R - 5 M uy D ura 10 0 - 2 5 0 SUELO LIMOARENOSO

F - 3 M uy F ra c t urad a 6 - 10 F ra c / m R - 4 D ura 50 - 10 0
F - 4 Ex t re m. F ra c t urad a 11 - 2 0 F rac / m R - 3 M e d io D ura 2 5 - 50 ROCA GRANODIORITA

F - 5 F rag me nt a d a > 2 0 f rac / m R - 2 S ua ve ó B la nd a 5 - 25
R - 1 M uy B la nd a 1- 5
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
11.0 AGRESIÓN AL SUELO DE CIMENTACIÓN

El suelo bajo el cual se cimienta toda estructura tiene un efecto agresivo a la cimentación.
Este efecto está en función de la presencia de elementos químicos que actúan sobre el concreto
y el acero de refuerzo, causándole efectos nocivos y hasta destructivos sobre las estructuras
(sulfatos y cloruros principalmente). Sin embargo, la acción química del suelo sobre el concreto
sólo ocurre a través del agua subterránea que reacciona con el concreto; de ese modo el
deterioro del concreto ocurre bajo el nivel freático, zona de ascensión capilar o presencia de
agua infiltrado por otra razón (rotura de tuberías, lluvias extraordinarias, inundaciones, etc.).
Los principales elementos químicos a evaluar son los sulfatos y cloruros por su acción química
sobre el concreto y acero del cimiento respectivamente.
De los análisis químicos realizados por BRADLEY DHL se observa que las sales y cloruros se
encuentran por debajo de los valores permisibles, por lo que no ocasionará un ataque por
corrosión del acero del concreto de la cimentación.
De igual manera observamos concentraciones de sales sulfatos por debajo del valor permisible,
por lo que no va a ocasionar un ataque moderado al concreto de la cimentación.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
12.0 CONCLUSIONES
1. Las calicatas brindaron información adecuada en cuanto a la elaboración del perfil estratigráfico
con fines de diseño y análisis de las características geotécnicas del suelo de cimentación de la
planta de chancado y aglomerado, planta de flotación, stock Pile y laboratorio.
2. La cimentación tendrá un desplante de 2 metros para el caso de uso de zapatas armadas.
3. Después de la remoción de los materiales inadecuados y posterior nivelación del área, el de los
componentes de la Planta Operacional, se ubicará sobre estratos de material de fundación
compuesto por limo arcilloso con gravas bien gradadas, depósitos morrénicos, aluviales,
coluviales y suelos residuales.
4. Dadas las condiciones geotécnicas existentes de los materiales de cimentación, los

asentamientos que puedan producirse se deberán a las deformaciones en el basamento
rocoso y en los depósitos residuales subyacentes debido a las cargas del apilamiento de
mineral.
5. Dada la calidad de los suelos fundación y del basamento rocoso, se estima que los
asentamientos esperados serán muy pequeños, los cuales no comprometerán el sistema de
revestimiento.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
13.0 RECOMENDACIONES
1. En base a los estudios realizados en el suelo de cimentación con fines geotécnicos se ha
previsto realizar movimientos de tierra para fijar la cimentación de futura planta Operacional.
2. La primera actividad en la preparación del terreno es el desmonte, el cual consiste en eliminar la

vegetación existente, monte bajo y monte alto, así como material inadecuado que pueda generar
condiciones potencialmente inestables y la ocurrencia de asentamientos diferenciales.
3. Las profundidades de cimentación han sido propuestas en base a los estudios mencionados en
los capítulos anteriores.
4. Después de la remoción de los materiales inadecuados y posterior nivelación del área, el de los
componentes de la Planta Operacional, se ubicará sobre estratos de material de fundación
compuesto por limo arcilloso con gravas bien gradadas, depósitos morrénicos, aluviales,
coluviales y suelos residuales.
5. El desmonte debe de hacerse por etapas considerando el programa general del avance en el
relleno. Es necesario realizar una estricta vigilancia y supervisión en los trabajos de
compactación del suelo para lograr las condiciones específicas requeridas.
6. Es importante llevar un balance de materiales excavados y una bitácora con los rendimientos de
la maquinaria.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
14.0 PANEL FOTOGRAFICO
FOTO Nº 1: Vista componentes botadero ripio 1, 2, FOTO Nº 2: Vista de componente pads 7 y planta de
3, 4 sobreyace suelos deluvial, eluvial a rocas caliza flotación, se observa suelos coluvial, deluvial
de orientación N255ºE buzamiento 75º SE en plano sobreyace a sustrato rocoso caliza de formación
homoclinal. Ferrobamba.
FOTO Nº 3: Cobertura vegetal próxima a carretera FOTO Nº 4: La parte intermedia del proyecto
es componente botadero ripio 5, dominio de suelos predominio de suelos eluviales 2 blanquecina
eluviales emplazada en ladera suave subyace intrusivo granodiorita con erosión
esferoidal, nuestra un perfil de erosión laminar
moderada a baja.
FOTO Nº 5: Vista componente pads stock pile, FOTO Nº 6: Escurrimiento superficial lluvia han
planta flotación, laboratorio tramos de suelo eluvial, erosionado suelos eluviales con mayor proporción de
morrena al medio a derecha suelo deluvial en parte arenas, ocurren en laboratorio y planta flotacion.
alta.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
FOTO Nº 7: Relieve colina alta, se asentara FOTO Nº 8: En la vista componente Campamento,

infraestructura de Chancado en suelos eluviales 2 muestra un relieve de colina alta con cobertura de
que sobreyace a roca intrusiva granodiorita suelos eluviales 2 que sobreyace a intrusivo
porfiritica, en la vista esta flanqueada por 02 granodiorita, hacia la izquierda quebrada es una
accesos. falla de rumbo.
FOTO Nº 09: Del área de relaves hacia cabecera FOTO Nº 10: Mirando relieve de colina baja en su
hay espacio para la reubicación de la misma, relieve altiplanicie, se emplazara los componentes de
de ladera suave, colina baja con cubierta de suelos relaves hacia la izquierda relave 3, por desnivel >
deluvial coluvial que sobreyace a roca intrusiva de 50 metros en vértice 2, se tiene que reubicar.
diorita.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
FOTO Nº 11: Mirando desde vértice 2 de relave 3, FOTO Nº 12: Perforación diamantina en sondeo
en la vista el rio vilcabamba, en sus estribos terraza ANB-GT-02 en componente Pad 2, la presencia
aluvial flanqueadas de ladera suave a moderada con dominante de suelo deluviales que sobreyace a
roca intrusiva diorita, le da estabilidad a rocas calizas.
componentes.
FOTO Nº 13: Grieta en roca calizas por influencia FOTO Nº 14: Ensayo del martillo esclerómetro en
de falla, esta fuera de cabecera del vértice 2 de afloramiento rocoso de calizas ubicadas en la
botadero ripio 2 a unos 55 metros, usada como fosa cabecera de la poza ILS-PLS con 62 golpes de
que se encuentra vacia. promedio.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054
FOTO Nº 15: Línea de escarpe de fallas que denota FOTO Nº 16: Una fosa funeraria de los gentiles
un semicírculo con materiales de escombros en vacía, ubicada a 230 metros al NE del vértice 2 de
forma de cono ubicada en la cabecera del Pad 07 botadero ripio 4.
con deslizamientos continuo en roca calizas.
RPC: 958190239 NEXTEL: 613*5054

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Minera del Norte S.A.

VOLUMEN 02. ESTUDIOS BASICOS Y COMPLEMENTARIOS

3.4.1.4 PLANTA DE FLOTACION 43

El proyecto se encuentra ubicado en el distrito de Curahuasi, provincia de Abancay,

Fuente: Elaboracion propia

1.4 ACCESO AL AREA DE ESTUDIO

El acceso al proyecto Anubia se realiza por 2 rutas desde la ciudad de Lima.

2.0 CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL ÁREA DE ESTUDIO

2.1 CLIMA Y TEMPERATURA

La distribución de precipitación total mensual varía de 700 - l000mm.

La máxima humedad relativa total mensual es de 62.5% para el año 2004.

a) Valles Inter-montañosos (Vlmfi)

b) Cima de montaña fuertemente inclinada (CMaC)

c) Cima de montaña moderadamente inclinada (CMaD)

d) Ladera de montaña moderadamente empinada (LMaD)

e) Ladera de montaña empinada (LMaE)

f) Ladera de montaña muy empinada (LMAF)

Esta unidad se presenta predominantemente en el área de estudio. Se trata de geoformas de

g) Laderas de montañas extremadamente empinadas (LMaG)

En el área de estudio, la ocurrencia de esta unidad es poco frecuente, especialmente en la

2.4 GEOLOGIA REGIONAL

Regionalmente en el área afloran rocas sedimentarias comprendida entre el Permiano inferior a

A continuación se describe la columna estratigráfica del área de estudio.

a) Deposito aluvial (Qh-al)

Consiste en conos aluviales y terrazas. Ambas estructuras se observan a lo largo de grandes

b) Depósitos glaciares y fluvioglaciares (Qh-fg)

a) Cretáceo medio y superior, Formación Ferrobamba (Arcurquina):

Denominado Arcurquina en los cuadrángulos de Cotabamba y Abancay (INGEMMET, 2002),

b) Cretáceo Inferior: Formación Murco (Ki-mu)

La formación se caracteriza por su superficie de color rojizo y verde, su forma topográfica

El afloramiento oeste está conformado principalmente por intercalaciones por areniscas

c) Jurásico superior – Neocomiano: Grupo Yura

Litología de Yura: Se divide en 1500 m. de lutitas negras en la base y 1000 m. de cuarcitas en

También intercalaciones puntuales y poco observables de calizas negras bituminosas (73º07'-

Formación Hualhuaní (Ki-hu): Conformado por areniscas cuarzosas masivas, blancas y

Formación Gramadal (Js-gr): De naturaleza predominantemente calcárea y

d) Unidades intrusivas y volcánicas metamórficas

El cuadrángulo de Cotabambas es cortado por filones y Stocks post-tectónicos de dimensiones

 Unidad Coylluqui (PN-an)

La unidad Cotabambas está representada por el Plutón granodioritico Cajimarca y el Plutón de

Plutón Cajimarca (PN-cot-ca/gd): Las rocas son de composición tonalítica y granodíorítica.

La granodiorita está compuesta por hornblenda y biotita en una matriz leucocrática de

Plutón Cotabambas (PN-cot-cot/gd, to): Es un plutón granodiorítico. Grandes

 Grupo Tacaza (PN-ta/lbr)

Esta roca aflora en la región noroeste del área de estudio.

Los piroclastos corresponden a tufos, ignimbritas y brechas, de composición riolítica y

Irregular presencia de cobre (Cu). Este material es ligeramente plegado y suprayace

2.5 GEOLOGIA LOCAL

Para mostrar el afloramiento de las estructuras mineralizadas en la zona de estudio, uno de

La calcopirita es reemplazada por calcosita, covelina y en menor proporción digenita,

La ocurrencia de cobre esta principalmente alojado en el intrusivo, controlado y asociado a

Está formando los altos topográficos a lo largo de las estructuras, se encuentra en la

Endoskarn y Exoskarn retrogrado

Formado por un ensamble de clorita-epídota-actinolita, afecta principalmente al cuerpo intrusivo

Se sobreimpone a todas facies de alteración. Está dominado por venillas de calcita,

La zona de estudio presenta características geomorfológicas de relieve montañoso

En este periodo se evidencio la actividad volcánica expresada durante el Mioceno y

Culminando el Terciario se produjo el gran levantamiento de los Andes