° CENTRO DE & a D> CONSULTORIAY SERVICIOS INTEGRADOS INNOVAPUCP PONTIRCIA UNIVERSIDAD CATOLICA oa. Pea COMPROBACION DEL DESEMPENO DE JAULA ANTIVUELCO PARA CAMIONETA TOYOTA HILUX MEDIANTE SIMULACION NUMERICA COMPUTACIONAL INDUSTRIAS LUANSA S.A.C. INFORME FINAL PTE N° 2015-092 Lima, 26 de noviembre de 2015INFORME FINAL, CONSULTORIA: COMPROBACION DEL DESEMPENO DE JAULA ANTIVUELCO PARA CAMIONETA TOYOTA HILUX MEDIANTE SIMULACION NUMERICA COMPUTACIONAL, CONSULTORES: Dr. Rosendo Franco Rodriguez Mg. Herbert Yépez Castillo Mg. José Carlos Chambergo Venegas ‘Angel Agustin César Peinado Bravo Grupo de Investigacién Asistida por Computadora (INACOM) SECCION INGENIERIA MECANICA PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU | INTRODUCCION. La empresa INDUSTRIAS LUANSA S.A. ha solicitado realizar la comprobacion del desempefio de una {aula antivuelco para la camioneta Toyota Hilux, lo que ha dado lugar al presente estudio. El estudio esta asado en el Reglamento Delegado (UE) n° 1322/2014 de la Comision, de 19 de septiembre de 2014, que complementa y modifica el Reglamento (UE) n° 167/2013 del Parlamento Europeo y del Consejo por lo que respecta a la fabricacion y los requisitos generales de homologacion de los vehiculos agricolas y forestales. Este reglamento tiene sus bases en la norma ISO-3471, utlizada comunmente para comprobar las estructuras de proteccion antivuelco (ROPS, por sus siglas en inglés). En el Reglamento Delegado (UE) n° 1322/2014 se especifican los ensayos que se deben realizar para ‘comprobar estas estructuras. El regiamento describe los ensayos dinamicos que se deben realizar y proporciona una alternativa de ensayos estaticos para el mismo fin. En el presente estudio se realizaran las simulaciones computacionales que corresponden @ los ensayos estaticos recomendados en el mencionado reglamento, que consisten en una serie de ensayos consecutivos en el orden que se describe a continuacién: 41- Aplicacién de carga longitudinal en la parte trasera 2. Ensayo de aplastamiento en la parte trasera 3+ Aplicacion de carga lateral 4- Ensayo de aplastamiento en la parte delantera Adicionaimente, a solicitud de la empresa, se realizaré un anélisis de aplastamiento de toda la parte superior de la estructura. Adems, se determinaran las fuerzas actuantes sobre los pernos de anclaje y el factor de seguridad congue estos trabajan. El estudio se realizara mediante simuiacion numérica computacional, utlizando el software de Analisisaaay & Elementos Finitos ANSYS, considerando la geometria de la jaula, los materiales utiizados y los escendiigs de cargas indicados enteriormente, 7 = Ik OBJETIVOS. + Realizar la comprobacion del desempefio de la jaula antivuelco para la camioneta Toyota Hilux, considerando los escenarios de carga recomendados en Regiamento Delegado (UE) n° 1322/2014 (basado en la norma |SO-3471), utlizando simulacion numénca computacional mediante el software He) Analisis por Elementos Finitos ANSYS.iD innovaruce lll ELABORACION DEL MODELO GEOMETRICO 3D DE LA JAULA. El modelo geométrico de la jaula se elaboré a partir del levantemiento de dimensiones realizado al prototipo fisico proporcionado por la empresa, incluyendo todos los detalles estructurales importantes para el andlisis. En la figura 1 se muestra el modelo geométrico 3D, y en el Anexo 1: Plano, el plano correspondiente. Fig. 1. Modelo geométrico 3D de la jaula. IV. DEFINICION DEL MODELO NUMERICO COMPUTAGIONAL PARA LA SIMULACION. Mallado E| modelo geomeétrico elaborado se discretiz6 con elementos fnitos tetraédricos de segundo orden, con un Tefinamiento de la malla en las zonas con detalles mas pequefios, tales como los aguleros para los pemos de anclaje y las ebrazaderas, asegurando una adecuada precision en los resultados. En la figura 2 se pueden apreciar detalles de la malla obtenida Fig. 2. Mallado de la jaula. INV-Pry-4.07 RevtOl ck je contorno Para los ensayos de carga longitudinal y lateral la carga se aplica utiizando un bloque rigido de 300 mm de longitud y redondeos de 20 mm en las aristas que podrian entrar en contacto con la estructura, de acuerdo con las recomendaciones de la norma (ver figuras 3 y 5) En el escenario de la carga longitudinal en le parte trasera, la carga se aplica de forma horizontal, paralela al plano mediano del vehiculo. El bloque se coloca de forma tal que la fuerza resultante este ubicada a una Gistancia igual 2 un sexto del ancho de la estructura en la parte superior, medida desde el borde exterior (ver figura 3). En el escenario de la carga lateral, la carga se aplica de forma horizontal, perpendicular al plano mediano del vehiculo. El bloque se coloca en una zona media, a una distancia adecuada del punto de feferencia del asiento, procurando que entre en contacto con el miembro estructural horizontal (ver figura 5) Para los ensayos de aplestamiento trasero y delantero la carga se aplica utlizando una viga de 250 mm de ancho y redondeos de 20 mm en las aristas que podrian entrar en contacto con la estructura, de acuerdo con las recomendaciones de la norma (ver figuras 4 y 6). En ambos escenarios se aplica una carga vertical hacia abajo. Para el ensayo de aplastamiento total, la carga se aplica utiizando una plancha rigida que simula una prensa hidrdulica (ver figura 7). En este escenario también se aplica una carga vertical hacia abajo. En el modelo se establecen las condiciones de contacto necesarias para que la carga pueda ser transmitida ala estructura a través del bloque rigido, de la viga o de la plancha, segun sea el escenario que se analiza. En todos los casos se impone un desplazamiento en el elemento rigido en le direccién de la carga, el valor de la carga aplicada se obtiene como la reaccién resultante en dicha direccién. Las restricciones para estabilizar a estructura son similares en todos los casos. Se consideran jos (limitacion de despiazamientos en X, Z) los agujeros donde se colocan los pernos de anclaje de la estructura se limita el desplazamiento vertical (Y) de las placas de apoyo en su base inferior. 4 INV-Pry-4.07 Rev.t6)... ‘Static Structural Ste sucess s2)10720350031 pm il perosrins BB rence hoa 2 [loca s Fig, 4, Escenario 2: Ensayo de aplastamiento en la parte trasera. ‘y9691- vw og EA wowace 3) s Fig. 5. Escenario 3: Aplicacién de carga lateral. sf INV-Pry-4.07 Revet©). static structural Tels cahojz01s 06:37 pm [a)remoeoe [Brmntssveces Me [Cltenex B)ooae2 Ss Fig. 6. Escenario 4: Ensayo de aplastamiento en la parte delantera. ‘Static Structural State Sra wet is 2f10f2018 05:47 pam [Brees ins S Fig. 7. Escenario 8: Ensayo de aplastamiento total. 6 INV-Pry-4.07 Rev-t6.92... Propiedades del material Para el estudio realizado se consideraron las propiedades comunes de los aceros estructurales y se diferenciaron los materiales de los tubos y de las planchas en cuanto al valor del esfuerzo de fluencia (ver ‘Anexo 2: Informe de Ensayos Mecénicos). El esfuerzo de fluencia para ambos materiales fue obtenido mediante ensayos de laboratorio, cuyo informe se anexa al presente. En la tabla 1 se muestran las propiedades fisicas y mecdnicas introducidas en el software. EM ee ee re ‘Méduo de Tension de Coeficiente de Densidad _elasticidad fluencia Poisson ‘Kgim® GPa MPa S Tubos 318 Planchas ied 20 378 G2 /- RESULTADOS DE LAS SIMULACIONES. nario 1: Aplicacién En este escenario, segiin la norma, la carga se dejara de aplicar cuando la energia absorbida por la estructura de proteccion sea igual o superior a la energia de entrada necesaria, definida como: Exongitudinat = 14°M = 14-2910 = 4070) Donde M es la masa bruta (con carga) de la camioneta en kg, dato indicado por la empresa. En la gréfica que se muestra en la figura 8 se puede apreciar que, para el ensayo realizado, la energia necesaria se obtiene aproximadamente cuando el desplazamiento del bloque alcanza un 73% del desplazamiento total aplicado (aproximadamente 146 mm). Energia de deformacién [J] ‘70000 60000 sooa0 00 «5089139 1856302 S86 TOA BES 1000 ‘ Dezplazsmientoaplicado Fig. 8. Energia de deformacién - Escenario 7. Durante esta prueba le estructura experimenta deformaciones plasticas o permanentes, las cuales ocurren en las zonas de color rojo intenso mostradas en la figura 9, cuyo esfuerzo equivalente maximo alcanza los _ valores del esfuerzo de fluencia del material del tubo (318 MPa). SEM 7 INV-Pry-4.07 RevelBlinc En la figura 10 se muestran los desplazamientos de la estructura en el instante en que se alcanza la energia de entrada necesaria, siendo el valor maximo igual @ 148 mm aproximadamente, en direccién longitudinal Fig. 9. Esfuerzos equivalentes - Escenario 1. Fig. 10. Desplazamientos en X - Escenario 1. En la figura 11 se muestran las deformaciones plésticas equivalentes, las cuales nos permiten estimar, Si materiel de la estructura rompe o se mantiene integro durante la prueba, al comparar su valor méximio con”1.32. el alargamiento del material. En este caso la deformacién maxima es de 10.7%, por debajo del alargamiento del material de los tubos (12.6%, ver Anexo 2), por tanto la estructura no rompera durante esta prueba. Fig, 11. Deformacion plastica equivalente - Escenario 1. Segun la norma, para que la prueba sea valida, debe cumplir que la fuerza aplicada (aproximadamente 30000 N) al momento de alcanzar la energia de entrada necesaria sea mayor o igual al 80% de la fuerza maxima aplicada hasta ese momento. Al graficar la fuerza de reaccion resultante en la direccion de la carga (ver figura 12), se observa que es creciente en todo el intervalo analizado, lo que verifica el cumplimiento de a condicion. Fuerza de Reaccion X [N] SS 00 50 88 130 180 255 392 596 704 865 1000 % Desplazamiento aplicado Fig. 12. Reaccién en X- Escenario 1. 9 INV-Pry 4.07 Revet }Bl wSi2.ce En este escenario, segtin la norma, se debe aplicar una carga vertical igual 2 - 0- M = 20-2910 = 58200N En la grafica que se muestra en la figura 13 se puede apreciar que, para el ensayo realizado, esta fuerza (68200 N) se obtiene aproximadamente cuando el desplazemiento vertical de la viga alcanza un 17% del desplazamiento total aplicado (24 mm). Este valor, relativamente pequefio, obedece a que la estructura es bastante rigida en esa posicion y direccién. Fuerza de Reaccién Y [N] '20000.0 rowoo LITT cop CULE | 0000.0 40000.0 3000.0 2000.0 0000.0 oe 1 {| oo 6a 160 Me BA ani Ma S10 G6 Tad lA ou? O87 *Onlcamlr pn Fig. 13. Reaccién en Y- Escenario 2. Las deformaciones plasticas 0 permanentes de la estructura ocurren en las zonas de color rojo intenso mostradas en la figura 14, cuyo esfuerzo equivalente maximo alcanza los valores del esfuerzo de fluencia del material del tubo (318 MPa) Fig. 14. Esfuerzos equivalentes - Escenario 2. 10 INV-Pry-4.07 Rev eS Te a eek ec yfrerWei cn echce cg cove sea ae de la fuerza vertical (58200 N), siendo el valor maximo de desplazamiento igual a 24 mm aproximadamente, Pee cca lear Fig. 15. Desplazamientos en Y - Escenario 2. En la figura 16 se muestran las deformaciones plasticas equivalentes. En este caso la deformacién maxima calculada es de 18.5% en la parte superior del tubo (ver detalle en la figura), valor que estaria por encima del admisibie del material de los tubos (12.6%), Sin embargo, este pico de deformacion se debe @ un problema numérico del analisis del contacto entre la viga y el tubo y no es real, ademas, en esta parte superior el tubo estaria sometido @ compresion y no rompera. En el detalle de la parte inferior de la misma zona del tubo se aprecia una deformacién mucho menor (inferior al 8%), lo que permite afirmar que el tubo no rompera durante esta prueba usa vv Fig. 16. Deformacién pléstica equivalente - Escenario 2. aa! Inv-Pry4.07 Revel@)..92.. jos Escenario sHicat 1 En este escenario, segin la norma, la carga se dejaré de aplicar cuando la energia absorbida por la estructura de proteccién sea igual o superior a la energia de entrada necesaria, definida como: Exaceral = 1.75-M = 1.75 +2910 = 50925) En la grafica que se musstra en la figura 17 se puede apreciar que, para el ensayo realizado, la energia necesaria (6092.5 J) se obtiene aproximadamente cuando el desplazamiento del bloque alcanza un 84% del desplazamiento total aplicado (aproximadamente 168 mm). Energia de deformacién [J] | ren -——-—— Pe ] sono 20000 2000 1000 oo Fig. 17. Energia de deformacién - Escenario 3. bask Wy ANVR000 PS MNONAPUCP Fig. 18. Esfuerzos equivalentes - Escenario 3. 12 INV-Pry-497 RevetDurante esta prueba la estructura experimenta deformaciones pldsticas o permanentes, las cuales ocurren en las zonas de color rojo intenso mostradas en la figura 18, cuyo esfuerzo equivalente maximo alcanza los valores del esfuerzo de fluencia del material del tubo (318 MPa). En la figura 19 se muestran los desslazamientos de le estructura en el instante en que se alcanza la energie de entrada (5092.5 J), siendo el valor maximo igual a 169 mm aproximadamente, en direcci6n transversal Fig. 19. Desplazamientos en Z- Escenario 3. zus91- vw Fig. 20. Deformacién plastica equivalente - Escenario 3.En la figura 20 se muestran las deformaciones plasticas equivalentes. En este caso la deformacion maxima es de 13.4%, ligeramente por encima del alargamiento del material de los tubos (12.6%). Sin embargo, dado que la zona indicada, estaria sometida a compresién no rompera la estructura durante esta prueba. AA igual que en el escenario 1, y de acuerdo con la norma, para que esta prueba sea valida debe cumplirse {que la fuerza aplicada (aproximadamente 30000 N) al momento de alcanzar la energia de entrada necesaria ‘sea mayor 0 igual al 80% de la fuerza méxima aplicada. Con esta finalidad se grafica la fuerza de reaccién resultante en la direccién de la carga, observandose en la figura 21 que es oreciente en todo el intervalo analizado, lo que verifica el cumplimiento de la condicién, Fuerza de Reaccién Z [N] Fig. 21. Reaccion en Z - Escenario 3. Resultados Escenario 4: Ensayo de aplastamiento en la parte delantera En este escenario, segun la norma, se debe aplicar una carga vertical igual a F =20:M = 20-2910 = 58200. Fuerza de Reaccién Y [N] | excn00 | | L | | somos Litt - | 00 Bi 160 2461 340 450 573 642 722 S11 685 973 % Desplaamiento apliado Fig. 22. Reaccién en Y- Escenario 4. 14 INV-Pry-4.07 RevetEn la grafica que se muestra en la figura 22 se puede apreciar que, para el ensayo realizado, la fuerza aplicada aleanza un valor maximo de 40000 N aproximadamente y luego comienza a decrecer, por lo que ro se logra obtener la fuerze necesaria (58200 N) En estos casos ia norma indica qué la fuerza en esta posicion (Posicién 1 en la figura 23) se aplique hasta que el punto de aplicacion de la fuerza en la estructura intersecte al plano sobre el cual apoyaria la camioneta todo su peso en caso de volcadura total (Plano inclinado trazado con una linea roja en la figura 23). Luego se debe aplicar la misma fuerza en la Posicién 2 (ver figure 23) y proceder con el ensayo de aplastamiento en este punto, Por tanto, se prosigue este ensayo aplicando la fuerza F en la Posicion 2, Fig. 23. Bosquejo de los Ensayos de Aplastamiento - Escenario 4. En la gréfica que se muestra en la figura 24 se puede apreciar que, para el ensayo realizado, esta fuerza (98200 N) se obtiene aproximadamente cuando el desplazamiento vertical de la viga alcanza un 26% del desplazamiento total aplicado (aproximadamente 13 mm). Este valor es an mas pequefio que el alcanzado en el Escenario 1, lo que se debe igualmente a ia gran rigidez de la estructura en esta posicién y direccién. Fuerza de Reaccién Y [N] Las deformaciones plésticas o permanentes de la estructura ccurren en las zonas mostradas en la figure 25, cuyo esfuerzo equivalente maximo alcanza valores superiores al esfuerz fluencia del material del tubo (318 MPa), ya que en este caso as placas y los cordones de soldadi base también soportan una carga alta, aunque sin llegar a la fluencia (378 MPa). 160 245 525 403 485 553 555 723 603 585 959 15 color rojo intensoFig. 25. Esfuerzos equivalentes - Escenario 4 (P2). En la figura 26 se muestran los desplazamientos de Ia estructura en el instante en que se alcanza el valor de la fuerza vertical (58200 N), siendo el valor maximo de desplazamiento igual a 13 mm aproximadamente, en direccion vertical hacia abajo. Fig. 26. Desplazamientos en Y - Escenario 4 (P2). En la figura 27 se muestran las deformaciones plasticas equivalentes. En este caso la deformacion massing 8 de 74%, muy por debalo del alargamiento del material de los tubos (12.6%), por tanto la esructian Ee romper durante esta prueba. . 16Fig. 27. Deformacién plastica equivalente - Escenario 4, Resul stamiento total Con este ensayo se busca determiner la fuerza maxima que puede soportar la estructura de proteccion ‘cuando es aplastada por una prensa, a solicitud del cliente, pero no forma parte del procedimiento indicado fen la norma. En la grafica que se muestra en la figura 28 se puede apreciar que la fuerza maxima obtenida es aproximadamente 135000 N (13.7 tonelades), y se alcanza cuando el desplazamiento vertical de la prensa alcanza un 34% del desplazemiento total aplicado (aproximadamente 34 mm). sscn000 | ssov000 = 1200000 ; 20000 00 + 02 80 160 240 320 400 480 560 640 720 800 880 960 % Desplazamiento aplicado iecion en Y- Escenario 5. Fig. Las deformaciones plasticas o permanentes de la estructura ocurren en los tubos en las aranja mostradas en la figura 29. £1 esfuerzo equivalente maximo alcanza los valores del esfuerzo de fluencia de! material de las placas (378 MPa), pero en realidad son los cordones de soldadura de la base los. a7 INV-Pry-4.07 Rev.t 4Os ue aicanzan este valor, pues se han considerado las mismas propiedades para las placas y para los cordones de soldadura, estate stuctural gave Set Type: Equi (vontises) Sess unt: Wea The 0.34 2ifton1s 08:27 pm ‘arnst Max me me Bi 27 wat 12526 ma 41988 .0059496 Min Fig. 29, Esfuerzos equivalentes - Escenario 5. En la figura 30 se muestran los desplazamientos de la estructura en el instante en que se aloanza el valor de la fuerza maxima (13.7 toneladas), siendo el valor maximo de desplazemiento igual a 40 mm aproximadamente, en direccién vertical hacia abejo. toga Lusk vw Fig. 30. Desplazamientos en Y - Escenario 5. 18 INV-Pry-4.07 RevelaD INNOVAPUCP En la figura 31 se muestran las deformaciones plasticas equivalentes. En este caso la deformacion maxima es de 11.3%, por debajo del alargamiento del material de los tubos (12.6%), por tanto la estructura no rompera durante esta prueba Fig. 31. Deformacién pléstica equivalente - Escenario 4, VI VALIDACION DE LA JAULA ANTIVUELCO. ‘Ademas de las restricciones ya indicades, que toman en cuenta los valores de energia absorbide por la estructura y los valores de fuerza de aplastamiento, existen algunas condiciones adicionales que debe cumplir la estructura antivuelco para que el disefio sea validado. El aspecto principal es que la zona libre, definida en la norma, no sea invadida durante las distintas pruebas que se aplican a la estructura, por ningun elemento estructural. En tal sentido, tomando como referencia la norma, se elabord la zona libre que deberia tener la camioneta Toyota Hilux y se ha graficado en color rojo en las vistas lateral y posterior de la camioneta, como se muestra en las figures 32 y 33. Luego, en las mismas vistas se trazaron (en color azul) los limites de la estructura considerando las deformaciones méximas que se obtuvieron en cada una de las 4 pruebas, para comparar los resultados. Ademés, en color verde se incluye la estructura sin deformar. 19 INV-Pry-4.07 Rev-tFig, 32, Vista lateral. Zona libre (rojo), Estructura deformada (azul), Estructura sin deformar (verde). Fig. 33. Vista posterior. Zona libre (rojo), Estructura deformada (azul), Estructura sin deformar (verde). Como se puede aprecier en la vista lateral (figure 32) existe una pequefia penetraci6n de la estructura deformada en la zona libre en la parte posterior. Al respecto cabe mencionar que la penetracién es efectivamente_pequefia, 34 mm aproximadamente, ademas, la determinacion de la zona libre es aproximada. Es muy importante también tener en cuenta que en las pruebas realizadas no se ha ‘considerado la rigidez que aporta la propia estructura de la cabina ni la barra antivuelco que suelen tener estas camionetas, con lo cual las deformaciones en la parte posterior disminuirén notablemente. En la vista posterior (figura 33) se aprecia una ligera penetracion lateral de la estructura deformada en la zona libre. En este caso se debe tener en cuenta, ademas de las aproximaciones propias del procedimiento seguido, el hecho de que el limite de la estructura deformada se ha trazado con una linea recta, sin ‘considerar las curvaturas de los tubos de la estructura, lo cual liveraria practicamente toda la penetracion detectada 5 Vil COMPROBACION DE LOS PERNOS DE ANCLAJE. 3 e Los pernos de anclaje de la base estan sometidos a fuerza cortante, para su comprobaci6n se uti cédigo AISC - Specification for Structural Steel Buildings, donde se indica que la fuerza cortante mi Froje debe cumnplir la siguiente condicién: Tae" Ap ee Ta: Tensi6n nominal al corte del material del pero (60 000 psi) AS Areananietdelperatt= zie Lee 20 INV-Pry 407 Rev.t Fie S Donde:La fuerza cortante maxima se obtiene de las pruebas realizadas, siendo el caso critico el ensayo de carga lateral (ver figura 21). En este caso la fuerza cortante total alcanza el valor de 30400 N (6820 Ib), que dividida entre la cantidad de pernos utilizados en la base (20) resulta en 341 Ib por perno. Entonces: w-04375* 341 lb < 05-6000" = 4500 1b Loa pemos utilizados en la base no fallaran al corte. Vill. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES. 1 ‘Se realizd un estudio de comprobacién de la jaula antivuelco para la camioneta Toyota Hilux basado en el Reglamento Delegado (UE) n° 1322/2014 de la Comision, de 19 de septiembre de 2014, que complementa y modifica el Reglamento (UE) n° 167/2013 del Pariamento Europeo y del Consejo por lo ‘que respecta a la fabricaciOn y los requisitos generales de homologacién de los vehiculos agricolas y forestales. Dado que no existe otra norma o similar para la comprobacion y validacién de estructuras antivuelco, se tomé el mencionado reglamento como referente, Esta norma o reglamento plantea dos tipos de ensayos fisicos que pueden realizarse para validar una estructura antivuelco: ensayos dinamicos 0 ensayos estaticos. En este estudio se realizd la simulacion numérica mediante elementos finitos de la segunda alternativa (ensayos estaticos). Los resultados ‘obtenidos a partir de la simulacion de los cuatro ensayos estaticos que indica le norma, revelan que el disefio propuesto de la jaula antivuelco es adecuado. La estructura cumple con los niveles de ener ‘que debe absorber y con las magnitudes de las cargas que debe resistir. El analisis de penetracion de |a zona libre por la estructura deformada se realiz6 de forma aproximada, ues no existen datos precisos que permitan determinar la zona libre en este tipo de vehiculos. Por este motivo se elaboré una zona libre aproximada segtin las recomendeciones del reglamento. Sobre esta base se detectd una pequefia interferencia en la zona posterior de la cabina, que dejaria de existir 'sise coloca la barra antivuelco que suele utilizarse en estos equipos, ‘Adicional a los ensayos indicados en la norma se realiz6 un analisis de aplastamiento total de la jaula ‘antivuelco, que simula el aplastamiento con una prensa, Como resultado de este enalisis se tiene que la jaula soportaria una carga equivalente @ 13.7 toneladas distribuides sobre su techo. Es importante resaltar que todos los andlisis se han realizado considerando una unién ideal entre la jauia y el chasis de la camioneta, por lo que se ha validado el comportamiento de la jaula antivuelco pero no el comportamiento del chasis, de la carroceria u otra parte de la camioneta. Se comprobé que los pernos de anciaje utlizados en la base, para unir la jaula con la camioneta, no fallarén al corte, siendo esta la solicitacion principal a la que estén sometidos. Se recomienda que en las camionetas donde se instale esta estructura (jaula antivuelco) se instale también la barra antivuelco. Lima, 26 de noviembre de 2015 INNOVAPUCP Centro de Consultoria y Servicios Integrados Pontificia Universidad Catdlica debBert Dr. Rosendo Franco Rodriguez 2 INV-Pry-4.07 RevelLABORATORIO DE MATERIALES LABORATORIO DE ENSAYO ACREDITADO. SPPUCP ““rortconcantwo renvano oe ACREDITACION INACAL - DA CON REGISTRO N°LE.027 INFORME DE ENSAYO Informe N* : MAT-AGO-0726/2015. Numero de Paginas : 5 Solicitade por: INACOM Direccion 1 Av. Universitaria 1801 - San Miguel Fecha de Emision : 2015.08.11 a 1. CONDICIONES DE ENSAYO + Tipo de Ensayo : Traceion * NormadeEnsayo =: ASTM A370-14 + FechadeEjecucién — : 2015.08.05 2. CONDICIONES AMBIENTALES * Lugarde Ensayo —_: Laboratorio de Matenales (PUCP) + Temperatura : Temperatura Ambiente (21.8°C) 3. OBSERVACIONES * Las muestras ensayadas fueron proporcionadas por e! soiicitante. ides Prohibids la reproduccién total o parcal de esce informe sin la autoriaacion eseria del Laboratorio de Materiales ~ PUCP. ‘av Universita 1801 San Miguel parade Po! Teleforo Telex ma Pers NET7el Lima 100 ~Peru 11) 626-2000 (S11) 626 hapiornerpucpedupe snbmat@epuen.edu pe Aanexo: 4042 85SLABORATORIO DE MATERIALES SE = ee a) _MAT-AGO-0726/2015 ENSAYO DE TRACCION INFORME DE LABORATORIO Numero Total de Paginas: 5 REALIZADO POR : Laboratorio de Materiales - Analista 05. MUESTRA : MUESTRA DE PLANCHA FECHA DE EJECUCION : 2015.08.05 Incertidumbres (tactor ge coberura K=2. para un nivel de confianza de 95%) * Esfuerzo maximo (MPa) £07 * Esfuerzodefiuencia (MPa) 213 + Alargamiento (%) 203 ‘Condicion de la muestra. De acuerdo a norma - La muestra ensayada fue extraida de la muestra proporcionada por e! solicitante Tos resutadon resentaaos son vaGoe DTCOTONG POT we TRNTDD ETNBVRIOT Prohibica la reproduccon total o parcial de este forme sina Los resusaace no puasen ter vzagee come una centcacon de covfermane Gel tema oe caloae oe i anton que produce ee 2deS “be Avent ‘Cm. res8 Date se Larorworo ae marenaies Prohibids la repraduceén toma o parcial de este informe sina autoriacion exerts de! Laboratorio de Materales - PUCP ‘Av Universitaria 1801 San Miguel. Apartado Postal Telafons Luma - Pers INT 1761 Lima |00~Peri (511) 626 - 2000 hexpJiwww.pucp edu.pe hbma@pucpedupe Anoxe: 4842 Toletax 511) €26-- 2885,oF oo LABORATORIO DE MATERIALES CON SISTEMA DE GESTION ISO/IEC 17025 i i i Ay. fy) zwick / Roel MAT-AGO-0726/2015 CURVA FUERZA - ALARGAMIENTO 100 - T1 - Plancha 2% o- z “0 2 o + PONTFICA UNIVERSIDAD CATOLICA DE. Pmt ° 10 soccer rected ‘Aargamiento on mm 3des promi recent psa one roa ia a storiacin os a cy sn Universtaria 1801 ~San Miguel sarge Poa Taetone estan lima Pers 761 ba 10 ~Per (513) 626-2000 (528) 6262935 rero:/tww.pucp edu pe labrat@pucr-ecu.peLABORATORIO DE MATERIALES CON SISTEMA DE GESTION IONEC i7005 MAT-AGO-0726/2015 ENSAYO DE TRACCION INFORME DE LABORATORIO Numero Total de Paginas: 5 REALIZADO POR : Laboratorio de Materiales - Analista 05 MUESTRA : MUESTRA DE TUBO FECHA DE EJECUCION : 2015.08.05 * Esfuerzo maximo (MPa) + Esfuerzo de fluencia (MPa) * Alargamiento (%) ~ Condicion oe la muestra: De acuerdo a norma ‘La muestra ensayada fue extraida de la muestra proporcionada por el solicitante Pro is reroduccon tte © parcial de este informe snl auto 30! Laporatoro de Maveraces Los resultados no pueden ser uiszades come una cenfcacin de conforma el sistema ge caidad ce ertaac ave o produce, 4de5 Nic, ANIBAL GALEGOS CP. 170020 Prohibida la reproduccién torl o partial de este informe sin [a aucorizacion eléfid Ger ABUSES weermerales — PUCP ‘Av Universita 1801 San Miguel ‘Apartado Postal Teiéfone Telefax a= Prd N° 761 Lima 100~Pers (S11) 626-2000 (511) 626-2855 hapuiwwew-pucsedu.pe Inbmar@pucp.edupe Arexo: 4842 cet -weee LABORATORIO DE MATERIALES € ©E ) CON SISTEMA DE GESTION ISO/IEC 17025 06.08.15 Zwick / Roel MAT-AGO-0726/2015 CURVA FUERZA - ALARGAMIENTO T2 -Tubo Fuerza en kN odes” ia eae Prohibida la reproduccion total o parcial de este informe sin |a autorizacion nit RAINS Ls Puce ‘Av Universitaria 1801 ~San Miguel Apartado Postal telefono Telefax Uma — Peri Nt 1761 Lima 100-Perd (512) 626-2000 ($11) 626-2885 pap / aww oucp.ed pe lapmate@pucs ecu pe