Memorias de Calculo Supermercado Vivomás

MEMORIAS DE CÁLCULO
PROYECTO SUPERMERCADO VIVOMÁS

FACTIBILIDAD 610689278
DISEÑO DEL PROYECTO ELÉCTRICO

SUPERMERCADO VIVOMÁS
CONTRATISTA
KONELEK
FECHA: ENERO DE 2021

1 Contenido
1 Introducción ............................................................................................................................... 5
2 Descripción Del Proyecto ........................................................................................................ 5
3 Memoria ..................................................................................................................................... 5
3.1 Memoria Descriptiva 5
3.1.1 Preámbulo.................................................................................................................. 5
3.1.2 Objeto del proyecto ..................................................................................................... 5
3.1.3 Alcance del proyecto ................................................................................................... 5
3.2 Peticionario y Objeto 6
Propietario del proyecto ....................................................................................................... 6
Proyectista ............................................................................................................................. 6
3.3 Emplazamiento 6
3.4 Circuitos Origen de MT 7
3.5 Instalación de BT 7
3.6 Protección General de Baja Tensión 7
3.7 Equipos de Medida 8
4 Diseño de la instalación eléctrica ........................................................................................... 8
4.1 Análisis y Cuadros de Cargas Iniciales y Futuras, incluyendo análisis de factor de
potencia y armónicos. 8
4.1.1 Factor de Potencia ................................................................................................... 8
Problemas por bajo factor de potencia ........................................................................................ 9
4.1.2 Armónicos ................................................................................................................ 10
4.1.1 Dimensionamiento de cargas futuras y cuadro de cargas ............................... 10
4.2 Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico. 12
4.3 Análisis de Corto Circuito y falla a tierra 13
4.4 Análisis de nivel de riesgo por rayos y medidas de protección contra rayos. 13
4.5 Análisis Técnico de Mitigación de riesgo Eléctrico 14
4.5.1 Evaluación del nivel de riesgo .............................................................................. 14
4.5.2 Criterios para determinar alto riesgo.................................................................... 14
4.5.3 Factores de Riesgo Eléctrico ................................................................................ 15
4.5.4 Método para análisis de riesgos .......................................................................... 17
4.5.5 Decisiones y acciones para controlar el riesgo.................................................. 24
4.5.6 Medidas a tomar en situaciones de Alto Riesgo................................................ 24
4.6 Análisis de Nivel de Tensión. 25
4.7 Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar que en espacios destinados
a actividades rutinarias de las personas, no se superen los límites de exposición
definidos en la Tabla 14.1 del RETIE. 25
4.7.1 Cálculo de Campos Electromagnéticos .............................................................. 25
4.7.2 Valores Límites de Exposición a Campos Electromagnéticos ........................ 25
4.7.3 Cálculo y medición de los Campos Electromagnéticos .................................... 25
4.8 Cálculo del transformador incluyendo los efectos de los armónicos y el factor de
potencia en las cargas 26
4.9 Calculo de puesta a tierra y estudio de resistividad. 26
4.9.1 Medida de la resistividad del terreno. .................................................................. 27
4.9.2 Modelo de suelo de dos capas............................................................................. 28
4.9.3 Diseño de la Malla de Puesta a Tierra para la instalación. .............................. 28
4.10 Calculo Económico de Conductores, teniendo en cuenta todos los factores de
perdidas, las cargas resultantes y los costos de la energía 30
4.11 Verificación de los conductores teniendo en cuenta el tiempo de disparo de los
interruptores, la corriente de cortocircuito de la red y la capacidad de corriente del
conductor da acuerdo con la norma IEC60909, IEEE 242, capitulo 9 o equivalente. 31
4.11.1 Sección mínima del conductor de B.T................................................................. 31
4.12 Cálculo y coordinación de protecciones de fase y tierra bajo los parámetros de la
norma IEC 60909 de 2001. | 32
4.13 Calculo de canalizaciones (tubo, ductos, canaletas, electro ductos) y volumen de
encerramientos (cajas, tableros, conduletas etc) 38
4.13.1 Elección de la canalización de BT ....................................................................... 38
4.14 Cálculos de Perdidas de energía teniendo en cuenta los efectos de armónicos y
factor de potencia 39
4.14.1 Pérdida en conductor de cobre para BT ............................................................. 39
4.15 Calculo de Regulación de BT 40
Calculo de regulación y pérdidas de potencia en BT ............................................................ 40
4.16 Clasificación de Áreas 42
4.17 Diagramas Unifilares 42
4.18 Especificaciones de construcción complementarias a los planos, incluyendo las
de tipo técnico de equipos y materiales y sus condiciones particulares 42
4.19 Establecer las distancias de seguridad requeridas 42
4.20 Justificación técnica de desviación de la NTC 2050 cuando sea permitido,
siempre y cuando no comprometa la seguridad de las personas o de la instalación. 45
4.21 Los demás estudios que el tipo de instalación requiera para su correcta y segura
operación, tales como condiciones sísmicas, acústicas, mecánicas o térmicas. 45
5 Anexos ..................................................................................................................................... 46
5.1 Copia de Cédula de Ciudadanía 46
5.2 Copia de Tarjeta Profesional 46
1 Introducción
Este documento contiene las memorias de cálculo del supermercado VIVOMÁS el cual se ubicará
en la calle 17 10 33 urbanización Opalo local A4 del municipio de Dosquebradas Risaralda. Este
supermercado tendrá un consumo de 34 KVA, con una disponibilidad de la compañía de energía.
2 Descripción Del Proyecto
El supermercado constará de un área aproximada de 430 metros cuadrados construidos. La

nueva carga instalada es de aproximadamente de 32 kVA, considerando que el supermercado
proyecta unidades condensadoras y cuartos fríos. Con la carga proyectada se hace necesario
realizar una conexión en nivel de tensión 1 para el suministro eléctrico. El supermercado no es un
sitio de alta concentración de personas.
3 Memoria
3.1 Memoria Descriptiva
3.1.1 Preámbulo
El presente proyecto se ajusta a lo solicitado por el RETIE.
3.1.2 Objeto del proyecto

El objeto del presente proyecto es el cálculo y diseño de los elementos que componen la
instalación eléctrica para el óptimo funcionamiento del supermercado.
3.1.3 Alcance del proyecto
El presente proyecto incluirá el cálculo y el diseño de las instalaciones siguientes:

 Determinación de la potencia instalada y de la potencia a contratar a la distribuidora
eléctrica.
 Calculo, selección y distribución de los conductores eléctricos utilizados.
 Calculo, selección y distribución de los cuadros de carga.
 Cálculo y selección de las protecciones contra contactos, sobrecargas y cortocircuitos.
 Calculo y selección de la malla a tierra
3.2 Peticionario y Objeto
Propietario del proyecto
Información del promotor o Cliente
Nombre GRUPO GARCIA GOMEZ S.A.S
Nit o Cedula 901364302-1
Dirección CALLE 10 # 15-15 PEREIRA - RISARALDA
Teléfono 3147934912
Correo Electrónico Danielgarcia9430@gmail.com
Proyectista
Información del Ingeniero Proyectista
Nombre de la Firma KONELEK soluciones de ingeniería
Nit.
Nombre del proyectista Luis Andrés Osorio Rodríguez

Cedula 4.516.540
Matricula Profesional QN205-78337
Dirección Calle 20B # 20B-18 piso 1
Teléfono 3002608406
Correo Electrónico Andrews22100@gmail.com
3.3 Emplazamiento
En la siguiente tabla se incluye la localización geográfica del proyecto.
Departamento Risaralda
Municipio Dosquebradas
Dirección Calle 17 10 33 urbanización Opalo local A4
Las coordenadas geográficas del punto de conexión son 4.826449030482751, -
75.68417036344024, tal como se indica en la siguiente figura.
3.4 Circuitos Origen de MT
Circuito: ROS23L16
Subestación: LA ROSA
3.5 Instalación de BT
DESCRIPCION CARACTERISTICA
Tensión nominal de diseño (KV): 220/127
Conductor: 3F(2)+1N(2)+1T(2)
No. De Circuitos: 1
Tipo de Canalización: Ducto
No. De Tubos: 2
Número de Clientes/ Tipo: 1/Comercial
Longitud Red BT : 42m
3.6 Protección General de Baja Tensión
 Tablero general
Potencia (KVA) 35
Tensión Secundaria (KV) 0,220
Corriente Nominal de Fase (A): 94
Corriente de Diseño (A): 117.5
Se elige una protección termo magnética tripolar de 3X100A.

3.7 Equipos de Medida
INSTALACIÓN DE MEDIDA DIRECTA
La instalación sobrepuesta de la caja del medidor de energía deberá hacerse a una altura de 2.0
m, medida a partir de la rasante del terreno y hasta la parte inferior de la caja. Si la instalación de la
caja hermética es empotrada esta altura puede estar entre 1.5m y 2.0m. El sistema de medida en
ningún caso puede quedar encima de puertas, ventanas o cualquier tipo de acceso a la edificación.
4 Diseño de la instalación eléctrica
4.1 Análisis y Cuadros de Cargas Iniciales y Futuras, incluyendo análisis de factor de

potencia y armónicos.
4.1.1 Factor de Potencia
Por definición, el factor de potencia, de un dispositivo eléctrico, es igual a la razón entre la potencia
activa P (KW) y la potencia aparente S (KVA) y puede variar de 0 a 1
[ ]
[ ]
De este modo, puede utilizarse para identificar fácilmente el nivel de consumo de energía reactiva
de los dispositivos.
• Un factor de potencia igual a 1 tendrá como resultado un consumo de energía reactiva cero
(resistencia pura).
• Un factor de potencia menor que 1 tendrá como resultado un consumo de energía reactiva,
la que aumentará a medida que alcance 0 (inductancia pura).
En una instalación eléctrica, el factor de potencia puede variar de una red a otra, dependiendo de
las cargas instaladas y la forma en que éstas se utilizan (operación de plena carga, descarga, etc.).
Este fenómeno se manifiesta especialmente en los equipos provistos de fuente de alimentación de
entrada con condensadores y diodos, entre ellas los focos ahorradores, ordenadores personales,
impresoras, material electro médico y equipos electrónicos de uso masivo por usuarios
residenciales y comerciales.
Ya que los dispositivos para medir energía miden el consumo de energía activa y reactiva más
fácilmente, resulta preferible utilizar el término tg ϕ al analizar las cuentas de electricidad.
A continuación presentamos unos factores de potencia típicos para las cargas.
Problemas por bajo factor de potencia
Problemas técnicos:
Mayor consumo de corriente.

Aumento de las pérdidas en conductores.
Sobrecarga de transformadores, generadores y líneas de distribución.
Incremento de las caídas de voltaje.
Problemas económicos:
Incremento de la facturación eléctrica por mayor consumo de corriente.

Penalización de hasta un 120 % del costo de la facturación.
Beneficios por corregir el factor de potencia
Beneficios en los equipos:

Disminución de las pérdidas en conductores.
Reducción de las caídas de tensión.
Incremento de la vida útil de las instalaciones.
Aumento de la disponibilidad de potencia de transformadores, líneas y generadores.
Beneficios económicos:
Reducción de los costos por facturación eléctrica.

Eliminación del cargo por bajo factor de potencia.
Como en este proyecto no se presenta gran cantidad de cargas no lineales, no se hace necesario
realizar dicho estudio.
4.1.2 Armónicos
Los armónicos son creados por las mismas cargas no lineales antes descritas, ya que absorben
corrientes en impulsos bruscos en vez de hacerlo suavemente en forma sinusoidal.
Al igual que el caso del factor de potencia para el sector comercial estos efectos no se toman en
cuenta por no ser de gran magnitud, ya que no se tienen variadores de velocidad, maquinas
rotativas, convertidores estáticos o equipos de arco.
Sin embargo, cuando el proyecto esté en funcionamiento, se deberá medir estos armónicos con un
analizador de redes, si es necesario, tomar los correctivos instalando los filtros de armónicos
respectivos.
4.1.1 Dimensionamiento de cargas futuras y cuadro de cargas
La carga a considerar en este proyecto consiste en tomas, iluminación, unidades condensadoras,

cuartos fríos y refrigeradores, los cuales cubren todas las zonas del supermercado.
 TABLERO GENERAL
Fases: 3 Supermercado VIVIOMAS
Interruptor principal 3Φ [A]: Ubicación: Cuarto Técnico

Longitud Caida de Corriente % Numero de
Alimentacion
Acometida Voltaje de fase Regulacion Circuitos
42 2.56 90.8 2.02% 63 3Fx(2)+1Nx(2)+1Tx(2)
Tipo de Tablero: General Corriente de interrupcion [KA]: 10
Voltaje de Tablero [V]: 220 Corriente de barras [A]: 200
Alimentador Principal
Calibre: Aislante: Proteccion: Conductor x fase: Conduccion:

2 LSZH 3X100A 1 Ducto
Potencia Carga por fase [W]
Carga Conectada Cant. Amperios [A] Proteccion
[W] R S T
RESERVA EQUIPADA 1 0 0.0 0.0 1X20A
ILUMINACIÓN ZONA DE VENTAS CTO 2 1 990 990.0 9.0 1X20A
ILUMINACIÓN BODEGA 1 57.2 57.2 0.5 1X20A
ILUMINACION ZONA ADMINISTRATIVA 1 231 231.2 2.1 1X20A
ILUMINACION DE EMERGENCIA 1 110.9 110.9 1.0 1X20A
ILUMINACIÓN FRUTAS Y VERDURAS 1 300 300.0 2.7 1X20A
175.0
Cuarto Frio 2000 x 2000 1 350 1.7 2x20A
175
750.0
Venecia Media congelacion (pollo)1910 1 1500 7.2 2x20A
750
700.0
Refrigeración Cerdo - Refrigeración pollo 2 700 6.7 2x20A
700
200.0
Nevera Carnes Frias mural palermo 3pv 2080 1 400 1.9 2x20A
200
500.0
Carnes frías - Lacteos 4pv 2650 2 500 4.8 2x20A
500
175.0
Cuarto Frio 2500 x 2000 1 350 1.7 2x20A
175
150.0
Nevera Fruver mural palermo abierto 2500 2 150 1.4 2x20A
150
CONGELADOR 2 410 820.0 7.5 1X20A
CONGELADOR 2 410 820.0 7.5 1X20A
CONGELADOR PISO 2 410 820.0 7.5 1X20A
SIERRA-MOLINO 2 300 600.0 5.5 1X20A
HIDROLAVADORA 1 180 180.0 1.6 1X20A
COMPUTADOR ADMON Y BODEGA 2 180 360.0 3.3 1X20A
ILUMINACIÓN EXTERIOR 1 300 300.0 2.7 1X20A
TOMAS CAJAS 4 180 720.0 6.5 1X20A
TOMAS CAJAS 4 180 720.0 6.5 1X20A
CAFETERIA - MICROONDAS 1 180 180.0 1.6 1X20A
373.0
Extractor 1 hp 1 746 3.6 2x20A
373
559.5
Unidad condensadora de 1,5 hp 1 1119 5.4 2x20A
560
559.5
560
559.5
560
870
Unidad condensadora de 3,5 hp (items 9 y 10) 1 2611 870 8.6 3x20A
870
870
Unidad condensadora de 3,5 hp (items 9 y 10) 1 2611 870 8.6 3x20A
870
1599.0
Unidad condensadora aire acondicionado 1 3198 15.4 2x20A
1599
1599.0
Unidad condensadora aire acondicionado 1 3198 15.4 2x20A
1599
VENTILADOR 2 180 360.0 3.3 1X20A
EXTINTOR 5 180 900.0 8.2 1X20A
1810.0
TABLERO UPS 1 3620 17.4 2x30A
1810
1350.0
ALIMENTACIÓN UPS 1 2700 13.0 2x30A
1350
TIMBRE 1 180 180.0 1.6 1X20A
373.0
Extractor 1 hp 1 746 3.6 2x20A
373
DEMANDA
Kva
34238 W
instalados
PRIMEROS 12000W ILUMINACION 100% 1,689.30 W

DESPUES DE 12000W ILUMINACION 50% - W
PRIMEROS 10000W TOMAS 100% 4,702.00 W
DESPUES DE 10000W TOMAS 50% - W
ALIMENTACION AIRES 100% 16,467.00 W
ALIMENTACION MOTORES 70% - W
ALIMENTACION REGULADOS 100% - W
ALIMENTACION FRÍOS 60% 4,656.00 W
ALIMENTACION TABLEROS 100% 3,620.00 W
ALIMENTACION RESERVA 0% - W
TOTAL 31,134.30 W
FP 0.90
TOTAL 34,593.67 VA
 TABLERO UPS
Potencia Carga por fase [W]

Carga Conectada Amperios [A] Proteccion
[W] R S
1 PUNTO REGULADO CHECK OUT 180 720.0 6.5 1x20A
2 PUNTO REGULADO CHECK OUT 180 720.0 6.5 1x20A
3 COMPUTADOR ADMINISTRACIÓN 180 180.0 1.6 1x20A
4 CAJA FUERTE 180 180.0 1.6 1x20A
5 PANEL DE ALARMA 180 180.0 1.6 1x20A
6 SERVIDOR 700 700.0 6.4 1x20A
7 BALANZA 1 - BALANZA 2 200 400.0 3.6 1x20A
8 COMPUTADOR BODEGA 180 180.0 1.6 1x20A
9 MONITOR Y TV 180 360.0 3.3 1x20A
10 RESERVA EQUIPADA 0 0.0 0.0 1x20A
4.2 Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico.
Este análisis está establecido para las líneas de transmisión y las subestaciones exteriores o de
patio de alta y extra alta tensión en los cuales se deben cumplir las distancias de seguridad y
lineamientos expresados en las Figuras 23.1, 23.2 y 23.3 y las Tablas 23.1 y 23.2 del RETIE y el
Comité 23 del CIGRE y la norma IEC600071-2.
Como el presente proyecto no está dado para ninguno de los dos casos anteriores, este ítem NO
APLICA.
4.3 Análisis de Corto Circuito y falla a tierra
Tensión secundaria 220/127 V

Corriente de falla asimétrica monofásica a tierra: 7,17 KA
4.4 Análisis de nivel de riesgo por rayos y medidas de protección contra rayos.
La evaluación del nivel de riesgo se realiza para determinar si se requiere implementar un sistema
de protección contra rayos y las acciones que permitan disminuir el riesgo a un nivel tolerable.
El nivel de riesgo se obtiene de la ponderación de los indicadores de exposición al rayo y de la
gravedad que puede implicar un impacto directo o indirecto de rayo sobre una estructura.
Con este estudio, se busca definir si para el proyecto es necesario tomar medidas que ayuden a
mitigar el impacto por descargas atmosféricas, tomando como referencia las Normas Técnicas
NTC 4552 y la IEC 62305, soportados en un programa de Análisis de Riesgo de la IEC.
Si es necesaria la implementación de algún sistema para la protección de la edificación, se

implementara el método electrogeométrico, según la Resolución Minminas 90708 de 2013.
Se debe tener en cuenta que un sistema de protección contra rayos No previene la forma de estos.
Un sistema de protección contra descargas atmosféricas, No garantiza la absoluta protección de
las estructuras, personas y objetos; sin embargo la aplicación de estas normas e implementación
de un sistema de protección atmosférica, en caso de ser necesario, lo que busca es reducir
significativamente el riesgo de daño, causado por una descarga atmosférica en la estructura
protegida por el sistema.
Para este proyecto No aplica este análisis ya que el edificio donde estará ubicado el supermercado
ya tiene su respectico sistema de apantallamiento.
4.5 Análisis Técnico de Mitigación de riesgo Eléctrico
4.5.1 Evaluación del nivel de riesgo

Para la elaboración del presente análisis se tuvieron en cuenta los elevados gastos en que
frecuentemente incurren el Estado y las personas o entidades afectadas cuando se presenta un
accidente de origen eléctrico, los cuales superan significativamente las inversiones que se
hubieren requerido para minimizar o eliminar el riesgo.
Para los efectos del presente análisis se entenderá que una instalación eléctrica es de PELIGRO
INMINENTE o de ALTO RIESGO, cuando carezca de las medidas de protección frente a
condiciones donde se comprometa la salud o la vida de personas, tales como: ausencia de la
electricidad, arco eléctrico, contacto directo e indirecto con partes energizadas, rayos,
sobretensiones, sobrecargas, cortocircuitos, tensiones de paso, contacto y transferidas que
excedan límites permitidos.
4.5.2 Criterios para determinar alto riesgo
Para determinar la existencia de alto riesgo se tienen en cuenta los siguientes criterios:
a. Que existan condiciones peligrosas, plenamente identificables, especialmente carencia de
medidas preventivas específicas contra los factores de riesgo eléctrico; equipos, productos o
conexiones defectuosas; insuficiente capacidad para la carga de la instalación eléctrica; violación
de distancias de seguridad; materiales combustibles o explosivos en lugares donde se pueda
presentar arco eléctrico; presencia de lluvia, tormentas eléctricas y contaminación.
b. Que el peligro tenga un carácter inminente, es decir, que existan indicios racionales de que la
exposición al factor de riesgo conlleve a que se produzca el accidente. Esto significa que la muerte
o una lesión física grave, un incendio o una explosión, puede ocurrir antes de que se haga un
estudio a fondo del problema, para tomar las medidas preventivas.
c. Que la gravedad sea máxima, es decir, que haya gran probabilidad de muerte, lesión física
grave, incendio o explosión, que conlleve a que una parte del cuerpo o todo, pueda ser lesionada
de tal manera que se inutilice o quede limitado su uso en forma permanente o que se destruyan
bienes importantes de la instalación o de su entorno.
d. Que existan antecedentes comparables, el evaluador del riesgo debe referenciar al menos un
antecedente ocurrido con condiciones similares.
4.5.3 Factores de Riesgo Eléctrico
Todas las instalaciones eléctricas tienen implícito un riesgo y ante la imposibilidad de controlarlos
todos en forma permanente, se seleccionaron algunos factores, que al no tenerlos presentes
ocasionan la mayor cantidad de accidentes.
El tratamiento preventivo de la problemática del riesgo de origen eléctrico, obliga a saber identificar
y valorar las situaciones irregulares, antes de que suceda algún accidente. Por ello, es necesario
conocer claramente el concepto de riesgo; a partir de ese conocimiento, del análisis de los factores
que intervienen y de las circunstancias particulares, se tendrán criterios objetivos que permitan
detectar la situación de riesgo y valorar su grado de peligrosidad. Identificado el riesgo, se han de
seleccionar las medidas preventivas aplicables.
4.5.4 Método para análisis de riesgos
Para los riesgos presentados en el ítem anterior se aplicará la matriz de riesgos con la metodología
a. Definir el factor de riesgo que se requiere evaluar o categorizar.
b. Definir si el riesgo es potencial o real.
c. Determinar las consecuencias para las personas, económicas, ambientales y de
imagen de la empresa. Estimar dependiendo del caso particular que analiza.
d. Buscar el punto de cruce dentro de la matriz correspondiente a la consecuencia (1,
2, 3, 4, 5) y a la frecuencia determinada (a, b, c, d, e): esa será la valoración del
riesgo para cada clase.
e. Repetir el proceso para la siguiente clase hasta que cubra todas las posibles
pérdidas.
f. Tomar el caso más crítico de los cuatro puntos de cruce, el cual será la categoría o
nivel del riesgo.
g. Tomar las decisiones o acciones, según lo indicado en el siguiente ítem.
Con el fin de evaluar el nivel o grado de riesgo de tipo eléctrico, se aplica la matriz de la siguiente
Tabla para la toma de decisiones.
Quemaduras y/o lesiones causadas por
Arcos Electricos Conexión de tableros electricos, Montaje de
Riesgo a Evaluar: exposicion directa al calor intenso
FACTOR DE RIESGO subestaciones Electricas FUENTE
EVENTO O EFECTO
1 FRECUENCIA
E D C B A
En la Imagen sucede varias
En Personas Economicas Ambientales No ha ocurrido Ha ocurrido en Ha ocurrido en sucede varias veces al
de la Empresa en el sector el sector la empresa
veces al año en la
mes en la empresa
empresa
Daño grave en la
una o mas infraestructura. Contaminacion
muertes Interrrupcion irreparable
Internacional 5 MEDIO ALTO ALTO ALTO MUY ALTO
regional
CONSECUENCIAS
incapacidad Daños mayores.

contaminacion
parcial o Salida de
mayor
Nacional 4 MEDIO MEDIO MEDIO ALTO ALTO
permanente subestacion
incapacidad Daños severos.

temporal (> 1dia) Contaminacion
Interrupcion
localizada
Regional 3 BAJO MEDIO MEDIO MEDIO ALTO
C temporal
Daños
importantes.
lesion menor (sin
incapacidad)
Interrupcion Efecto menor Local 2 BAJO BAJO MEDIO MEDIO MEDIO
breve c
Molestia
funcional (afecta Daños leves, No Sin efecto Interna
rendimiento interrupcion
1 MUY BAJO BAJO BAJO BAJO MEDIO
E C
laboral
Evaluador: Luis andres Osorio MT: QN205-78337 Fecha: 02/12/2020 (SUPERMERCADO VIVIOMAS)
Instalacion realizada unicamente por personal calificado.

Nivel de
Riesgo
MEDIO Ubicar en todos los equipos señalizacion para evitar el uso inapropiado por personas no calificadas
Uso de herramientas adecuadas y elementos de seguridad.
Corte de energía por OR Ausencia de Electricidad

Riesgo a Evaluar: Daños en la red de media tensión FUENTE
EVENTO O EFECTO FACTOR DE RIESGO
2 FRECUENCIA
E D C B A
veces al año en la
mes en la empresa
empresa
Daño grave en la
regional
CONSECUENCIAS

contaminacion
parcial o Salida de
mayor
Daños severos.
incapacidad Contaminacion
temporal (> 1dia)
Interrupcion
localizada
temporal
Daños
lesion menor (sin importantes. Local
incapacidad) Interrupcion
Efecto menor 2 BAJO BAJO MEDIO MEDIO MEDIO
B
breve C
Molestia
funcional (afecta Daños leves, No Sin efecto
Interna 1 MUY BAJO BAJO BAJO BAJO MEDIO
E
laboral D
Intalcion de sistema initerrumpido de potencia para evitar perdida en los equipos de cominicacion
Nivel de
Riesgo
MEDIO Se asumen los daños en los productos por falta de planta electrica
Electrocución Contacto Directo Manipulación de elementos energizados
Riesgo a Evaluar:
EVENTO O EFECTO FACTOR DE RIESGO FUENTE
3 FRECUENCIA
E D C B A
veces al año en la
mes en la empresa
empresa
Daño grave en la
regional
CONSECUENCIAS
contaminacion
parcial o Salida de
mayor
i nca pa ci da d
Daños severos.
tempora l (> Contaminacion
1di a )
Interrupcion
localizada
temporal
C
Da ños
i mporta ntes .
lesion menor (sin
incapacidad)
Interrupci on Efecto menor Local 2 BAJO BAJO MEDIO MEDIO MEDIO
breve
D
Molestia
funcional (afecta Daños leves, No Sin efecto Interna
1 MUY BAJO BAJO BAJO BAJO MEDIO
E C
laboral
Intalcion de sistema initerrumpido de potencia para evitar perdida en los equipos de cominicacion
Nivel de
Riesgo
MEDIO Se asumen los daños en los productos por falta de planta electrica
Descarga Electrica en Carcazas Contacto Indirecto Conexión de tableros electricos, Puestas a

Riesgo a Evaluar:
EVENTO O EFECTO FACTOR DE RIESGO tierra FUENTE
4 FRECUENCIA
E D C B A
veces al año en la
mes en la empresa
empresa
Daño grave en la
regional
CONSECUENCIAS

contaminacion
parcial o Salida de
mayor
Daños severos.
temporal (> 1dia)
Interrupcion
localizada
temporal
Daños
lesion menor (sin importantes.
Efecto menor Local 2 BAJO BAJO MEDIO MEDIO MEDIO
breve
Molestia
Daños leves, No
funcional (afecta Sin efecto Interna
rendimiento
interrupcion 1 MUY BAJO BAJO BAJO BAJO MEDIO
D E C
laboral C
Marcacion adecuada de los tableros electricos

Nivel de
Riesgo
BAJO Adecuado manejo de las distancias de seguridad

Manejo de personal calificado
Equipos defectuosos Corto Circuito Aparatos electricos en general
Riesgo a Evaluar:
5 FRECUENCIA
E D C B A
veces al año en la
mes en la empresa
empresa
Daño grave en la
regional
CONSECUENCIAS

contaminacion
parcial o Salida de
mayor
Daños severos.
temporal (> 1dia)
Interrupcion
localizada
temporal
Daños
lesion menor (sin
importantes.
incapacidad) Efecto menor Local 2 BAJO BAJO MEDIO MEDIO MEDIO
Interrupcion
C
breve
Molestia
Daños leves, No
rendimiento
D E C
laboral
Se instalan en los tableros electricos protecciones diferenciales

Nivel de
Riesgo
MEDIO Los cortacircuitos estan diseñados para su disparo efectivo

Se verifica que todas las conexiones cumplan con la norma
Incendios Electricidad Estatica Aparatos electricos en general

Riesgo a Evaluar:
6 FRECUENCIA
E D C B A
veces al año en la
mes en la empresa
empresa
Daño grave en la
regional
CONSECUENCIAS

contaminacion
parcial o Salida de
mayor
Daños severos.
temporal (> 1dia)
Interrupcion
localizada
temporal
Daños
lesion menor (sin
importantes.
incapacidad) Efecto menor Local 2 BAJO BAJO MEDIO MEDIO MEDIO
Interrupcion
C
breve
Molestia
Daños leves, No
rendimiento
D E C
laboral
Se instalan en los tableros electricos protecciones diferenciales

Nivel de
Riesgo
MEDIO las tierras estan debidamente conectadas y verificadas

Incendios Equipos defectuosos
Riesgo a Evaluar: Equipos Electronicos FUENTE
EVENTO O EFECTO FACTOR DE RIESGO
7 FRECUENCIA
E D C B A
veces al año en la
mes en la empresa
empresa
Daño grave en la
regional

CONSECUENCIAS
contaminacion
parcial o Salida de
mayor
Daños severos.
temporal (> 1dia)
Interrupcion
localizada
temporal
Daños
breve
Molestia
Daños leves, No
rendimiento
D E C
laboral D
Se verificara la seguridad del equipo a la hora de su instalacion ademas de que las conexiones sean las
Nivel de
Riesgo
BAJO adecuadas
Daño de equipos electronicos, muertes por

Rayos Descargas Atmosfericas
Riesgo a Evaluar: descarga
FACTOR DE RIESGO FUENTE
EVENTO O EFECTO
8 FRECUENCIA
E D C B A
veces al año en la
mes en la empresa
empresa
Daño grave en la
regional
CONSECUENCIAS

contaminacion
parcial o Salida de
mayor
Daños severos.
incapacidad Interrupcion Contaminacion Regional
temporal (> 1dia) temporal localizada
3 BAJO MEDIO MEDIO MEDIO ALTO
D
D
Daños
breve
Molestia
E
laboral D
No se instala sistema de apantallamiento teniendo como soporte la realizacion de analisis contra rayos
Nivel de
Riesgo
MEDIO se realiza analisis de malla a tierra

Exceso de carga sobre conductores y
Sobrecargas Mal manejo de instalaciones
Riesgo a Evaluar: aparatos de conexion
EVENTO O EFECTO
9 FRECUENCIA
E D C B A
veces al año en la
mes en la empresa
empresa
Daño grave en la
regional
CONSECUENCIAS

contaminacion
parcial o Salida de
mayor
Daños severos.
temporal (> 1dia)
Interrupcion
localizada
temporal
Daños
Interrupcion
Efecto menor 2 BAJO BAJO MEDIO MEDIO MEDIO
incapacidad) D
breve D
Molestia
E
laboral D
Se capacita al personal de la tienda para el uso adecuado de los elementos de conexión

Nivel de
Riesgo
BAJO Se realiza analisis de cada conductor para elegir el adecuado en cada uno de los circuitos
Daños en equipos electrónicos, muertes Descargas atmosfericas, errores de conexión y violación

Tensión de Contacto
Riesgo a Evaluar: por descargas de distancias de seguridad
FACTOR DE RIESGO
EVENTO O EFECTO FUENTE
10 FRECUENCIA
E D C B A
veces al año en la
mes en la empresa
empresa
Daño grave en la
regional
CONSECUENCIAS

contaminacion
parcial o Salida de
mayor
Daños severos.
temporal (> 1dia)
Interrupcion
localizada
temporal
Daños
Efecto menor
C
2 BAJO BAJO MEDIO MEDIO MEDIO
breve C
Molestia
E
laboral
Se realiza analisis de proteccion contra descargas

Nivel de
Riesgo
MEDIO Se realiza capacitacion del personal a cerca de las distancias de seguridad para evitar accidentes
Daños en equipos electrónicos, muertes Descargas atmosfericas, errores de conexión y violación
Tensión de Paso
Riesgo a Evaluar: por descargas de distancias de seguridad
EVENTO O EFECTO
11 FRECUENCIA
E D C B A
veces al año en la
mes en la empresa
empresa
Daño grave en la
una o mas
infraestructura. Contaminacion
muertes
Interrrupcion irreparable
regional
CONSECUENCIAS

contaminacion
parcial o Salida de
mayor
Daños severos.
temporal (> 1dia)
Interrupcion
localizada
temporal
Daños
Efecto menor
C
2 BAJO BAJO MEDIO MEDIO MEDIO
breve C
Molestia
E
laboral D
Se realiza analisis de proteccion contra descargas

Nivel de
Riesgo
MEDIO Se realiza capacitacion del personal a cerca de las distancias de seguridad para evitar accidentes
4.5.5 Decisiones y acciones para controlar el riesgo
4.5.6 Medidas a tomar en situaciones de Alto Riesgo

En circunstancias que se evidencie ALTO RIESGO o PELIGRO INMINENTE para las personas, se
debe interrumpir el funcionamiento de la instalación eléctrica, excepto en aeropuertos, áreas
críticas de centros de atención médica o cuando la interrupción conlleve a un riesgo mayor; caso
en el cual se deben tomar otras medidas de seguridad, tendientes a minimizar el riesgo.
En estas situaciones, la persona calificada que tenga conocimiento del hecho, debe informar y
solicitar a la autoridad competente que se adopten medidas provisionales que mitiguen el riesgo,
dándole el apoyo técnico que esté a su alcance; la autoridad que haya recibido el reporte debe
comunicarse en el menor tiempo posible con el responsable de la operación de la instalación
eléctrica, para que realice los ajustes requeridos y llévela instalación a las condiciones
reglamentarias; de no realizarse dichos ajustes, se debe informar inmediatamente al organismo de
control y vigilancia, quien tomará la medidas pertinentes.
4.6 Análisis de Nivel de Tensión.
En este proyecto la conexión se hará en el nivel de tensión 1 para suplir la alimentación del
supermercado
Tensión secundaria fase-fase 220 V
Tensión secundaria fase-neutro 127 V
4.7 Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar que en espacios destinados a

actividades rutinarias de las personas, no se superen los límites de exposición
definidos en la Tabla 14.1 del RETIE.
4.7.1 Cálculo de Campos Electromagnéticos

El campo electromagnético es una alteración del espacio que hace que en las cargas eléctricas en
movimiento (corrientes) se genere una fuerza proporcional a su velocidad y a su carga. También se
le conoce como magnetostático debido a que su intensidad en un punto no depende del tiempo. En
teoría, se debería hablar siempre de intensidad de campo magnético, pero en la práctica se toma
la densidad de flujo magnético, que se representa con la letra B y se mide en teslas
(el gauss ya no se toma como unidad oficial), la cual tiene la siguiente equivalencia:
4.7.2 Valores Límites de Exposición a Campos Electromagnéticos
Las personas que por sus actividades están expuestas a campos electromagnéticos o el público en
general, no debe ser sometido a campos que superen los valores establecidos en la Tabla 14.1 del
RETIE dada a continuación.
Nota: La población expuesta ocupacionalmente consiste de adultos que generalmente están
expuestos a campos electromagnéticos bajo condiciones conocidas y que son entrenados para
estar conscientes del riesgo potencial y para tomar las protecciones adecuadas. En contraste, el
público en general comprende individuos de todas las edades y de estados de salud variables, y
puede incluir grupos o individuos particularmente susceptibles. En muchos casos no están
conscientes de sus exposición a los CEM.”
TIPO DE EXPOSICIÓN INTENSIDAD DE DENSIDAD DE FLUJO

Exposición ocupacional en un día de trabajo
deocho horas. 8,3 1000
Exposición del público en general hasta ocho 4,16 200
4.7.3 Cálculo y medición de los Campos Electromagnéticos

Los diseños de líneas o subestaciones de tensión superior a 57,5 kV, en zonas donde se tengan
en las cercanías edificaciones ya construidas, deben incluir un análisis del campo
electromagnético en los lugares donde se vaya a tener la presencia de personas.
Los diseños de edificaciones aledañas a las zonas de servidumbre, deben incluir memorias de
cálculo de campos electromagnéticos que se puedan presentar en cada piso. Para este efecto, el
propietario u operador de la línea o subestación debe entregar al diseñador o al propietario del
proyecto los máximos valores de tensión y corriente. La medición siempre debe hacerse a un metro
de altura del piso donde esté ubicada la persona (lugar de trabajo) o domicilio.
En el caso de líneas de transmisión el campo electromagnético se debe medir en la zona de
servidumbre en sentido transversal al eje de la misma; el valor de exposición al público en general
se tomará como el máximo que se registre en el límite exterior de la zona de servidumbre.
Para redes de distribución y uso final, el valor de exposición al público debe medirse a partir de las
distancias de seguridad, donde se tenga la posibilidad de permanencia prolongada de personas
(hasta 8 horas) o en zonas de amplia circulación del público.
Para lugares de trabajo se debe medir en el lugar asignado por la empresa para cumplir el horario
habitual del trabajador.
4.8 Cálculo del transformador incluyendo los efectos de los armónicos y el factor de
potencia en las cargas
Para este proyecto no aplica este ítem.
4.9 Calculo de puesta a tierra y estudio de resistividad.

El principal objetivo de un sistema de puesta a tierra es brindar seguridad a las personas y
protección a las instalaciones eléctricas. Los dos fenómenos más relevantes son los rayos y las
fallas, debido a que pueden crear grandes circulaciones de corriente y generar diferencias de
potencial peligrosas. Es importante anotar que estos dos fenómenos son externos a las
instalaciones y el suelo se convierte en la única trayectoria de retorno de fuentes.
La tarea de los sistemas de puesta a tierra es asegurar, bajo la influencia de estos fenómenos, una
trayectoria para la corriente hacia el suelo, mientras se mantienen las diferencias de potencial entre
los diferentes puntos de la instalación en niveles lo más bajos posibles.
El segundo objetivo de un sistema de puesta a tierra es establecer una tensión de referencia

común y contribuir a mitigar las perturbaciones en las instalaciones eléctricas.
Estimaciones basadas en la clasificación del suelo conducen sólo a valores gruesamente
aproximados de la resistividad. Por tanto, es necesario tomar mediciones directamente en
el sitio donde quedará ubicada la puesta a tierra.
Para realizar la medición de la resistividad del terreno se utilizó el método de wenner, el cual está
referenciado por el RETIE. En la figura 1, Se expone la disposición del montaje utilizado para su
medición.
Figura 1. Esquema de medición de resistividad aparente.

4.9.1 Medida de la resistividad del terreno.
Se realizaron las mediciones de resistividad del suelo y/o la resistencia de la puesta a tierra, las
cuales son fundamentales para el diseño del sistema de puesta a tierra.
Lugar de medición: Subestación Proyectada
Dirección del predio: Calle 17 10 33 urbanización Opalo local A4
Estado superficial del terreno: Húmedo: _X Seco:
Equipo Utilizado: ERASMUS ERT 100
Método utilizado: Wenner
Las mediciones de resistividad fueron realizadas el 21 de Diciembre con el telurometro

MI2088
Las medidas se realizaron en los ejes X y Y, a 1 y 2 metros respectivamente con el fin de

establecer un promedio estadístico de resistividad.
Para calcular el valor de la resistividad del terreno necesario para el diseño de un sistema de
puesta a tierra existen métodos donde se supone que el terreno es de una sola capa o de n capas.
Se considera que el modelamiento del suelo como homogéneo es adecuado cuando los diversos
valores medidos no se apartan en más de un 30% del valor máximo. Cuando se aplica el modelo
unicapa, se asume que el terreno es homogéneo es por tanto que se requiere un único valor de
resistividad, en este caso la metodología BOX-COX es aplicable, porque permite calcular un solo
valor de resistividad con una probabilidad del 70%. Este modelo propuesto es el que se supone en
la metodología de cálculo propuesta por la norma ANSI/IEEE 80.
Metodo de Box - Cox

N° a(m) Rx(Ω) Ry(Ω) ρx(Ω.m) ρy(Ω.m) ρi(Ω.m) Xi =ln(ρi) (Xi-X)^2
1 1 28.456 26.57 178.79 166.94 172.87 5.15 0.1048
2 2 7.448 6.95 93.59 87.34 90.47 4.50 0.1048
Suma 263.33 9.66 0.21
Promedio 131.67 4.83 0.10
Desviacion estandar 58.27 0.00
Resistividad Con el 70% (Ω.m) 125.1
Nota: Todos los valores obtenidos con el Método de Werner se usan como conjunto de datos para
estimar el valor de la resistividad utilizando la metodología Box- Cox.
4.9.2 Modelo de suelo de dos capas.
Es una representación muy exacta de las condiciones reales del suelo, y consiste en una capa
superior de profundidad finita y con resistividad diferente a la de la capa más baja de espesor
infinito.
ρ1 172.87 Ω-m Resistividad de la primera capa

ρ2 90.47 Ω-m Resistividad de la segunda capa
ρ2/ρ1 0.52
a/h 2.03 Según grafica de Sunde
ρa 172.87 Ω.m Resistividad aparente por sunde
a 1.00 m Distancias entre electrodos
hs 0.49 m Espesor de la capa superficial
ρa/ρ1 1.00 Según grafica de Sunde
En muchos casos, la representación de un electrodo de tierra basado en un modelo equivalente

de dos capas es suficiente para diseñar un sistema seguro de puesta a tierra. Un modelo de suelo
de dos capas puede aproximarse empleando el método gráfico de Sunde. La gráfica de la
siguiente figura está basada en los datos de prueba de Wenner.
4.9.3 Diseño de la Malla de Puesta a Tierra para la instalación.

La instalación estará provista de una instalación de puesta a tierra, con objeto de limitar las
tensiones de defecto que se pueden originar en la propia instalación. Esta instalación
deberá asegurar la descarga a tierra de la intensidad de defecto, contribuyendo a la
eliminación del riesgo eléctrico debido a la aparición de tensiones peligrosas de paso y
contacto, con las masas eventualmente puestas en tensión.
Se selecciona el 100% de la corriente de la falla monofásica en el primario que es lo drenado por
la malla.
Io = 7760 A
PARAMETROS COMUNES
Resistividad del suelo 125 Ohmios
Resistividad del Favigel 0.8 Ohmios-Metro
Corriente de descarga 7.7 kAmperios
Resistividad superficial del terreno ρs 7000 Ohmios-metro
Altura de la capa superficial 0.49 Metros
Tiempo de exposición a la falla o descarga 150 Milisegundos
Conductor bajante 0.01063 Metros
CALCULO DE TENSIONES DE CONTACTO MAXIMA PROBABLE

Resistividad del terreno 125 Ohmios-m
Resistencia del cuerpo humano 1,000 Ohmios
Corriente de calculo: La mayor entre falla o descarga de los DPS 8 kAmp
Frente de onda para I descarga 43.5 kAmp es 100kAmp/µSeg 513 kAmp/µSeg
Tensión probable entre mano y bajante, ver Figura 5.7.1.5 746 Voltios
CALCULO DE TENSIONES DE CONTACTO MAXIMA POSIBLE

Resistividad superficial del terreno ρs 7,000 Ohmios-metro
Altura de la capa superficial 0.49 Metros
Cs Factor de afectacion por la resistividad superficial 0.92
Tiempo de exposición a la falla 150 Milisegundos
Tensión de Contacto maxima MANO-MANO 300 Voltios
Tensión de Contacto maxima MANO-PIE 3,185 Voltios
Verificación CUMPLE
CUADRO RESUMEN DE RESULTADOS

Tensión de Contacto Tensión de Contacto Acción de Mitigación.
Verificacion Tensión de Elevacion
Valor de la Mano-Pie máxima de Bucle Mano-pie Si GPR < Tension
de Verificación de Accion de Paso a 1 del Potencial
DESCRIPCION resistencia admisible calculada a Probable. No esta en Verificación Contacto máxima
cumplimiento cumplimiento mitigación Metro de de Tierra.
calculada 1 metro de función del tipo de probable NO requiere
con RETIE separación GPR
separacion. kVolt electrodo. kVoltios Malla
Dos Varillas sin tierra artificial 4.88 Cumple 3,185 746.00 CUMPLE NO NECESITA (100,654) CUMPLE 18,788 HAGA MALLA
Dos varillas con tierra artificial -0.53 Cumple 3,185 746.00 CUMPLE NO NECESITA 119,442 CUMPLE (2,041) SI CUMPLE
Contrapeso sin tierra artificial 47.14 No cumple 3,185 746.00 CUMPLE NO NECESITA 164,718 NO CUMPLE 181,489 HAGA MALLA
Contrapeso con tierra artificial 37.87 No cumple 3,185 746.00 CUMPLE NO NECESITA 16,771 NO CUMPLE 145,800 HAGA MALLA
Fleje 30.18 No cumple 3,185 746.00 CUMPLE NO NECESITA 29,760 NO CUMPLE 116,193 HAGA MALLA
Una Varilla con tierra artificial 37.28 No cumple 3,185 746.00 CUMPLE NO NECESITA 47,115 NO CUMPLE 143,528 HAGA MALLA
Una varilla sin tierra artificial 44.79 No cumple 3,185 746.00 CUMPLE NO NECESITA 125,327 NO CUMPLE 172,442 HAGA MALLA
Anillo 51.45 No cumple 3,185 746.00 CUMPLE NO NECESITA 33,365 NO CUMPLE 198,083 HAGA MALLA
NOTA: Para que se cumpla la condicion de tensión de contacto, el bajante no puede estar expuesto. Si está expuesto se deberá cubrir con aislamiento para 15 kV
CALCULO DEL VALOR DE LA RESISTENCIA DE DOS VARILLAS INTERCONECTADAS
Resistividad del suelo 125 Ohmios-Metro
Longitud del contrapeso de interconexion 2 Metros
Longitud de las varillas 2.400 Metros
Calibre del Conductor 0.01063 Metros
Resistencia mutua calculada 10.16 Ohmios
Resistencia equivalente calculada sin tierra artificial 4.88 Ohmios
Resistencia calculada con tierra artificial -0.53
Según los resultados anteriores, se deben instalar dos varillas interconectadas, dejando 2m en el
contrapeso de interconexión, de igual manera, se recomienda proponer un tratamiento al terreno,
para que se puedan mejorar las medidas de resistividad.
Para realizar el tratamiento es necesario utilizar productos de buenas cualidades hidroscopicas,
como Electrigel, Favigel o similar, que permitirán, según los fabricantes, una disminución de hasta
un 90% de la resistencia de la malla de puesta a tierra; teniendo en cuenta el tratamiento que se le
deberá dar al terreno, se asumirá un tratamiento con un mejora de un 70% sobre la resistividad
promedio del terreno, no se llevara al límite del 90%, según los fabricantes de estas soluciones,
porque llegar a estos valores, dependerá mucho de la mezcla y la cantidad de tratamiento que se
vaya a utilizar con el suelo natural, considerando un pequeño margen de seguridad, consideramos
que asumir un 70% en la disminución de la resistividad del terreno, es un valor adecuado con el
cual desarrollaremos nuestros cálculos.
4.10 Calculo Económico de Conductores, teniendo en cuenta todos los factores de

perdidas, las cargas resultantes y los costos de la energía
Para combinar los costos iniciales de compra e instalación con los costos de pérdidas de energía
que surgen durante la vida económica de un conductor eléctrico, es necesario expresarlos en
valores económicos comparables, que son los valores que se refieren al mismo punto en el tiempo.
Es sabido que, cuanto menor la sección nominal de un conductor eléctrico, menor es su costo
inicial de adquisición e instalación y mayor es su costo operativo durante su vida útil.
Multiplicándose el valor obtenido en las perdidas de energía por efecto joule por el precio del Wh
cobrado por la distribuidora de energía (o calculado para la fuente de generación propia), se
obtiene el costo de la pérdida de energía (operativa) del conductor eléctrico.
Para calcular el valor presente del costo de las perdidas es necesario elegir valores apropiados al
futuro desarrollo de la carga, aumentos anuales del precio de kWh y una tasa de descuento anual
durante la vida económica del cable, que podría ser de 15 años o más.
Una ventaja adicional del dimensionamiento de un conductor por el criterio económico, es que
habrá un aumento de su vida útil, debido al hecho de que el cable trabaja a menores temperaturas.
Además, el conductor presentará un mejor comportamiento en relación a las corrientes de
sobrecarga y cortocircuito.
Años de Vida Útil 15

Precio KWh 536.86
Tasa de interés Anual 0.05
Horas diarias de utilización de la Carga 7
Días anuales de utilización de la Carga 220
Dimensionamiento Técnico
ACOMETIDA Valor Acometida Longitud voltaje Carga In (100%) Calibre R Perdida Perdida Anual Costo anual Costo a 15 Años Valor total
T-GENERAL $ 2,367,792.00 42 m 220 V 35.00 KVA 91.85 A 2 0.532 o/km 4.04 KW 2488.31 KW $ 1,335,874 $ 31,603,419 $ 33,971,211
Dimensionamiento Económico
SIGUIENTE CALIBRE
Cambiar
FASES ACOMETIDA Valor Acometida Longitud voltaje Carga In (100%) Calibre R Perdida Perdida Anual Costo anual Costo a 15 Años Valor total
Acometida
1/0 T-GENERAL $ 3,677,520.00 42 m 220 V 35.00 KVA 91.85 A 1/0 0.334 o/km 2.54 KW 1562.21 KW $ 838,687.57 $ 19,841,244.34 $ 23,518,764.34 SI
En las tablas anteriores se observa que el costo inicial de instalar una acometida de calibre 1/0
(resultado del dimensionamiento económico), es mayor que instalar una acometida de calibre 2
(resultado del dimensionamiento técnico).
El costo de pérdidas por efecto Joule por instalar una acometida de calibre 1/0 es menor que
instalar una acometida de calibre 2 en un periodo proyectado de 15 años.
Al comparar los costos totales, la acometida dimensionada por el criterio económico tiene un costo
total inferior que la acometida dimensionada por el criterio técnico.
4.11 Verificación de los conductores teniendo en cuenta el tiempo de disparo de los

interruptores, la corriente de cortocircuito de la red y la capacidad de corriente del
conductor da acuerdo con la norma IEC60909, IEEE 242, capitulo 9 o equivalente.
4.11.1 Sección mínima del conductor de B.T
Cuando se presenta una falla, se presentan corrientes elevadas que son múltiplos de varias
veces la capacidad de transporte de corriente del conductor y en ese caso, el paso de
corriente calienta los conductores y puede llegar a deteriorar el aislamiento en un corto
periodo y a causar un incendio si la falla no es aislada prontamente por el interruptor o por el
fusible. Adicionalmente la corriente de cortocircuito en instalaciones industriales o
comerciales, tiene a ser asimétrica, principalmente en los primeros ciclos. De acuerdo con el
Boletín Técnico de Centelsa junio 2013, se tiene:
Se tiene previsto que el tiempo de disparo de la protección principal del transformador, debe
sucederse antes de los 10 milisegundos (0.010 seg.).
La sección mínima de los conductores de BT, está definida por la corriente de corto circuito de BT
CONDUCTORES Icc DE CORTOCIRCUITO TIEMPO DE DESPEJE CONSTANTE DEL SECCION MINIMA TRANSVERSAL DEL SECCION TRANSVERSAL
TABLERO CALIBRE CUMPLE
POR FASE (A) DE LA FALLA (s) MATERIAL K (COBRE) CONDUCTOR CALCULADO mm2 DEL CONDUCTOR mm2
TABLERO GENERAL 2 1 4360 0.15 115 14.68 33.62 SI
4.12 Cálculo y coordinación de protecciones de fase y tierra bajo los parámetros de la

norma IEC 60909 de 2001.
El cálculo de coordinación de protecciones se calcula a través de programa ECODIAL ADVANCE

CALCULATION 4.8, y a partir de los datos suministrados por el operador de red, se consideran las
condiciones del sistema eléctrico de la zona para realizar una coordinación secuencial y oportuna
de las protecciones eléctricas de la edificación. A partir de la simulación del sistema eléctrico que
se tendrá en el sitio, se evidencian los resultados por parte del programa:
Curvas de coordinación
Corriente de Cortocircuito MT: 7,17 kA (Dada por CHEC S.A E.S.P)

Corriente de Cortocircuito BT 4360 A
Diagrama de selectividad para unidad condensadora y QA
0 en Normal modo de explotación
unidad condensadora : iC60N - C - 20 A
QA 0 : NSX100F - Micrologic 5.2 A - 100 A
estado de la Discriminación : Selectividad total
__ Transformador / Curva de utilidad __ curva daños __ curva inrush
Ib Ik3Máx Ik2mín Ief

13A 3,00 kA 1,38 kA 1,17 kA
unidad condensadora QA 0
Gama Acti9 iC60 Compact NSX
Tecnología Designación / iC60N NSX100F
fusible
Disyuntor / fusible del 20 100
circuito
Unidad de disparo C Micrologic 5.2 A
Viaje de los aparatos 20 100
Ajustes de retardo largo
Ir (A) 20 94
Tr (s) 0 16
Ajustes de retardo corto
Isd (A) 160 940
Tsd (s) 0 0,4
disparo instantáneo
Ii (A) OFF 1500
Diagrama de selectividad para cuarto frío y QA 0 en
Normal modo de explotación
cuarto frío : iC60N - C - 20 A

1A 2,60 kA 1,38 kA 1,17 kA
cuarto frío QA 0
fusible
circuito
Ir (A) 20 94
Tr (s) 0 16
Isd (A) 160 940
Tsd (s) 0 0,4
Ii (A) OFF 1500
Diagrama de selectividad para alimentación UPS y QA 0
en Normal modo de explotación
alimentación UPS : iC60N - C - 32 A

13A 2,60 kA 1,38 kA 1,17 kA
alimentación UPS QA 0
fusible
circuito
Ir (A) 32 94
Tr (s) 0 16
Isd (A) 256 940
Tsd (s) 0 0,4
Ii (A) OFF 1500
Diagrama de selectividad para congelador pollo y QA 0 en
Normal modo de explotación
congelador pollo : iC60N - C - 20 A

7A 2,60 kA 1,38 kA 1,17 kA
congelador pollo QA 0
fusible
circuito
Ir (A) 20 94
Tr (s) 0 16
Isd (A) 160 940
Tsd (s) 0 0,4
Ii (A) OFF 1500
4.13 Calculo de canalizaciones (tubo, ductos, canaletas, electro ductos) y volumen de
encerramientos (cajas, tableros, conduletas etc)
4.13.1 Elección de la canalización de BT
En los numerales 20.3 Bandejas portacables, 20.6 Tubos o tuberías, 20.6.2 Canaletas, 20.6.3
Canalizaciones eléctricas prefabricadas o electro ductos del Reglamento Técnico de Instalaciones
Eléctricas- Retie 2013, se especifican los requisitos exigidos para cada uno de estos productos
para la adecuada instalación Y funcionamiento de las instalaciones eléctricas.
Se debe tener en cuenta para bandejas portacables el volumen de llenado de la bandeja no debe
superar el 40% para cables de potencia y control y el 50% para cables de instrumentación.
Para la red de baja tensión subterránea se realizará el ingreso desde el punto de conexión hasta
el tablero general en cable 2 Cu en tubo de 3” de PVC.
Ocupacion de ductos
Cable Monopolar
Diametro* Area por cable Total Grupo
N° Calibre Aislante Cantidad mm mm2 mm2
1 4 10.46 85.93 343.73
2 1 10.46 85.93 85.93
3 0 4.60 16.62 0.00
4 0 4.60 16.62 0.00
5 0 4.60 16.62 0.00
Area Total 429.66 mm2
Tipo de Ducto:
Diametro:
Pulgadas
Diametro** 72.7 mm
Diámetro mínimo recomendado Area Total 4151.06 mm2
1 1/2 "
Max. Ocupacion 40.00% Ocupación 10.35%
Como se puede observar en el cuadro anterior, el mínimo diámetro sugerido es de 1 1/2” para este
tipo de cables y según los recorridos a realizar, sin embargo y teniendo en cuenta la norma técnica
manejada por CHEC, se realizara el ingreso hasta el tablero general en 2 tubos de 3” de PVC
rígido con lo que se obtiene una ocupación del 10.3%.
Configuración cable Diámetro
sección UN # CABLES/(CTO) Área total (mm^2) CALCULO DE BANDEJA SEGÚN CONFIGURACION
THHN/THWN-2 (mm)
3x12 12.8 128.68 mm^2 0.00
3x10 14.9 174.37 mm^2 0.00 ELECCION BANDEJA
4x12 14.9 174.37 mm^2 0.00 K= 1.4 apilamiento
4x10 16.4 211.24 mm^2 0.00 e(%)= 30 reserva para ampliaciones
4x8 16.1 203.58 mm^2 0.00

4x6 18.55 270.26 mm^2 0.00
SecBand(mm^2)= 1170.6 ocupación conductores
14 2.91 6.65 mm^2 0.00

12 3.38 8.97 mm^2 0.00
10 4.24 14.12 mm^2 0.00
8 5.47 23.50 mm^2 0.00
6 6.39 32.07 mm^2 2 64.14
4 8.13 51.91 mm^2 0.00
BANDEJA
2 9.6 72.38 mm^2 8 579.06 60
1 11.05 95.90 mm^2 0.00 PROYECTADA
1/0 12.03 113.66 mm^2 0.00
2/0 13.12 135.19 mm^2 0.00
3/0 14.35 161.73 mm^2 0.00 CONVENCION
4/0 15.74 194.58 mm^2 0.00 Espacios Editables
250 17.86 250.53 mm^2 0.00
300 19.22 290.13 mm^2 0.00
350 20.46 328.78 mm^2 0.00
400 21.61 366.77 mm^2 0.00
500 23.73 442.27 mm^2 0.00
600 26.30 543.25 mm^2 0.00
TOTAL 643.20
CONFIGURACION DE BANDEJAS
bandeja d (útil) h (útil) un SecBand un
60 50 55 mm 2750 mm^2
100 90 55 mm 4950 mm^2
150 140 55 mm 7700 mm^2
200 190 55 mm 10450 mm^2
300 290 55 mm 15950 mm^2
400 390 55 mm 21450 mm^2
500 490 55 mm 26950 mm^2
600 590 55 mm 32450 mm^2
La bandeja que llega al tablero general de transferencias, llevará una acometida 3Fx (2)+1Nx
(2)+1Tx (2) que viene desde el punto de conexión y otra acometida 3Fx (2)+1Nx (2)+1Tx (2) que
viene desde el generador. La bandeja proyectada es de 60, sin embargo se instalara una de 100.
4.14 Cálculos de Perdidas de energía teniendo en cuenta los efectos de armónicos y factor
de potencia
4.14.1 Pérdida en conductor de cobre para BT
P pérdidas = √3 x L x I² x R x 10¯³
Corriente de Calibre conductor

PERDIDAS Longitud (m) Resistencia Conductor (ohm/km) Pérdidas de Energía (Km)
fase (A) (AWG)
TABLERO GENERAL 42 94.1 2 0.532 o/km 0.342689499
4.15 Calculo de Regulación de BT
Calculo de regulación y pérdidas de potencia en BT
TABLERO GENERAL SUPERMERCADO
Fases: 3 Supermercado VIVIOMAS
Interruptor principal 3Φ [A]: Ubicación: Cuarto Técnico

Longitud Caida de Corriente % Numero de
Alimentacion
Acometida Voltaje de fase Regulacion Circuitos
42 2.56 90.8 2.02% 63 3Fx(2)+1Nx(2)+1Tx(2)

Potencia Longitud % Regulación
Carga Conectada Amperios [A] Conductor Zef % Regulación No.
[W] Circuito Acomulada
RESERVA EQUIPADA 0 0.0 12 40 5.4 0.00% 2.02% 1
ILUMINACIÓN ZONA DE VENTAS CTO 2 990 9.0 12 44 5.4 2.45% 4.47% 2
ILUMINACIÓN BODEGA 57.2 0.5 12 20 5.4 0.10% 2.12% 4
ILUMINACION ZONA ADMINISTRATIVA 231 2.1 12 6 5.4 0.12% 2.14% 5
ILUMINACION DE EMERGENCIA 110.9 1.0 12 45 5.4 0.44% 2.46% 6
ILUMINACIÓN FRUTAS Y VERDURAS 300 2.7 12 15 5.4 0.40% 2.42% 7
8
Cuarto Frio 2000 x 2000 350 1.7 12 20 5.4 0.16% 2.18%
9
10
Venecia Media congelacion (pollo)1910 1500 7.2 12 12 5.4 0.42% 2.44%
11
12
Refrigeración Cerdo - Refrigeración pollo 700 6.7 12 17 5.4 0.56% 2.58%
13
14
Nevera Carnes Frias mural palermo 3pv 2080 400 1.9 12 14 5.4 0.13% 2.15%
15
16
Carnes frías - Lacteos 4pv 2650 500 4.8 12 19 5.4 0.45% 2.46%
17
18
Cuarto Frio 2500 x 2000 350 1.7 12 22 5.4 0.18% 2.20%
19
20
Nevera Fruver mural palermo abierto 2500 150 1.4 12 8 5.4 0.06% 2.07%
21
CONGELADOR 410 7.5 12 17 5.4 1.24% 3.26% 22
CONGELADOR 410 7.5 12 17 5.4 1.24% 3.26% 23
CONGELADOR PISO 410 7.5 12 17 5.4 1.24% 3.26% 24
SIERRA-MOLINO 300 5.5 12 18 5.4 0.96% 2.98% 25
HIDROLAVADORA 180 1.6 12 27 5.4 0.43% 2.45% 26
COMPUTADOR ADMON Y BODEGA 180 3.3 12 17 5.4 0.54% 2.56% 27
ILUMINACIÓN EXTERIOR 300 2.7 12 17 5.4 0.45% 2.47% 28
TOMAS CAJAS 180 6.5 12 27 5.4 1.73% 3.75% 29
TOMAS CAJAS 180 6.5 12 27 5.4 1.73% 3.75% 30
CAFETERIA - MICROONDAS 180 1.6 12 7 5.4 0.11% 2.13% 31
32
Extractor 1 hp 746 3.6 12 20 5.4 0.35% 2.37%
33
34
Unidad condensadora de 1,5 hp 1119 5.4 12 19 5.4 0.50% 2.52%
35
36
37
38
39
40
Unidad condensadora de 3,5 hp (items 9 y 10) 2611 8.6 12 20 5.4 0.73% 2.74% 41
42
43
Unidad condensadora de 3,5 hp (items 9 y 10) 2611 8.6 12 20 5.4 0.73% 2.74% 44
45
46
Unidad condensadora aire acondicionado 3198 15.4 12 32 5.4 2.41% 4.42%
47
48
Unidad condensadora aire acondicionado 3198 15.4 12 32 5.4 2.41% 4.42%
49
VENTILADOR 180 3.3 12 28 5.4 0.90% 2.91% 50
EXTINTOR 180 8.2 12 36 5.4 2.88% 4.90% 51
52
TABLERO UPS 3620 17.4 8 6 2.2 0.21% 2.22%
53
54
ALIMENTACIÓN UPS 2700 13.0 8 6 2.2 0.15% 2.17%
55
TIMBRE 180 1.6 12 44 5.4 2.45% 4.47% 56
57
Extractor 1 hp 746 3.6 12 22 5.4 0.39% 2.40%
58
Potencia Longitud % % Regulación
Carga Conectada Amperios [A] Conductor Zef No.
[W] Circuito Regulación Acomulada
PUNTO REGULADO CHECK OUT 180 6.5 12 27 5.4 1.73% 3.90% 1
PUNTO REGULADO CHECK OUT 180 6.5 12 27 5.4 1.73% 3.90% 2
COMPUTADOR ADMINISTRACIÓN 180 1.6 12 5 5.4 0.08% 2.25% 3
CAJA FUERTE 180 1.6 12 7 5.4 0.11% 2.28% 4
PANEL DE ALARMA 180 1.6 12 4 5.4 0.06% 2.24% 5
SERVIDOR 700 6.4 12 4 5.4 0.25% 2.42% 6
BALANZA 1 - BALANZA 2 200 3.6 12 15 5.4 0.53% 2.70% 7
COMPUTADOR BODEGA 180 1.6 12 17 5.4 0.27% 2.44% 8
MONITOR Y TV 180 3.3 12 5 5.4 0.16% 2.33% 9
4.16 Clasificación de Áreas
El Código Eléctrico Colombiano NTC 2050 en su sección 500-3 literal a) especifica que “Los
lugares se deben clasificar dependiendo las propiedades de los vapores, líquidos o gases
inflamables y los polvos o fibras combustibles que puedan haber en ellos y por la posibilidad de
que produzcan concentraciones o cantidades inflamables o combustibles”. Se deben tener en
cuenta la clasificación de los lugares como peligrosos, clasificados como Lugares CLASE I, II y III
de acuerdo con la sección 500 de la NTC 2050 (Primera actualización).
Con la distribución de zonas anterior podemos asegurar que en el proyecto no existen
clasificaciones de áreas como peligrosas.
4.17 Diagramas Unifilares

Este ítem se encuentra plasmado los planos eléctricos.
4.18 Especificaciones de construcción complementarias a los planos, incluyendo las de

tipo técnico de equipos y materiales y sus condiciones particulares
 Se especifica para la construcción que todos los materiales deberán ser nuevos y deben
tener certificación y aval por el RETIE o Cidet para su montaje.
 En este proyecto no hay especificaciones de construcción complementarias.
4.19 Establecer las distancias de seguridad requeridas
Las distancias de seguridad para este proyecto se regirán por las estipuladas en la tabla No. 13.1
del Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas - RETIE 2013.
Distancias de seguridad en zonas con construcciones
Las partes energizadas a las que el trabajador pueda estar expuesto, se deben poner en condición
de trabajo eléctricamente seguro antes de trabajar en o cerca de ellas, a menos que se demuestre
que desenergizar introduzca riesgos adicionales. Actualmente se han incrementado los accidentes
por arcos eléctricos, originados en cortocircuitos, fallas a tierra, contacto de herramientas con
partes energizadas, choque térmico, acumulación de polvos, pérdidas de aislamiento, depósitos de
material conductor o la ionización del medio. El arco genera radiación térmica hasta de 20000 °C,
presenta un aumento súbito de presión hasta de 30 t/m con niveles de ruido por encima de 120 dB
y expide vapores metálicos tóxicos por desintegración de productos. Se debe tomar como frontera
de protección contra arco eléctrico, para sistemas mayores a 50 voltios, la distancia a la cual la
energía incidente es igual a 5 J/cm2 (1,2 cal/cm2).
Para actividades tales como cambio de interruptores o partes de él, intervenciones sobre
transformadores de corriente, mantenimiento de barrajes, instalación y retiro de medidores,
apertura de condensadores, macro mediciones, medición de tensión y corriente, entre otras; deben
cumplirse procedimientos seguros como los establecidos en la NFPA 70 E o IEC 60364. En todo
caso se deben cumplir los siguientes requisitos:
 Realizar un análisis de riesgos donde se tenga en cuenta la tensión, la potencia de
cortocircuito y el tiempo de despeje de la falla, para definir la categoría del riesgo que
determina el elemento de protección a utilizar. El análisis de arco debe revisarse en
periodos no mayores a cinco años o cuando se realicen modificaciones mayores.
 Fijar etiquetas donde se indique el nivel de riesgo y el equipo requerido.
 Realizar una correcta señalización del área de trabajo y de las zonas aledañas a ésta.
 Tener un entrenamiento apropiado para trabajar en tensión, si es el caso.
 Tener un plano actualizado y aprobado por un profesional competente
 Usar equipos de protección personal certificados para el nivel de tensión y energía

incidente involucrados, los cuales no deben tener nivel de protección menor al establecido
en la Tabla 13.6 del RETIE.
Cumplir las distancias mínimas de aproximación a equipos energizados de las Tablas 13.7
y la Figura 13.4 del RETIE según corresponda, las cuales son adaptadas de la NFPA 70 e
IEEE 1584. Estas distancias son barreras que buscan prevenir lesiones al trabajador y son
básicas para la seguridad eléctrica
Límites de aproximación
4.20 Justificación técnica de desviación de la NTC 2050 cuando sea permitido, siempre y
cuando no comprometa la seguridad de las personas o de la instalación.
Para el desarrollo del presente documento no se tienen en cuenta desviaciones de la NTC 2050.
4.21 Los demás estudios que el tipo de instalación requiera para su correcta y segura
operación, tales como condiciones sísmicas, acústicas, mecánicas o térmicas.
El presente documento no posee estudios complementarios diferentes a los descritos en el
Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas – RETIE 2013 y el Código Eléctrico Colombiano
NTC 2050.
5 Anexos
5.1 Copia de Cédula de Ciudadanía
5.2 Copia de Tarjeta Profesional
El presente documento es presentado como un informe de diseño el cual hace referencia en

toda su extensión a los lineamientos y requerimientos técnicos y teóricos que exige el
Reglamento Técnico de Instalaciones eléctricas edición 2013, la Norma Técnica Colombiana
2050, entre otras, por lo que su contenido y posible modificación se basa en la reglamentación
que allí se presenta, por lo tanto está sujeto a las actualizaciones y modificaciones a las que los
estatutos sean sometidos.
ING. LUIS ANDRES OSORIO

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MEMORIAS DE CÁLCULO

PROYECTO SUPERMERCADO VIVOMÁS

DISEÑO DEL PROYECTO ELÉCTRICO

FECHA: ENERO DE 2021

2 Descripción Del Proyecto

El supermercado constará de un área aproximada de 430 metros cuadrados construidos. La

3.1 Memoria Descriptiva

El presente proyecto se ajusta a lo solicitado por el RETIE.

3.1.2 Objeto del proyecto

3.1.3 Alcance del proyecto

El presente proyecto incluirá el cálculo y el diseño de las instalaciones siguientes:

Información del promotor o Cliente

Nombre GRUPO GARCIA GOMEZ S.A.S

Nit o Cedula 901364302-1

Dirección CALLE 10 # 15-15 PEREIRA - RISARALDA

Información del Ingeniero Proyectista

Nombre de la Firma KONELEK soluciones de ingeniería

Nombre del proyectista Luis Andrés Osorio Rodríguez

En la siguiente tabla se incluye la localización geográfica del proyecto.

3.4 Circuitos Origen de MT

3.6 Protección General de Baja Tensión

Se elige una protección termo magnética tripolar de 3X100A.

INSTALACIÓN DE MEDIDA DIRECTA

4 Diseño de la instalación eléctrica

4.1 Análisis y Cuadros de Cargas Iniciales y Futuras, incluyendo análisis de factor de

4.1.1 Factor de Potencia

Mayor consumo de corriente.

Incremento de la facturación eléctrica por mayor consumo de corriente.

Beneficios por corregir el factor de potencia

Beneficios en los equipos:

Reducción de los costos por facturación eléctrica.

4.1.1 Dimensionamiento de cargas futuras y cuadro de cargas

La carga a considerar en este proyecto consiste en tomas, iluminación, unidades condensadoras,

Fases: 3 Supermercado VIVIOMAS

Interruptor principal 3Φ [A]: Ubicación: Cuarto Técnico

42 2.56 90.8 2.02% 63 3Fx(2)+1Nx(2)+1Tx(2)

Tipo de Tablero: General Corriente de interrupcion [KA]: 10

Voltaje de Tablero [V]: 220 Corriente de barras [A]: 200

Calibre: Aislante: Proteccion: Conductor x fase: Conduccion:

PRIMEROS 12000W ILUMINACION 100% 1,689.30 W

Potencia Carga por fase [W]

4.2 Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico.

Tensión secundaria 220/127 V

Si es necesaria la implementación de algún sistema para la protección de la edificación, se

4.5 Análisis Técnico de Mitigación de riesgo Eléctrico

4.5.1 Evaluación del nivel de riesgo

4.5.2 Criterios para determinar alto riesgo

incapacidad Daños mayores.

incapacidad Daños severos.

Instalacion realizada unicamente por personal calificado.

Corte de energía por OR Ausencia de Electricidad

incapacidad Daños mayores.

Descarga Electrica en Carcazas Contacto Indirecto Conexión de tableros electricos, Puestas a

incapacidad Daños mayores.

Marcacion adecuada de los tableros electricos

BAJO Adecuado manejo de las distancias de seguridad

incapacidad Daños mayores.

Se instalan en los tableros electricos protecciones diferenciales

MEDIO Los cortacircuitos estan diseñados para su disparo efectivo

Transformador / Curva de utilidad curva daños __ curva inrush

Transformador / Curva de utilidad curva daños __ curva inrush

Transformador / Curva de utilidad curva daños __ curva inrush

Transformador / Curva de utilidad curva daños __ curva inrush