Metodo Wilbur para Expo 2019

UNIVERSIDAD ANDINA NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ
FACULTADAD DE INGENIERÍAS Y CIENCIAS PURAS

ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL
CARATULA
ASIGNATURA: Diseño Sismo Resistente de Edificios.
TRABAJO
METODO WILBUR:
 Determinación de Cargas Muertas, vivas y reducidas.
 Aplicar el método estático equivalente para calcular la Fs en cada nivel.
DOCENTE: Ing. MGTR. Giovani A. Loza Cuentas
ELABORADO POR:
1:ABRAAM PINTO TITO
2: CRISPIN ANIBAL QUISPE OCHOA
3: MAYER FLEUR PACCOSONCCO TARIFA
4: DANTE FLORES HUMPIRI
5:YERSON BERNARD CAHUANA
6: Fidel Lucio, MAMANI MAMANI
CARRERA: Ingeniería Civil
GRUPO: 09
Juliaca, 11 de Julio de 2019.
INDICE
1 INTRODUCCIÓN ..................................................................................................................... 7
2 RESUMEN .............................................................................................................................. 8
3 OBJETIVOS ............................................................................................................................. 9
3.1 OBJETIVO GENERAL ....................................................................................................... 9
3.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS ................................................................................................ 9
4 MARCO TEÓRICO REFERENCIAL .......................................................................................... 10
4.1 CARACTERÍSTICAS SISMOTECTÓNICAS ........................................................................ 10
4.1.1 Proceso de subducción:....................................................................................... 10
4.1.2 Placa de Nazca: .................................................................................................... 10
4.1.3 Placa Sudamericana: ........................................................................................... 10
4.2 PLACAS TECTÓNICAS ................................................................................................... 10
4.3 FALLAS ......................................................................................................................... 11
4.3.1 Tipos de falla ....................................................................................................... 11
4.4 ORIGEN DE LOS SISMOS .............................................................................................. 12
4.4.1 SISMOS TECTÓNICOS ........................................................................................... 12
4.4.2 SISMOS VOLCÁNICOS. ......................................................................................... 12
4.4.3 SISMOS INDUCIDOS. ............................................................................................ 12
4.5 ZONA SISMOGENICA ................................................................................................... 12
4.6 SISMOTECTÓNICA ....................................................................................................... 13
4.6.1 Principales Rasgos Tectónicos ............................................................................. 13
4.7 FUENTES SISMOGÉNICAS ............................................................................................ 13
4.7.1 FUENTES SISMOGÉNICAS DE SUBDUCCIÓN ........................................................ 14
4.7.2 FUENTES SISMOGÉNICAS CONTINENTALES ........................................................ 22
4.8 DETERMINACIÓN DE LAS FUENTES SIMOGÉNICAS ..................................................... 23
5 VULCANISMO ...................................................................................................................... 24
5.1 VOLCÁN: ...................................................................................................................... 24
5.2 PARTES PRINCIPALES DE UN VOLCÁN ......................................................................... 25
6 SISMOS ARTIFICIALES .......................................................................................................... 25
6.1 SISMOS A CAUSA DE EXPLOSIONES ............................................................................. 26
6.2 SISMOS A CAUSA DE EXPLOTACIÓN DE GAS ............................................................... 27
6.3 SISMOS A CAUSA DE LA EXPLOTACIÓN DEL CARBÓN ................................................. 27
6.4 SISMOS A CAUSAS DE PRESAS ..................................................................................... 28
6.5 SISMOS A CAUSA DEL HOMBRE .................................................................................. 28
7 CONCLUSIONES ................................................................................................................... 30
8 BIBLIOGRAFÍA ...................................................................................................................... 31
INTRODUCCIÓN
El presente documento contiene el desarrollo escrito del tema Obtención de rigideces laterales por el
método de Wilbur; tema del desarrollo de monografia, dentro del programa de estudio de la unidad
de aprendizaje de Desiño Sismo Resistente de Edificaciones. El alcance de este trabajo es mostrar
como utilizar el método.
Se desarrola el contenido como sigue, en la primera parte se desarrollo conceptos del metodo Wilbur,
en la segunda parte se desarrolla un ejemplo a aplicación de este metodo, para el metrado de cargas
se utiliza la norma e 0.20, para el calculo de rigideces laterales se calcula con la norma e 0.30, para
ete efecto se desarrolla como ejemplo una edificacion de usos como ubicado en la ciudad de Arequipa,
realisando el calculo de rigideces lateral por el metodo estatico y por programa etabs.
CONTENIDO TEMATICO:
RIGIDEZ:
Según Espinoza (2016) Rigidez “se entiende, para los objetos solidos, como la capacidad que estos
tienen para soportar esfuerzos sin adquirir grandes deformaciones o desplazamientos. Para su anlisis
se determina como coeficiente de rigidez, a la razon entre una fuerza aplicada sobre el desplazamiento
final obtenido”.
Las estructuras deben soportar diferentes tipos de fuerza. Estas fuerzas pueden originarse
principalmente debido a:
- El propio peso, movimiento o vibraciones de los elementos que componen.
- ENTREPISO
Es un elemento que separa horizontalmente los diferentes niveles de una edificación, y constituye a
la vez el techo de uno de ellos (inmediato inferior) y el piso del otro (inmediato superior).
METODO WILBUR
El presente documento contiene el desarrollo escrito del tema Obtención de rigideces laterales por el
método de Wilbur; tema que forma parte de la exposición del curso, Diseño Sismo Resistente de
Edificaciones, El alcance de este trabajo es mostrar cómo utilizar el método.
DESARROLLO DEL TEMA
FÓRMULAS DE WILBUR:
Considerando un modelo matemático idealizado a base de masas y resortes (Figura 1), concentrando
la masa en las losas de cada entrepiso, (puesto que tienen la mayor cantidad de peso concentrado en
la losa en cada piso) y entendiendo como la rigidez de entrepiso o rigidez lateral a la relación entre el
cortante absorbido por un marco en un piso determinado y el desplazamiento relativo entre dos niveles
consecutivos (Figura 2).
Parámetros a tener en cuenta:

Kn: rigidez lateral del nivel n
Kvn: rigidez de la viga del nivel n
Kcn: rigidez relativa de la columna del nivel n
hn: altura del nivel n
m,n,Ɵ: índices que indican 3 niveles consecutivos de abajo hacia arriba
De acuerdo a esto, se pueden definir dos tipos de estructuras: estructuras de cortante (sistema estrecha
o cercanamente acoplado) donde la rigidez de entrepiso es independiente de la distribución de cargas
laterales (Figura 3a) y estructuras de flexión (sistema remotamente acoplado) donde no existe
independencia entre la rigidez de entrepiso y la distribución de cargas aplicadas (Figura 3b).
Obsérvense los diagramas de momentos flexionantes en las columnas de un marco, para los casos
extremos y un intermedio, en las figuras 4a, 4b y 4c. Es importante hacer notar que la mayoría de las
estructuras se encuentran en una parte intermedia, así como también es importante destacar que la
aplicación de métodos aproximados para la obtención de momentos en vigas y columnas sin verificar
la situación real de los marcos, puede conducir a errores importantes de subestimación de momentos
flexionantes en las columnas y de desplazamientos horizontales en la estructura.
Una forma de conocer si la estructura es de cortante o de flexión, es utilizando el parámetro ρ,

denominado índice de rotación, el cual se puede evaluar en cualquier piso y se define por la relación:
Si p>0.10 entonces hay puntos de momento nulo en las columnas de todos los pisos, por lo tanto es
aceptable suponer que la estructura en cuestión es de cortante. Para valores de p<0.01, la estructura
se asemeja a una de flexión. Por último, para 0.01≤p≤0.10,la situación es intermedia y habrá pisos
donde las columnas no tienen puntos de momento nulo, por lo que los métodos aproximados de
análisis pueden conducir a apreciables errores del lado de la inseguridad. Por lo que, se aconseja
utilizar métodos matriciales, por ejemplo el de rigideces y posteriormente obtener las rigideces de
entrepiso (rigidez lateral) por otros métodos como el de condensación estática.
Las fórmulas de Wilbur para calcular las rigideces de entrepiso sólo son aplicables al caso de
estructuras de cortante (en los que las deformaciones axiales son despreciables y las columnas tienen
puntos de inflexión), es decir, marcos regulares constituidos por elementos estructurales de sección
transversal constante (momentos de inercia constantes) .
Este método tiene las siguientes hipótesis:

1. Los giros en todos los nudos de un nivel y de los dos niveles adyacentes son iguales, excepto
en el nivel de desplante, en donde puede suponerse empotramiento o articulación, según sea
el caso.
2. Las cortantes en los dos entrepisos adyacentes al de interés son iguales al de éste.
A partir de las hipótesis anteriores se desprende lo siguiente:

Primer entrepiso
a) Columnas empotradas en la cimentación
b) columnas articuladas en la cimentación

Segundo entrepiso
a) Columnas empotradas en la cimentación
b) Columnas articuladas en la cimentación
Entrepisos intermedios
Para el último entrepiso, si se acepta la suposición de que el cortante del penúltimo entrepiso es
el doble que el último, se puede utilizar la fórmula para entrepisos intermedios, poniendo
Donde:
Rn =Rigidez del n-ésimo entrepiso
E =Módulo de elasticidad
Kvn = IvLv =Rigidez relativa de las vigas del nivel sobre el n-ésimo entrepiso.
Kcn = IcLc =Rigidez relativa de las columnas del n-ésimo entrepiso.
hn =Altura del n-ésimo entrepiso.
n−1,n,n+1=Índices que identifican tres niveles consecutivos (de abajo hacia arriba).
PARÁMETROS SÍSMICOS NORMA E 0.30:
Según Norma de Cargas E 020, para techos:
CARGA VIVA DEL TECHO
Se diseñarán los techos y las marquinas tomando en cuenta las cargas vivas, las de sismo, viento y
otras prescritas a continuación.
Carga Viva. - Las cargas vivas mínimas serán las siguientes:
Para los techos con una inclinación hasta de 3° con respecto a la horizontal, 1.0kPa (100kg/m2)
Según norma sismorresistente E 0.30, categorías:
3.1 Categoría de las Edificaciones y Factor de Uso (U)
Cada estructura debe ser clasificada de acuerdo con las categorías indicadas en la Tabla N° 5. El
factor de uso o importancia (U), definido en la Tabla N° 5 se usará según la clasificación que se haga.
Para edificios con aislamiento sísmico en la base se podrá considerar U = 1
Nota 1: Las nuevas edificaciones de categoría A1 tendrán aislamiento sísmico en la base cuando se
encuentren en las zonas sísmicas 4 y 3. En las zonas sísmicas 1 y 2, la entidad responsable podrá
decidir si usa o no aislamiento sísmico. Si no se utiliza aislamiento sísmico en las zonas sísmicas 1 y
2, el valor de U será como mínimo 1,5.
Nota 2: En estas edificaciones deberá proveerse resistencia y rigidez adecuadas para acciones
laterales, a criterio del proyectista.
Según Norma E 0.30, pesos:
4.3 Estimación del Peso (P)
El peso (P), se calculará adicionando a la carga permanente y total de la edificación un porcentaje de
la carga viva o sobrecarga que se determinará de la siguiente manera:
a. En edificaciones de las categorías A y B, se tomará el 50 % de la carga viva.
b. En edificaciones de la categoría C, se tomará el 25 % de la carga viva.
c. En depósitos, el 80 % del peso total que es posible almacenar.
d. En azoteas y techos en general se tomará el 25 % de la carga viva.
e. En estructuras de tanques, silos y estructuras similares se considerará el 100 % de la carga
que puede contener.
Según Norma sismo resistente E 0.30

2.1 Zonificación
El territorio nacional se considera dividido en cuatro zonas, como se muestra en la Figura N° 1. La
zonificación propuesta se basa en la distribución espacial de la sismicidad observada, las
características generales de los movimientos sísmicos y la atenuación de éstos con la distancia
epicentral, así como en la información neotectónica. El Anexo N° 1 contiene el listado de las
provincias y distritos que corresponden a cada zona.
FIGURA N° 1
A cada zona se asigna un factor Z según se indica en la Tabla N° 1. Este factor se interpreta como la
aceleración máxima horizontal en suelo rígido con una probabilidad de 10 % de ser excedida en 50
años. El factor Z se expresa como una fracción de la aceleración de la gravedad.
2.5 Factor de Amplificación Sísmica (C)
De acuerdo a las características de sitio, se define el factor de amplificación sísmica (C) por las
siguientes expresiones:
T < TP C = 2,5
TP < T < TL C = 2,5 ∙(TP/ T)
T > TL C = 2,5 ∙ (TP ∙ TL/ T 2 )
T es el período de acuerdo al numeral 4.5.4, concordado con el numeral 4.6.1.
Este coeficiente se interpreta como el factor de amplificación de la aceleración estructural respecto

de la aceleración en el suelo.
2.4 Parámetros de Sitio (S, TP y TL)
Deberá considerarse el tipo de perfil que mejor describa las condiciones locales, utilizándose los
correspondientes valores del factor de amplificación del suelo S y de los períodos TP y TL dados en
las Tablas Nº 3 y Nº 4.
3.4 Sistemas Estructurales y Coeficiente Básico de Reducción de las Fuerzas Sísmicas (R0)
Los sistemas estructurales se clasificarán según los materiales usados y el sistema de estructuración
sismo resistente en cada dirección de análisis, tal como se indica en la Tabla N° 7. Cuando en la
dirección de análisis, la edificación presente más de un sistema estructural, se tomará el menor
coeficiente R0 que corresponda.
4.5.4 Período Fundamental de Vibración
El período fundamental de vibración para cada dirección se estimará con la siguiente expresión:
T=hn/ CT
Donde:
CT = 35 Para edificios cuyos elementos resistentes en la dirección considerada sean únicamente:
a) Pórticos de concreto armado sin muros de corte.
b) Pórticos dúctiles de acero con uniones resistentes a momentos, sin arriostramiento.
CT = 45 Para edificios cuyos elementos resistentes en la dirección considerada sean:
a) Pórticos de concreto armado con muros en las cajas de ascensores y escaleras.
b) Pórticos de acero arriostrados.
CT = 60 Para edificios de albañilería y para todos los edificios de concreto armado duales, de muros
estructurales, y muros de ductilidad limitada.
Alternativamente podrá usarse la siguiente expresión:
Donde:
- fi es la fuerza lateral en el nivel i correspondiente a una distribución en altura semejante a la del
primer modo en la dirección de análisis.
- di es el desplazamiento lateral del centro de masa del nivel i en traslación pura (restringiendo los
giros en planta) debido a las fuerzas fi. Los desplazamientos se calcularán suponiendo
comportamiento lineal elástico de la estructura y, para el caso de estructuras de concreto armado y de
albañilería, considerando las secciones sin fisurar.
Cuando el análisis no considere la rigidez de los elementos no estructurales, el período fundamental
T deberá tomarse como 0,85 del valor obtenido con la fórmula precedente
4.5.2 Fuerza Cortante en la Base
La fuerza cortante total en la base de la estructura, correspondiente a la dirección considerada, se

determinará por la siguiente expresión:
4.5.3 Distribución de la Fuerza Sísmica en Altura

Las fuerzas sísmicas horizontales en cualquier nivel i, correspondientes a la dirección considerada,
se calcularán mediante:
Donde n es el número de pisos del edificio, k es un exponente relacionado con el período fundamental
de vibración de la estructura (T), en la dirección considerada, que se calcula de acuerdo a:
a) Para T menor o igual a 0,5 segundos: k = 1,0.
b) Para T mayor que 0,5 segundos: k = (0,75 + 0,5 T) ≤ 2,0.
5.2 Desplazamientos Laterales Relativos Admisibles
El máximo desplazamiento relativo de entrepiso, calculado según el numeral 5.1, no deberá exceder
la fracción de la altura de entrepiso (distorsión) que se indica en la Tabla N° 11.
EJEMPLO
MÉTODO WILBUR
ENUNCIADO: Realizar el análisis sísmico estático y comparar sus derivas inelásticas con las que
brinda el programa de cómputo ETABS. Solo analice en dirección X.
Datos: Edificio de 4 niveles
Ubicación: Lima
Uso: Oficinas
Suelo intermedio: S2
Concreto: f'c=280kgf/cm2
Columnas: C40x40
Vigas: V30x40
Losa maciza: e=15cm
Acabados: =100kgf/m2
Tabiquería: = 100kgf/m2
1.2 MÉTODOS APROXIMADO PARA DETERMINAR LA RIGIDEZ LATERAL DE

PÓRTICOS
FÓRMULAS DE WILBUR
Con estas fórmulas se encuentran rigideces de todo nivel, con la condición de que las columnas
estén todas empotradas o todas articuladas.
Parámetros a tener en cuenta

Kn: rigidez lateral del nivel n
Kvn: rigidez relativa de la viga del nivel n
Kcn: rigidez relativa de la columna del nivel n
Hn: altura del nivel n
m, n, Ѳ: índices que indican 3 niveles consecutivos de abajo hacia arriba.
Formulas:
Rigides lateral para el 1er nivel
Columnas empotradas
Columnas articuladas
Rigides lateral para el 2do nivel

Columnas empotradas
Columnas articuladas
Rigidez lateral para el 3er nivel y niveles superiores

Módulo de elasticidad:
E = 15100√𝑓’𝑐 = 15100 √280
E = 252671.32 kg/cm2 = 252.67 ton/cm2

Rigidez lateral para el nivel N1 (columnas empotradas):
Ic = 40*403 / 12 = 640000/3 𝑐𝑚4 (inercia de columna)
Lc = ℎ1 = 3m = 300cm (longitud de columna)
Kc = Ic/Lc = 711.11 𝑐𝑚3 (rigidez relativa de columnas)
I𝑉 = 30*403 / 12 = 160 000 𝑐𝑚4 (Inercia de viga)

L𝑉 = 4m = 400cm (longitud de viga)
K 𝑉 = Iv/Lv = 400 𝑐𝑚3 (rigidez relativa de viga)

# columnas = 4
# vigas = 3
OBSERVACIÓN: Notar que vigas y columnas tienen las mismas secciones y longitudes
respectivamente, por tanto, las rigideces relativas son las mismas.
E = 251.67 ton/𝑐𝑚2
h1 = 300cm
h2 = 300cm
∑ K 𝑐1 = 4*K 𝑐 = 2844.44 ton/cm
∑ K 𝑣1 = 3*K 𝑣 = 1200 ton/cm
K1 = 48.16 ton/cm (RIGIDEZ LATERAL DEL NIVEL N1)
RIGIDEZ LATERAL PARA EL NIVEL N1

Datos:
𝐹´𝑐 = 280.00 kg/𝑐𝑚2 resistencia del concreto
E = 252.67 ton/ 𝑐𝑚2 elasticidad de concreto

h1 = 300cm altura del 1er nivel
h2 = 300cm altura del 2do nivel
Columnas:
b = 40.00 cm base
h = 40.00 cm peralte
Lc = 300.00 cm longitud
Ic = 213333.33 𝑐𝑚4 Inercia
Kc = 711.11 𝑐𝑚3 rigidez relativa

#c = 4.00 cantidad
∑ K 𝑐1= 2844.44 𝑐𝑚2
Vigas:
b = 30.00 cm base
Lv = 400.00 cm longitud
Iv = 160000.00 𝑐𝑚4 Inercia
Kv = 400.00 𝑐𝑚3 rigidez relativa

#v = 3.00 cantidad
∑ K 𝑣1= 1200.00 𝑐𝑚2
Rigidez lateral:
K1 = 48.16 tonf/cm rigidez lateral del 1er nivel
K1 = (4) (48.16) = 192.64 tonf/cm

Datos:

h1 = 300.00cm altura del 1er nivel
h2 = 300.00cm altura del 2do nivel
h3 = 300.00cm altura del 3do nivel
Columnas:
b = 40.00 cm base

#c = 4.00 cantidad
∑ K 𝑐1 = ∑ K 𝑐2= 2844.44 𝑐𝑚2
Vigas:
b = 30.00 cm base

#v = 3.00 cantidad
∑ K 𝑣1= ∑ K 𝑣2= 1200.00 𝑐𝑚2
Rigidez lateral:
K2 = 30.18 ton/cm rigidez lateral del 2do nivel
K1 = (4) (30.18) = 120.72 ton/cm

Datos:

h4 = 300cm altura del 4to nivel
Columnas:
b = 40.00 cm base

#c = 4.00 cantidad
∑ K 𝑐3= 2844.44 𝑐𝑚2
Vigas:
b = 30.00 cm base
#v = 3.00 cantidad
∑ K 𝑣2=∑ K 𝑣3 = 1200.00 𝑐𝑚2
Rigidez lateral:
K3 = 28.43 ton/cm rigidez lateral del 3er nivel
K1 = (4) (28.43) = 113.72 ton/cm

Datos:

h5 = 0.00cm altura del 4to nivel
Columnas:
b = 40.00 cm base

#c = 4.00 cantidad
∑ K 𝑐4= 2844.44 𝑐𝑚2
Vigas:
b = 30.00 cm base

#v = 3.00 cantidad
∑ K 𝑣3=∑ K 𝑣4 = 1200.00 𝑐𝑚2
Rigidez lateral:
K3 = 34.50 ton/cm rigidez lateral del 4to nivel
K4 = (4) (34.50) = 138.00 ton/cm
2. METRADO DE CARGAS
Metrado de cargas para él entre piso 1, 2 y 3
Vigas V30 x 40: Columnas C40x40

b = 0.3 m Base b = 0.40 m Base
0
h = 0.4 m Peralta h = 0.40 m Peralta
0
y = 2.4 tonf/ Peso específico del concreto y = 2.40 tonf/ Peso específico del concreto
0 m2 m2
Lx = 48. m Longitud de vigas en X he1/2/3 3.00 m Altura de entrepiso 1
00 (12mx4ejes) =
Ly = 36. m Longitud de vigas en Y #c = 16.00 Cantidad de columnas
00 (9mx4ejes)
Wv 24. tonf Peso de vigas Wv = 18.43 tonf Peso de columnas
= 19
Losa ez1 Scm Acabados + tabiquería w=200kgf/m2
e= 0.15 M Espesor de losa Wacob 0.10 Tonf/m2 Peso de acabados
=
A= 108.0 m2 Área en planta Wtab = 0.10 Tonf/m2 Peso de tabiquería
0
Y= 2.40 Tonf/ Peso específico del A= 108.0 m2 Área en planta
m2 concreto 0
Wlosa 38.88 Tonf Peso de losa Wa/t = 21.60 Tonf Peso de acabados y
= tabiquería
Sobrecarga S/c = 200kgf/m2
s/c = 0.20 Tonf/ Espesor de losa CM = 103.1 Tonf Peso de carga muerta
m2 0
A= 108.0 m2 Área en planta CV = 21.60 Tonf Peso de carga viva
0
Metrado De Cargas Para El Entrepiso 4

Vigas V30 x 40: Columnas C40x40
b = 0.3 m Base b = 0.40 m Base
0
h = 0.4 m Peralta h = 0.40 M Peralta
0
y = 2.4 tonf/ Peso específico del concreto y = 2.40 tonf/ Peso específico del concreto
0 m2 m2
Lx = 48. m Longitud de vigas en X He 4 = 1.50 M Altura de entrepiso 4
00 (12mx4ejes)
Ly = 36. m Longitud de vigas en Y #c = 16.00 Cantidad de columnas
00 (9mx4ejes)
Wv 24. tonf Peso de vigas Wv = 9.22 tonf Peso de columnas
= 19
Losa e = 1 Scm Acabados + tabiquería w=200kgf/m2
e = 015 M Espesor de losa Wacob 0.10 Tonf/m2 Peso de acabados
=
A = 1080 m2 Área en planta Wtab = 0.10 Tonf/m2 Peso de tabiquería
0
Y = 2.40 Tonf/ Peso específico del A = 108.0 m2 Área en planta
m2 concreto 0
Wlosa 38.88 Tonf Peso de losa Wa/t = 21.60 Tonf Peso de acabados y
= tabiquería
Sobrecarga S/c = 200kgf/m2
s/c = 0.20 Tonf/ Espesor de losa CM = 93.89 Tonf Peso de carga muerta
2
m
A = 108.0 m2 Área en planta CV = 10.80 Tonf Peso de carga viva
0
3. PARÁMETROS SISMICOS NORMA E030
SEGÚN NORMA DE CARGAS E020, PARA TECHOS.
Carga viva del techo:

Diseñaran los techos y las marquesinas tomando en cuenta las cargas vivas, de sismo, viento y otras
prescritas a continuación.
Carga Viva: Las cargas vivas mínimas serán las siguientes:
Para los techos con una inclinación hasta de 3º con respecto a la horizontal, 1.0KPa (100 kgf/m2)
NORMA SISMORRESISTENTE E030, CATEGORÍAS:

Tabla N.º 5
CATEGORIA DE LAS EDIFICACIONES Y FACTOR “U”
DESCRIPCIÓN FACTOR U
Edificaciones comunes tales como: viviendas, oficinas, hoteles, restaurantes,
depósitos e instalaciones industriales cuya falla no acarree peligros 1.0
adicionales de incendios o fugas de contaminantes.
SEGÚN NORMA SISMORRESISTENTE E030, PESOS

4.3. Estimación del peso (P )
El peso (P ) se calculara adicionando a la carga permanente y edificación un porcentaje de la carga
viva o sobrecarga que de determina de la siguiente manera:
a. En edificaciones de las categorías A y B, se tomará el 50% de la carga Viva.
b. En edificaciones e la categoría C, se tomará el 25% de la carga viva.
c. En depósitos, el 80% del peso total que es posible almacenar.
d. En azoteas y techos en general se tomará el 25% de la carga viva.
e. En estructuras de tanques, silos y estructuras similares de consta de 100% de la carga que
puede contener.
NIVEL W (CM + 25% CV) W(ton)

1 103.10 + 0.25 x 21.60 108.50
2 103.10 + 0.25 x 21.60 108.50
3 103.10 + 0.25 x 21.60 108.50
4 93.89 + 0.25 x 10.80 96.59
SEGÚN NORMA SISMORRESISTENTE E030 FACTOR DE ZONA:
Tabla N°1
FACTORES DE ZONA “Z”
ZONA Z
4 0.45
3 0.35
2 0.25
1 0.10
2.5 Factor de Amplificación Sísmica (C)

De acuerdo a las características de sitio, se define el factor de amplificación sísmica (C) por las
siguientes expresiones:
T < TP C = 2,5
𝑇𝑃
TP < T < TL 𝐶 = 2,5 ( 𝑇 )
𝑇𝑃∗𝑇𝐿
T > TL 𝐶 = 2,5( 𝑇2
)
T es el período de acuerdo al numeral 4.5.4, concordado con el numeral 4.6.1.

Este coeficiente se interpreta como el factor de amplificación.
TP= 0.60s Tx=0.463s
Tx < Tp - C= 2.50
2.4 Parámetros de Sitio (S, TP y TL)

Deberá considerarse el tipo de perfil que mejor describa las condiciones locales, utilizándose los
correspondientes valores del factor de amplificación del suelo S y de los períodos TP y TL dados en
las Tablas N.º 3 y N.º 4.
NORMA SISMO RESISTENTE E030, CATEGORIAS:

CONCLUSIONES:
 En conclusión el trabajo fue tarea que hizo llevar más la práctica, inclusive a generar unas
nuevas expectativas del tema que muchas veces sin la práctica dejamos de adquirir
conocimientos y/o saberes previos para enfrentar a la realidad en el campo analítico de la
materia.
 Lo que queda en claro es que el tema de rigideces laterales en elementos estructurales por el
método del Dr. WIRBUL, nos permite visualizar en el campo de la ingeniería, lo que es la
base fundamental para las construciones de acuerdo a sus bases.
RECOMENDACIONES:
FUENTES DE INFORMACIÓN:
Resistencia de materiales I y II (A. Arteaga. N, Ibe´rrico C, Gonzales, A. Mego C.)
Análisis estructural. (Ing. Biaggio Arbulu G.)
Apuntes de clases de Ingeniería Antisísmica. – 2016 – I ciclo verano UNH.
Aranda, Luis (1990), Análisis sísmico, Apuntes para clase. UANL. México.
ANEXOS:

Metodo Wilbur para Expo 2019

Cargado por

Copyright:

Formatos disponibles

Metodo Wilbur para Expo 2019

Cargado por

Información del documento

Descripción original:

Título original

Derechos de autor

Formatos disponibles

Compartir este documento

Compartir o incrustar documentos

Opciones para compartir

¿Le pareció útil este documento?

¿Este contenido es inapropiado?

Copyright:

Formatos disponibles

Metodo Wilbur para Expo 2019

Cargado por

Copyright:

Formatos disponibles

UNIVERSIDAD ANDINA NÉSTOR CÁCERES VELÁSQUEZ

FACULTADAD DE INGENIERÍAS Y CIENCIAS PURAS

DOCENTE: Ing. MGTR. Giovani A. Loza Cuentas

Parámetros a tener en cuenta:

Una forma de conocer si la estructura es de cortante o de flexión, es utilizando el parámetro ρ,

Este método tiene las siguientes hipótesis:

A partir de las hipótesis anteriores se desprende lo siguiente:

b) columnas articuladas en la cimentación

b) Columnas articuladas en la cimentación

Según Norma sismo resistente E 0.30

2.5 Factor de Amplificación Sísmica (C)

Este coeficiente se interpreta como el factor de amplificación de la aceleración estructural respecto

4.5.4 Período Fundamental de Vibración

La fuerza cortante total en la base de la estructura, correspondiente a la dirección considerada, se

4.5.3 Distribución de la Fuerza Sísmica en Altura

1.2 MÉTODOS APROXIMADO PARA DETERMINAR LA RIGIDEZ LATERAL DE

Parámetros a tener en cuenta

Rigides lateral para el 2do nivel

Rigidez lateral para el 3er nivel y niveles superiores

E = 15100√𝑓’𝑐 = 15100 √280

E = 252671.32 kg/cm2 = 252.67 ton/cm2

Kc = Ic/Lc = 711.11 𝑐𝑚3 (rigidez relativa de columnas)

I𝑉 = 30*403 / 12 = 160 000 𝑐𝑚4 (Inercia de viga)

K 𝑉 = Iv/Lv = 400 𝑐𝑚3 (rigidez relativa de viga)

RIGIDEZ LATERAL PARA EL NIVEL N1

E = 252.67 ton/ 𝑐𝑚2 elasticidad de concreto

Kc = 711.11 𝑐𝑚3 rigidez relativa

∑ K 𝑐1= 2844.44 𝑐𝑚2

Iv = 160000.00 𝑐𝑚4 Inercia

Kv = 400.00 𝑐𝑚3 rigidez relativa

K1 = (4) (48.16) = 192.64 tonf/cm

RIGIDEZ LATERAL PARA EL NIVEL N2

E = 252.67 ton/ 𝑐𝑚2 elasticidad de concreto

Ic = 213333.33 𝑐𝑚4 Inercia

Kc = 711.11 𝑐𝑚3 rigidez relativa

Iv = 160000.00 𝑐𝑚4 Inercia

K1 = (4) (30.18) = 120.72 ton/cm

RIGIDEZ LATERAL PARA EL NIVEL N3

E = 252.67 ton/ 𝑐𝑚2 elasticidad de concreto

Kc = 711.11 𝑐𝑚3 rigidez relativa

∑ K 𝑣2=∑ K 𝑣3 = 1200.00 𝑐𝑚2

RIGIDEZ LATERAL PARA EL NIVEL N4

E = 252.67 ton/ 𝑐𝑚2 elasticidad de concreto

Ic = 213333.33 𝑐𝑚4 Inercia

Iv = 160000.00 𝑐𝑚4 Inercia

Kv = 400.00 𝑐𝑚3 rigidez relativa

K4 = (4) (34.50) = 138.00 ton/cm

Metrado de cargas para él entre piso 1, 2 y 3

Vigas V30 x 40: Columnas C40x40

Metrado De Cargas Para El Entrepiso 4

Carga viva del techo:

Carga Viva: Las cargas vivas mínimas serán las siguientes:

NORMA SISMORRESISTENTE E030, CATEGORÍAS:

SEGÚN NORMA SISMORRESISTENTE E030, PESOS

NIVEL W (CM + 25% CV) W(ton)

SEGÚN NORMA SISMORRESISTENTE E030 FACTOR DE ZONA:

2.5 Factor de Amplificación Sísmica (C)

T es el período de acuerdo al numeral 4.5.4, concordado con el numeral 4.6.1.