RESUMEN DE CAUDALES DE AGUAS RESIDUALES PARA DISEÑO Y VERIFICACION DE LA PTAR

1. Poblacion de diseño.
Poblacion actual Po 2,148 hab
r 0.27 %
(*) Para mayor detalle ver
t 20 años
parametros de diseño.
Poblacion de diseño Pf 2,268 hab
Dotacion Dot 120 L/(hab.dia)

2. Variaciones de consumo
Coeficiente de retorno C 0.80
Coeficiente de caudal maximo diario K1 1.30
Coeficiente de caudal maximo horario K2 1.80
Coeficiente de caudal minimo horario K3 0.50
Tasa de contribucion de infiltracion Ti 0.05 L/(s.km)

3. Consumo de agua potable

L/dia L/s
(*) Para mayor detalle ver cuadro de
Consumo domestico Qdom 272,160 3.15
demanda de agua potable.
Consumo no domestico Qnodom 36,547 0.42
Qtot 308,707 3.57

4. Caudales horarios de aguas residuales

Caudal maximo horario de aguas residuales Qmaxh a.r. 5.15 L/s
(*) Para mayor detalle ver cuadro de
Caudal promedio de aguas residuales Qp a.r. 2.86 L/s
demanda de aguas residuales.
Caudal minimo horario de aguas residuales Qminh a.r. 1.43 L/s

5. Caudal de infiltracion y conexiones erradas

Qinf 0.617 L/s
Qcnx err 0.515 L/s

6. Caudales de diseño y verificacion de la PTAR

(*) Incluye caudal de infiltracion y conexiones erradas

L/s m3/s m3/hr m3/dia

Qmax 6.276 0.00628 22.59 542.28
Qprom 3.990 0.00399 14.36 344.70
Qmin 2.560 0.00256 9.22 221.22
 BALANCE DE MASAS - MODELO SIMPLIFICADO
A. Normatividad
Limites Maximos Permisibles (LMP)
Aceites y grasas 20 mg/L
Cterm 10,000 NMP/100 ml
DBO5 100 mg/L
DQO 200 mg/L
pH 6.5 a 8.5
SST 150 mg/L
pH < 35 °C
D.S. N° 003-2010-MINAM

Estandares de Calidad Ambiental (ECA)

Clasificacion del cuerpo receptor Aceites y grasas 5 mg/L
R.J. 202-2100-ANA Cterm 1,000 NMP/100 ml
(Rio Ilave) DBO5 15 mg/L
Categoria 3 : Riego de vegetales y bebida de animales SST ----- mg/L
Sub categoria D1: Riego de vagetales (no restringido) OD >=4.0 mg/L
pH 6.5 a 8.5
D.S. N° 004-2017-MINAM

B. Analisis de aguas

B.1 Analisis de aguas residuales INFORME DE LAS - AC - 17 - 00857

ENSAYO AG 17000666 AG 17000665 AG 17000667 UND
10.jun.2017 6.00 a.m. 10.10 a.m. 6.00 p.m.
O2 ----- ----- 0.5 mg/L
Aceites y grasas 92.90 ----- 51.70 mg/L
DBO5 ----- 81.0 ----- mg/L
DQO ----- 185.0 ----- mg/L
SF ----- 135.0 -----
SV ----- 117.0 ----- mg/L
SST ----- 36.0 ----- mg/L
Solid. Sed. ----- 2.0 ----- mL/L/h
ST ----- 252.0 ----- mg/L
Cterm ----- ----- 2.40E+06 NMP/100 ml
Algas, protozoarios ----- 10000.0 ----- Nº/L
Nematodos ----- 0.0 ----- Nº/L
P ----- 5.263 ----- mg/L
Ntot ----- 35.850 ----- mg/L
N-NH3 ----- 33.440 ----- mg/L
pH ----- 7.84 -----
Ta.r. ----- 17.80 ----- °C

B.1.1 Aportes Per capita

Aporte Per capita Carga Organica
Pob (hab) 2,268 DBO5 50.0 g/hab.dia 209.1 mg/L
Qmaxdom (L/dia) 542,275 SST 90.0 g/hab.dia 376.4 mg/L
NH3 - N 8.0 g/hab.dia 33.5 mg/L
P total 3.0 g/hab.dia 12.5 mg/L
Cterm 2.00E+11 Nº Bact/hab.dia 8.36E+07 NMP/100 ml
RNE-O.S. 090
 BALANCE DE MASAS - MODELO SIMPLIFICADO

Debido a que la muestra del agua residual fue puntual, los valores no son representativos para el diseño de la PTAR, por lo que se optara por
valores promedios considerando los analisis de aguas residuales, aportes percapita y valores promedios de aguas residuales domesticas.

B.1.2 Parametros adoptados Parametros de A.R. para diseño y verificacion

DBO5 209.1 mg/L
Cterm 4.30E+07 NMP/100 ml
SST 206.2 mg/L
Ta.r. 5 °C

B.2 Analisis de aguas residuales (aguas arriba del punto de mezcla)

LAS - AC - 17 -
INFORME DE
(Muestras a 50 - 100 m del punto de vertimiento) 00856 UND
ENSAYO
(Rio Huenque) AG17000664
O2 7.1 mg/L
Aceites y grasas 0.50 mg/L
DBO5 1.0 mg/L
DQO 2.8 mg/L
SST <1 mg/L
N total 0.42 mg/L
Solid. Sed. < 0.1 mL/L/h
CT 1,600 NMP/100 ml
Cterm 7.80 NMP/100 ml

C. Datos Climatologicos
(Estacion mas cercana al proyecto)
 BALANCE DE MASAS - MODELO SIMPLIFICADO

1. GRADO DE TRATAMIENTO Y EFICIENCIAS DE REMOCION REQUERIDAS PTAR

A. Grado de tratamiento y Eficiencia de remocion requeridos en terminos de DBO
Caudal maximo de aguas residuales QAR 0.0063 m3/s
DBOAR 209.1 mg/L
CtermAR 4.30E+07 NMP/100 mL
Caudal de estiaje del rio QRio 0.48 m3/s (*) Ver estudio hidrologico del cuerpo receptor
DBORio 1.0 mg/L
CtermRio 7.80E+00 NMP/100 mL

i. Concentracion de la DBO en la mezcla

DBOAR 209.1 mg/L
DBORio 1.0 mg/L
DBOMezcla 3.69 mg/L
ECA DBOECA 15.00 mg/L
Comparacion de concentraciones Valor de la mezcla

ii. DBO maximo en el efluente de la PTAR

DBOMezcla 3.69 mg/L
DBORio 1.0 mg/L
DBOMax efl. 209.12 mg/L
LMP DBOLMP 100.00 mg/L
Comparacion de concentraciones Se considera el valor del LMP

iii. Eficiencia de remocion

DBOAR 209.1 mg/L
DBOLMP 100.00 mg/L
Efic. Req. 52.18%

iv. Analisis del Modelo Simplificado

EL GRADO DE TRATAMIENTO REQUERIDO, en terminos de DBO es SECUNDARIO o BIOLOGICO

B. Grado de tratamiento y Eficiencia de remocion requeridos en terminos de Cterm

i. Concentracion de la Cterm en la mezcla
CtermAR 4.30E+07 NMP/100 mL
CtermRio 7.80E+00 NMP/100 mL
CtermMezcla 5.55E+05 NMP/100 mL
ECA CtermECA 1,000 NMP/100 mL
Comparacion de concentraciones Requiere tratamiento a nivel de ECA

ii. Cterm maximo en el efluente de la PTAR

CtermECA 1,000 NMP/100 mL
CtermRio 7.80E+00 NMP/100 mL
LMP CtermMax.efl 76,881 NMP/100 mL
Comparacion de concentraciones CtermLMP 10,000 NMP/100 mL
Se considera el valor del LMP

iii. Eficiencia de remocion

CtermAR 43,023,791 NMP/100mL
CtermLMP 10,000 NMP/100mL
Efic. Req. 99.977%

iv. Analisis Modelo Simplificado

EL GRADO DE TRATAMIENTO REQUERIDO, en terminos de Cterm es SECUNDARIO o BIOLOGICO
 BALANCE DE MASAS - MODELO SIMPLIFICADO

C. Grado de tratamiento en base a DBO para cumplir con el ECA de OD

i. Calculo de "f"
T 5 °C
E 3,945 msnm
P 464.29 mm Hg
pv 6.55 mm Hg
f 0.608

ii. Concentracion de saturacion de oxigeno

CST 12.79 mg/L
CS 7.77 mg/L

iii. Deficit critico - metodo de evaluacion rapida

DBOMezcla 3.69 mg/L
f' 1.46
Φ 0.85
ΦT 0.85
Lo 5.38 mg/L
Dc 2.14 mg/L

iv. Oxigeno disuelto minimo

ODmin 5.63 mg/L
ECA - Comparacion de concentraciones ODECA >=4.0 mg/L
NorRequiere tratamiento a nivel de ECA

v. DBO maximo en el efluente de la PTAR para cumplir ECA de OD

Lo' 5.38 mg/L
ODMIN 5.63 mg/L
DBOMezcla 3.69 mg/L
DBORio 1 mg/L
DBOMax efl. 209.12 mg/L
DBOLMP 100.00 mg/L
Se considera el valor del LMP

iii. Eficiencia de remocion

DBOAR 209.1 mg/L
DBOLMP 100.00 mg/L
Efic. Req. 52.18%

iv. Analisis del Modelo Simplificado

EL GRADO DE TRATAMIENTO REQUERIDO, en terminos de DBO es SECUNDARIO o BIOLOGICO

D. Resumen de la calidad de A.R. (afluente - efluente) de la PTAR

Efic. de Afluente de la (*) Efluente

Parámetros Unidad
remocion req. PTAR de la PTAR
DBO5 52.18% 209.1 100.0 mg/L
Cterm 99.98% 4.30E+07 10,000 NMP/100 mL
(*) Valores maximos del efluente de la PTAR, para cumplir los LMP y ECA.

2. VERIFICACION DE CUMPLIMIENTO DE LMP Y ECA

A. Cumplimiento de los LMP de la PTAR
Efluente de la
Parámetros LMP Unidad
PTAR
DBO5 100.0 100 mg/L Cumple LMP
Cterm 1.00E+04 10,000 NMP/100 mL Cumple LMP
 BALANCE DE MASAS - MODELO SIMPLIFICADO
B. Cumplimiento de los ECA de la PTAR
i. En terminos de DBO
Efluente de la PTAR DBOPTAR 100.0 mg/L
DBORio 1.00 mg/L
DBOMezcla 2.28 mg/L

ii. En terminos de Cterm

Efluente de la PTAR CtermPTAR 10,000 NMP/100 mL
CtermRio 7.80E+00 NMP/100 mL
CtermMezcla 137 NMP/100 mL

iii. Resumen
Punto de
Parámetros Mezcla ECA Unidad
(Efluente
DBO5 2.28 15 mg/L Cumple ECA
Cterm 137 1,000 NMP/100 mL Cumple ECA

C. Resumen de la verificacion de cumplimiento de los LMP y ECA

Efluente de la Punto de
Efic. de Afluente de la
Parámetros PTAR LMP Mezcla ECA
remocion req. PTAR
(*) (Efluente
DBO5
52.18% 209.1 100.0 100 2.28 15 Cumple LMP y ECA
(mg/L)
Cterm
99.98% 4.30E+07 1.00E+04 1.00E+04 1.37E+02 1.00E+03 Cumple LMP y ECA
( NMP/100 mL)
SST
66.40% 206.2 69.29 150 ----- ----- Cumple LMP y ECA
(mg/L)
(*) Valores maximos del efluente de la PTAR, para cumplir los LMP y ECA.
 DISEÑO DE LA CAMARA DE REJAS GRUESAS
1. Caudales de diseño
3 3 3
L/s m /s m /hr m /dia
Qmax 6.28 0.00628 22.59 542.28 (*) Para mayor detalle ver calculo
Qprom 3.99 0.00399 14.36 344.70 de caudales de aguas residuales.
Qmin 2.56 0.00256 9.22 221.22
2. Eficiencia (E)
Espaciamiento entre barras rectangulares (20 - 50 mm) a 40.0 mm OK
Espesor de las barras (5 - 15 mm) e 10.0 mm OK
Ancho de las barras (30 - 75 mm) ab 50.0 mm OK
E 0.80

3. Velocidades y areas antes y a traves de las barras - Para Qmax

Velocidad a traves de las barras limpias (0.60 - 0.75 m/s) Vrej 0.65 m/s OK
E 0.80
Velocidad en el canal - antes de las barras (0.30 - 0.60 m/s) Vcan 0.52 m/s OK
3
Qmax 0.00628 m /s
2
Area util entre las barras Au 0.010 m
2
Area del canal antes de las barras Acan 0.012 m

4. Tirante maximo y pendiente del canal

Dt 200 mm
2
Acan 0.01 m
Asumir el ancho del canal B 0.35 m
Ymax 0.04 m
3
Qmax 0.00628 m /s
Coeficiente de Manning (concreto) n 0.013
Pendiente del canal S 0.0033 m/m

5. Verificacion de la velocidad en el canal antes de las barras - Para Qmin

3
Qmin 0.00256 m /s
n 0.013
S 0.0033 m/m
B 0.35 m
Ymin Iteración para determinar el Y min
0.023 Q*n/(S)^0.5 = ((b*y)^(5/3))/(b+2y)^(2/3)
OK 0.0006 = 0.0006
Ymin 0.023 m
2
Amin 0.008 m
3
Qmin 0.003 m /s
Velocidad en el canal antes de las barras (0.30 - 0.60 m/s) Vmin 0.32 m/s OK

6. Perdida de carga a traves de las barras

Velocidad al 50% de area de barras obstruida Vrej 0.65 m/s
V' 1.30 m/s
Velocidad en el canal - Para el caudal maximo Vcan 0.52 m/s
Metcalf & Eddy hf 0.10 m
Factor seccion rectangular β 2.42
a 40.00 mm
e 10.00 mm
Velocidad en el canal - Para el caudal maximo Vcan 0.52 m/s
Angulo de inclinacion de las barras (45° - 60°) θ 60 ° OK
Kirchmer - Geometria de la reja (rectangular) hf 0.005 m

Perdida de carga mas desfavorable hf 0.10 m

 DISEÑO DE LA CAMARA DE REJAS GRUESAS

7. Condiciones del emisor

3
Qmax 0.006276 m /s
Rugosidad de la tuberia (PVC) n 0.009
Pendiente emisor alcantarillado Se 0.0075 m/m
D 0.103 m
Diametro del emisor alcantarillado Dt 0.200 m
Tirante maximo del emisor de llegada Yt 0.12 m

8. Canal de rebose y caracteristicas de las barras

Borde libre del canal de rebose blc 0.15 m
Desnivel del fondo ingreso Z* 0.15 m
Desnivel del fondo de rejas Z 0.10 m
Ymax 0.04 m
Y* 0.26 m
Tirante de agua en el canal de rebose hv 0.20 m
Vertical de las barras gruesas Hrg 0.65 m
Angulo de inclinacion de las barras (45° - 60°) θ 60 ° OK
Lrej 0.75 m
Xlrej 0.38 m
B 0.35 m
a 0.040 m
e 0.010 m
n 6.20 barras

Numero de barras adoptada n 7.00 barras

 DISEÑO DE LA CAMARA DE REJAS GRUESAS

9. Longitud canal de aproximacion y longitud total de la camara de rejas

Dc 0.200 m
B 0.35 m
φ 12.5 °
Longitud de transicion tub. - canal de aprox. Ltr 0.30 m
Tiempo de retencion en el canal de aproximacion (> 3 seg) Tra 6.00 s OK
Longitud del canal del aproximacion (> 1.35 m) Lca 2.70 m OK
Qmax 0.00628 m3/s
Ymax 0.04 m
δ 16.60 °
Longitud de las compuertas Lcp 0.42 m
Long. Min. de transicion canal aprox. - rejas Xlcp 0.40 m
Tr 10.00 s OK
Tiempo de retencion en la camara de rejas gruesas Tr - g 6.00 s
Tiempo de retencion en la camara de rejas finas Tr - f 4.00 s
Longitud de la camara de rejas gruesas (inicio - final) Lcr - g 2.70 m
Longitud de la camara de rejas finas (inicio - final) Lcr - f 1.70 m

Longitud total de la camara de rejas (gruesas y finas) Ltot 4.40 m

10. Diseño del aliviadero

Qmax 0.00628 m3/s
Ancho el vertedero Bv 0.35 m
Hv 0.05 m
Tirante de agua en el canal del aliviadero Hv 0.05 m OK
2
Area mojada Am 0.02 m
Radio hidraulico Rh 0.04 m
n 0.013
Pendiente del canal del aliviadero S 0.002 m/m

11. Cantidad de material cribado rejas gruesas

3
Qprom 344.70 m /dia
a 40 mm
3
Vrrss 0.009 L/m
3
Cantidad de material grueso retenido por dia RRSSg 0.00310 m /dia
talm 10 años
3
Volumen de material cribado grueso para almacenamiento Vrsg 11.32 m
en el relleno sanitario
 DISEÑO DE LA CAMARA DE REJAS FINAS
1. Caudales de diseño
L/s m3/s m3/hr m3/dia
Qmax 6.28 0.00628 22.59 542.28 (*) Para mayor detalle ver
Qprom 3.99 0.00399 14.36 344.70 calculo de caudales de aguas
Qmin 2.56 0.00256 9.22 221.22 residuales.

2. Eficiencia (E)
Espaciamiento entre barras rectangulares (20 - 50 mm)
a 20.0 mm OK
Espesor de las barras (5 - 15 mm) e 10.0 mm OK
Ancho de las barras (30 - 75 mm) ab 50.0 mm OK
E 0.67

3. Velocidades y areas antes de y a traves de las barras - Para el Qmax

Velocidad a traves de las barras limpias (0.60 - 0.75 m/s)
Vrej 0.65 m/s OK
E 0.67
Velocidad en el canal - antes de las barras (0.30 - 0.60Vcan
m/s) 0.43 m/s OK
3
Qmax 0.00628 m /s
Area util entre las barras Au 0.01 m2
Area del canal antes de las barras Acan 0.01 m2

4. Tirante maximo y pendiente del canal

Diametro del emisor de llegada Dc 200 mm
Acan 0.01m2
Asumir el ancho del canal B 0.35m
Ymax 0.041m
Qmax 0.00628 m3/s
Coeficiente de Manning (concreto) n 0.013
S 0.0029 m/m

5. Verificacion de la velocidad en el canal antes de las barras - Para el Qmin

3
Qmin 0.00256 m /s
n 0.013
S 0.0029 m/m
B 0.35 m
Ymin Iteración para determinar el Y min
0.023 Q*n/(S)^0.5 = ((b*y)^(5/3))/(b+2y)^(2/3)
OK 0.0006 = 0.0006
Ymin 0.023 m
2
Amin 0.008 m
3
Qmin 0.003 m /s
Velocidad en el canal antes de las barras (0.30 - 0.60 m/s)
Vmin 0.32 m/s OK

6. Perdida de carga a traves de las barras

Velocidad al 50% de area de barras obstruida Vrej 0.65 m/s
V' 1.30 m/s
Velocidad en el canal - Para el caudal maximo Vcan 0.43 m/s
Metcalf & Eddy hf 0.10 m
Factor seccion rectangular β 2.42
a 20.00 mm
e 10.00 mm
Velocidad en el canal - Para el caudal maximo Vcan 0.43 m/s
Angulo de inclinacion de las barras (45° - 60°) θ 45 ° OK
Kirchmer - Geometria de la reja (rectangular) hf 0.01 m

Perdida de carga mas desfavorable hf 0.10 m

 DISEÑO DE LA CAMARA DE REJAS FINAS
7. Caracteristicas de las barras
Vertical de las barras gruesas Hrg 0.65 m
Desnivel del fondo Z 0.10 m
Vertical de las barras finas Hrf 0.75 m
Angulo de inclinacion de las barras (45° - 60°) θ 45 ° OK
Lrej 1.06 m
Xlrej 0.75 m
B 0.35 m
a 0.020 m
e 0.010 m
n 11.00 barras

numero de barras adoptado n 11.00 barras

8. Longitud de la camara de rejas finas

Qmax 0.006 m
B 0.35 m
Ymax 0.04 m
Tiempo de retencion en la camara de rejas finas Tr - f 4.00 s
Longitud de la camara de rejas finas Lcr - f 1.70 m

9. Cantidad de material cribado rejas finas

Qprom 344.70 m3/dia
a 20 mm
Vrrss 0.038 L/m3
Cantidad de material grueso retenido por dia RRSSg 0.013 m3/dia
talm 10 años
Volumen de material cribado fino para almacenamiento Vrsg 47.81 m3
en relleno sanitario
 DISEÑO DEL DESARENADOR
1. Caudales de diseño.
3 3 3
L/s m /s m /hr m /dia
Qmax 6.28 0.00628 22.59 542.28
(*) Para mayor detalle ver calculo
Qprom 3.99 0.00399 14.36 344.70
de caudales de aguas residuales.
Qmin 2.56 0.00256 9.22 221.22

2. Seleccionar el ancho de garganta de la canaleta Parshall.

Ancho de Garganta, W Qmin Qmax

3 3 3 3
m m /s m /dia m /s m /dia
0.076 0.0008 69.12 0.0538 4,648.32
* Rangos de caudales para canales
0.152 0.0015 129.60 0.1104 9,538.56
Parshall con Flujo Libre.
0.229 0.0025 216.00 0.2519 21,764.16
0.305 0.0031 267.84 0.4556 39,363.84

Ancho de la garganta W 0.076 m OK

3. Dimensiones del medidor Parshall.

W 0.076 m
A 46.6 cm
2/3 A 31.1 cm
B 45.7 cm
C 17.8 cm
* Valores de las dimensiones
D 25.9 cm
estandar de medidores Parshall, en
E 45.7 cm
funcion de ancho de la garganta.
F 15.2 cm
G 30.5 cm
K 2.5 cm
N 5.7 cm

4. Determinar los valores de K y n.

W 0.076 m
K 0.176
n 1.547

5. Profundidades de la lamina de agua

Qmax 0.00628 m3/s
Qprom 0.00399 m3/s
Qmin 0.00256 m3/s
Hmax 0.13 m
Hprom 0.10 m
Hmin 0.07 m

Carga de agua en el punto de medicion de la Ha 0.12 m

Canaleta Parshall

6. Resalto Z que debera darse al medidor Parshall

Resalto entre la cota entre la canaleta Parshall Z 0.03 m
y el canal desarenador
 DISEÑO DEL DESARENADOR

7. Altura maxima de la lamina de agua en el desarenador

Hmax 0.13 m
Z 0.03 m
Profundidad maxima de agua medida de la cota H 0.09 m
del canal del desarenador

8. Ancho del desarenador

Qmax 0.00628 m3/s
H 0.09 m
Velocidad horizontal del flujo (0.24 a 0.36 m/s) v 0.26 m/s OK
Ancho del desarenador calculado Bd 0.35 m

Ancho adoptado Bd 0.45 m

9. Largo del desarenador (Inc. + 50% longitud adicional)

H 0.09 m
2.4 L 3.8
Largo util adoptado L 3.5 m OK

L/H>= 25 L/H 36.9 OK

10. Tasa de escurrimiento superficial

Bd 0.45 m
L 3.50 m
Area longitudinal del desarenador A 1.58 m2
Qmax 542.28 m3/dia
Tasa de aplicación (250 y 1680 m3/m2/dia) Q/A 344.30 m3/m2/dia OK

11. Estimacion de las velocidades reales para los diferentes caudales

Q H H-Z ST = b (H-Z) V = Q / ST
2
(m3/s) (m) (m) (m ) (m/s)
Max 0.00628 0.13 0.09 0.04 0.25 OK
Prom 0.00399 0.10 0.06 0.03 0.25 OK
Min 0.00256 0.07 0.04 0.02 0.25 OK

12. Volumen de solidos arenosos "Vsa" y la profundidad de sólidos arenosos acumulados "Hsa"

3
Qmed 344.70 m /dia
3 3
Carga de solidos arenosos en las aguas residuales Csa 0.080 m /1000 m
3
Cantidad de material retenido qsa 0.028 m /dia
Periodo de limpieza del desarenador top 28 dias
3
Vsa 0.77 m
Bd 0.45 m
L 3.50 m
Hsa 0.50 m
talm 10 años
3
Volumen de arenas para almacenamiento Vrsg 100.65 m
en relleno sanitario
 DISEÑO DEL DESARENADOR
13. Cota del canal aguas abajo de la canaleta Parshall para que la carga en el canal
Carga en el canal aguas abajo la canaleta Parsahll, para asegurar flujo libre en la canaleta Parshall
60%
Hmax 0.13 m
Hb 0.08 m Hb <= 0.60 Hmax
Z* 0.15 m
K 0.03 m
3
Qmax 0.0063 m /s
v 0.30 m/s
ab 0.08 m

14. Longitud de transicion rejas - desarenador

Ancho del canal del desarenador Bd 0.45 m
Ancho del canal de la camara de rejas B 0.35 m
φ 12.5 °
Longitud minima Lrd 0.20 m

15. Longitud de transicion desarenador - Parshall

Ancho del canal del desarenador Bd 0.45 m
Ancho "D" del Parshall D 0.26 m
φ 12.5 °
Ldp 0.40 m

16. Pendiente del canal desarenador

Qmax 0.0063 m3/s
n 0.013
A 0.043 m2
R 0.705 m
S 0.0000058 m/m

17. Caudal de descarga por el vertedero Sutro

Ancho de Vertedero b 0.35 m OK
Altura minima a 0.01 m
Altura de Agua (H=a) H 0.01 m
Q 0.0019 m3/s
3
Q < Qmin Qmin 0.0026 m /s OK

18. Altura de la lamina de agua

Qmax 0.00628 m3/s
Ancho de Vertedero b 0.35 m
Altura minima a 0.01 m
Hmax 0.04 m
 DISEÑO DEL DESARENADOR

19. Forma de las paredes del vertedero Sutro

y/a y x
0.1 0.001 0.28
0.2 0.003 0.26
0.3 0.004 0.24
0.4 0.006 0.22
0.5 0.007 0.21
0.6 0.009 0.20
0.7 0.010 0.19
0.8 0.012 0.19
0.9 0.013 0.18
1.0 0.015 0.18
2.0 0.029 0.14
3.0 0.044 0.12
4.0 0.058 0.10
5.0 0.073 0.09
6.0 0.087 0.09
7.0 0.102 0.08
8.0 0.116 0.08
9.0 0.131 0.07
10.0 0.145 0.07
12.0 0.174 0.06
14.0 0.203 0.06
16.0 0.232 0.05
18.0 0.261 0.05
20.0 0.290 0.05
 DISEÑO DEL TANQUE IMHOFF
A. PARAMETROS DE DISEÑO
i. Caudales de diseño
L/s m3/s m3/hr m3/dia (*) Para mayor detalle ver calculo de
Qprom 3.99 0.00399 14.36 344.70 caudales de aguas residuales.

ii. Numero de unidades paralelas (Tanque Imhoff)

N 2 und

iii. Caudales unitarios de diseño

L/s m3/s m3/hr m3/dia (*) Caudales de aguas residuales
Qprom unit 1.99 0.00199 7.18 172.35 usados para el diseño y verificacion.

iv. Calidad de aguas residuales al ingreso del Tanque Imhoff

O2 ------ mg/L
DBO5 209.1 mg/L
CT ------ NMP/100 ml (*) Para mayor detalle ver balance de
Cterm 4.30E+07 NMP/100 ml masas.
SST 206.2 mg/L
T 5.0 °C

B. CAMARA O ZONA DE SEDIMENTACION

1. Area del sedimentador
3
Qprom unit 7.18 m /hr
3 2
Carga superficial Cs 1.00 m /m /hr
2
A 7.18 m OK

2. Volumen del sedimentador

Periodo de retencion R 2.00 hr OK
3
Vs 14.36 m

3. Profundidad inicial del sedimentador

hsed 2.00 m OK

4. Dimensionamiento del sedimentador

i. Ingreso de valores
Abertura arista central Abert 0.20 m OK
Prolongacion arista central Prolong 0.20 m OK
Borde libre inicial BL 0.2 m
ɸ 60 ° OK
L/W 6 OK
Ref.: R.N.E. OS.090

Diametro de la tuberia de ingreso D 0.20 m

Caida libre del agua h* 0.05 m
Borde libre total BLt 0.45 m OK

ii. Largo y ancho del sedimentador

2
A 7.18 m
W 1.09 m

Dimensiones adoptadas del sedimentador Wsed 1.10 m

Lsed 6.60 m
2
Ased 7.26 m
 DISEÑO DEL TANQUE IMHOFF

iii. Profundidades (h1, h2 y hsed)

h1 1.00 m
3
V1 3.63 m
h2 1.50 m
3
V2 10.89 m
hsed 2.50 m OK

Angulo recalculado ɸa 61.19 °

5. Verificaciones de relaciones
Q/A 1.00 m/hr OK
L/W 6 OK
L/H 2.6 OK
Ref.: R.N.E. OS.090
C. CAMARA O ZONA DE DIGESTION DE LODOS
6. Volumen de almacenamiento y digestion
i. Volumen del digestor
P 2,268 hab
Numero de unidades paralelas N 2
T 5 °C
Factor de capacidad relativa fcr 2.0
Tiempo de disgestion Tdig 110 dias
3
Vdig 158.76 m

ii. Verificacion de zona de espumas, largo y ancho del digestor

Wsed 1.10 m
Espaciamiento libre sed - dig Wlibre 3.00 m OK
Espesor de muros del sedimentador esed 0.15 m
Ancho del digestor Wdig 7.40 m
Ldig 6.6 m
2
Area del digestor Adig 48.84 m

Relacion de superficies ≥ 30% Slibre/Stot 81.08% OK

iii. Dimensionamiento del digestor

Zona neutra Zneut 0.50 m
β 30 ° OK
Espesor de muros del digestor edig 0.25 m

Dimensiones del digestor Wdig 7.40 m

Ldig 6.60 m
2
Adig 48.84 m

iii. Profundidades (h3, h4 y hdig)

h3 0.60 m Asumido
Numero de troncos de piramide Ntrp 2
LA 5.30 m
LB 1.20 m
Angulos recalculados βa 29.74 °
βb 29.74 °
 DISEÑO DEL TANQUE IMHOFF

2
S3 6.36 m
2
S4 24.42 m
3
Volumen del tronco de piramide V3 8.65 m
3
V4 70.73 m
h4 2.90 m
hdig 3.50 m

3
Comprobacion del volumen del digestor Vsed 158.76 m OK

iv. Dimensiones efectivas del tanque Imhoff

Wtotal 7.40 m
Ltotal 6.60 m
Htotal 6.95 m

D. VERTEDERO DE SALIDA
7. Longitud minima del vertedero de salida
3
Qmax unit 271.14 m /dia
3
Carga hidraulica sobre el vertedero Chv 250 m /dia/m OK
Lv 1.08 m

Comparar Wsed 1.10 m OK

8. Altura de agua sobre el vertedero de salida

3
Qmax unit 0.00314 m /s
Wsed 1.10 m
Carga hidraulica sobre el vertedero H2 0.0134 m
 DISEÑO DEL TANQUE IMHOFF
E. CALIDAD DEL EFLUENTE DE AGUAS RESIDUALES
8. Eficiencias de remocion
T 5.0 °C
TR 2.0 hr
3 2
Cs 1.00 m /m /hr
DBO5 30% OK
(*) Del R.N.E. y de las relaciones de Temperatura, Tiempo de
Cterm 60% OK
Retencion y carga superficial - Valores minimos.
SST 40% OK

9. Calidad del agua residual en el AFLUENTE - EFLUENTE

DBO5 209.1 mg/L
AFLUENTE Cterm 4.30E+07 NMP/100 mL
SST 206.2 mg/L
DBO5 146.4 mg/L
* Calidad del agua residual a la salida
EFLUENTE Cterm 1.72E+07 NMP/100 mL
del Tanque Imhoff
SST 123.7 mg/L
 DISEÑO DE LA LAGUNA FACULTATIVA
1. Parametros de diseño
3
Qprom 0.00399 m /s

Cterm 1.72E+07 NMP/100 mL

SST 123.7 mg/L * Valores correspondientes del
DBO5 146.4 mg/L efluente del Tanque Imhoff.
Tagua 5 °C

2. Carga organica - Ingreso

DBO5 146.4 mg/L
Qprom 3.99 L/s
CDBO5 50.46 Kg DBO/dia

3. Carga superficial de diseño

T 5 °C
CSd 120.3 Kg DBO/(Ha.dia)

4. Area superficial total y unitaria de la laguna

CDBO5 50.5 Kg DBO/dia
CSd 120.3 Kg DBO/Ha.dia
As 0.42 Ha
Se considera 2 lagunas en PARALELO nparalelo 2 lagunas
Aunit 0.21 Ha

5. Dimensionamiento de cada laguna

2
Aunit 2,098.0 m
Forma rectangular L/W >= 2 Lp / Wp 2.0 OK
Ancho promedio calculado Wp 32.4 m
Wp 33.0 m
Largo promedio Lp 66.0 m

6. Dimensiones unitarias de la laguna facultativa

Profundidad (P) de 1.5 a 2.5 m P 2.0 m OK
Borde libre >= 0.50 m Bl 0.5 m OK
Talud Interior (1 : z) z 1.5 OK

Dimensiones de Coronación
Longitud 70.5 m
Ancho 37.5 m
Dimensiones del espejo de agua
Longitud 69.0 m
Ancho 36.0 m
Dimensiones de fondo
Longitud 63.0 m
Ancho 30.0 m
Dimensiones de fondo lodo
Longitud 62.7 m
Ancho 29.7 m

Talud Exterior (1 : z) z 2.0 OK

Ancho de la berma >= 2.50 m aberma 3.0 m OK
 DISEÑO DE LA LAGUNA FACULTATIVA

7. Volumen util unitario de la laguna facultativa

Wespejo 36 m
Lespejo 69 m
P 2.0 m
z 1.5
3
Volumen util (prismoide) Vutil 4,362.0 m

8. Periodo de limpieza ( N años)

Fraccion del Volumen de la Laguna ocupada por lodos FVL 0.25 OK
3
FVL (0.25 a 0.50) Vutil 4,362.0 m
3
Qprom 344.7 m /dia
3 3
Tasa de acumulacion de lodos TAL 0.6 m /1000 m OK
Remocion de lodos N 14.4 años

Periodo de limpieza adoptado N 4.0 años OK

9. Volumen unitario de lodos de laguna facultativa

3
Volumen de lodos por laguna Qunit 172.35 m /dia
N 4.0 años
SST 123.7 mg/L
3
Vlodos 133.06 m

10. Profundidad unitaria de lodos

3
Vlodos 133.06 m
2
Alodos 1,890.0 m
Zlodos 0.10 m

11. Tiempo unitario de retencion

Vutil 4,362.0 m3
Qunit 172.4 m3/dia
Factor de correlacion hidraulica (0.3 a 0.8) Fch 0.8 OK
TR 20.2 dias OK

12. Calculo del factor de dispersion (d)

Wp 33.0 m
Lp 66.0 m
ZP 2.0 m
R 20.2 dias
T 5.0 ° C
d < =1 d 0.2 OK

13. Calculo de la constante (a) para la remocion de CF

T 5.0 ° C
-1
Coeficiente de mortalidad bacteriano K20 0.8 dia OK
-1
Kb 0.4 dia
R 20.2 dias
d 0.2
a 2.9

14. Coliformes fecales en el efluente (N) y eficienca de remocion

Concentracion de coliformes - afluente No 1.72E+07 NMP/100 mL
a 2.9
d 0.2
Ne 2.41E+05 NMP/100 mL
Eficicencia de remocion eCF 98.6%
 DISEÑO DE LA LAGUNA FACULTATIVA

15. Calculo de la constante (a) para remocion de la DBO

T 5.0 ° C
-1
Coeficiente de mortalidad bacteriano K20 0.1 dia OK
-1
Kd 0.0 dia
R 20.2 dias
d 0.2
a 1.4

16. DBO en el efluente (L) y eficiencia de remocion

Afluente DBO5 146.38 mg/L
Factor de caracteristicas de sedimentacion Fcs 0.95 OK
DBO soluble Lo 139.1 mg/L
Factor intrinseco de algas Fia 0.1 OK
a 1.4
d 0.2
Le 73.79 mg/L
Eficicencia de remocion eDBO 49.6%

17. Eficiencias de remocion

T 5.0 °C
TR 20.2 dias
DBO5 49.6%
(*) Del R.N.E. y de las relaciones calculadas. Cterm 98.6%
SST 30.0%

18. Parametros del AFLUENTE - EFLUENTE

Cterm 1.72E+07 NMP/100 mL
AFLUENTE SST 123.7 mg/L
DBO5 146.4 mg/L
Cterm 2.41E+05 NMP/100 mL
* Calidad del agua residual a la
EFLUENTE SST 86.6 mg/L
salida de la laguna facultativa.
DBO5 73.8 mg/L
 DISEÑO DE LA LAGUNAS DE MADURACION
1. Parametros de diseño
Qprom 0.00399 m3/s
Cterm 2.41E+05 NMP/100 mL
SST 86.6 mg/L * Valores correspondientes del efluente
DBO5 73.8 mg/L de la laguna de maduracion.
Tagua 5 °C

2. constante de mortalidad del primer orden para CF y eficiencia de remocion

Calidad del efluente N 1.00E+04 NMP/100mL
No 2.41E+05 NMP/100mL
ln(N/No) -3.2
Eficiencia de remocion ECF 95.85%

T 5.0 ° C
-1
Coeficiente de mortalidad bacteriano (0.6 a 1) K20 1.0 dia OK
-1
Kb 0.48 dia
-1
kb 0.50 dia

T 5.0 °C
-1
kb 0.50 dia
t99 6.34 dias OK

3. Volumen de cada la laguna de maduracion

3
Qprom 344.7 m /dia
numero de unidades nparalelo 1 lagunas
nserie 1 lagunas
3
Qunit 344.7 m /dia
TRHM 6.34 dias
3
Vunit 2,185.7 m

4. Dimensionamiento de la laguna de maduracion

W 35.0 m
L/W 2.0
L 70.0 m
Profundidad (P) P 1.00 m OK
Talud Interior (1 : z) z 1.5 OK
3
Vunit 2,185.7 m
3
Volumen calculado VM 2,295.5 m OK

W 35.0 m
L 70.0 m

5. Verificacion del factor de dispersion (d) y la constante (a)

Wp 35.0 m
Lp 70.0 m
Profundidad ZP 1.00 m
R 6.3 dias
T 5.0 ° C
d < =1 d 0.5
Factor de dispersion calculado d 0.4
-1
Kb 0.50 dia
R 6.3 dias
d 0.4
calculo de la constante a 2.42
 DISEÑO DE LA LAGUNAS DE MADURACION

6. Dimensiones unitarias de la laguna de maduracion

Profundidad (P) P 1.00 m OK
Borde libre >= 0.50 m Bl 0.5 m OK
Talud Interior (1 : z) z 1.5 OK

Dimensiones de Coronación
Longitud 71.5 m
Ancho 36.5 m
Dimensiones del espejo de agua
Longitud 70.0 m
Ancho 35.0 m
Dimensiones de fondo
Longitud 67.0 m
Ancho 32.0 m

Talud Exterior (1 : z) z 2.0 OK

Ancho de la berma >= 2.50 m aberma 2.5 m OK

7. Eficiencia de remocion y DBO en el efluente

T 5 °C
-1
Coeficiente de velocidad de remocion de DBO5 K1 0.07 dias
-1
K1 0.14 dias
-1
Valor promedio K1 0.11 dias
TR 6.3 dias
Eficiencia de remocion EDBO 36.22%
DBO5 73.79 mg/L
Efluente DBO5 47.06 mg/L

8. Eficiencias de remocion
T 5.0 °C
TR 6.3 dias
(*) Del R.N.E. y de las relaciones de Temperatura, DBO5 36.2%
Tiempo de Retencion y carga superficial - Valores Cterm 95.9%
minimos. SST 20.0%

9. Parametros del AFLUENTE - EFLUENTE

Cterm 2.41E+05 NMP/100 mL
AFLUENTE SST 86.6 mg/L
DBO5 73.8 mg/L
Cterm 10,000 NMP/100 mL
EFLUENTE SST 69.3 mg/L * Calidad de agua residual tratada final.
DBO5 47.1 mg/L
 DISEÑO DE LECHO DE SECADO DE LODOS
Masa de solidos totales
Qprom 344.70 m3/dia (*) Para mayor detalle ver calculo de caudales de aguas
SST 206.21 mg/L residuales y balance de masas.
Mstp 71.08 Kg/dia

Pf 2268 habitantes
Cpc 90.0 gr.SS/hab.dia
Mstp 204.12 Kg/dia

Valor adoptado Mstp 137.60 Kg/dia

Temperatura= 5°C
Profundidad de apliacacion Ha= 0.30 m Dato varia entre [0.20-0.40m]
Masa de solidos en el lodos ( Msd)= 44.72 kg SS/dia .=((0.5*0.7*0.5)*Mstp+(0.5*0.3)*Mstp
g lodos= 1.03 kg/lt Densidad de los lodos
% solidos contenidos en lodo= 8.00% Dato varia entre [8-12%]
Volumen diario de lodos digeridos ( Vld)[Msd/%*dens.lodo]= 542.72 l/d
Tiempo de retencion ó digestion= 110.0 dia
Volumen de lodos a extraerse ( Vle )= 41.25 m3
Area del lecho de secado [Vel/ Ha]= 137.49m2
Numero de lechos de secado= 2.0
Ancho del lecho de secado= 7.0 m
Longitud del lecho de secado= 9.80 m

TABLA 2 (fuente R.N.E.)

Factor de Capacidad Relativa fcr
COD Temp. Digest. lodo[dias]
1 5 110.00
2 10 76.00
3 15 55.00
4 20 40.00
5 >25 30.00

7.0 m

1.10 m

Tub. De 8" c/ orif. @ 0.3m METRADOS

(tuberia de recoleccion S=1%) HS FC=240 KG/CM2
ACERO=
ENCOFRADO=
EXCAVAC.=

DISEÑO: REVISO:
 DISEÑO DEL SISTEMA DE CLORACION
El uso del hipoclorito de calcio o sodio, por ser 10 veces más caro que el cloro líquido envasado a presión en cilindros, debe quedar restringido a instalaciones de
capacidad inferiores a 10 L/s. Por lo mencionado se usará cloro en cilindro a presión. Ref. Manual de Diseño del Cepis, se indica la dósis maxima y mínima.
PARAMETROS DE DISEÑO
a. Caudales de diseño
L/s m3/s m3/hr m3/dia (*) Para mayor detalle ver calculo de
Qmax 6.28 0.00628 22.59 542.28 caudales de aguas residuales.
Ref. R.N.E. OS.090
b. Calidad de aguas residuales al ingreso de la camara de contacto de cloro
DBO5 47.1 mg/L
Cterm 1.00E+04 NMP/100 ml (*) Para mayor detalle ver calidad del
SST 69.3 mg/L efluente del Sedimentador Secundario.
T 5.0 ° C

AREA DEL ALMACEN DE CLORO

DATOS CANTIDAD UND CRITERIOS UND RESULTADO
Dosis maxima DM 4.3 mg/l
2.85 mg/l Dosis promedio
Dosis minima Dm 1.4 mg/l
5.00 mg/l Asumimos esta dosis
Tiempo de almacenamiento T 90 dias 2.71 Kg/dia Peso de cloro requerido en el periodo de
Caudal de diseño Q 6.28 lps 244.02 Kg almacenamiento
Peso del contenido de un cilindro P 50 Kg 5.00 --- Numero de cilindros
Area que ocupa cada cilindro Ac 0.160 m2 1.00 m2 Area total ocupada por los cilindros

SISTEMA DE EMERGENCIA PARA CLORACION CON HIPOCLORITO DE CALCIO

DATOS CANTIDAD UND CRITERIOS UND RESULTADO
Caudal de diseño Q 6.28 l/s
0.00063 l/s
Dosis Promedio D 5.00 mg/lt
Caudal de dilucion
Concentracion del Hipoclorito de
C 50000 mg/lt 54.23 l/dia
calcio
Tiempo de almacenamiento de
To 24 hr 0.054 m3 Volúmen del Tanque de Solución
dosificación
31.382 mg/s Consumo de Reactivo
2.711 Kg/día Consumo Promedio diario
2.711 Kg Consumo por Tanque de Solución
0.00054 l/s
Dosis Máxima DM 4.3 mg/lt Caudal máximo de dosificación
46.64 l/dia
0.00018 l/s
Dosis Mínima Dm 1.4 mg/lt Caudal mínimo de dosificación
15.18 l/dia
0.000628 l/s
Dosis Adoptada Df 5.00 mg/lt Caudal final de dosificación
54 l/dia
0.50 m Largo
Volumen del Tanque V 0.054 m3 0.50 m Ancho
0.20 m Alto

DIMENSIONAMIENTO DE LA CAMARA DE CONTACTO DE CLORO

DATOS CANTIDAD UND CRITERIOS UND RESULTADO
Tiempo de contaco T 45 min 16.95 m3 Volumen del tanque de contacto de cloro
Ancho de una cámara a 0.7 m
16.14 m Longitud total de la camara de contacto
Altura de agua h 1.5 m
Longitud de la camara de cloracion L 3.00 m 8.0 und Número de camaras de contacto
espesor de muro e 0.20 m 7.00 m longitud total de la camara contacto
Borde Libre Bl 0.30 m 1.80 m Altura total de camara contacto
Volumen util real 25.20 m3 OK
 DISEÑO DEL SISTEMA DE CLORACION
DIMENSIONAMIENTO DEL DOSIFICADOR - HIPOCLORITO
Consideraciones:
Diámetro del difusor 1 Pulg
Dd
0.0254 m
Diámetro del orificios 1/4 pulg
Do
0.00635 m
Numero del orificios No 6 Orificios

Comprobación:
Area del difusor Adif 0.000507 m2
Area del orificio Ao 0.000032 m2

Ao
nx  0.38 < 0.42
Ad

0.38 < 0.42 OK

Entonces:
Separación entre orificos (extremos) e 0.08 m
Longitud del difusor Ldif 0.60 m

𝑠𝑖 ∶ 𝐿𝑖 < 𝑏 0.60 < 0.70 OK

Velocidad:
Caudal de dosificacion maxima qf 0.00063 L/s
En difusor Vdif 0.00124 m/s
En orificio Vo 0.00652 m/s
R 0.19 OK

VERIFICACION DE LA NORMA
Coliformes en el afluente Ctermo 1.00E+04 NMP/100ml
Coliformes deseado en tiempo t Ctermt 1.00E+03 NMP/100ml

Eficiencia (%) E 90.0%

Tiempo de retencion (T) T 45 min
𝐶𝑡𝑒𝑟𝑚𝑡
Dosis requerida: = (1 + 0.23𝐶𝑡 𝑡)−3
𝐶𝑡𝑒𝑟𝑚0

Ct 5.00 mg/l
Ctermt 6.81E-02 NMP/100ml OK
 EFLUENTE DE LA PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES (PTAR) - VERIFICACION DEL CUMPLIMIENTO DE "LMP Y ECA"

BALANCE DE MASAS DISEÑO

Punto de
Efic. de Afluente de la Efluente de la Mezcla
Parámetros MP ECA Efluente de la PTAR (**)
remocion req. PTAR PTAR (*) (Efluente
PTAR y Rio)
DBO5 (mg/L) 52.18% 209.12 100.00 100.00 2.28 15.00 47.06

Cterm ( NMP/100 mL) 99.98% 4.30E+07 1.00E+04 1.00E+04 1.37E+02 1.00E+03 1.00E+04

SST (mg/L) 66.40% 206.21 69.29 150.00 ----- ----- 69.29

(*) Valores maximos del efluente de la PTAR, para cumplir los LMP y ECA.
OK
(**) Valores del efluente de la PTAR, con los que se cumple los LMP y ECA
 MEMORIA DE CALCULO PARA MONORELLENO
PROYECTO: MEJORAMIENTO Y AMPLIACION DEL SERVICIO DE AGUA POTABLE Y DESAGUE EN LA LOCALIDAD DE
CONDURIRI, DISTRITO DE CONDURIRI - EL COLLAO - PUNO
LOCALIDAD: CONDURIRI
DISTRITO: CONDURIRI
PROVINCIA: EL COLLAO
Volumen de desechos solidos:

Dato:
hallamos volumen retenido en las siguiente estructuras:

Cantidad de material grueso retenido por dia en reja fina (dato de calculo) 0.013 m3 al dia
Cantidad de material grueso retenido por dia en reja gruesa (dato de calculo) 0.0031 m3 al dia
Volumen de lodos a extraerse en lecho de secado ( Vle )= 41.25 m3 en 110 dias= 0.375 m3 al dia

Calculamos:

Vdiario: 0.391 m3/dia

v anual: 142.752 m3/año

Volumen del Relleno Necesario.

VRN= Vanual x MC = 142.752 m3/año * 1.20 = 171.302 m3/año

Donde:
VRN= Volumen del relleno sanitario (m3/año)
MC = Factor de material de cobertura (1.2 a 1.25)

Volumen del Relleno Utilizado para 4 años. 573.323 m3 de tabla 01

Volumen del Relleno Necesario a 20 años. 3080.123 m3 de tabla 01

Cálculo del Area Requerida.

ARS =VRS/HRS= 171.302 m2 AL PRIMER AÑO

819.032 m2 para los primeros 4 años relleno en terreno
2506.800 m3 para los años restantes el relleno de altura

Relleno en altura
h= 5.50 m

h= 0.70m
Relleno en terreno

Donde:
ARS = Area a rellenar sucesivamente (m2)
VRS = Volumen del relleno sanitario (m3/año)
HRS = Altura o profundidad media del relleno (m)

Area Total Requerida.

Area Total Requerida. AT= F * ARS = 859.98 m2

AT = Area total requerida (m2)

F = Factor de aumento del área adicional requerida para las vías de penetración, áreas de
aislamiento, caseta para portería e instalaciones sanitarias, patio de maniobras, etc.
Este se considera entre un 5-40% del área a rellenar.

area disponible dentro de PTAR:

asumimos un area de: 34.80m*27m*0.70m