LABORATORIODEAGITACION

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA
FACULTAD DE INGENIERIA QUIMICA Y TEXTIL

LABORATORIO DE OPERACIONES UNITARIAS I
LABORATORIO DE AGITACIÓN
1. OBJETIVOS
 Determinar cuan eficiente es usar una placa con deflectores o sin

deflectores en la formación de vortice y el efecto que tiene cada una de
las variables en la agitación para el consumo de potencia..
 Determinar la potencia que entrega un motor para poder realizar la
operación de agitación a diferentes velocidades de giro.
 Observar la influencia del número de fraude para Reynolds altos y
Reynolds bajos con/sin placas deflectoras en distintos agitadores.
 Observar con detenimiento en forma real los tipos de flujo que se
originan con distintos agitadores.
 Comprobar el efecto que se produce al usar placas deflectoras en el
sistema de agitación.
2. FUNDAMENTO TEORICO:
La agitación se refiere a forzar un fluido por medios mecánicos para que adquiera
un movimiento circulatorio en el interior de un recipiente. Los objetivos de la
agitación pueden ser:
 Mezcla de dos líquidos miscibles (ej: alcohol y agua)
 Disolución de sólidos en líquido (ej.: azucar y agua)
 Mejorar la transferencia de calor (en calentamiento o enfriamiento)
 Dispersión de un gas en un líquido (oxígeno en caldo de fermentación)
 Dispersión de partículas finas en un líquido
 Dispersión de dos fases no miscibles (grasa en la leche)
Grupo A 1
Generalmente el equipo consiste en un recipiente cilíndrico (cerrado o abierto), y

un agitador mecánico, montado en un eje y accionado por un motor eléctrico. Las
proporciones del tanque varían ampliamente, dependiendo de la naturaleza del
problema de agitación. El fondo del tanque debe ser redondeado, con el fin de
eliminar los bordes rectos o regiones en las cuales no penetrarían las corrientes
del fluido. La altura del líquido, es aproximadamente igual al diámetro del tanque.
Sobre un eje suspendido desde la parte superior, va montado un agitador. El eje
está accionado por un motor, conectado a veces, directamente al mismo, pero con
mayor frecuencia, a través de una caja de engranajes reductores.
El agitador crea un cierto tipo de flujo dentro del sistema, dando lugar a que el
líquido circule por todo el recipiente y vuelva de vez en cuando al agitador.
AGITADORES PARA TANQUES CERRADOS Y TANQUES ABIERTOS DE

MONTAJE FIJO
Estos tipos de agitadores son recomendados para su aplicación, y todo depende

de los requisitos de su proceso. Los hay de acoplados directo, estos están
diseñados para aplicaciones de baja viscosidad, o volumen pequeños, o
aplicaciones en que se requiere trituramientos del producto. Los agitadores de
acoplado de engranaje (caja reductora), son eficientemente usados en productos
con mas alta viscosidad o aplicaciones con un volumen mas elevado.
Estos agitadores varían desde 1/4 a 5 caballos de fuerza (HP), y son disponibles
con siete diferentes velocidades, y con una variedad de hélices. Estos agitadores
son disponibles ya sea con motor eléctrico, o motores de aire, así como también
pueden ser equipados con variador de velocidades.
Grupo A 2
TIPOS DE AGITADORES:
Grupo A 3
Los agitadores se dividen en dos clases: los que generan corrientes paralelas al
eje del agitador y los que dan origen a corrientes en dirección tangencial o radial.
Los primeros se llaman agitadores de flujo axial y los segundos agitadores de flujo
radial.
Los tres tipos principales de agitadores son, de hélice, de paletas, y de turbina.
Cada uno de estos tipos comprende muchas variaciones y subtipos que no
consideraremos aquí. En algunos casos también son útiles agitadores especiales,
pero con los tres tipos antes citados se resuelven, quizás, el 95% de los
problemas de agitación de líquidos.
Agitadores De Helice
Un agitador de hélice, es un agitador de flujo axial, que opera con velocidad

elevada y se emplea para líquidos pocos viscosos. Los agitadores de hélice más
pequeños, giran a toda la velocidad del motor, unas 1.150 ó 1.750 rpm; los
mayores giran de 400 a 800 rpm. Las corrientes de flujo, que parten del agitador,
se mueven a través del líquido en una dirección determinada hasta que son
desviadas por el fondo o las paredes del tanque. La columna de remolinos de
líquido de elevada turbulencia, que parte del agitador, arrastra en su movimiento al
líquido estancado, generando un efecto considerablemente mayor que el que se
obtendría mediante una columna equivalente creada por una boquilla estacionaria.
Las palas de la hélice cortan o friccionan vigorosamente el líquido. Debido a la
persistencia de las corrientes de flujo, los agitadores de hélice son eficaces para
tanques de gran tamaño. Para tanques extraordinariamente grandes, del orden de
1500m3 se han utilizado agitadores múltiples, con entradas laterales al tanque.
El diámetro de los agitadores de hélice, raramente es mayor de 45 cm,
independientemente del tamaño del tanque. En tanques de gran altura, pueden
Grupo A 4
disponerse dos o más hélices sobre el mismo eje, moviendo el líquido
generalmente en la misma dirección. A veces dos agitadores operan en sentido
opuesto creando una zona de elevada turbulencia en el espacio comprendido
entre ellos.
Agitadores De Paletas
Para problemas sencillos, un agitador eficaz está formado pr una paleta plana, que
gira sobre un eje vertical. Son corrientes los agitadores formados por dos y 3
paletas. Las paletas giran a velocidades bajas o moderadas en el centro del
tanque, impulsando al líquido radial y tangencialmente, sin que exista movimiento
vertical respecto del agitador, a menos que las paletas estén inclinadas. Las
corrientes de líquido que se originan se dirigen hacia la pared del tanque y
después siguen hacia arriba o hacia abajo. Las paletas también pueden adaptarse
a la forma del fondo del tanque, de tal manera que en su movimiento rascan la
superficie o pasan sobre ella con una holgura muy pequeña. Un agitador de este
tipo se conoce como agitador de ancla. Estos agitadores son útiles cuando cuando
se desea evitar el depósito de sólidos sobre una superficie de transmisión de
calor, como ocurre en un tanque enchaquetado, pero no son buenos mezcladores.
Generalmente trabajan conjuntamente con un agitador de paletas de otro tipo, que
se mueve con velocidad elevada y que gira normalmente en sentido opuesto.
Los agitadores industriales de paletas giran a una velocidad comprendida entre 20

y 150 rpm. La longitud del rodete de un agitador de paletas es del orden de 50 al
80% del diámetro interior del tanque. La anchura de la paleta es de un sexto a un
décimo de su longitud. A velocidades muy bajas, un agitador de paletas produce
una agitación suave, en un tanque sin placas deflectoras o cortacorrientes, las
cuales son necesarias para velocidades elevadas. De lo contrario el líquido se
mueve como un remolino que gira alrededor del tanque, con velocidad elevada
pero con poco efecto de mezcla.
Tipos de Flujo en Tanques Agitados
Grupo A 5
El tipo de flujo que se produce en un tanque agitado, depende del tipo de rodete,
de las características del fluido y del tamaño y proporciones del tanque, placas
deflectoras y agitador. La velocidad del fluido en un punto del tanque tiene tres
componentes y el tipo de flujo global en el mismo, depende de las variaciones de
estas tres componentes de la velocidad, de un punto a otro. La primera
componente de velocidad es radial y actúa en dirección perpendicular al eje del
rodete. La segunda es longitudinal y actúa en dirección paralela al eje. La tercera
es tangencial o rotacional, y actúa en dirección tangencial a la trayectoria circular
descrita por el rodete.
Para el caso corriente de un eje vertical, las componentes radial y tangencial están
en un plano horizontal y la componente longitudinal es vertical. Las componentes
radial y longitudinal son útiles porque dan lugar al flujo necesario para que se
produzca la mezcla. Cuando el eje es vertical y está dispuesto en el centro del
tanque, la componente tangencial de velocidad es generalmente perjudicial para la
mezcla. El flujo tangencial sigue una trayectoria circular alrededor del eje y crea un
vórtice en la superficie del líquido que debido a la circulación en flujo laminar, da
lugar a una estratificación permanente en diferentes niveles, de substancias sin
mezclar, sin que exista flujo longitudinal de un nivel a otro. Si están presentes
partículas sólidas, las corrientes circulatorias tienden a lanzar las partículas contra
la pared del tanque, debido a la fuerza centrífuga, desde donde caen
acumulándose en la parte central del fondo del tanque. Por consiguiente en vez de
mezcla, se produce la acción contraria.
En un tanque sin placas deflectoras, el flujo circulatorio es inducido por todos los
tipos de rodete, tanto si el flujo es axial como radial. Si los remolinos son intensos,
el tipo de flujo dentro del tanque es esencialmente el mismo, independientemente
del diseño del rodete. Para velocidades de giro del rodete elevadas, la profundidad
Grupo A 6
del vórtice puede ser tan grande que llegue al rodete mismo, dando lugar a que
en el líquido se introduzca el gas que está encima de él, lo cual normalmente debe
evitarse.
Formas de evitar remolinos:
 Colocando el agitador fuera del eje central del tanque. En tanques

pequeños se debe colocar el rodete separado del centro del tanque, de tal
manera que el eje del agitador no coincida con el eje central del tanque. En
tanques mayores el agitador puede montarse en forma lateral, con el eje en un
plano horizontal, pero no en la dirección del radio.
 Instalando placas deflectoras. Estas son placas verticales perpendiculares a
la pared del tanque. En tanques pequeños son suficientes 4 placas deflectoras,
para evitar remolinos y formación de vórtice. El ancho de las placas no debe
ser mayor que un doceavo del diámetro del tanque. Cuando se usan
agitadores de hélice, el ancho de la placa puede ser de un octavo del diámetro
del tanque. Si el eje del agitador está desplazado del centro o inclinado, no se
necesitan placas deflectoras.
Cuando no se presentan remolinos, el tipo de flujo específico depende del tipo
de rodete:
 Los agitadores de hélice impulsan el líquido hacia el fondo del tanque, desde
donde la corriente se extiende subiendo por las paredes y retornando hacia la
hélice. Se emplean cuando se desean intensas corrientes verticales, por
ejemplo para mantener en suspensión partículas sólidas pesadas. No se
emplean cuand la viscosidad del líquido es superior a los 5.000 centipoises.
 Los agitadores de paletas producen un flujo radial intenso en el plano próximo
a las palas, pero prácticamente no dan lugar a corrientes verticales. Estos
agitadores no son eficaces para mantener sólidos en suspensión.
Grupo A 7
 Los agitadores de turbina impulsan al líquido radialmente contra las paredes
laterales del tanque, desde donde la corriente se divide, una parte fluye hacia
 arriba y otra parte hacia el fondo, retornando ambas al rodete. Por lo que
producen dos corrientes de circulación separadas. Dan excelentes resultados
en la mezcla de líquidos que tienen aproximadamente la misma densidad
relativa.
Consumo de Potencia
Las variables que pueden ser controladas y que influyen en la Potencia consumida
por el agitador son:
 Dimensiones principales del tanque y del rodete: Diámetro del tanque (D t),
Diámetro del rodete (Da), altura del líquido (H), ancho de la placa deflectora
(J), distancia del fondo del tanque hasta el rodete (E), y dimensiones de las
paletas.
 Viscosidad () y densidad () del fluido.
 Velocidad de giro del agitador (N).
El cálculo de la potencia consumida se hace a través de números adimensionales,

relacionando por medio de gráficos el número de Reynolds y el Número de
Potencia. Estas gráficas dependerán de las características geométricas del
agitador y de si están presentes o no, las placas deflectoras.
Número de Reynolds = esfuerzo de inercia / esfuerzo cortante
2
D a N
Re 

P
N po 
N D a 5
3
Grupo A 8
Número de Potencia = esfuerzo de frotamiento / esfuerzo de inercia
N 2Da
N Fr 
g
Número de Froude = esfuerzo de inercia / esfuerzo gravitacional
Para bajos números de Reynolds (Re <10) el flujo es laminar, la densidad deja de
ser un factor importante y la potencia puede encontrarse como:
P  K L N 2 D a 2
En tanques con placas deflectoras y para números de Reynolds superiores a
10.000, la función de potencia es independiente del número de Reynolds y la
viscosidad deja de ser un factor. Las variaciones del Número de Froude tampoco
influyen. En este intervalo el flujo es completamente turbulento y la Potencia
P  K T N 3 D 5a 
puede ser calculada como:
Vortice
TIPOS DE IMPULSADORES
Grupo A 9
3. DESCRIPCION DEL EQUIPO

Representamos al agitador utilizado en el laboratorio con el siguiente
dimensionado:
H
W
E L
Da
Dt
Grupo A 10
Grupo A 11
Adicionalmente el equipo consta con:
- Un motor con señales digitales para la medida del RPM y el Torque.

- Placas deflectoras.
- Juego de impulsores.
- Motor de ¼ HP de 60 ciclos.
- Un medidor digital para la lectura de los RPM y el torque en in-oz.
- Un tablero eléctrico para los mandos de energía, el cual incorpora un
voltímetro análogo, pilotos para señalización.
4. DATOS EXPERIMETALES
HELICE MARINA
Diámetro: 0.102m
E = 4.6
SIN DEFLECTORES
AMPERAJE(A) RPM TORQUE(in-oz) Observaciones

0.2 0 1.7-2.6 Casi no se mueve
0.2 10 1.9-2.4
0.2 20 1.9-2.2
0.2 30 1.9-2.1
0.2 50 1.9-2.0
0.2 70 1.8-2.0
0.2 100 1.9-2.0
Grupo A 12
0.2 150 1.9-2.0
Formación de
0.2 200 1.7-2.0 Vortice.
0.2 250 1.9-2.0 Aparición de Vortice.
0.2 300 2.1
TORQUE(in-
0.3 350 2.5
AMPERAJE(A) RPM oz) Observaciones
0.3 400 2.8
0.2 0 0.00
0.3 450 2.9-3.3 aumento de vortice
0.2 10 1.9-2.7 Mínimo movimiento
0.3 500 2.8-3.3
0.2 20 1.9-2.4
0.3 550 3.3-3.8
0.2 30 2.1-2.4
El Vortice cubre
0.2 50 2.1-2.3
0.2 70 2.10 toda la
0.2
0.3 100
600 2.203.8-4.6 altura del agitador.
0.2 150 2.20
0.2 200 2.40
0.2 250 2.50
0.2 300 3.00
0.3 350 3.60
0.3 400 4.40
0.3 450 4.90
0.3 500 5-5.7
0.3 550 6.0-6.8
0.3 600 7.3-8.3 Flujo radial y normal.
CON DEFLECTORES
PALETA INCLINADA
W = 0.017 m
Da =0.102 m

SIN DEFLECTORES
TORQUE(in-
0.2 0 0.00
0.2 10 2.0-3.0
Grupo A 13
0.2 20 2.0-2.5
0.2 30 2.2-2.5
0.2 50 2.30
0.2 70 2.50
0.2 100 2.50
Existe turbulunecia a formar
0.2 150 2.80 vórtice.
0.2 200 2.80 Formación de vórtice
0.3 250 3.70 Presencia de vórtice.
0.3 300 4.8-5.1
0.3 350 6.1-6.8
0.3 400 7.3-8.0
0.3 450 8.6-9.6
0.3 500 11-11.7
0.3 550 13.6-14
0.3 600 15.0-16.5 Mayor agitación del vórtice.
CON DEFLECTORES
TORQUE(in-
0.2 0 0.00
0.2 10 1.8-2.6
0.2 20 1.9-2.3
0.2 30 2.00
0.2 50 2.10
0.2 70 2.20
0.2 100 2.70
0.2 150 3.70
0.2 200 6.2-6.8
Grupo A 14
0.2 250 1.7-10.7
0.3 300 13.8-14.9
0.4 350 18.9-20.6
0.4 400 24.3-26.7
0.6 450 33.5-36.5
Mas turbulencia formación
0.7 500 43.8-45.7 de pequeñas burbujas
0.8 550 53.7-59 Mas turbulencia Vibratorio.
1 600 67.5-72.9
PALAS RECTAS
W = 0.095 m
L = 0.029 m
Da=0.08 m
SIN DEFLECTORES
TORQUE(in-
0.2 0 0
0.2 10 1.9-2.6
0.2 20 1.8-2.6
0.2 30 1.9-2.2
0.2 50 1.9
0.2 70 1.9
0.2 100 2
0.2 150 2.1
0.2 200 2.2 Aparición de vortice
0.3 250 2.2
0.3 300 2.4 Formación de vortice más grande.
0.3 350 2.8
0.3 400 3.4
0.3 450 3.6
0.3 500 3.8-4.0
Grupo A 15
0.3 550 4.5-4.8
El vortice alcanza el nivel de la
0.3 600 5.2 pared.
CON DEFLECTORES
TORQUE(in-
0.2 0 0
0.2 10 1.9-2.6
0.2 20 1.8-2.6
0.2 30 1.9-2.2
0.2 50 1.9
0.2 70 1.9
0.2 100 2
0.2 150 2.1
0.2 200 2.2 Aparición de vortice
0.3 250 2.2
Formación de vortice más
0.3 300 2.4 grande.
0.3 350 2.8
0.3 400 3.4
0.3 450 3.6
0.3 500 3.8-4.0
0.3 550 4.5-4.8
El vortice alcanza el nivel de
0.3 600 5.2 la pared.
PALETA CURVA
W = 0.0125 m
L= 0.037 m
Grupo A 16
Da = 0.102 m
E = 0.046 m
SIN DEFLECTORES
TORQUE(in-
0.2 0 0.0
0.2 10 1.7-2.5
0.2 20 1.6-2.2
0.2 30 1.7-2.0
0.2 50 1.8-2.0
0.2 70 1.90
0.2 100 2.10
0.2 150 2.3-2.4 Pequeño vortice
0.2 200 2.8-3.0 Formación clara de vortice.
0.3 250 3.6-4.1
0.3 300 5.3-5.6
0.3 350 6.7-7.2
0.3 400 8.3-8.7

El vortice llega a formarse
0.3 450 10.7-11.8 hasta los impulsores
Formación de burbujas
0.4 500 13.1-14.8 alrededor del vortice
El ancho del vortice es
simimilar al diametro del
0.4 550 15.7-16.0 tanque
0.4 600 17-18.8 Mas vortice total
Grupo A 17
CON DEFLECTORES
TORQUE(in-
AMPERAJE(A) RPM oz)
0.2 0 0.0
0.2 10 1.7-2.4
0.2 20 1.8-2.2
0.2 30 1.8-2.0
0.2 50 1.9-2.1
0.2 70 2.10
0.2 100 2.6-2.8
0.2 150 3.9-4.2
0.3 200 6.9-7.4
0.3 250 10.8-11.9
0.4 300 15.8-17.5
0.4 350 22.8-24.2
0.5 400 30.9-32.7
0.7 450 41.2-43.6
0.8 500 52.3-55.0
1 550 67.6-70.7
1.1 600 81-88
5. CALCULO DE LOS FACTORES DE FORMA
Los de forma dependen del tipo de aparato y de su disposición. En la figura

anterior se indican las dimensiones necesarias, que son:
- Diámetro del tanque, Dt

- Diámetro del impulsor, Da
- Altura del rodete sobre el fondo del tanque, E
- Longitud de las palas del rodete, L
- Ancho de las palas, W
- Anchura de las placas deflectoras, J
- Altura del líquido, H
Grupo A 18
De la figura anterior se definen los factores de forma:
Da E L W J H
S1  S2  S3  S4  S5  S6 
Dt Da Da Da Dt Dt
Calculando los factores de forma se obtiene:

FALTA
6. CALCULOS EXPERIMENTALES
A continuación se detalla los cálculos para un tipo de impulsador de hélice

análogamente se realiza el calculo para los distintos tipos de impulsores ( con
o sin deflector)
Agitación sin deflectores:

Se realizará los cálculos para el impulsor de Hélice:
 Cálculo de la potencia experimental:

 (in  onz ).N ( RPM )
Pot. exp .  ( HP )
1008400
1.95 x50
Pot. exp .   9.67  10 5 HP
1008400
 Cálculo del Número de Reynolds (NRe) y del Número de Froude (NFr):
N .Da .
2
N 2 .D a
N Re  N Fr 
 g
N Re  8.61 10 -5 N Fr  7.2  10 -3
 Cálculo del Número de Potencia experimental (N Po exp.):
Grupo A 19
P.g c
N Po exp .  5
N Po exp .  0.14496
N 3 .  .D a
 Cálculo de  exp.:
N Po
 exp .  m
 0.050679
N Fr
donde:
  Log10 ( N Re )
m  0.21305

7. CUESTIONARIO
1. Utilizando el Teorema  de Buckingham deducir la segunda relación
de la ecuación 3.  N PO  K .( N Re ) ( N Fr )
n m
Solución
P  f (  , p, g , N , Da, gc )
Aplicamos entonces el método de análisis dimensional:
MLT 2 L M
[ P]   L2 MT  3 [U ]   MT 1L1
T TL
M 1
[]  3
 ML 3 [N ]   T 1
L T
L
[g]  2
 LT  2 [ Da ]  L
T
Grupo A 20
Tenemos como variables de unidades básicas: [D][N][  ]
L=Da
 = ML-3=MD-3  =  Da3
1
T   N 1
N
P P P
1    3
L2 MT  3 Da 2 Da 3 N 3 N Da 5
  
3   
1 1
MT L Da NDa
3 1
NDa
g g
3  2

LT DaN 2
Además se cumple:
f ( 1, 2,  3)  0
 1  f ( 2, 3)   1  K . 2 a  3b
Reemplazando valores de 
b
P    g 
 K  2 
N 3 Da 5  NDa 2
   N Da 
b
P  NDa 2    N 2 Da 
 K   
N 3 Da 5    g 
d
P  NDa 2    N 2 Da 
 K  
N Da
3 5
   g 
Finalmente:
N PO  K ( N Re ) c ( N Dr ) d  f ( N Re, N Ft )
Grupo A 21
2. Para el agua sin deflectores, determinar la potencia experimental y

teórica para cada tipo de impulsor. Analice la influencia el N Fr.
PALETA CURVA SIN DEFLECTORES

W= 0,0125m
L= 0,037m
Da= 0,102m
TORQUE(in-
RPM oz) Pagitacion(hp) Nre Npo Nfr
0,000 0 0 0 #¡DIV/0! 0
10,000 2,1 2,0825E-05 172226,746 4,00396979 0,00173293
20,000 1,9 3,7683E-05 344453,493 0,90565983 0,00346585
30,000 1,85 5,5038E-05 516680,239 0,39192297 0,00519878
50,000 1,9 9,4209E-05 861133,731 0,14490557 0,00866463
70,000 1,9 0,00013189 1205587,22 0,07393141 0,01213048
100,000 2,1 0,00020825 1722267,46 0,0400397 0,01732926
150,000 2,35 0,00034956 2583401,19 0,01991392 0,02599388
200,000 2,9 0,00057517 3444534,93 0,01382323 0,03465851
250,000 3,85 0,00095448 4305668,66 0,01174498 0,04332314
300,000 5,45 0,00162138 5166802,39 0,01154584 0,05198777
350,000 6,95 0,00241224 6027936,12 0,01081733 0,0606524
400,000 8,5 0,00337168 6889069,85 0,01012909 0,06931702
450,000 11,25 0,00502033 7750203,58 0,01059251 0,07798165
500,000 13,95 0,0069169 8611337,31 0,01063912 0,08664628
550,000 15,85 0,00864488 9472471,04 0,00999023 0,09531091
600 17,9 0,01065054 10333604,8 0,0094803 0,10397554
PALAS RECTAS SIN DEFLECTORES

W= 0,0095m
L= 0,029m
Da= 0,08m
RPM TORQUE(in-oz) m ø(EXP) Pagitacion(hp) ø(Teorico) %EFICIENCIA

0 0 0 0 0 0,00 0
10 2,3 -0,125627006 5,14819165 2,28084E-05 5,42 95,000
20 2,2 -0,133152756 1,39003277 4,36335E-05 1,51 92,000
30 2,05 -0,137555037 0,62405494 6,09877E-05 0,66 94,000
40 2 -0,140678505 0,364225 7,93336E-05 0,46 80,000
50 1,9 -0,143101256 0,23286052 9,42086E-05 0,32 72,000
70 1,9 -0,146754457 0,12868299 0,000131892 60,000
Grupo A 22
0,21
100 2 -0,150627006 0,07262545 0,000198334 0,16 45,000
150 2,1 -0,155029287 0,03779662 0,000312376 0,12 32,000
200 2,2 -0,158152756 0,02416907 0,000436335 0,12 21,000
250 2,2 -0,160575506 0,016521 0,000545418 0,12 14,000
300 2,4 -0,162555037 0,01322892 0,000714002 0,12 11,000
400 3,4 -0,165678505 0,01153869 0,001348671 0,10 11,000
450 3,6 -0,166957319 0,01002749 0,001606505 0,11 9,500
500 3,9 -0,168101256 0,00910827 0,001933756 0,10 9,000
550 4,65 -0,169136073 0,00926372 0,002536196 0,10 9,400
600 5,2 -0,170080787 0,00896309 0,00309401 0,10 9,100
Nre Npo Nfr

0,00E+00 #¡DIV/0! 0,000000
1,06E+05 14,775775 0,000227
2,12E+05 3,533337 0,000906
3,18E+05 1,463301 0,002039
4,24E+05 0,803031 0,003624
5,30E+05 0,488243 0,005663
7,42E+05 0,249104 0,011100
1,06E+06 0,128485 0,022653
1,59E+06 0,059960 0,050968
2,12E+06 0,035333 0,090610
2,65E+06 0,022613 0,141579
3,18E+06 0,017131 0,203874
4,24E+06 0,013652 0,362442
4,77E+06 0,011421 0,458716
5,30E+06 0,010022 0,566316
5,83E+06 0,009875 0,685242
6,36E+06 0,009279 0,815494
HELICE MARINA SIN DEFLECTORES

Da= 0,102m
TORQUE(in-
RPM oz) m ø(EXP) Pagitacion(hp) ø(TEOR) %EFICIENCIA
0 0,0 #¡NUM! #¡DIV/0! 0,00000 #¡NUM! #¡NUM!
10 2,2 -0,174227811 0,99095296 0,00002 1,486429433 57,000
20 2,1 -0,1909517 0,26858439 0,00004 0,429735029 51,000
30 2,0 -0,200734547 0,12827272 0,00006 0,141099997 43,000
40 2,0 -0,207675588 0,07606965 0,00008 0,083676617 41,000
50 1,9 -0,213059478 0,05067956 0,00009 0,055747518 34,000
70 2,0 -0,221177702 0,02958787 0,00014 0,032546656 28,400
100 2,0 -0,229783366 0,01646585 0,00019 0,018112436 17,000
150 1,9 -0,239566214 0,00814424 0,00028 0,00895866 15,000
200 2,0 -0,246507255 0,00545999 0,00039 0,006005992 14,000
300 2,1 -0,256290103 0,00314982 0,00062 13,200
Grupo A 23
0,003464801
350 2,5 -0,260009369 0,00296996 0,00087 0,003266952 12,400
400 2,8 -0,263231144 0,00272308 0,00111 0,002995392 11,600
450 3,1 -0,266072951 0,00253062 0,00138 0,002783685 10,800
500 3,1 -0,268615033 0,00213128 0,00151 0,002344409 10,000
550 3,6 -0,270914627 0,00218756 0,00196 0,002406319 9,200
600 4,2 -0,273013992 0,00224823 0,00250 0,002473053 8,400
Nre Npo Nfr

0,00E+00 0 0,000000
1,72E+05 4,099302 0,000289
3,44E+05 0,977159 0,001155
5,17E+05 0,423701 0,002599
6,89E+05 0,232373 0,004621
8,61E+05 0,144906 0,007221
1,21E+06 0,075877 0,014152
1,72E+06 0,037180 0,028882
2,58E+06 0,015677 0,064985
3,44E+06 0,009295 0,115528
5,17E+06 0,004449 0,259939
6,03E+06 0,003891 0,353806
6,89E+06 0,003337 0,462113
7,75E+06 0,002919 0,584862
8,61E+06 0,002326 0,722052
9,47E+06 0,002269 0,873683
1,03E+07 0,002224 1,039755
PALETA INCLINADA SIN DEFLECTORES

W= 0,017 m
L= 0,029 m
Da= 0,102 m
TORQUE(in-
RPM oz) Pagitacion(hp) Nre Npo Nfr
0,000 0 0 0 #¡DIV/0! 0
10,000 2,5 2,4792E-05 172226,746 4,7666307 0,00028882
20,000 2,25 4,4625E-05 344453,493 1,07249191 0,00115528
30,000 2,35 6,9913E-05 516680,239 0,4978481 0,00259939
50,000 2,3 0,00011404 861133,731 0,17541201 0,00722052
70,000 2,5 0,00017354 1205587,22 0,09727818 0,01415223
100,000 2,5 0,00024792 1722267,46 0,04766631 0,02888209
150,000 2,8 0,0004165 2583401,19 0,02372723 0,06498471
200,000 2,8 0,00055534 3444534,93 0,01334657
Grupo A 24
0,11552837
250,000 3,7 0,00091729 4305668,66 0,01128738 0,18051308
300,000 4,95 0,00147263 5166802,39 0,01048659 0,25993884
350,000 6,45 0,00223869 6027936,12 0,01003911 0,35380564
400,000 7,65 0,00303451 6889069,85 0,00911618 0,46211349
450,000 9,1 0,00406089 7750203,58 0,00856817 0,58486239
500,000 11,35 0,00562773 8611337,31 0,0086562 0,72205233
550,000 13,8 0,00752678 9472471,04 0,00869812 0,87368332
600,000 15,75 0,00937128 10333604,8 0,0083416 1,03975535
3. Para el agua con deflectores, determinar la potencia experimental y

teórica para cada tipo de impulsor.
PALETA CURVA CON DEFLECTORES

W= 0,0125m
L= 0,037m
Da= 0,102m
RPM TORQUE(in-oz) Pagitacion(hp) Nre Npo

0 0,0 0 0,00E+00 0
10 2,05 0,01516 1,06E+05 9820,522639
20 2,00 0,02958 2,12E+05 2395,249424
30 1,90 0,04215 3,18E+05 1011,327535
50 2,00 0,07395 5,30E+05 383,239908
70 2,10 0,10870 7,42E+05 205,307094
100 2,70 0,19966 1,06E+06 129,343469
150 4,05 0,44923 1,59E+06 86,228979
200 7,15 1,05745 2,12E+06 85,630167
250 11,35 2,09827 2,65E+06 86,995459
300 16,65 3,69369 3,18E+06 88,624229
350 23,50 6,08221 3,71E+06 91,899366
400 31,80 9,40617 4,24E+06 95,211165
450 42,40 14,10925 4,77E+06 100,304766
500 53,65 19,83651 5,30E+06
Grupo A 25
102,804105
550 69,30 28,18522 5,83E+06 109,745974
600 84,90 37,66903 6,36E+06 112,975931
PALAS RECTAS CON DEFLECTORES

W= 0,0095m
L= 0,029m
Da= 0,08m
TORQUE(in-
RPM oz) ø(EXP) Pagitacion(hp) Nre Npo
0 0 0 0 0 0
10,000 2,25 14,4545621 2,2313E-05 105944,942 14,4545621
20,000 2,1 3,37273116 4,165E-05 211889,884 3,37273116
30,000 2 1,42761107 5,95E-05 317834,826 1,42761107
40,000 2 0,80303123 7,9334E-05 423779,768 0,80303123
50,000 2 0,51393999 9,9167E-05 529724,71 0,51393999
70,000 2 0,26221428 0,00013883 741614,594 0,26221428
100,000 2 0,128485 0,00019833 1059449,42 0,128485
150,000 2,4 0,06852533 0,000357 1589174,13 0,06852533
200,000 2,8 0,04496975 0,00055534 2118898,84 0,04496975
250,000 3,9 0,04008732 0,00096688 2648623,55 0,04008732
300,000 5,35 0,0381886 0,00159163 3178348,26 0,0381886
400,000 8,6 0,03453034 0,00341134 4237797,68 0,03453034
450,000 11,45 0,03632477 0,00510958 4767522,39 0,03632477
500,000 14,35 0,03687519 0,00711523 5297247,1 0,03687519
550,000 18,25 0,03875787 0,00995389 5826971,81 0,03875787
600,000 21,7 0,03872395 0,01291154 6356696,52 0,03872395
HELICE MARINA CON DEFLECTORES

Da= 0,102m
TORQUE(in-
RPM oz) Pagitacion(hp) Nre Npo
0 0 0 0 0
10,000 2,3 2,2808E-05 172226,746 4,38530024
20,000 2,05 4,0658E-05 344453,493 0,97715929
30,000 2,15 6,3963E-05 516680,239 0,45547804
50,000 2,2 0,00010908 861133,731 0,1677854
70,000 2,1 0,00014578 1205587,22 0,08171367
100,000 2,2 0,00021817 1722267,46 0,04194635
150,000 2,2 0,00032725 2583401,19 0,01864282
200,000 2,4 0,000476 3444534,93 0,01143991
250,000 2,5 0,00061979 4305668,66
Grupo A 26
0,00762661
300,000 3 0,0008925 5166802,39 0,00635551
350,000 3,6 0,0012495 6027936,12 0,00560322
400,000 4,4 0,00174534 6889069,85 0,00524329
450,000 4,9 0,00218663 7750203,58 0,00461363
500,000 5,35 0,00265272 8611337,31 0,00408024
550,000 6,4 0,00349068 9472471,04 0,00403391
600,000 7,8 0,00464102 10333604,8 0,00413108
PALETA INCLINADA CON DEFLECTORES

W= 0,017 m
Da= 0,102 m
TORQUE(in-
RPM oz) Pagitacion(hp) Nre Npo
0,000 0 0 0 #¡DIV/0!
10,000 2,2 2,1817E-05 172226,746 4,19463502
20,000 2,1 4,165E-05 344453,493 1,00099245
30,000 2 5,95E-05 516680,239 0,42370051
50,000 2,1 0,00010413 861133,731 0,16015879
70,000 2,2 0,00015272 1205587,22 0,0856048
100,000 2,7 0,00026775 1722267,46 0,05147961
150,000 3,7 0,00055038 2583401,19 0,03135384
200,000 6,5 0,00128917 3444534,93 0,0309831
250,000 10,2 0,00252876 4305668,66 0,03111657
300,000 14,35 0,00426914 5166802,39 0,03040051
350,000 19,75 0,00685492 6027936,12 0,0307399
400,000 25,5 0,01011503 6889069,85 0,03038727
450,000 35 0,0156188 7750203,58 0,03295448
500,000 44,75 0,02218862 8611337,31 0,03412908
550,000 56,35 0,03073433 9472471,04 0,03551731
600 70,2 0,04176914
4. Para uno de los casos realizar un ejercicio de escalamiento,

determinando los parámetros del prototipo.
CASO ESCOGIDO: Palas Rectas

Teniéndose las siguientes dimensiones para las palas rectas:
Dt1= 0.244m
Da1= 0.08m
Grupo A 27
W1 = 0.095m
H= 0.244m
L1= 0.029m
Calculo del volumen (V1):
  Dt 2
V1   H  0.0116 m
4
Por escalamiento:
1
V  3
R   2 
 V1 
 V2  39.15m
Calculando por escalamiento las nuevas dimensiones:
DT 2  R  DT 1 Da 2  R  Da1 W2  R  W1
E 2  R  E1 J 2  R  J1 L2  R  L1
Entonces se obtiene:
DT 2  15  0.244  3.66m Da 2  15  0.08  1.2m
W2  15  0.095  1.425m
E 2  15  0.046  0.69m J 2  R  J1 L2  15  0.029  0.435m
Para el cálculo de las nuevas revoluciones por minuto s4e obtiene por excel:
Aplicando:
Grupo A 28
n
1
N 2  N 1   ..........n  1 Igual movimiento
R
Pot1 Pot 2

Vol 1 Vol 2
Obteniéndose por lo tanto:

PALAS RECTAS: SIN PLACAS DEFLECTORAS
N1(rpm) P1(hp) N2(rpm) P2(hp)

0 0 0.000 0
10 2.2808E-05 0.667 0.07697838
20 4.3633E-05 1.333 0.14726299
30 6.0988E-05 2.000 0.2058335
40 7.9334E-05 2.667 0.26775089
50 9.4209E-05 3.333 0.31795418
70 0.00013189 4.667 0.44513586
100 0.00019833 6.667 0.66937723
150 0.00031238 10.000 1.05426914
200 0.00043633 13.333 1.47262991
250 0.00054542 16.667 1.84078739
300 0.000714 20.000 2.40975803
400 0.00134867 26.667 4.55176517
450 0.00160651 30.000 5.42195557
500 0.00193376 33.333 6.526428
550 0.0025362 36.667 8.55966134
600 0.00309401 40.000 10.4422848
PALAS RECTAS CON DEFLECTORES:
N1(rpm) P1(W) N2(rpm) P2(W)

0 0 0.000 0
10 2.2313E-05 0.667 0.07530494
20 4.165E-05 1.333 0.14056922
30 5.95E-05 2.000 0.20081317
40 7.9334E-05 2.667 0.26775089
50 9.9167E-05 3.333 0.33468862
70 0.00013883 4.667 0.46856406
100 0.00019833 6.667 0.66937723
Grupo A 29
150 0.000357 10.000 1.20487902
200 0.00055534 13.333 1.87425625
250 0.00096688 16.667 3.263214
300 0.00159163 20.000 5.37175228
400 0.00341134 26.667 11.5132884
450 0.00510958 30.000 17.2448309
500 0.00711523 33.333 24.0139082
550 0.00995389 36.667 33.5943698
600 0.01291154 40.000 43.5764578
5. En escala logarítmica para sistemas sin desviadores graficar Ǿ vs.

NRe.
PALAS RECTAS SIN DEFLECTORES:
P A L A S R EC T A S S IN D EF L EC T O R
1 0 0 ,0 0 0 0 0 0
1 0 ,0 0 0 0 0 0
1 ,0 0 0 0 0 0
S e r ie 1
NPT
0 ,1 0 0 0 0 0
0 ,0 1 0 0 0 0
0 ,0 0 1 0 0 0
1 ,0 0 E+ 0 4 1 ,0 0 E+ 0 5 1 ,0 0 E+ 0 6 1 ,0 0 E+ 0 7
NRE
PALAS CURVAS SIN DEFLECTORES
Grupo A 30
P A L E T A C U R V A S IN D E F L E C T O R E S
10000
1000
S e r ie 1
100
Npo
10
1
1 ,0 0 E+ 0 5 1 ,0 0 E + 0 6 1 ,0 0 E + 0 7 1 ,0 0 E+ 0 8
Nre
HELICE MARINA SIN DEFLECTORES:
Grupo A 31
H E L I C E M A R I N A S IN D E F L E C T O R E S
10000
1000
100 S e r ie 1
Npo
10
1
1 ,0 0 E + 0 5 1 ,0 0 E+ 0 6 1 ,0 0 E + 0 7 1 ,0 0 E + 0 8
Nre
PALA INCLINADA SIN DEFLECTORES:
Grupo A 32
P A L E T A I N C L IN A D A S IN D E F L E C T O R E S
10000
1000
S e r ie 1
100
Npo
10
1
1 ,0 0 E + 0 5 1 ,0 0 E+ 0 6 1 ,0 0 E+ 0 7 1 ,0 0 E + 0 8
Nre
PALAS TOTALES SIN DEFLECTORES:
Grupo A 33
G R A F I C A D E A G I T A D O R E S S IN D E F L E C T O R E S
P a la s re c t a s s d h e lic e m a rin a s d p a le t a c u rva s d p a le t a in c lin a d a s d
1 0 0 ,0 0 0 0 0 0
1 0 ,0 0 0 0 0 0
1 ,0 0 0 0 0 0
NPT
0 ,1 0 0 0 0 0
0 ,0 1 0 0 0 0
0 ,0 0 1 0 0 0
1 ,0 0 E + 0 5 1 ,0 0 E + 0 6 1 ,0 0 E+ 0 7 1 ,0 0 E+ 0 8
NRE
6. En escala logarítmica para sistemas con desviadores graficar NP o vs. NRe

PALETA INCLINADA CON DEFLECTORES
Grupo A 34
P A L E T A IN C L I N A D A C O N D E F L E C T O R E S
10000
1000
S e r ie 1
100
Npo
10
1
1 ,0 0 E + 0 5 1 ,0 0 E+ 0 6 1 ,0 0 E + 0 7 1 ,0 0 E+ 0 8
Nre
PALETA CURVA CON DEFLECTORES
Grupo A 35
P A L ET A C U R V A C O N D EFL EC T O R ES
10000
1000
S e r ie 1
100
Npo
10
1
1 ,0 0 E + 0 5 1 ,0 0 E + 0 6 1 ,0 0 E+ 0 7 1 ,0 0 E+ 0 8
Nre
HELICE MARINA CON DEFLECTORA
Grupo A 36
H EL IC E M A R IN A C O N D EF L EC T O R ES
10000
1000
100 S e r ie 1
Npo
10
1
1 ,0 0 E + 0 5 1 ,0 0 E+ 0 6 1 ,0 0 E + 0 7 1 ,0 0 E+ 0 8
Nre
PALETA RECTA CON DEFLECTORES
Grupo A 37
P A L ET A R EC T A C O N D EF L EC T O R ES
10000
1000
100 S e r ie 1
Npo
10
1
1 ,0 0 E + 0 5 1 ,0 0 E + 0 6 1 ,0 0 E+ 0 7 1 ,0 0 E+ 0 8
Nre
Grupo A 38
PALAS TOTALES CON DEFLECTORES
G R A F IC A D E A G I T A D O R E S C O N D E F L E C T O R
p a le ta s r e c ta s c d h e lic e m a r in a c d p a le t a c u r v a c d p a le ta in c lin a d a c d
1 0 0 0 0 ,0 0 0 0 0 0
1 0 0 0 ,0 0 0 0 0 0
1 0 0 ,0 0 0 0 0 0
1 0 ,0 0 0 0 0 0
NPT
1 ,0 0 0 0 0 0
0 ,1 0 0 0 0 0
0 ,0 1 0 0 0 0
0 ,0 0 1 0 0 0
1 ,0 0 E + 0 4 1 ,0 0 E+ 0 5 1 ,0 0 E+ 0 6 1 ,0 0 E + 0 7 1 ,0 0 E + 0 8
NRE
HACIENDO COMPARACIONES:
PALETA RECTA:
P a le ta r e c ta
10000
1000
S e r ie 1
100
Npo
S e r ie 1
c o n d e f le c t o r
10
s in d e f le c t o r
1
1 ,0 0 E + 0 5 1 ,0 0 E + 0 6 1 ,0 0 E + 0 7 1 ,0 0 E + 0 8
Nre
Grupo A 39
HELICE MARINA
H e lic e m a r in a
10000
1000
S e r ie 1
100
Npo
S e r ie 1
10
con
s in
1
1 ,0 0 E + 0 5 1 ,0 0 E+ 0 6 1 ,0 0 E + 0 7 1 ,0 0 E+ 0 8
Nre
PALETA INCLINADA
P A L E T A IN C L I N A D A
10000
1000
S e r ie 1
100 S e r ie 1
Npo
con
10
s in
1
1 ,0 0 E + 0 5 1 ,0 0 E+ 0 6 1 ,0 0 E+ 0 7 1 ,0 0 E + 0 8
Nre
Grupo A 40
PALETA CURVA
P A L ET A C U R V A
10000
1000
S e r ie 1
con
100 S e r ie 1
Npo
10
s in
1
1 ,0 0 E + 0 5 1 ,0 0 E + 0 6 1 ,0 0 E + 0 7 1 ,0 0 E + 0 8
Nre
PALETAS TOTALES CON Y SIN DEFLECTOR:
G R A F IC A D E A G I T A D O R E S C O N D E F L E C T O R
P a la s r e c t a s s d h e lic e m a r in a s d p a le t a c u r v a s d p a le ta in c lin a d a s d
p a le ta s r e c ta s c d h e lic e m a r in a c d p a le t a c u r v a c d p a le ta in c lin a d a c d
1 0 0 0 0 ,0 0 0 0 0 0
1 0 0 0 ,0 0 0 0 0 0
1 0 0 ,0 0 0 0 0 0
1 0 ,0 0 0 0 0 0
NPT
1 ,0 0 0 0 0 0
0 ,1 0 0 0 0 0
0 ,0 1 0 0 0 0
0 ,0 0 1 0 0 0
1 ,0 0 E + 0 5 1 ,0 0 E+ 0 6 1 ,0 0 E + 0 7
NRE
Grupo A 41
CONCLUSIONES.
 Los agitadores de turbina impulsa al líquido radialmente contra las paredes

laterales del tanque desde donde la corriente se divide, una parte fluye
hacia arriba y otra hacia al fondo, retornando ambas al rodete. Por lo que
producen dos corrientes de circulación separadas.
 Los agitadores de hélice impulsan el líquido hacia el fondo del tanque,

desde donde la corriente se extiende subiendo por la paredes y retornando
hacia la hélice.
 Una forma de evitar remolinos es colocando placas deflectoras en el

tanque, estas son placas verticales a la pared. En tanques pequeños son
suficientes 4 placas deflectoras para evitar remolinos y formación de
vórtice. Otra forma de evitarlo es colocando el agitador fuera del eje central
del tanque.
 Analizando las gráficas de NPo VS: NRe para los diferentes impulsores se
concluye que el número de potencia aumenta su valor en un régimen
turbulento utilizando placas deflectoras; mientras que en régimen laminar
no hay cambio en la tendencia de los valores, ya sea utilizando baffles o no.
 Las placas deflectoras hacen que la potencia requerida para impulsar el

rodete sea mayor que en un sistema que carece de baffles.
 De la figura del Npo VS: NRe se concluye que la hélice requiere menor
potencia con respecto a las turbinas.
Grupo A 42
 Las turbinas de placas planas requieren mayor potencia cuando no se
colocan placas deflectoras.
APENDICE: Philadelphia Mixing Solutions Impulsores
Aerophoil Low Speed Surface Aerator.

Mejora la transferencia de oxígeno de un 5 a 15% alrededor del nivel de líquido de
los impulsores, y de un 15 a 25% alrededor de las turbinas optimizando el
movimiento del fluido mejorando así la eficiencia.
Talon Low – Speed Surface Aerator.

Diseñado para proveer la máxima transferencia de oxígeno así como eficiencia.
Este impulsor desarrollado recientemente, se desempeña bastante bien en
operaciones de aereacion superficial. Las curvas de largo diámetro promueven
altos flujos. Está especificado para aereación de agua.
Grupo A 43
Curve Blade Turbine.
Impulsor de mayor eficiencia en flujo radial y se utiliza además cuando se requiere
transferencia de calor.
Flat Blade Turbine.

Impulsor efectivo cuando se aplican torques muy altos. Básicamente es usado
para realizar agitación a expensas de la eficiencia o cuando se trabaja con
emulsiones líquido – líquido o sólidos pero no en casos de dispersión gaseosa.
Turbina Rushton.
Aplicado en casos de dispersión gaseosa. Básicamente usado en procesos de alta
intensidad.
Grupo A 44
Turbina Smith.
Para dispersión gaseosa, de máxima eficiencia, caracterizado por las secciones
curvas montadas en un disco resultando un bajo número de potencia y un
incremento de eficiencia.
Lancer Prop.
Utilizando lo último en dinámica de fluidos para producir mayor eficiencia. Produce
un excepcional poder de penetración del fluido y su diseño garantiza excelentes
resultados incluso en aplicaciones de sólidos en suspensión.
Grupo A 45
Hydrofoil LS.
Para fluidos de baja viscosidad (hasta 2500 cp); el tipo 3LS39 sirve para líquidos y
sólidos en suspensión, con un número de potencia de 0.30 mientras que el 4LS45
es más eficiente con número de potencia 0.55 y es usado cuando el 3LS39 resulta
muy grande en diámetro.
Pitch Blade Turbine (PBT)

Usados en casos donde los hydrofoils resultan muy grandes en diámetro para
operaciones de alta intensidad. Resulta aplicable en líquidos de alta viscosidad y
suspensiones sólidas.
Grupo A 46
High Solidity Hydrofoil (HS)

Alta eficiencia en fluidos de alta viscosidad (2500 cp – 100000 cp), usado en
líquidos, suspensiones de sólidos y dispersión gaseosa o simultáneamente en los
dos últimos casos.
Médium Solidity Hydrofoil (MHS)

Para fluidos de viscosidad media (2500 cp – 15000 cp) además se aplica en
operaciones típicas de hidrometalurgia con gases ligeros. Se caracteriza por su
diseño de filos estrechos y presenta dos tipos: el 3MHS39 con número de potencia
0.60 y el 4MHS45 con número de potencia 1.10.
Grupo A 47
Rounded Tip Médium Solidity Hydrofoil.

En casos donde se trabaja con fluidos de viscosidad media y en aquellos casos
donde las altas velocidades y sólidos causen desgaste de los impulsores. Se
caracteriza por su forma redondeada y filos no muy amplios.
Counterflow Impeller (CF)

Aplicado en fluidos de alta viscosidad (25000 cp – 75000 cp), acción dual y largo
diámetro.
Grupo A 48
Sentinel Super Low Shear Impeller.

Aplicado en operaciones de producción de polímeros, crecimiento de cristales,
fermentación, procesos bioquímicos. No presenta superficies horizontales y su
ángulo de inclinación permite fácilmente la limpieza.
BIBLIOGRAFIA.
 WARREN L. McCABE
Operaciones Básicas en Ingeniería Quimica
McGRAW-HILL
Cuarta Edición 1991
Pag. 243-293
 ALAN S. FOUST
Principios de Operaciones unitarias
Continental S.A.
Segunda Edición 1996
Pag. 569-575
 www.chemineer.com.mx/gt.htm
Fecha: 15/05/05
Grupo A 49
 www.agitaser.com/ss.htm
Fecha:12/05/05
Grupo A 50

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Un agitador de hélice, es un agitador de flujo axial, que opera con velocidad

Los agitadores industriales de paletas giran a una velocidad comprendida entre 20

Tipos de Flujo en Tanques Agitados

Formas de evitar remolinos:

 Colocando el agitador fuera del eje central del tanque. En tanques

El cálculo de la potencia consumida se hace a través de números adimensionales,

Número de Reynolds = esfuerzo de inercia / esfuerzo cortante

Número de Froude = esfuerzo de inercia / esfuerzo gravitacional

3. DESCRIPCION DEL EQUIPO

- Un motor con señales digitales para la medida del RPM y el Torque.

AMPERAJE(A) RPM TORQUE(in-oz) Observaciones

0.3 400 8.3-8.7

5. CALCULO DE LOS FACTORES DE FORMA

Los de forma dependen del tipo de aparato y de su disposición. En la figura

- Diámetro del tanque, Dt

De la figura anterior se definen los factores de forma:

Calculando los factores de forma se obtiene:

A continuación se detalla los cálculos para un tipo de impulsador de hélice

Agitación sin deflectores:

 Cálculo de la potencia experimental:

 Cálculo del Número de Reynolds (NRe) y del Número de Froude (NFr):

 Cálculo del Número de Potencia experimental (N Po exp.):

1. Utilizando el Teorema  de Buckingham deducir la segunda relación

Aplicamos entonces el método de análisis dimensional:

Tenemos como variables de unidades básicas: [D][N][  ]

2. Para el agua sin deflectores, determinar la potencia experimental y

PALETA CURVA SIN DEFLECTORES

PALAS RECTAS SIN DEFLECTORES

RPM TORQUE(in-oz) m ø(EXP) Pagitacion(hp) ø(Teorico) %EFICIENCIA

Nre Npo Nfr

HELICE MARINA SIN DEFLECTORES

Nre Npo Nfr

PALETA INCLINADA SIN DEFLECTORES

3. Para el agua con deflectores, determinar la potencia experimental y

PALETA CURVA CON DEFLECTORES

RPM TORQUE(in-oz) Pagitacion(hp) Nre Npo

PALAS RECTAS CON DEFLECTORES

HELICE MARINA CON DEFLECTORES

PALETA INCLINADA CON DEFLECTORES

4. Para uno de los casos realizar un ejercicio de escalamiento,

CASO ESCOGIDO: Palas Rectas

Calculo del volumen (V1):

Calculando por escalamiento las nuevas dimensiones:

E 2  15  0.046  0.69m J 2  R  J1 L2  15  0.029  0.435m

Obteniéndose por lo tanto:

N1(rpm) P1(hp) N2(rpm) P2(hp)

PALAS RECTAS CON DEFLECTORES:

N1(rpm) P1(W) N2(rpm) P2(W)

5. En escala logarítmica para sistemas sin desviadores graficar Ǿ vs.

PALAS CURVAS SIN DEFLECTORES

HELICE MARINA SIN DEFLECTORES:

PALA INCLINADA SIN DEFLECTORES:

PALAS TOTALES SIN DEFLECTORES:

P a la s re c t a s s d h e lic e m a rin a s d p a le t a c u rva s d p a le t a in c lin a d a s d